給排水專業(yè)畢業(yè)論文翻譯譯文--利用非恒定流理論分析虹吸式屋面排水系統(tǒng)

1、<p><b>　　中文6700字</b></p><p>　　建筑與環(huán)境 36 (2001) 939–948 </p><p>　　www.elsevier.com/locate/buildenv</p><p>　　利用非恒定流理論分析虹吸式屋面排水系統(tǒng)</p><

2、;p>　　S. Arthur ?, J.A. Swa*eld</p><p>　　英國EH14-4AS蘇格蘭愛丁堡，赫瑞瓦特大學建筑工程和測量部門</p><p>　　2000年4月17日收到 ;； 2000年4月17審核;；2000年6月12日發(fā)表</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　在

3、過去的三年里，一項英國協(xié)會研究項目已經在進行中，即赫瑞瓦特大學研究的虹吸式屋面雨水系統(tǒng)。本文旨在介紹迄今為止的相關理論。對試驗結果和數字指標進行簡短描述。記錄發(fā)生在理想化系統(tǒng)的啟動狀況。本文描述了虹吸設備試驗的程序，并且試驗結果用圖表分析。在某些細節(jié)上，使用數字模型的框架對周圍的水力學特性進行描述。關于虹吸式屋面排水系統(tǒng)的運行特征將在文章中做整體描述。</p><p>　　關鍵詞：屋面排水 虹吸式屋面排水系統(tǒng)

4、 特征方法</p><p><b>　　1、背景</b></p><p>　　虹吸式屋面排水系統(tǒng)已經存在大約30年了。在這段時間，由于虹吸式排水系統(tǒng)更具有優(yōu)勢和好處，建筑業(yè)漸漸的青睞虹吸排水系統(tǒng)。虹吸式排水系統(tǒng)的諸多優(yōu)點主要是因為它可以在負壓狀態(tài)下運行。但是，一些期望的優(yōu)勢僅僅只能在設計工況出現 ——例如 ，一場典型暴雨的重現期超過30年。當設定了工作程序，眾所周

5、知絕大多數勢不可擋的降雨事件，就算是虹吸系統(tǒng)的排水量都遠小于設計工況。再加上虹吸式排水系統(tǒng)存在很多運行故障和難題，這就使得很多科研人員堅信，在將來，虹吸式排水系統(tǒng)是個值得研究的課題。 </p><p><b>　　2、研究目的與對象</b></p><p>　　虹吸式雨水排水系統(tǒng)取決于在市政雨水管網與屋面雨水排除管道之間的滿管流動狀態(tài)的形成。使用封閉的管道代替?zhèn)鹘y(tǒng)多相

6、性雨水管，這為工程設計帶來了許多好處，實踐證明，正是這種變革，虹吸式排水系統(tǒng)廣泛的運用到飛機場，大型倉庫以及豪華的辦公樓中。設計中的錯誤可能導致系統(tǒng)運行效率低，無法形成虹吸狀態(tài)，或者達不到有效流量（淹沒狀態(tài)）。瞬時負壓力的積累會導致管壁破裂【1】。在英國，虹吸式排水系統(tǒng)使用的10年時間里，并沒有公認的設計規(guī)范。虹吸式系統(tǒng)的建立，總是以假設夾帶氣體的瞬時穩(wěn)定狀態(tài)得到的計算數據為依據。本文的目的在于建立一種非恒定流模型，這種模型可以通過暴雨

7、降水過程曲線模擬虹吸式排水系統(tǒng)的運行狀態(tài)。這樣就可以使得雨水在雨水排水系統(tǒng)中的流動狀態(tài)達到與其標準。從最開始的地表徑流開始暴雨的發(fā)展，通過兩個階段的流動，空氣不斷溶解到水中，直到達到設計運行需要的滿管流形成。項目的主要啟動過程如下：</p><p>　　在實驗室環(huán)境下，啟動過程中，觀察虹吸管系統(tǒng)中瞬時壓力的積累和擴散。</p><p>　　建立靜態(tài)的與流動的邊界條件，以數學特征為基礎建立數

8、學模型。</p><p>　　開發(fā)一種以計算機系統(tǒng)為基礎的設計系統(tǒng)，這種系統(tǒng)可以為工程設計人員提供設計階段指導。</p><p><b>　　實驗描述 </b></p><p>　　研究項目的建立主要依賴于工業(yè)連接配件的開發(fā)，以及在郝瑞瓦特建設的試驗設備測得的試驗結果。并且以此來建立最初的數學模型。曾經開發(fā)過一個數學模型，它證實了并十分完美的與

9、在實驗室取得的數值相協(xié)調。從最初的系統(tǒng)安裝，試驗設備運行數據，以及在虹吸雨水工業(yè)得到的材料。和研究者建立的數學模型一樣，密閉連接設備的應用也在很大程度上促進了該項目的發(fā)展。</p><p><b>　　4. 設計注意事項</b></p><p>　　通常，在任何既定的工程中，虹吸式屋面排水系統(tǒng)的設計要滿足穩(wěn)態(tài)壓力，這種穩(wěn)壓與選定的“設計暴雨”有關。即通常所說的穩(wěn)定的暴

10、雨強度（在英國這與BS6367【2】一致）。在設計階段，暴雨強度的選擇以工程的地理位置為依據，通過平衡風險，成本以及額外流量承載能力【1，3】進行分析。然而，可以看出這種方法在安裝后將導致每次暴雨出現時總有一至兩個非正常的狀態(tài)發(fā)生。</p><p>　　1）暴雨強度超過設計強度</p><p>　　理論上，設計暴雨強度一旦選定，這種強度的暴雨總會發(fā)生，并且會導致一定程度的洪水。設計優(yōu)秀的系

11、統(tǒng)要確保與任何直接進入其承受區(qū)域的流量，或者任何可以承受的破壞程度相一致。 </p><p>　　2）暴雨強度小于設計強度</p><p>　　對所有系統(tǒng)進行分類，大多數可能遭遇的暴雨分為以下情況。當遇到低強度的降水時，系統(tǒng)就成為了傳統(tǒng)排水系統(tǒng)。但是，隨著降雨強度的增大，系統(tǒng)中局部非恒定壓力狀態(tài)會產生。試驗表明，這種負壓力的變化，將導致大量的空氣進入系統(tǒng)中。在某些環(huán)境狀態(tài)下，進入系統(tǒng)的水量

12、會超過設計負荷。流體存在不穩(wěn)定的自然流動狀態(tài)，這使得系統(tǒng)產生噪音、震動。壓力變化也十分得頻繁，當系統(tǒng)接納的水量遠小于系統(tǒng)流通能力時，這些特征已數據的形式在圖2.3中表示出來 </p><p>　　Fig. 1.. 原理圖的一個測試平臺結構說明了主要的維度</p><p>　　Fig. 2. 環(huán)境壓力系統(tǒng)中42%的穩(wěn)定地溝流動率的測量能力系統(tǒng)在圖1演示。此圖說明,在特定的條件下,循環(huán)壓力可以

13、建立該系統(tǒng)。循環(huán)系統(tǒng)響應的相關流動率的頻率，與水平的和垂直的管道長度。</p><p><b>　　5. 最新設計實踐</b></p><p>　　最近，虹吸式屋面排水系統(tǒng)按照給定的設計暴雨進行設計，這種設計暴雨可以使系統(tǒng)在短時間里充滿水。并且能夠快速的啟動虹吸排水系統(tǒng)。這就意味著，使用穩(wěn)定流理論進行虹吸系統(tǒng)的設計更加的簡單。在幾乎所有的虹吸排水系統(tǒng)的設計中，穩(wěn)定流能

14、量守恒定律都得到了廣泛的應用，并將其作為設計的理論依據。系統(tǒng)中，任何兩點X,Y之間的壓降可以通過下式計算：</p><p>　　兩點間壓降△HXY ,由管壁的水力阻力損失和局部阻力損失組成。在研究過程中，上面列出的計算方法經常用來估算流通能力，以及虹吸試驗系統(tǒng)中各部分的壓力分配情況。</p><p>　　圖3。環(huán)境壓力系統(tǒng)中81%的穩(wěn)定地溝流動率測量系統(tǒng)的能力。此圖說明了即使在流動到系統(tǒng)已

15、接近設計條件環(huán)境條件下仍然不穩(wěn)定。</p><p>　　Table 1在赫瑞瓦特大學屋頂的水管試驗臺上進行測量和計算條件的比較</p><p>　　這些結果反映了的是那些在沃靈福德發(fā)現成果的研究者 (3)。當回顧這些結果,應該指出的是,這些參考液壓條件設計的結果，它的流動利率低于現有的設計方法，因此是無效的。</p><p>　　在系統(tǒng)壓力的計算中有許多重要的方法，

16、這些方法依靠流體通過管道的摩擦阻力和靜高的變化進行計算。這些計算結果之間存在一定的偏差，是由于空氣容量的變化，以及跨越管道時水頭損失不精確估算引起的。</p><p><b>　　6. 試驗研究</b></p><p>　　試驗研究的主要目的在于虹吸式屋面排水系統(tǒng)在設計條件下是如何啟動的。在描述啟動過程之前，必不可少得要定義虹吸式屋面排水系統(tǒng)的物理結構組成。一個基本的

17、、理想的虹吸屋面排水系統(tǒng)可以由三部分組成：</p><p><b>　　1）虹吸雨水斗</b></p><p>　　這些單元布置在樓頂或者天溝處，并允許暴雨進入系統(tǒng)，即雨水收集裝置，它是一個反向帶隔板截圓錐體，并與天溝靠近。設置隔板的主要目的是阻止空氣進入系統(tǒng)中。</p><p><b>　　2）水平管網</b></

18、p><p>　　水平管道設置在虹吸雨水斗和排水立管之間，用來傳輸流體。一個典型的虹吸系統(tǒng)，其水平管網中流體的狀態(tài)受到諸多因素的影響，例如彎管等。</p><p><b>　　3）排水立管.</b></p><p>　　對以個虹吸式屋面排水系統(tǒng)而言，從功能上講，以下兩端排水立管必須設置：</p><p>　　第一段：短管（0.

19、2－0.5M），連接虹吸雨水斗和水平管網；</p><p>　　第二段：彎管，連接水平與排水立管。</p><p>　　6.1試驗設備的啟動</p><p>　　理解虹吸試驗設備的啟動過程具有十分重要的意義。不論什么原因，如果一個系統(tǒng)不能夠在設計流量下正常運轉，它就不符合設計規(guī)范。在本篇所描述的啟動過程，考慮了一種水力學狀態(tài)，在流入屋頂天溝的水量不斷上升到與試驗設&

20、lt;/p><p>　　備的流通能力持平時，這種狀態(tài)在虹吸系統(tǒng)中普遍的存在（例如在設計狀態(tài)下）。為了分析試驗設備的啟動過程，沿著水平管網設置了許多壓力觀測裝置，檢測頻率在10－1000HZ之間。水流在天溝中的深度通過水壓傳感器檢測。另外，因為整個試驗系統(tǒng)是透明的，可以通過目測，或者在靜態(tài)攝影機，高象素數碼攝像機的輔助下對系統(tǒng)進行觀察。根據試驗觀測，虹吸系統(tǒng)的啟動過程可以分成以下步驟：</p><p

21、><b>　　1）最初的天溝徑流</b></p><p>　　在系統(tǒng)啟動的最初，天溝內水流不斷增多，虹吸系統(tǒng)中的壓力與外界環(huán)境中的壓力相等（加上水流深度），在豎向管網中的水流是環(huán)狀的，在水平管網中水流處于亞臨界狀態(tài)。隨著屋頂雨水斗上液面上升，水平管網徑流開始形成，在管道的下游可以看到跌水（如圖4A）</p><p><b>　　彎管1的重要性</

22、b></p><p>　　如圖1所示，排水立管通過彎管1與水平管網連接。試驗結果表明，如果僅僅由排水立管連接于虹吸雨水斗（系統(tǒng)中沒有水平管）。那么，水力損失會變小，以至于在排水立管部分形成滿管流動。 </p><p><b>　　跌水</b></p><p>　　隨著流體漸漸的增加，跌水逐漸向水平管道下游移動，同時，下游跌水深度不斷增大，

23、最后，水流充滿管徑，在此時水平管道的末端形成滿管流。在連接處，氣體夾在跌水區(qū)和水平管道上游中間。滿流狀態(tài)很快傳播到下游。</p><p><b>　　排水立管</b></p><p>　　當滿管流狀態(tài)移動到彎管的時候，排水立管內開始形成滿管流。隨滿管流在排水立管中的移動，大量的空氣從排水立管中溢出，使得上游管段中形成負氣壓（管道中壓力小于大氣氣壓）。這促使進入虹吸系統(tǒng)

24、的流體迅速增加，這些增加的水量造成滿管流發(fā)展到水平管道的末端。氣體微團沿著水平管道移動。當這些氣體微團經過彎管2進入立管（圖4），它將促使整個系統(tǒng)產生局部負壓。然而，當氣體完全排除立管時，系統(tǒng)完全啟動――而不是氣體進入管道（通常流體中含氣量小于5％）。</p><p>　　如圖5所示數據，他們來源于一個典型的試驗設備啟動過程。每一個步驟都列舉在標2中。</p><p>　　圖4在系統(tǒng)啟動過

25、程中被困氣體的運動。(此圖假設屋頂排水完全淹沒和流動體中不含空氣。)</p><p>　　7. 虹吸系統(tǒng)中的氣體</p><p>　　在虹吸式屋面排水系統(tǒng)中，氣體進入系統(tǒng)主要有三種方式，列舉如下：</p><p>　　1）在降雨開始前已經存在于虹吸系統(tǒng)中的空氣</p><p>　　在沒有降水進入虹吸系統(tǒng)之前，管道中充滿的幾乎全部是空氣。設計出

26、色的虹吸系統(tǒng)允許空氣通過屋頂雨水斗，或者節(jié)點排除。</p><p>　　圖5。啟動的環(huán)境壓力系統(tǒng)?？梢钥吹?系統(tǒng)中的流體從自由表面到別處流動很快。此圖清楚地表明,重復壓在下游系統(tǒng)尾部中形成,然后向上游傳播。這是表示重壓觀察在下游和上游壓力監(jiān)測點的時間滯后。</p><p><b>　　Table 2</b></p><p>　　區(qū)域描述,如劃分

27、為圖5</p><p><b>　　降水中溶解的氣體</b></p><p>　　由于降水與天溝中水流的自然波動和流淌，空氣不斷溶解在水流里，最后進入虹吸系統(tǒng)。</p><p>　　由于降水與天溝中水流的自然波動和流淌，空氣不斷溶解在水流里，最后進入虹吸系統(tǒng)。</p><p>　　通過虹吸排水管直接進入虹吸系統(tǒng)的氣體&l

28、t;/p><p>　　每一個虹吸系統(tǒng)的雨水斗都具有特殊的蝸旋結構，通過巨幾何學的原理，阻止氣體進入虹吸系統(tǒng)。然而，一些氣體可以通過小的漩渦進入系統(tǒng)。這種形式的氣體會給系統(tǒng)制造出很多運行故障。如果有大量的氣體進入了系統(tǒng)，當他們進入立管后可以造成瞬時負壓－－很快就會傳送到整個系統(tǒng)。</p><p>　　7.1. 氣體進入系統(tǒng)水平的測算</p><p>　　為評估氣體通過屋頂

29、雨水斗或者溶解在雨水中直接進入系統(tǒng)的量，如圖6所示，進行試驗分析。利用數學模型的方法進行測算，這樣使每個時刻氣體進入系統(tǒng)的情況得到準確的計量。系統(tǒng)啟動后進入的氣體通常視為溶解在雨水中的。試驗設備在不同的流量和淹沒水深下進行。圖7中的數據是在系統(tǒng)完全啟動后，天溝徑流率為88％時的系統(tǒng)流通能力統(tǒng)計。隨著徑流達到系統(tǒng)的設計流通能力，額外的徑流流入系統(tǒng)。使得系統(tǒng)可以在完全啟動壓力下運行。－平均壓力為－2.37MH2O（標準偏差：0.2MH2O,

30、0.74%）.但是如果沒有足夠的徑流維持這種狀態(tài)，系統(tǒng)的壓力會降到不穩(wěn)定的運行狀態(tài)－2.37 MH2O（標準偏差：0.092 MH2O，3.88％）。</p><p>　　圖6。用來測量的空氣進入試驗裝置機制。進氣口是檢測、測量空氣流動率在100赫茲。</p><p>　　圖7。在10.4 l /s時，壓力和空氣流動系統(tǒng)運行數據。</p><p>　　降低了23％。

31、視圖上的數據顯示通過屋頂虹吸雨水斗直接進入系統(tǒng)的空氣，平均速度為0.027L/S。這個數據在彎管2處會增加到0.036L/S。試驗結果表明，實際進入系統(tǒng)的量要遠遠大于通過這些方法測的的數據。大量的氣體通過徑流溶解和天溝雨水攪動進入系統(tǒng)。</p><p>　　在圖8中顯示的數據是在徑流42％進入天溝時測得的全啟動流通能力。從圖標中曲線可以看出，運行壓力是不穩(wěn)定的，進行周期性的循環(huán)。平均運行壓力為－0.58 MH2O

32、（標準偏差：0.77 MH2O，132.6％）在氣體直接進入系統(tǒng)的的地方，只有當壓力低于－0.15 MH2O時，氣體才能夠溶解在雨水中進入系統(tǒng)。高于這個數值時，空氣很難進入系統(tǒng)，當然仍舊有一些空氣還是溶解在雨水中進入系統(tǒng)。</p><p>　　8. 虹吸式雨水系統(tǒng)的數學模型</p><p>　　圖8。系統(tǒng)運行在5.0 l / s時的壓力和空氣流動數據</p><p>

33、;　　利用動量定理和連續(xù)性方程等數學方法，對虹吸式排水系統(tǒng)的工作狀態(tài)以及邊界條件進行模擬，可以清晰的認識虹吸系統(tǒng)的運行特點。“SIPHONET”模型，可以模擬虹吸排水系統(tǒng)的整個運行過程，由這個模型模擬的運行過程分為以下部分：隨著低空氣含量的雨水進入系統(tǒng)，將逐漸的取代夾帶大量空氣的的均相雨水。隨著空氣從排水立管中不斷溢出，管道中產生虹吸條件，促使虹吸系統(tǒng)的正常運行。在系統(tǒng)開始運行的階段，最關鍵的點在于當低空氣含量的雨水充滿整個立管時。因為

34、此后將形成負氣壓環(huán)境，并帶動虹吸系統(tǒng)運行。離散型的微小氣體在節(jié)點之間的移動情況用樣可以檢測，內部任何的壓力變化情況也可以計算出來。這些方法給出了用數學模型模擬虹吸系統(tǒng)啟動，運行的新視野。</p><p>　　數學模擬的第一步就是模擬最初表面徑流的狀況，以及由跌水到達滿管流的模擬。一旦這些狀況用數學模型模擬出來，就可以用來計算整個系統(tǒng)的最初壓力情況（t=0時）。運行的主要模擬數據都由“SIPHONET”模型計算出來

35、。利用動量守恒定律等原理，系統(tǒng)中的水力學特性可以用折線型函數表現出來（公式2，3）。利用兩個變量表示出來：速度和壓力。這些方程可以利用特征方法求解出來『7－9』。</p><p>　　圖9。正常的應用程序的細節(jié)特征的方法。(注:為了清晰只備用節(jié)點代表。)</p><p>　　根據這種方法，將管線平均分成N段（N+1個節(jié)點），每段長度記為△X。這種處理框架常用來模擬水平管網中的水力學狀況。

36、如圖9所示，空間上不同的兩個點A&B（i-1;i-2;t=0）壓力水頭已知。點P為中間節(jié)點i（t=△t用公式4計算）。公式5，6分別對應圖中C+,C—特性。</p><p>　　在圖9中，考慮到了每根管子的長度，只有一種特征方程時可以應用的（上游管段具有從C+ 特性，下游具有C— 特性）。因此，為了解決這個問題，在管道的上游和下游必須使用數學模型模擬流量和水頭。假定系統(tǒng)出口邊界點上的氣壓為標準大氣壓。根據

37、經驗，虹吸式雨水斗進口的壓力，可以通過徑流深度和雨水斗的類型來確定。在系統(tǒng)以滿管流狀態(tài)啟動之前，任何進入系統(tǒng)的雨水都被設為含氣量為0.1％。</p><p>　　并且設定雨水以完全淹沒雨水斗的方式進入系統(tǒng)。在連接處，跌水的下部認為時均相流（汽水混合狀態(tài)），其在節(jié)點之間的傳播速度可以使用公式7計算。</p><p>　　顯而易見，在整個系統(tǒng)中，傳播速度并不是處處相等的，在很多情況下，雨水的速

38、度可以達到混合液的傳播速度對于水平管道，這種假定并不是十分的重要，然而，在排水立管中，因為流體中空氣含量的變化影響了系統(tǒng)壓力。因此，空氣含量對擴散速度的影響必須考慮在內，以此選擇合適的△t值。因此,如果是選擇使用最高的波速度、時間小于標準規(guī)定部分系統(tǒng)是可能存在(Eq. (4)).</p><p>　　使用時間線插值,其水平設置中，所有的系統(tǒng)元素使用最高的量,導致它產生最小值。測定H。水平管道工程的傳播速度是用于設

39、置它的。隨著傳播速度降低將意味著所花費的時間要比它原來測定不同的變化條件下將被傳遞到P點從而相鄰。</p><p>　　根據空氣傳播的數量和流動速度，也可能成為持久的協(xié)調性,因此近似代表是無效的。這些因素意味著,如果節(jié)點?1和+ 1仍用于測定問和H點在時間和空間上的P,Q和H，已知值在這些節(jié)點必須獲得超過它過去時間的中P點的存在。這種情況意味著介紹解決方案的方法, 和時間線插值會推出解決特征方程為Q和H在連續(xù)時間

40、的解決方案。圖10展示了時間線插值方法應用于這種情況。時間線插值方法,而不是使用前面的時間步,和交流條件。時刻為當前時間步,數據從一個位置轉達了m + _時間步驟之前,當前位置特征線(C +和C?)交叉前和隨后的節(jié)面。</p><p>　　解決方案結構已經出來了,并且SIPHONET現在可以開始解決和H在每個節(jié)點為每個連續(xù)的時間步。SIPHONET還追蹤了空氣的移動，提出上游的水躍,水流通過系統(tǒng)在環(huán)境流動速度，而

41、音量調整根據氣體定律，水流通過系統(tǒng)在計算這空間間隔。隨著空氣進入堆棧，它的結果是減少流體密度在堆棧繁殖， 重壓部分的系統(tǒng)。然后引起巡回壓，因為它退出系統(tǒng)。在這個節(jié)骨眼上,系統(tǒng)被評為裝填。</p><p>　　圖11。起動的虹吸式屋面排水系統(tǒng)在彎曲度2時的計算和測量壓力，見圖2。</p><p>　　在上圖中，顯示的是“SIPHNOET”模型的輸出結果，試驗數據來自對虹吸試驗設備運行狀況的總

42、結。這種結果，可以幫助我們理解流量與水深不斷變化著進入系統(tǒng)與傳播速度之間的關系。一旦這些數據被整體輸入到“SIPHNOET”模型中，“真正”的隨時間變化的暴雨就在試驗設備中形成了。</p><p><b>　　9. 總結</b></p><p><b>　　簡而言之，結論如下</b></p><p>　　【1】由于虹吸式排

43、水系統(tǒng)具有其獨特的優(yōu)點，它占據了英國商業(yè)樓頂排水系統(tǒng)應用的主題地位；</p><p>　　【2】現在使用的設計方法中存在很多不足；</p><p>　　【3】設計方法的不足，以及安裝問題使得很多虹吸系統(tǒng)不能夠正常運行；</p><p>　　【4】在歐洲虹吸式雨水排水系統(tǒng)工業(yè)的幫助下，虹吸系統(tǒng)試驗設施在英國海若特－瓦特大學建立；</p><p>

44、;　　【5】建立了一種可以評估虹吸系統(tǒng)中空氣水平的數學方法；</p><p>　　【6】關于虹吸排水系統(tǒng)的啟動，運行過程得到了詳盡的描述；</p><p>　　【7】試驗數據表明，當虹吸系統(tǒng)在低于設計流通能力下工作時，流體的狀態(tài)時不穩(wěn)定的；</p><p>　　【8】建立了一種數學模型，它可以模擬虹吸式雨水排水系統(tǒng)運行過程。</p><p>

45、<b>　　10．研究動向</b></p><p>　　虹吸式雨水排水系統(tǒng)的研究范圍在不斷的擴展，海若特－瓦特大學一直在進行著相關的研究。關于虹吸式排水系統(tǒng)的數學模型研究，將持續(xù)到2002年。另外，在虹吸排水工業(yè)，以及政府正確的導引下，理想的虹吸式排水系統(tǒng)將廣泛應用于雨水處理中。</p><p><b>　　鳴謝</b></p>&

46、lt;p>　　海若特－瓦特大學的研究者，對給予虹吸式排水系統(tǒng)研究提供幫助的企業(yè)組織表示感謝：山谷制造公司，EPSCR，皇家工程學院等等。</p><p><b>　　參考資料</b></p><p>　　Bowler R, Arthur S. Siphonic roof rainwater drainage — design considerations. Pr

47、oceedings on Water Supply and Drainage for Buildings: CIB W62, Edinburgh, 1999. </p><p>　　BSI. British standard code of practice BS6367: 1983 Drainage of roofs and paved areas, British Standard, 1983. </p

48、><p>　　May RWP, Escarameia M. Performance of siphonic drainage systems for roof gutters. Report No. SR 463: HR Wallingford, 1996. </p><p>　　Arthur S, Swa*eld JA. Numerical modelling of siphonic rai

49、nwater drainage systems — The Importance of Air. Proceedings of the 8th International Conference on Urban Storm Drainage, Sydney, Australia, 1999. </p><p>　　Swa*eld JA, Arthur S, May RWP. Priming of a siphon

50、ic rainwater drainage system. Proceedings of the Water Supply & Drainage for Buildings: CIB W62, Rotterdam, 1998. </p><p>　　[6] Arthur S, Swa*eld JA. Numerical modelling of the priming of a siphonic rain

51、water drainage system. The Proceedings of CIBSE: Building Services Eng Research and Technology 1999;20(2):83–91.</p><p>　　Lister M. Numerical solutions of hyperbolic partial di>erential equations by the m

52、ethod of characteristics. In: Ralston A, Wilf HS, editors. Numerical Methods for Digital Computers, Wiley, New York, 1960. </p><p>　　Swa*eld JA, Boldy AP. Pressure surge in pipe and duct systems. Aldershot: