化工原理課程設(shè)計(jì)--甲醇-水二元體系浮閥精餾塔的工藝設(shè)計(jì)

1、<p>　　《化工原理》專業(yè)課程設(shè)計(jì)</p><p>　　設(shè)計(jì)題目 甲醇-水二元體系浮閥精餾塔的工藝設(shè)計(jì) </p><p>　　學(xué)生姓名 班級(jí)、學(xué)號(hào) </p><p>　　指導(dǎo)教師姓名

2、 </p><p>　　課程設(shè)計(jì)時(shí)間20 年 月 日-20 年 月 日 </p><p><b>　　課程設(shè)計(jì)成績(jī)</b></p><p>　　指導(dǎo)教師簽字 </p><p><b>　　化學(xué)化工學(xué)院

3、</b></p><p>　　課程名稱： 化工原理課程設(shè)計(jì)</p><p>　　設(shè)計(jì)題目： 甲醇-水二元體系篩板精餾塔的工藝設(shè)計(jì)</p><p>　　學(xué)生姓名： 專業(yè)：化學(xué)工程與工藝 </p><p><b>　　班級(jí)學(xué)號(hào)： 化工</b></p><p>　　設(shè)計(jì)

4、日期： 2011-12-20至2011-12-31</p><p>　　設(shè)計(jì)任務(wù)： 甲醇-水體系</p><p><b>　　設(shè)計(jì)條件：</b></p><p>　　進(jìn)料量：F=320 kmol/h</p><p>　　進(jìn)料組成：=0.30 （摩爾分率）</p><p>　　進(jìn)料熱狀態(tài)：

5、冷夜進(jìn)料tf=15.7℃</p><p>　　常壓，塔釜間接蒸汽加熱</p><p>　　塔頂冷凝水溫度t=25℃，</p><p>　　塔釜加熱蒸汽溫度T=139℃</p><p><b>　　設(shè)計(jì)要求：</b></p><p><b>　　（摩爾分率）</b></p

6、><p><b>　?。柗致剩?lt;/b></p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　一 概述…………………………………………………………...</p><p><b>　　二 工藝設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　

7、1 總體設(shè)計(jì)方案</b></p><p>　　1.1 操作壓強(qiáng)的選擇……………………………………………</p><p>　　1.2 物料的進(jìn)料熱狀態(tài)…………………………………………</p><p>　　1.3 回流比的確定………………………………………………</p><p>　　1.4 塔釜的加熱方式…………………………

8、…………………</p><p>　　1.5 回流方式選定………………………………………………</p><p>　　2 精餾的工藝流程圖………………………………………………</p><p>　　3 精餾塔塔板數(shù)的確定</p><p>　　3.1 物料衡算………………………………………………………...</p><p&

9、gt;　　3.2 物系相平衡數(shù)據(jù)………………………………………………...</p><p>　　3.3 回流比確定……………………………………………………..</p><p>　　3.4 逐板法計(jì)算理論塔板數(shù)………………………………………..</p><p>　　3.5 實(shí)際塔板數(shù)的確定……………………………………………...</p><

10、p>　　4 塔徑塔板工藝尺寸的確定</p><p>　　4.1 各設(shè)計(jì)參數(shù)</p><p>　　4.1.1 操作壓力……………………………………………………</p><p>　　4.1.2 溫度………………………………………………………...</p><p>　　4.1.3 平均摩爾質(zhì)量……………………………………………….&

11、lt;/p><p>　　4.1.4 平均密度…………………………………………................</p><p>　　4.1.5 液體表面張力……………………………………………….</p><p>　　4.1.6 液體的粘度…………………………………………………</p><p>　　4.1.7 液負(fù)荷計(jì)算</p>

12、<p>　　4.2 塔徑塔板工藝尺寸確定</p><p>　　4.2.1 塔徑塔板的計(jì)算………………………………………….</p><p>　　4.2.1.1 塔徑的計(jì)算…………………………………………</p><p>　　4.2.1.2 溢流裝置的確定……………………………………</p><p>　　4.2.1.3

13、安定區(qū)與邊緣區(qū)的確定……………………………</p><p>　　4.2.1.4 鼓泡區(qū)閥孔數(shù)的確定及排列………………………</p><p>　　4.2.2 塔盤流體力學(xué)驗(yàn)算</p><p>　　4.2.2.1 塔板壓降……………………………………………</p><p>　　4.2.2.2 降液管停留時(shí)間……………………………………&l

14、t;/p><p>　　4.2.2.3 霧沫夾帶……………………………………………</p><p>　　4.2.3 負(fù)荷性能圖</p><p>　　4.2.3.1 液相下限線…………………………………………</p><p>　　4.2.3.2 液相上限線…………………………………………</p><p>　　4.2.3

15、.3 漏液線………………………………………………</p><p>　　4.2.3.4 溢流液泛線…………………………………………</p><p>　　4.2.3.5 過(guò)量霧沫夾帶線……………………………………</p><p>　　4.2.3.6 性能負(fù)荷圖…………………………………………</p><p>　　4.3 浮閥塔工藝設(shè)計(jì)計(jì)

16、算結(jié)果……………………………………</p><p>　　5 輔助設(shè)備的設(shè)計(jì)</p><p>　　5.1 塔頂全凝器的計(jì)算及選型…………………………………….</p><p>　　5.2 塔底再沸器面積的計(jì)算及選型……………………………….</p><p>　　5.3 其他輔助設(shè)備的計(jì)算及選型</p><p>　

17、　5.3.1 進(jìn)料管……………………………………………………</p><p>　　5.3.2 回流管……………………………………………………</p><p>　　5.3.3 塔釜出料管………………………………………………</p><p>　　5.3.4 再沸器蒸汽進(jìn)口管………………………………………</p><p>　　5.3.5

18、冷凝水管…………………………………………………</p><p>　　5.3.6 冷凝水泵…………………………………………………</p><p>　　5.3.7 進(jìn)料泵…………………………………………………….</p><p>　　5.3.8 預(yù)熱器…………………………………………………….</p><p>　　6 致謝……………………

19、…………………………………………</p><p>　　7 參考文獻(xiàn)…………………………………………………………</p><p><b>　　三 附錄：</b></p><p>　　1精餾段塔板布置圖…………………………………………………</p><p>　　2提餾段塔板布置圖…………………………………………………&l

20、t;/p><p><b>　　概述：</b></p><p>　　塔設(shè)備一般分為級(jí)間接觸式和連續(xù)接觸式兩大類。前者的代表是板式塔，后者的代表則為填料塔。一般，與填料塔相比，板式塔具有效率高、處理量大、重量輕及便于檢修等特點(diǎn)，但其結(jié)構(gòu)較復(fù)雜，阻力降較大。在各種塔型中，當(dāng)前應(yīng)用最廣泛的是篩板塔和浮閥塔。</p><p><b>　　浮閥塔的優(yōu)

21、點(diǎn)：</b></p><p>　　1．生產(chǎn)能力大，由于塔板上浮閥安排比較緊湊，其開孔面積大于泡罩塔板，生產(chǎn)能力比泡罩塔板大 20%～40%，與篩板塔接近。 </p><p>　　2．操作彈性大，由于閥片可以自由升降以適應(yīng)氣量的變化，因此維持正常操作而允許的負(fù)荷波動(dòng)范圍比篩板塔，泡罩塔都大。 </p><p>　　3．塔板效率高，由于上升氣體從水平方向吹入

22、液層，故氣液接觸時(shí)間較長(zhǎng)，而霧沫夾帶量小，塔板效率高。 </p><p>　　4．氣體壓降及液面落差小，因氣液流過(guò)浮閥塔板時(shí)阻力較小，使氣體壓降及液面落差比泡罩塔小。 </p><p>　　5．塔的造價(jià)較低，浮閥塔的造價(jià)是同等生產(chǎn)能力的泡罩塔的 50%～80%，但是比篩板塔高 20%～30。 </p><p>　　但是，浮閥塔的抗腐蝕性較高（防止浮閥銹死在塔板上），

23、所以一般采用不銹鋼作成，致使浮閥造價(jià)昂貴，推廣受到一定限制。隨著科學(xué)技術(shù)的不斷發(fā)展，各種新型填料，高效率塔板的不斷被研制出來(lái)，浮閥塔的推廣并不是越來(lái)越廣。 </p><p><b>　　二．工藝設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　總體設(shè)計(jì)方案</b></p><p>　　1.1 操作壓強(qiáng)的選擇 </

24、p><p>　　精餾可以常壓，加壓或減壓條件下進(jìn)行。確定操作壓力時(shí)主要是根據(jù)處理物料的性質(zhì)，技術(shù)上的可行性和經(jīng)濟(jì)上的合理性來(lái)考慮的。</p><p>　　對(duì)于沸點(diǎn)低，常壓下為氣態(tài)的物料必須在加壓條件下進(jìn)行操作。在相同條件下適當(dāng)提高操作壓力可以提高塔的處理能力，但是增加了塔壓，也提高了再沸器的溫度，并且相對(duì)揮發(fā)度液會(huì)下降。</p><p>　　對(duì)于熱敏性和高沸點(diǎn)的物料常用

25、減壓蒸餾。降低操作壓力，組分的相對(duì)揮發(fā)度增加，有利于分離。減壓操作降低了平衡溫度，這樣可以使用較低位的加熱劑。但是降低壓力也導(dǎo)致了塔直徑的增加和塔頂冷凝溫度的降低，而且必須使用抽真空設(shè)備，增加了相應(yīng)的設(shè)備和操作費(fèi)用。</p><p>　　本次任務(wù)分離的是甲醇和水體系，綜合考慮各個(gè)因素，決定采用常壓（1atm）下進(jìn)行操作。</p><p>　　1.2 物料的進(jìn)料熱狀態(tài)</p>

26、<p>　　采用冷液進(jìn)料的方式，進(jìn)料溫度為15.7℃,該溫度為南京市全年平均溫度，冷液進(jìn)料無(wú)需在進(jìn)料前進(jìn)行預(yù)熱，所以節(jié)省了操作費(fèi)用，簡(jiǎn)單方便。</p><p>　　1.3 回流比的確定</p><p>　　對(duì)于一定的分離任務(wù)，采用較大的回流比時(shí)，操作線的位置遠(yuǎn)離平衡線向下向?qū)蔷€靠攏，在平衡線和操作線之間的直角階梯的跨度增大,每層塔板的分離效率提高了，所以增大回流比所需的理論

27、塔板數(shù)減少，反之理論塔板數(shù)增加。但是隨著回流比的增加，塔釜加熱劑的消耗量和塔頂冷凝劑的消耗量液隨之增加，操作費(fèi)用增加，所以操作費(fèi)用和設(shè)備費(fèi)用總和最小時(shí)所對(duì)應(yīng)的回流比為最佳回流比。本次設(shè)計(jì)任務(wù)中，綜合考慮各個(gè)因素，采用回流比為最小回流比的1.6倍。</p><p>　　1.4 塔釜的加熱方式</p><p>　　本次分離任務(wù)采設(shè)置再沸器，采用間接蒸汽加熱，以提供做夠的熱量。</p&g

28、t;<p>　　1.5 回流方式選定</p><p><b>　　重力回流</b></p><p>　　2 精餾的工藝流程圖</p><p>　　甲醇-水精餾體系冷夜進(jìn)料</p><p>　　3 精餾塔塔板數(shù)的確定</p><p><b>　　3.1 物料衡算<

29、;/b></p><p>　　已知條件：F=320 kmol/h </p><p>　　(33.33-30)/(33.33-29.09)=(76.7-)/(76.7-77.8)</p><p>　　該組成下的泡點(diǎn)77.414℃</p><p>　　3.2 物系相平衡數(shù)據(jù)</p><p>　　1) 基

30、本物性數(shù)據(jù)</p><p>　　2） 甲醇-水汽液平衡組成</p><p>　　常壓下甲醇和水的氣液平衡表(t—x—y)</p><p>　　根據(jù)汽液平衡表,由內(nèi)插法求得</p><p>　　(5.31-0.1)/(5.31-0)=(92.9-)/(92.9-100)</p><p><b>　　塔釜溫度℃&

31、lt;/b></p><p>　　(100-99)/(100-87.41)=(64.7-)/(64.7-66.9)</p><p>　　塔頂溫度64.7361℃</p><p><b>　　進(jìn)料溫度15.7℃</b></p><p><b>　　℃</b></p><p&g

32、t;　　3） 甲醇-水各溫度下的粘度(內(nèi)插法求得)</p><p>　　4） 甲醇-水各溫度下的表面張力(內(nèi)插法求得)</p><p>　　5） 甲醇-水在各溫度下的密度(內(nèi)插法求得)</p><p>　　6）甲醇-水在各溫度下地比熱容（內(nèi)插法求得）</p><p>　　7）甲醇和水在各溫度下的汽化潛熱（內(nèi)插法求的）</p>&

33、lt;p><b>　　解：當(dāng)T </b></p><p>　　當(dāng)t=77.414℃</p><p><b>　　kJ/mol</b></p><p><b>　　解得：</b></p><p><b>　　回流比確定</b></p>&

34、lt;p>　　q=1.104，所以q線方程為 </p><p><b>　　平衡線方程為</b></p><p>　　聯(lián)立q線方程與平衡線方程得：</p><p>　　3.4 逐板法計(jì)算理論塔板數(shù)</p><p>　　精餾段操作線方程為：</p><p><b>　　提餾段：&l

35、t;/b></p><p><b>　　提餾段方程：</b></p><p><b>　　平衡線方程為：</b></p><p>　　由上而下逐板計(jì)算，自X0=0.99開始到Xi首次超過(guò)X=0.3321時(shí)止</p><p>　　操作線上的點(diǎn) 平衡線上的點(diǎn)<

36、;/p><p>　　1 （X0=0.99,Y1=0.99） (X1=0.95343, Y1=0.99)</p><p>　　2 （X1=0.95343,Y2=0.9702） （X2=0.8438,Y2=0.9702）</p><p>　　3 （X2=0.8438,Y3=0.9107） （X3=0.6786,Y

37、3=0.9107）</p><p>　　4 （X3=0.6786,Y4=0.821） （X4=0.4868,Y4=0.821）</p><p>　　5 （X4=0.4868,Y5=0.7168） （X5=0.3436,Y5=0.7168）</p><p>　　6 （X6=0.3436,Y7=0.6391） （X

38、6=0.2680,Y6=0.6391）</p><p>　　因?yàn)閄5 時(shí)首次出現(xiàn) Xi <Xq 故第6塊理論版為加料版，精餾段共有6塊理論板。</p><p><b>　　提餾段理論板數(shù)</b></p><p>　　提餾段操作線方程：y=1.908x-0.000911</p><p>　　已知X5=0.2680,

39、由上而下計(jì)算，直到Xi 首次越過(guò)Xw=0.001時(shí)為止。</p><p>　　操作線上的點(diǎn) 平衡線上的點(diǎn)</p><p>　　7（X6=0.2680,Y7=0.5106） （X7=0.1775,Y7=0.5106）</p><p>　　8（X7=0.1775,Y7=0.33776） （X8=0.0

40、954,Y8=0.33776）</p><p>　　9（X8=0.0954,Y9=0.1811） （X9=0.0437,Y9=0.1811）</p><p>　　10（X9=0.0437,Y10=0.08255） （X10=0.01827,Y10=0.08255）</p><p>　　11（X10=0.01827,Y11=0.03

41、395） （X11=0.00721,Y11=0.03395）</p><p>　　12（X11=0.00721,Y12=0.01285） （X12=0.002686,Y12=0.01285）</p><p>　　13（X12=0.002686,Y13=0.004213） （X13=0.000874,Y13=0.004213）</p>&l

42、t;p>　　由于到X13首次出現(xiàn)Xi < X w ，故總理論板數(shù)不足13塊</p><p>　　∴總的理論板數(shù)NT=12+（X12-Xw）/（X12-X13）=12.93( 包括塔釜)</p><p>　　3.5 實(shí)際塔板數(shù)的確定</p><p>　　1）總板效率ET的計(jì)算</p><p>　　塔頂溫度64.7361℃ 塔釜溫

43、度℃ 進(jìn)料溫度15.7℃</p><p><b>　　定性溫度 ℃</b></p><p>　　此溫度下組成為甲醇摩爾分率由內(nèi)插法求得X= 0.1818</p><p>　　當(dāng)t=82.30℃ 時(shí)由內(nèi)插法求得α=6.151639</p><p><b>　　由奧克梅爾公式：</b></p&

44、gt;<p><b>　　2）實(shí)際塔板層數(shù)</b></p><p>　　∵算得ET=0.4111</p><p>　　其中： 精餾段：5/0.4111=12.12≈13塊</p><p>　　提餾段: 6.93/0.4111=16.8≈17塊</p><p>　　∴ 實(shí)際塔板數(shù)Np=精餾段板數(shù)+提餾段板數(shù)

45、+塔釜=31塊</p><p>　　4 塔徑塔板工藝尺寸的確定</p><p>　　4.1 各設(shè)計(jì)參數(shù)</p><p>　　4.1.1 操作壓力</p><p>　　塔頂壓強(qiáng)，∵△p≤0.64kPa ∴取每層踏板壓強(qiáng)△p=0.64kPa，</p><p>　　則進(jìn)料板的壓力為： kPa</p>&l

46、t;p>　　塔底壓力為： kPa，</p><p>　　故精餾段平均操作壓力為：pm精 kPa</p><p>　　故提餾段平均操作壓力為：p提 kPa</p><p><b>　　4.1.2溫度</b></p><p>　　塔頂溫度=64.7361℃ 進(jìn)料溫度=15.7℃ 塔釜溫度=99.866℃<

47、;/p><p>　　則精餾段的平均溫度：℃</p><p>　　提餾段的平均溫度：℃</p><p><b>　　塔平均溫度為：℃</b></p><p>　　3.平均摩爾質(zhì)量計(jì)算</p><p>　　1）精餾塔的汽、液相負(fù)荷:</p><p>　　L=RD=1.188

48、5;96.7467=114.94kmol/h</p><p>　　V=(R+1)D=(1.188+1)×96.7467=211.68 kmol/h</p><p>　　L’=L+F×q=114.94+320×1.104=467.44kmol/h</p><p>　　V’=V-（1-q）F=211.68-(1-1.188)×32

49、0=244.94kmol/h</p><p>　　2）塔頂平均分子量:</p><p>　　X1=0.95343, Y1=0.99</p><p>　　MVDM=0.99×32.04+(1-0.99)×18.0153=31.90g/mol</p><p>　　MLDM=0.95343×32.04+(1-0.953

50、43)×18.0153=31.387g/mol</p><p>　　3)加料板上一塊塔板平均摩爾質(zhì)量：</p><p>　　X4=0.4868, Y4=0.821</p><p>　　MVFM =0.821×32.04+(1-0.821)×18.0153=29.53 g/mol</p><p>　　MLFM =0

51、.4868×32.04+(1-0.4868)×18.0153=24.843 g/mol</p><p>　　4）加料板平均分子量：</p><p>　　Xf=0.3 , yf=0.6745</p><p>　　MVFM=0.6745×32.04+(1-0.6745)×18.0153=27.475 g/mol</p>

52、<p>　　MLFM=0.3×32.04+(1-0.3)×18.0153=22.22g/mol</p><p>　　5）塔底平均分子量：xw=0.001, yw=0.00482</p><p>　　MVWM=0.00482×32.04+(1-0.00482)×18.0153=18.083g/mol</p><p&g

53、t;　　MLWM=0.001×32.04+(1-0.001)×18.0153=18.029g/mol</p><p>　　∴精餾段平均摩爾質(zhì)量：</p><p>　　MVm=(MVDm+MVFm)/2=(31.90+29.53)/2=30.715g/mol</p><p>　　MLm=(MLDm+MLFm)/2 =(31.387+24.843)/

54、2= 28.115g/mol</p><p>　　提餾段平均摩爾質(zhì)量：</p><p>　　MVm=(MVDm+MVFm)/2=(27.475+18.083)/2=22.78g/mol</p><p>　　MLm=(MLDm+MLFm)/2 =(22.22+18.029)/2=20.12g/mol</p><p><b>　　4.1

55、.4平均密度</b></p><p><b>　　1）氣相密度</b></p><p><b>　　液相密度</b></p><p>　　甲醇-水在各溫度下的密度(內(nèi)插法求得)</p><p>　　已知： 混合液密度: </p><p><b>　　X

56、F=0.3</b></p><p><b>　　XD=0.99</b></p><p><b>　　XW=0.001</b></p><p>　　4.1.5液體表面張力</p><p>　　甲醇-水各溫度下的表面張力(內(nèi)插法求得)</p><p><b>

57、;　　tf=15.7℃</b></p><p><b>　　64.7361℃</b></p><p><b>　　99.866℃</b></p><p>　　精餾段液相平均表面張力：</p><p>　　提餾段液相平均表面張力：</p><p>　　4.1.6液體

58、的粘度</p><p>　　甲醇-水各溫度下的粘度(內(nèi)插法求得)</p><p>　　1) td=64.7361℃</p><p>　　0.3281mpa.s 0.4372mpa.s</p><p>　　2) tf=15.7℃</p><p>　　0.62709mpa.s 1.1199mpa.s </

59、p><p>　　3) tw=99.866℃</p><p>　　0.2283mpa.s 0.2842mpa.s</p><p>　　精餾段液相平均粘度：</p><p>　　提餾段液相平均粘度：</p><p>　　4.1.7液負(fù)荷計(jì)算</p><p><b>　　精餾段：</

60、b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p>　　4.2. 塔徑塔板工藝尺寸的確定 </p><p><b>　　a.塔徑的計(jì)算</b></p><p>　　欲求塔徑應(yīng)先求出u，而u＝安全系數(shù)×umax </p><p><b

61、>　　式中： </b></p><p><b>　　精餾段 </b></p><p><b>　　取塔板間距，</b></p><p><b>　　板上液層高度，</b></p><p>　　塔板間距與塔徑的關(guān)系</p><p><

62、;b>　　那么分離空間： </b></p><p><b>　　功能參數(shù)：</b></p><p>　　從史密斯關(guān)聯(lián)圖查得：</p><p><b>　　由于</b></p><p><b>　　取安全系數(shù)=0.7</b></p><p&

63、gt;<b>　　則</b></p><p>　　取圓整得 D=1.2m</p><p><b>　　塔截面積：</b></p><p><b>　　空塔氣速：</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p>&

64、lt;b>　　功能參數(shù)：</b></p><p>　　取塔板間距，板上液層高度，</p><p><b>　　那么分離空間:</b></p><p>　　從史密斯關(guān)聯(lián)圖查得：</p><p><b>　　取安全系數(shù)=0.7</b></p><p><b

65、>　　則</b></p><p><b>　　所以圓整取m</b></p><p><b>　　塔截面積： m2</b></p><p><b>　　空塔氣速：</b></p><p>　　4.2.1.2 溢流裝置的確定 </p><

66、p>　　選用單溢流、弓形降液管、平行受液盤及平行溢流堰，不設(shè)進(jìn)口堰。單溢流又稱直徑流，液體自液盤橫向流過(guò)塔板至溢流堰，流體流徑較大，塔板效率高，塔板結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，加工方便，直徑小于2.2m的塔中廣泛使用。工業(yè)中應(yīng)用最廣的降液管是弓形降液管。</p><p><b>　　溢流堰長(zhǎng)</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p&

67、gt;<p><b>　　根據(jù)塔徑=1.2m</b></p><p><b>　　溢流堰長(zhǎng) </b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　　根據(jù)塔徑=1.2m</b></p><p><b>　　

68、溢流堰長(zhǎng) </b></p><p><b>　　2)出口堰高</b></p><p>　　選用平直堰，堰上液層高度</p><p><b>　　液流收縮系數(shù)</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b&g

69、t;　　提流段:</b></p><p>　　3）弓形降液管寬度和面積</p><p><b>　　查圖知 </b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p>　　WD=0.15×1.2=0.18m</p><p>　　驗(yàn)算液體在降液

70、管內(nèi)停留時(shí)間 </p><p><b>　　提鎦段：</b></p><p>　　停留時(shí)間 故降液管尺寸可用。</p><p>　　4) 降液管底隙高度</p><p>　　降液管底隙高度是指降液管下端與塔板間的距離，以h0表示。降液管底隙高度應(yīng)低于出口堰高度hw，(hw-ho)不應(yīng)低于6mm才能保證降

71、液管底端有良好的液封. 工程上ho一般取20-25mm。本次設(shè)計(jì)中取22mm。</p><p>　　hw-ho=39- 22 =17 mm> 6 mm </p><p>　　故降液管底隙高度設(shè)計(jì)合理。</p><p>　　4.2.1.3 安定區(qū)與邊緣區(qū)的確定 </p><p>　　1) 入口安定區(qū) 塔板上液流的上游部位有狹長(zhǎng)的

72、不開孔區(qū)，叫入口安定區(qū)，其寬度為。此區(qū)域不開孔是為了防止因這部位液層較厚而造成傾向性液封，同時(shí)也防止氣泡竄入降液管。一般取=（50~100）mm,精餾段取=70mm,提鎦段取=70mm。</p><p>　　2） 出口安定區(qū) 在塔板上液流的下游靠近溢流堰部位也有狹長(zhǎng)的不開孔區(qū)，叫出口安定區(qū)，其寬度與入口安定區(qū)相同，亦為。這部分不開孔是為了減小因流進(jìn)降液管的液體中含氣泡太多而增加液相在降液管內(nèi)排氣的困難。精餾段取

73、=70mm,提鎦段取=70mm。</p><p>　　3） 邊緣固定區(qū) 在塔板邊緣有寬度為WC的區(qū)域不開孔，這部分用于塔板固定。一般=（25~50）mm。精餾段取=40mm,提鎦段取=40mm。</p><p>　　4.2.1.4 鼓泡區(qū)閥孔數(shù)的確定及排列</p><p>　　D精=D提=1200mm</p><p>　　所以查表得：塔板

74、分塊數(shù)（精餾）=塔板分塊數(shù)（提餾）=3</p><p><b>　　工藝要求：孔徑</b></p><p><b>　　精餾段</b></p><p>　　取閥孔動(dòng)能因子 =10</p><p><b>　　孔速</b></p><p><

75、b>　　浮閥孔數(shù) </b></p><p>　　取無(wú)效區(qū)寬度 =0.04m </p><p>　　安定區(qū)寬度 =0.07m </p><p><b>　　弓形降液管寬度 </b></p><p>　　開孔區(qū)面積 =0.7294m2</p><p>

76、;　　其中 R==0.56</p><p><b>　　x==0.35m</b></p><p>　　浮閥排列方式采用等腰三角形叉排</p><p><b>　　圖如下：</b></p><p>　　經(jīng)過(guò)精確繪圖，得知，當(dāng)t’=65mm時(shí)，閥孔數(shù)N實(shí)際=118個(gè)</p>

77、<p>　　按N=118重新核算孔速及閥孔動(dòng)能因數(shù)：</p><p>　　孔速u0= VS/（π× 1/4 ×d2× N）=10.46 m/s</p><p>　　F0=uo×(ρV,M) 0.5=11.63</p><p>　　閥孔動(dòng)能因數(shù)變化不大，仍在9～12范圍內(nèi)。</p><p>

78、　　∴ 開孔率 </p><p>　　(∵5%<%<14%,∴符合要求)</p><p>　　故：t=75mm , t’=65mm, 閥孔數(shù)N實(shí)際=118個(gè)</p><p>　　∴則每層板上的開孔面積</p><p>　　AO =A a × φ = 0.7294×12.46 %=0.09089m2&l

79、t;/p><p><b>　　提留段：</b></p><p>　　取閥孔動(dòng)能因子 </p><p><b>　　孔速</b></p><p><b>　　浮閥數(shù) </b></p><p>　　取無(wú)效區(qū)寬度 0.04m </p&

80、gt;<p>　　安定區(qū)寬度 0.07m</p><p><b>　　弓形降液管寬度 </b></p><p>　　開孔區(qū)面積 =0.7294m2</p><p>　　其中 0.56</p><p><b>　　0.35m</b></p>

81、<p>　　由圖可得實(shí)際浮閥孔數(shù)118塊</p><p><b>　　11.25</b></p><p>　　閥孔動(dòng)能因數(shù)變化不大，仍在9～12范圍內(nèi)</p><p>　　∴ 開孔率% </p><p>　　(∵5%<%<14%,∴符合要求)</p><p>　

82、　4.2.2 塔盤流體力學(xué)驗(yàn)算</p><p><b>　　a.塔板壓降校核</b></p><p>　　4.2.2.1干板壓強(qiáng)降</p><p>　　浮閥由部分全開轉(zhuǎn)為全部全開時(shí)的臨界速度為U0,c</p><p>　　U0,c=（73.1/ρV,M）（1/1.825）=9.4m/s</p><p

83、><b>　　液層阻力</b></p><p><b>　　ε取0.45</b></p><p><b>　　液體表面張力</b></p><p>　　數(shù)值很小，設(shè)計(jì)時(shí)可以忽略不計(jì)</p><p>　　氣體通過(guò)每層塔板的壓降△P為</p><p>

84、　　4.2.2.2 降液管停留時(shí)間</p><p>　　液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　　故降液管設(shè)計(jì)合理</b></p><p><b

85、>　　b. 液泛的校核</b></p><p>　　為了防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管高度應(yīng)大于管內(nèi)泡沫層高度。</p><p>　　即：Hd≤ψ（HT+hW）</p><p>　　Hd=hw+how+hd+hp+△</p><p>　　hd=0.2(LS/(lwho))2 甲醇-水屬于一般物系，ψ取0.4</p>

86、<p><b>　　對(duì)于浮閥塔△≈0</b></p><p>　　則Hd=hw+how+hd+hp+△=0.055+0.2(0.001079/(0.84×0.022))2+0.06045=0.1272m</p><p>　　ψ（HT+hW）=0.4(0.4+0.04694)=0.1788m</p><p>　　因0.127

87、2m<0.1788m， 故本設(shè)計(jì)中不會(huì)出現(xiàn)液泛</p><p>　　4.2.2.3 霧沫夾帶</p><p>　　綜合考慮生產(chǎn)能力和塔板效率，一般應(yīng)使霧沫夾帶量eV限制在10%以下，校核方法常為：控制泛點(diǎn)百分率F1的數(shù)值。所謂泛點(diǎn)率指設(shè)計(jì)負(fù)荷與泛點(diǎn)負(fù)荷之比的百分?jǐn)?shù)。其經(jīng)驗(yàn)值為大塔F1<80%-82%</p><p><b>　　精餾段：<

88、;/b></p><p>　　CF泛點(diǎn)負(fù)荷因素由 查表得 K=1.0</p><p>　　Ab=AT-2Af=1.131-20.1018=0.9074</p><p><b>　　提餾段：</b></p><p>　　CF泛點(diǎn)負(fù)荷因素由 查表得 K=1.0</p><p>　　A,b

89、=A,T-2A,f=1.131-20.1018=0.9074</p><p>　　故本設(shè)計(jì)中的霧沫夾帶量在允許范圍之內(nèi)。</p><p>　　∵對(duì)于大塔，為避免過(guò)量霧沫夾帶，應(yīng)控制泛點(diǎn)率不超過(guò)80%。計(jì)算出的泛點(diǎn)率在80%以下，故可知霧沫夾帶量能夠滿足ev<0.1kg液/kg(干氣)的要求。</p><p><b>　　e. 漏液驗(yàn)算</b&g

90、t;</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p>　　0.634m3/s<Vs’=1.6223 m3/s, 可見不會(huì)產(chǎn)生過(guò)量漏液。</p><p><b>　　提餾段：</b></p><p>　　0.721m3/s<Vs’=1.6223 m3/s, 可見不會(huì)產(chǎn)生過(guò)量漏

91、液。</p><p>　　浮閥塔工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果</p><p>　　4.2.3 負(fù)荷性能圖</p><p>　　4.2.3.1 液相下限線</p><p>　　4.2.3.2 液相上限線</p><p>　　4.2.3.3 漏液線</p><p>　　4.2.3.4 溢流液泛線<

92、;/p><p>　　4.2.3.5 過(guò)量霧沫夾帶線</p><p>　　4.2.3.6 性能負(fù)荷圖</p><p><b>　　4.2.3.1 </b></p><p>　　4) 塔板負(fù)荷性能圖及操作彈性</p><p><b>　?、僖合嘞孪蘧€</b></p>

93、<p>　　因堰上液層厚度how’為最小值時(shí)，對(duì)應(yīng)的液相流量為最小。</p><p>　　設(shè)how,小’=0.006m</p><p><b>　　a)精餾段：</b></p><p><b>　　LW=0.84</b></p><p><b>　　b)提餾段：</b&

94、gt;</p><p><b>　　LW=0.84</b></p><p><b>　?、谝合嗌舷蘧€</b></p><p>　　當(dāng)停留時(shí)間取最小時(shí)，LS’為最大，求出上限液體流量LS’值（常數(shù)），在VS—LS圖上，液相負(fù)荷上限線為與氣體流量VS無(wú)關(guān)的豎直線。</p><p>　　以作為液體在降液管

95、中停留時(shí)間的下限，</p><p>　　因Af=0.1018m2 ， HT=0.4 ∵θ=AfHT/LS </p><p><b>　　a)精餾段：</b></p><p>　　則LS,大=0.1018×0.4 / 5=0.008144m3/s</p><p><b>　　b)提餾段：</b&g

96、t;</p><p>　　則LS,大’=0.1018×0.4 / 5=0.008144m3/s</p><p><b>　?、勐┮壕€</b></p><p><b>　　a)精餾段：</b></p><p><b>　　b)提餾段：</b></p>&l

97、t;p>　　據(jù)此可作出與液體流量無(wú)關(guān)的水平漏液線。</p><p><b>　　④霧沫夾帶線</b></p><p>　　a）精餾段：CF泛點(diǎn)負(fù)荷因素由 查表得 K=1.0</p><p>　　Ab=AT-2Af=1.131-20.1018=0.9074</p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值，因該塔徑1.2m 控制其

98、泛點(diǎn)率為80%</p><p><b>　　代入上式</b></p><p>　　K物性系數(shù)查表得K=1, CF泛點(diǎn)負(fù)荷因素，查表得CF=0.105</p><p>　　代入計(jì)算式，整理可得：</p><p><b>　　b)提餾段：</b></p><p>　　CF泛點(diǎn)負(fù)荷

99、因素由 查表得 K=1.0</p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗(yàn)值，因該塔徑1.2m 控制其泛點(diǎn)率為80%</p><p><b>　　代入上式</b></p><p>　　∵lL=D-2Wd=1.2-20.18=0.84</p><p>　　A,b=A,T-2A,f=1.131-20.1018=0.9074</p&g

100、t;<p>　　K物性系數(shù)查表得K=1, CF泛點(diǎn)負(fù)荷因素，查表得CF=0.097</p><p>　　代入計(jì)算式，整理可得：</p><p>　　由上式知霧沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)任取兩個(gè)LS值，依式算出相應(yīng)的VS值列于下表中。</p><p>　　由上式知霧沫夾帶線為直線，則在操作范圍內(nèi)任取兩個(gè)LS’值，依式算出相應(yīng)的VS’值列于下表中。&l

101、t;/p><p><b>　　⑤液泛線</b></p><p>　　為了防止塔內(nèi)發(fā)生液泛，降液管高度應(yīng)大于管內(nèi)泡沫層高度。</p><p><b>　　聯(lián)立以下三式：</b></p><p>　　由上式確定液泛線。忽略式中項(xiàng)，將以下五式代入上式，</p><p><b>

102、;　　得到：</b></p><p>　　因物系一定，塔板結(jié)構(gòu)尺寸一定，則、、、、、、及φ等均為定值，而與又有如下關(guān)系，即： </p><p>　　式中閥孔數(shù)N與孔徑亦為定值。因此，可將上式簡(jiǎn)化成與的如下關(guān)系式：</p><p><b>　　其中 ：</b></p><p>&l

103、t;b>　　帶入數(shù)據(jù)：</b></p><p><b>　　由得</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　?、薏僮髫?fù)荷線</b></p>

104、<p>　　由以上各線的方程式，可畫出圖塔的操作性能負(fù)荷圖。</p><p>　　根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷，可知操作點(diǎn)P’(0.00173,0.9312)在正常的操作范圍內(nèi)。過(guò)圓點(diǎn)連接OP’作出操作線.</p><p>　　由塔板負(fù)荷性能圖可以看出：</p><p>　?。?）在任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷下的操作點(diǎn)P’（設(shè)計(jì)點(diǎn)），處在適宜操作區(qū)內(nèi)的適中位置。&l

105、t;/p><p>　?。?）塔板的氣相負(fù)荷上限完全由霧沫夾帶控制，操作下限由漏液控制。</p><p>　　（3）操作彈性Vmax=2.73, Vmin=0.45075</p><p>　　操作彈性=Vmax/ Vmin =2.73/0.45075=6.0566>3</p><p><b>　　∴此設(shè)計(jì)符合要求。</b>

106、;</p><p>　　5 輔助設(shè)備的設(shè)計(jì)</p><p>　　5.1 塔頂全凝器的計(jì)算及選型</p><p>　　(1)全凝器的選擇：（列管式全凝器）</p><p>　　全凝器置于塔下部適當(dāng)位置，用泵向塔頂送回流冷凝水，在全凝器和泵之間需設(shè)回流罐，這樣可以減少臺(tái)架，且便于維修、安裝，造價(jià)不高。</p><p>

107、　　(2)全凝器的傳熱面積和冷卻水的消耗量</p><p>　　甲醇-水走殼程，冷凝水走管程，采用逆流形式</p><p>　?、伲状?水冷凝蒸汽的數(shù)據(jù)</p><p><b>　　64.7361℃</b></p><p><b>　　冷凝蒸汽量：</b></p><p>

108、　　由于甲醇摩爾分?jǐn)?shù)為0.99,所以可以忽略水的冷凝熱,r=1100.18KJ/kg </p><p>　?、冢淠紲貫?0℃，取全凝器出口水溫為42℃，在平均溫度</p><p>　　物性數(shù)據(jù)如下（甲醇在膜溫40.3℃下，水在平均溫度36℃下）</p><p>　?、踑. 設(shè)備的熱參數(shù)：</p><p><b>　　b．水

109、的流量：</b></p><p><b>　　c．平均溫度差：</b></p><p>　　根據(jù)“傳熱系數(shù)K估計(jì)表”取K=2000W/(m2.℃)</p><p>　　傳熱面積的估計(jì)值為：</p><p>　　安全系數(shù)取1.2 換熱面積A=1.2×36.44=43.732m2</p>

110、<p>　　管子尺寸取25mm 水流速取ui=1.0m/s</p><p><b>　　管數(shù)：個(gè)</b></p><p><b>　　管長(zhǎng)：</b></p><p><b>　　取管心距</b></p><p>　　殼體直徑取600mm</p>

111、<p>　　折流板：采用弓形折流板</p><p>　　取折流板間距B=200mm</p><p>　　由上面計(jì)算數(shù)據(jù)，選型如下：</p><p>　　核算管程、殼程的流速及Re:</p><p><b>　?。ㄒ唬┕艹?lt;/b></p><p><b>　　流通截面積：<

112、/b></p><p><b>　　管內(nèi)水的流速</b></p><p><b>　?。ǘこ?lt;/b></p><p>　　流通截面積： 取=13</p><p><b>　　殼內(nèi)甲醇-水流速 </b></p><p><b>　　當(dāng)量

113、直徑 </b></p><p>　　8.1.2計(jì)算流體阻力</p><p><b>　　1 管程流體阻力</b></p><p>　　設(shè)管壁粗糙度ε為0.1mm，則ε/d=0.005,</p><p>　　查得摩擦系數(shù)λ=0.0335</p><p>　　取污垢校正系數(shù)F=1.0&l

114、t;/p><p><b>　　符合一般要求</b></p><p>　　2 殼程流體阻力</p><p>　　Re=1364.4>500，故</p><p>　　管子排列為正三角形排列，取F=0.5</p><p><b>　　擋板數(shù) 塊 </b></p>

115、<p><b>　　代入得 </b></p><p>　　取污垢校正系數(shù)F=1.0</p><p>　　=8376.9Pa<10kPa</p><p>　　故管殼程壓力損失均符合要求</p><p>　　3 管程對(duì)流給熱系數(shù)</p><p>　　膜的雷諾數(shù)所以為垂直湍流管&

116、lt;/p><p>　　=2.749×104</p><p><b>　　殼程對(duì)流給熱系數(shù)</b></p><p><b>　　Re=1364.4</b></p><p>　　Pr0== </p><p><b>　　=0.36</b&

117、gt;</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　計(jì)算傳熱系數(shù)</b></p><p>　　取污垢熱阻 RS0.15m℃/kW RS=0.58 m℃/kW</p><p>　　以管外面積為基準(zhǔn) 則K==2.357kW/(m2.℃)</p><p>

118、;　　計(jì)算傳熱面積 A=m2</p><p>　　所選換熱器實(shí)際面積為</p><p>　　A=n=13.3m2</p><p><b>　　裕度</b></p><p><b>　　所選換熱器合適</b></p><p>　　5.2 塔底再沸器面積的計(jì)算及選型</

119、p><p>　　(1)再沸器的選擇：列管式蒸發(fā)器</p><p>　　對(duì)直徑較大的塔，一般將再沸器置于塔外。其管束可抽出，為保證管束浸于沸騰器液中，管束末端設(shè)溢流堰，堰外空間為出料液的緩沖區(qū)。其液面以上空間為氣液分離空間。</p><p><b>　　換熱面積</b></p><p><b>　　換熱量為 <

120、/b></p><p>　　考慮到5%的熱損失后 </p><p><b>　　傳熱面積： A=</b></p><p>　　蒸汽溫度為120℃，冷液進(jìn)口溫度為99.866℃，出口溫度為99.592℃</p><p><b>　　則 ℃</b></p><p>　　取

121、傳熱系數(shù)K=1000W/（m2.K）</p><p><b>　　∴ </b></p><p>　　5.3 其他輔助設(shè)備的計(jì)算及選型</p><p>　　5.3.1 進(jìn)料管</p><p>　　進(jìn)料管的結(jié)構(gòu)類型很多，有直管進(jìn)料管、彎管進(jìn)料管、T型進(jìn)料管。本設(shè)計(jì)采用直管進(jìn)料管。</p><p&g

122、t;<b>　　管徑的計(jì)算</b></p><p><b>　　，取，</b></p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管，規(guī)格Φ42×3mm</p><p>　　5.3.2 回流管</p><p><b>　　回流液體積流量</b></p><

123、p>　　利用液體的重力進(jìn)行回流，取適宜的回流速度，那么</p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管，規(guī)格：Φ50mm3mm</p><p><b>　　實(shí)際管內(nèi)流速：</b></p><p>　　5.3.3 塔釜出料管</p><p><b>　　釜?dú)堃旱捏w積流量：</b></p>

124、;<p>　　=0.001338m3/s</p><p>　　取適宜的輸送速度uw=0.785m/s則</p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管，規(guī)格：Φ42mm2mm</p><p><b>　　實(shí)際管內(nèi)流速：</b></p><p>　　5.3.4 再沸器蒸汽進(jìn)口管</p><p

125、>　　設(shè)蒸汽流速為20m/s,</p><p>　　經(jīng)圓整選取熱軋無(wú)縫鋼管，規(guī)格：Φ325mm12.5mm</p><p><b>　　實(shí)際管內(nèi)流速：</b></p><p>　　5.3.5 冷凝水管</p><p>　　冷凝水進(jìn)口溫度為30℃，水的物性數(shù)據(jù)：</p><p><b&

126、gt;　　水的物性數(shù)據(jù)：</b></p><p>　　ρ=995.7kg/m3,μ=0.8012,=4.174kJ/(kg.K) </p><p>　　冷凝水質(zhì)量流率，取流速為1.6m/s</p><p><b>　　管徑</b></p><p>　　選取 Φ180×4.5mm熱軋無(wú)縫鋼管</

127、p><p><b>　　實(shí)際流速為</b></p><p>　　5.3.6 冷凝水泵</p><p><b>　　雷諾數(shù)</b></p><p>　　取ε=0.01，，查圖摩擦系數(shù)λ=0.031</p><p>　　各管件及閥門阻力系數(shù)如下:</p><p&

128、gt;<b>　　設(shè)管長(zhǎng)為50米,</b></p><p>　　塔有效高度加裙座加全凝器高度取Ho=20m</p><p><b>　　揚(yáng)程取33m</b></p><p><b>　　流量</b></p><p>　　選擇IS150-125-315型離心泵,參數(shù)為</p

129、><p>　　流量V=200,揚(yáng)程H=34m,轉(zhuǎn)速,</p><p><b>　　泵效率,軸功率</b></p><p>　　5.3.7 進(jìn)料泵</p><p>　　塔總高（不包括群座）由下式?jīng)Q定</p><p>　　式中 H—塔高，m；--塔頂空間，m；--塔板間距，m；</p>

130、<p>　　--開有人孔的塔板間距，m；--進(jìn)料段高度，m；</p><p>　　--塔底空間，m；--實(shí)際塔板數(shù)，m；</p><p>　　--人孔數(shù)（不包括塔頂空間與塔底空間的人孔數(shù)）。</p><p>　　所以取1.5m ， =31塊 ，=0.4m ，=0.35m , =0.8m，每7塊取一個(gè)人孔，則=4個(gè)。</p><p>

131、　　的計(jì)算，塔釡料液最好能在塔底有3~5分鐘的存儲(chǔ)，所以取5分鐘來(lái)計(jì)算。</p><p>　　因?yàn)?=0.00209×300=0.627m3</p><p><b>　　∴=0.555m</b></p><p>　　則=1.5+(31-2-4)×0.4+4×0.35+0.8+0.555=14.255m</p&

132、gt;<p>　　裙座高度取5m，所以總高度為 19.255m。</p><p>　　F=250kmol/h=2.161kg/s=9.08m3/h</p><p>　　料液罐的壓強(qiáng)為常壓1atm，加料板的壓強(qiáng)為110925Pa</p><p>　　進(jìn)料口的高度為12.13m ，進(jìn)料段的表壓為1.0947atm，管路阻力</p><p

133、>　　管路的高度為 12.13+1.0947×10+=23.077+,所以要選一個(gè)適合這個(gè)流量和高度的泵，查型離心泵性能表 </p><p>　　從各個(gè)方面考慮下來(lái)，IS65-40-315比較適合作進(jìn)料泵，其有關(guān)參數(shù)為：</p><p><b>　　使用重力回流。</b></p><p><b>　　6 感想與致謝

134、</b></p><p>　　6.1 體會(huì)&小結(jié)</p><p>　　進(jìn)行了整整兩周的化工原理課程設(shè)計(jì)終于告一段落，對(duì)我自己而言兩周的辛勤勞動(dòng)是收獲頗豐的。</p><p>　　對(duì)化工設(shè)計(jì)有了比較深刻的認(rèn)識(shí)，在平常的化工原理課程學(xué)習(xí)中總是只針對(duì)局部進(jìn)行了計(jì)算，而對(duì)參數(shù)之間的相互關(guān)聯(lián)缺乏認(rèn)識(shí)。平常的學(xué)習(xí)總會(huì)有題設(shè)的條件，省去了我們很多勞動(dòng)，但在設(shè)

135、計(jì)中大量用到了物性數(shù)據(jù)是我們需要自己去查取的。我學(xué)會(huì)了去互聯(lián)網(wǎng)上查取這些數(shù)據(jù)，如在中科院過(guò)程工程研究所的數(shù)據(jù)庫(kù)中就有許多我們所需要的數(shù)據(jù)。</p><p>　　設(shè)計(jì)中我學(xué)會(huì)了離開老師進(jìn)行自主學(xué)習(xí)，參看多本指導(dǎo)書，還查閱了一些超星圖書館中的資料。這樣的設(shè)計(jì)讓我從中獲得了一些自信，覺得專業(yè)還是學(xué)了不少東西的，至少學(xué)會(huì)了一種研究的方法，將來(lái)工作中或?qū)W習(xí)遇到了什么困難或從未接觸過(guò)的領(lǐng)域，我也不再會(huì)感到畏懼。因?yàn)槲乙呀?jīng)有了

136、一定的自主研究的能力，我能通過(guò)自學(xué)慢慢的將問(wèn)題化解。</p><p>　　設(shè)計(jì)幫助我更好的熟悉了WORD、EXCEL、CAD的操作。平常天天用電腦上網(wǎng)，進(jìn)行些娛樂活動(dòng)，真正這些實(shí)用的軟件卻觸碰的很少，雖然以前有學(xué)過(guò)但隔的時(shí)間也比較久了，大多都淡忘了。</p><p>　　設(shè)計(jì)教會(huì)了我耐心，很多地方都是需要先假設(shè)數(shù)據(jù)，再驗(yàn)算，不符合時(shí)再調(diào)整數(shù)據(jù)重新進(jìn)行驗(yàn)算。很多地方我都不得不重復(fù)的算上好幾遍