二級(jí)圓錐圓柱齒輪減速器畢業(yè)設(shè)計(jì)論文

1、<p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)(論文)說明書</p><p>　　題 目：二級(jí)圓錐圓柱齒輪減速器</p><p>　　機(jī)械實(shí)體造型設(shè)計(jì)、仿真</p><p>　　系 別： 機(jī)電工程系 </p><p>　　專 業(yè)：機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化</p><p>　　學(xué)生姓名：

2、 </p><p>　　學(xué) 號(hào)： </p><p>　　指導(dǎo)教師： </p><p>　　職 稱： </p><p>　　題目類型： 理論研究 實(shí)驗(yàn)研究 工程設(shè)計(jì)

3、 工程技術(shù)研究 軟件開發(fā)</p><p>　　2010年 5月 31 日</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本課題主要研究的內(nèi)容是根據(jù)減速器設(shè)計(jì)的原始資料，研究減速器夠組成部件（包括齒輪、軸、軸承、上箱體和下箱體）的設(shè)計(jì)及校核方法。對(duì)二級(jí)圓錐圓柱齒輪減速器設(shè)計(jì)進(jìn)行功能分解，確立齒輪減速器三維參數(shù)化設(shè)計(jì)方法以及

4、齒輪減速器零件（各主要傳動(dòng)件，標(biāo)準(zhǔn)件等）模型庫、總裝配庫的構(gòu)建方法。并用inventor虛擬軟件，進(jìn)行二級(jí)圓錐圓柱齒輪機(jī)構(gòu)的三維建模，對(duì)圓錐圓柱減速器的機(jī)構(gòu)的組成，內(nèi)部傳動(dòng)部件，進(jìn)行裝配干涉分析、應(yīng)力應(yīng)變分析、運(yùn)動(dòng)仿真，最終生成二維工程圖。</p><p>　　利用inventor虛擬軟件對(duì)所設(shè)計(jì)的產(chǎn)品進(jìn)行三維建模，裝配，運(yùn)動(dòng)仿真和工程圖的產(chǎn)生等方面進(jìn)行研究后發(fā)現(xiàn)，干涉、應(yīng)力分析在CAD中是極其重要的內(nèi)容。<

5、;/p><p>　　從三維開始設(shè)計(jì)，在現(xiàn)有的軟件支持下，這個(gè)模型至少有可能表達(dá)出設(shè)計(jì)構(gòu)思的全部幾何參數(shù)，整個(gè)設(shè)計(jì)過程可以完全在三維模型上討論，對(duì)設(shè)計(jì)的輔助就很容易迅速擴(kuò)大的全過程，設(shè)計(jì)的全部流程都能使用統(tǒng)一的數(shù)據(jù)，從三維開始的設(shè)計(jì)，二維工程圖的表達(dá)仍然要遵守傳統(tǒng)設(shè)計(jì)的要求。</p><p>　　關(guān)鍵字：三維虛擬設(shè)計(jì)；三維建模；減速器；</p><p><b>

6、　　Abstract</b></p><p>　　The main research topics are based on the design of the original data reducer, reducer enough of component parts (including gears, shafts, bearings, the upper casing and lower c

7、asing) design and verification method. Of the two conical gear reducer design of functional decomposition, the establishment of three-dimensional parametric gear reducer and gear reducer design parts (the main transmissi

8、on parts, standard parts, etc.) model library, the total assembly method of constructing the library. A</p><p>　　Using inventor of virtual software products designed three-dimensional modeling, assembly, mot

9、ion simulation and engineering plans and other aspects of the production study found that stress and strain analysis in the CAD is an extremely important element. Only three-dimensional design, be possible to set up the

10、finite element analysis of raw data, and then to part geometry and the optimal shape. Otherwise, the design is the traditional method: even the prototype for many of the bench test for t</p><p>　　Starting fr

11、om the three-dimensional design, in support of existing software, this model may be expressed at least all the geometric parameters of the design concept, the whole design process can be fully discussed in the three-dime

12、nsional model, it is easy to design the supporting rapid expansion of the whole process the design of all the processes can use a unified data, starting from the three-dimensional design, the expression of two-dimensiona

13、l engineering drawings still have to comply with </p><p>　　Key words：3D virtual design; three-dimensional modeling; reducer;</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　引言 ……………………

14、……………………………………………………………1</p><p>　　1 概述…………………………………………………………………………2</p><p>　　2 電機(jī)的選擇計(jì)算……………………………………………………………4</p><p>　　2.1 選擇電動(dòng)機(jī)的類型……………………………………………………………4</p><p>　　

15、2.2 選擇電動(dòng)機(jī)的容量………………………………………………………………4</p><p>　　2.3確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速…………………………………………………………………4</p><p>　　2.4 計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比i∑ 并分配傳動(dòng)比 ………………………………5</p><p>　　2.4.1 分配原則 ……………………………………………………………………5&l

16、t;/p><p>　　2.4.2 總傳動(dòng)比i∑…………………………………………………………………5</p><p>　　2.4.3分配傳動(dòng)比……………………………………………………………………5</p><p>　　2.5 計(jì)算傳動(dòng)裝置各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù) ………………………………………5</p><p>　　2.5.1 各軸的轉(zhuǎn)速 ………………

17、…………………………………………………5</p><p>　　2.5.2 各軸的輸入功率 ……………………………………………………………5</p><p>　　2.5.3 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩 ……………………………………………………………6</p><p>　　3 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算 ………………………………………………………6</p><p>

18、;　　3.1 閉式直齒輪圓錐齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算…………………………………………6</p><p>　　3.2 閉式直齒圓柱齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算……………………………………………9</p><p>　　3.3 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算 …………………………………………………………………12</p><p>　　3.3.1減速器高速軸Ⅰ的設(shè)計(jì) ……………………………………………………

19、12</p><p>　　3.3.2 減速器的低速軸Ⅱ的設(shè)計(jì) …………………………………………………14</p><p>　　3.3.3 減速器低速軸Ⅲ的設(shè)計(jì)計(jì)算 ………………………………………………16</p><p>　　4 滾動(dòng)軸承的選擇與壽命計(jì)算 ……………………………………………18</p><p>　　4.1 減速器高速I軸滾動(dòng)

20、軸承的選擇與壽命計(jì)算 ………………………………18</p><p>　　4.2 減速器低速III軸滾動(dòng)軸承的選擇與壽命計(jì)算 ……………………………19</p><p>　　5 鍵聯(lián)接的選擇 ………………………………………………………………20</p><p>　　5.1 高速軸的鍵聯(lián)接 ………………………………………………………………20</p>&

21、lt;p>　　5.2 低速軸的鍵連接 ………………………………………………………………20</p><p>　　6 減速器機(jī)體的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)……………………………………………………20</p><p>　　6.1 機(jī)體要具有足夠的剛度 ………………………………………………………20</p><p>　　6.2 機(jī)體的結(jié)構(gòu)要便于機(jī)體內(nèi)零件的潤(rùn)滑，密封及散熱 ………

22、………………21</p><p>　　6.3 機(jī)體結(jié)構(gòu)要具有很好的工藝性 ………………………………………………22</p><p>　　6.4 確定機(jī)蓋大小齒輪一段的外輪廓半徑 ………………………………………22</p><p>　　7 潤(rùn)滑和密封設(shè)計(jì) ………………………………………………………………22</p><p>　　7.1 潤(rùn)滑

23、……………………………………………………………………………22</p><p>　　7.2 密封……………………………………………………………………………23</p><p>　　8 箱體設(shè)計(jì)的主要尺寸及數(shù)據(jù) ……………………………………………23</p><p>　　9 三維建?！?4</p>

24、<p>　　9.1 三維建模技術(shù) …………………………………………………………………24</p><p>　　9.2 草圖概念設(shè)計(jì) …………………………………………………………………25</p><p>　　9.2.1 零件的三維參數(shù)化設(shè)計(jì)建摸 ………………………………………………25</p><p>　　9.2.2 虛擬裝配………………………………………

25、……………………………28</p><p>　　9.2.3 干涉分析……………………………………………………………………30</p><p>　　9.2.4 應(yīng)力分析……………………………………………………………………30</p><p>　　10 結(jié)論 …………………………………………………………………………31</p><p>　　謝辭

26、…………………………………………………………………………………32</p><p>　　參考文獻(xiàn) …………………………………………………………………………33</p><p><b>　　引言</b></p><p>　　本課題研究的目的是在已有減速器設(shè)計(jì)的基本理論基礎(chǔ)上，利用Inventor 2008三維設(shè)計(jì)軟件和數(shù)據(jù)庫技術(shù)，建立齒輪、軸、軸

27、承、上箱體及下箱體的三維參數(shù)模型，將各零件進(jìn)行裝配。</p><p>　　本課題研究的意義在于：能夠?yàn)辇X輪減速器是設(shè)計(jì)提供一種全新手段和方法，改變?cè)械氖止ぴO(shè)計(jì)，二維設(shè)計(jì)變?yōu)槿S設(shè)計(jì)，并在設(shè)計(jì)中體現(xiàn)引導(dǎo)作用，使設(shè)計(jì)更為直觀、形象、生動(dòng)；通過實(shí)時(shí)人機(jī)互動(dòng)式的三維參數(shù)化實(shí)體造型設(shè)計(jì)，更好地理解、掌握零部件的結(jié)構(gòu)及裝配關(guān)系，實(shí)現(xiàn)齒輪建起的動(dòng)力學(xué)參數(shù)設(shè)計(jì)計(jì)算、齒輪傳動(dòng)設(shè)計(jì)技術(shù)、軸系的設(shè)計(jì)技術(shù)；分析三維參數(shù)化設(shè)計(jì)的方法，運(yùn)

28、用設(shè)計(jì)辯論與程序設(shè)計(jì)相結(jié)合的方法實(shí)現(xiàn)零件的三維參數(shù)化設(shè)計(jì)，在此基礎(chǔ)上采用了在零件環(huán)境中以及在裝配環(huán)境中建立零件模板的兩天方法；分析齒輪減速器總裝配及各部件之間的結(jié)構(gòu)尺寸約束關(guān)系，并運(yùn)用自頂向下與自底向上的設(shè)計(jì)思想分別構(gòu)建減速器總裝裝配模板和軸系模板。采用Inventor 2008三維設(shè)計(jì)軟件，并結(jié)合AutoCAD_2004等二維繪圖軟件，設(shè)計(jì)了一個(gè)二級(jí)圓錐圓柱齒輪減速器，實(shí)現(xiàn)了減速器的三維模型生產(chǎn)，以及由此生成二維工程圖的思想。通過In

29、ventor 2008三維設(shè)計(jì)軟件特有的干涉分析、應(yīng)力應(yīng)變分析、空間運(yùn)動(dòng)分析、運(yùn)動(dòng)仿真功能，對(duì)減速器進(jìn)行了檢查和優(yōu)化設(shè)計(jì)方案，實(shí)現(xiàn)減速器的運(yùn)動(dòng)仿真，完成了減速器在計(jì)算機(jī)中虛擬設(shè)計(jì)。</p><p><b>　　1 概述</b></p><p>　　隨著現(xiàn)代工業(yè)的不斷發(fā)展和擴(kuò)大，對(duì)工業(yè)機(jī)械的需求量也再迅速的增加，同時(shí)對(duì)機(jī)械設(shè)備的可靠性，維修性，安全性，經(jīng)濟(jì)性和燃油性也

30、提出而來更高的要求。隨著微電子工業(yè)向機(jī)械工業(yè)的滲透，現(xiàn)代機(jī)械日益向智能化和機(jī)電一體化方向發(fā)展。自20世紀(jì)90年代以來，國(guó)外機(jī)械工業(yè)進(jìn)入了一個(gè)新的發(fā)展時(shí)期，技術(shù)發(fā)展的重點(diǎn)在于努力完善產(chǎn)品的標(biāo)準(zhǔn)化實(shí)現(xiàn)高精度，多用途，超小型化是工業(yè)機(jī)械的發(fā)展趨勢(shì)。</p><p>　　齒輪機(jī)構(gòu)是在各種機(jī)構(gòu)中應(yīng)用最廣泛的一種傳動(dòng)機(jī)構(gòu)。它可以用來傳遞空間任意兩軸件的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力，并具有功率范圍大，傳動(dòng)效率高，傳動(dòng)比準(zhǔn)確，使用壽命長(zhǎng)，工作安全

31、可靠等特點(diǎn)。而作為齒機(jī)構(gòu)的最基本組成部分齒輪所起的作用是無可代替的，所以齒輪的設(shè)計(jì)尤為重要。齒輪是應(yīng)用最為廣泛的通用零件，廣泛用在各種傳動(dòng)中，如機(jī)床的傳動(dòng)裝置，汽車的變速箱和后橋，減速器和玩具等。齒輪傳動(dòng)機(jī)構(gòu)中很重要的應(yīng)用就是減速器。減速器是原動(dòng)機(jī)和工作機(jī)之間獨(dú)立的閉式機(jī)械傳動(dòng)裝置用來降低原動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速或增大轉(zhuǎn)矩，以滿足工作機(jī)需要。而齒輪減速器作為一種重要的動(dòng)力傳遞裝置，在機(jī)械化生產(chǎn)中起著不可替代的作用。圓柱圓錐齒輪減速器是最常用的機(jī)械傳動(dòng)

32、機(jī)構(gòu)之一。</p><p>　　縱觀國(guó)內(nèi)減速器行業(yè)的現(xiàn)狀，為保持行業(yè)的健康可持續(xù)發(fā)展在充分肯定行業(yè)不斷發(fā)展、進(jìn)步的同時(shí)，更應(yīng)看到存在的問題，并積極研究對(duì)策，采取措施，力爭(zhēng)在較短時(shí)間內(nèi)能有所進(jìn)展。目前，同外減速器行業(yè)存在的比較突出的問題是，行業(yè)整體新產(chǎn)品開發(fā)能力弱、工藝創(chuàng)新及管理水平低，企業(yè)管理方式較為粗放，相當(dāng)比例的產(chǎn)品仍為中低檔次、缺乏有國(guó)際影響力的產(chǎn)品品牌、行業(yè)整體散、亂情況依然較為嚴(yán)重</p>

33、<p>　　當(dāng)今世界各國(guó)減速器及齒輪技術(shù)發(fā)展總的趨勢(shì)是向六高、二低、三化方向發(fā)展。六高即指高承載能力、高齒面硬度、高精度、高速度、高可靠性和高傳動(dòng)率；二低，即低噪聲、低成本；三化，即標(biāo)準(zhǔn)化、多樣化、通用化。減速器及齒輪的設(shè)計(jì)與制造技術(shù)的發(fā)展，在一定程度上標(biāo)志著一個(gè)國(guó)家的工業(yè)水平，因?yàn)槠鋺?yīng)用非常廣泛，大到礦山機(jī)械中的傳動(dòng)裝置，小到汽車變速箱等領(lǐng)域無不滲透著齒輪以及減速器的應(yīng)用。當(dāng)今是要求人與自然和諧發(fā)展的社會(huì)，我們的齒輪加工也

34、逐步往綠色環(huán)保的干式、半干式加工轉(zhuǎn)變，其中有高速和低溫冷風(fēng)干式加工兩個(gè)方向，從這一點(diǎn)上講，傳統(tǒng)的機(jī)加工都將邁向一個(gè)新的臺(tái)階。</p><p>　　國(guó)際上，動(dòng)力傳動(dòng)齒輪裝置正沿著小型化、高速化、標(biāo)準(zhǔn)化方向發(fā)展．特殊齒輪的應(yīng)用、行星齒輪裝置的發(fā)展、低振動(dòng)、低噪聲齒輪裝置的研制是齒輪減速器設(shè)計(jì)方面的一些特點(diǎn)．為達(dá)到齒輪減速器裝置小型化目的，可以提高現(xiàn)有漸開線齒輪的承載推力。各國(guó)普遍采用硬齒面技術(shù)，提高硬度以縮小裝置的尺

35、寸；也可應(yīng)用以圓弧齒輪為代表的特殊齒形。英法合作研制的艦載直升飛機(jī)主傳動(dòng)系統(tǒng)采用圓弧齒輪后，使減速器高度大為降低。隨著船舶動(dòng)力由中速柴油機(jī)代替的趨勢(shì)，在大型船上采用大功率行星齒輪裝置確有成效；現(xiàn)在冶金、礦山、水泥一軋機(jī)等大型傳動(dòng)裝置中，行星齒輪以其體積小、同軸性好、效率高的優(yōu)點(diǎn)而應(yīng)用愈來愈多。</p><p>　　研究手段的現(xiàn)狀和發(fā)展趨勢(shì)隨著科學(xué)技術(shù)的發(fā)展和日益增長(zhǎng)的社會(huì)需求，機(jī)械產(chǎn)品的類型、規(guī)格及性能迅速地發(fā)生

36、變化，市場(chǎng)要求產(chǎn)品的設(shè)計(jì)周期越來越短.傳統(tǒng)的減速器設(shè)計(jì)往往是手工設(shè)計(jì)，因計(jì)算煩瑣、復(fù)雜，致使手工設(shè)計(jì)的效率、可靠性、準(zhǔn)確性大大降低，而且對(duì)于系列化產(chǎn)品設(shè)計(jì)需要進(jìn)行反復(fù)的計(jì)算、查詢和繪圖，造成大量重復(fù)勞動(dòng)。另外，傳統(tǒng)的類比設(shè)計(jì)中還存在一個(gè)極大的毛病，即在設(shè)計(jì)時(shí)，大部分設(shè)計(jì)人員都是在己有產(chǎn)品的基礎(chǔ)上將尺寸增大，這樣的相似設(shè)計(jì)使得產(chǎn)品的尺寸與重量越來越大，造成財(cái)力、人力的浪費(fèi)。</p><p>　　在科學(xué)技術(shù)日益發(fā)展的

37、今天，雖然CAD技術(shù)已被企業(yè)重視，但通用CAD支撐軟件對(duì)大多數(shù)用戶來說，只是繪圖工具，只是使所繪圖便于保存，便于修改，不是真正的實(shí)現(xiàn)了通過計(jì)算機(jī)設(shè)計(jì)的目的，不能解決設(shè)計(jì)問題，其實(shí)質(zhì)仍是手工設(shè)計(jì)，它不僅設(shè)計(jì)效率低，同時(shí)對(duì)使用者的要求也較高，因使用者要直接使用圖形支撐軟件的命令去構(gòu)造圖形，這就要求其對(duì)各種命令的功能及其使用方法十分了解，從而限制了對(duì)這些命令不熟悉但精通產(chǎn)品設(shè)計(jì)的人員有效地使用計(jì)算機(jī)進(jìn)行輔助設(shè)計(jì)，而使硬件和軟件得不到充分利用。

38、</p><p>　　而且，在傳統(tǒng)繪圖設(shè)計(jì)過程中，工程師們感到最別扭的、最影響設(shè)計(jì)質(zhì)量的、最需要有人輔助的幾個(gè)常見的問題可能有下列幾項(xiàng)：復(fù)雜的投影線生成問題、漏標(biāo)尺寸，漏畫圖線的問題、機(jī)構(gòu)的幾何關(guān)系和運(yùn)動(dòng)關(guān)系的分析討論問題、設(shè)計(jì)的更新與修改問題、設(shè)計(jì)工程管理問題、二維參數(shù)化的局限性等等，這些在我們的二維軟件繪圖中都不能得到很好的解決。</p><p>　　在二維參數(shù)化軟件前景不甚明確的條件

39、，在此背景下，基于計(jì)算機(jī)的虛擬技術(shù)，虛擬產(chǎn)品開發(fā)就越來越顯出其獨(dú)特的優(yōu)勢(shì)。基于特征的三維參數(shù)化/變量化軟件開始進(jìn)入設(shè)計(jì)領(lǐng)域。</p><p>　　人在設(shè)計(jì)零件時(shí)的原始沖動(dòng)是三維的，是有顏色、材料、硬度、形狀、尺寸、位置、相關(guān)零件、制造工藝等等關(guān)聯(lián)概念的三維實(shí)體，甚至是帶有相當(dāng)復(fù)雜的運(yùn)動(dòng)關(guān)系的三維實(shí)體。如果能直接以三維概念開始設(shè)計(jì)，在現(xiàn)有的軟件支持下，這個(gè)模型至少有可能表達(dá)出設(shè)計(jì)構(gòu)思的全部幾何參數(shù)，整個(gè)設(shè)計(jì)過程可以

40、完全在三維模型上討論，對(duì)設(shè)計(jì)的輔助就很容易迅速擴(kuò)大的全過程，設(shè)計(jì)的全部流程都能使用統(tǒng)一的數(shù)據(jù)。這樣就有可能比較容易地建立充分而完整的設(shè)計(jì)數(shù)據(jù)庫，并以此為基礎(chǔ)，進(jìn)一步進(jìn)行應(yīng)力應(yīng)變分析、制件質(zhì)量屬性分析、空間運(yùn)動(dòng)分析、裝配干涉分析、NC控制可加工性分析、高正確率的二維工程圖生成、外觀色彩和造型效果評(píng)價(jià)、商業(yè)廣告造型與動(dòng)畫生成等一系列的需求都能充分滿足，是對(duì)設(shè)計(jì)全過程的有效的輔助，是有明確效益的CAD。三維設(shè)計(jì)的好處已經(jīng)確實(shí)了，Invento

41、r或其他同類軟件的實(shí)施過程中，都能體會(huì)得到。。由三維實(shí)體造型自動(dòng)生成二維工程圖紙的方法，這在實(shí)際設(shè)計(jì)工作中有很大的優(yōu)勢(shì)，尤其是對(duì)于復(fù)雜的零部件的造型及其黑維工程圖紙的設(shè)計(jì)，會(huì)得到事半功倍的效果，如剖面圖自動(dòng)生成，空間相貫線求交、投影等。對(duì)于創(chuàng)成設(shè)計(jì)，三維設(shè)計(jì)模式幾乎是最為合理的了</p><p>　　2 電機(jī)的選擇計(jì)算</p><p>　　2.1 選擇電動(dòng)機(jī)的類型</p>

42、<p>　　按工作要求和工作條件選用Y系列三相籠型異步電動(dòng)機(jī)，全封閉自扇冷式結(jié)構(gòu)，電壓380V.</p><p>　　2.2 選擇電動(dòng)機(jī)的容量</p><p>　　工作機(jī)的有效功率為Pw=FV/1000=(2200N×1.0m/s)/1000=2.2kw.</p><p>　　從電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)輸送帶間的總效率：</p><p&

43、gt;　　聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率 η1=0.99.</p><p>　　帶傳動(dòng)效率η2=0.96.</p><p>　　一對(duì)圓錐滾子軸承的效率 η3= 0. 98.</p><p>　　一對(duì)球軸承的效率 η4= 0.99.</p><p>　　閉式直齒圓錐齒傳動(dòng)效率η5= 0.97.</p><p>　　閉式直齒圓柱齒傳

44、動(dòng)效率η6= 0.97.</p><p>　　總效率=η21η2η33η4η5η6=0.992×0.96×0. 983×0.99×0.97×0.97=0.817.</p><p>　　所以電動(dòng)機(jī)所需工作功率為：</p><p>　　Pd=Pw/η∑=2.2kw/0.817=2.69kw</p><

45、p>　　2.3確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速</p><p>　　查表得二級(jí)圓錐圓柱齒輪減速器傳動(dòng)比i=8-40，而工作機(jī)卷筒軸的轉(zhuǎn)速為：</p><p><b>　　d=250mm</b></p><p>　　nw=60×1000V/πd=76.5r/m</p><p>　　所以電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為：</p&g

46、t;<p>　　nd=i×nw =(8-40) ×76.5=(612-3060)r/m</p><p>　　符合這一范圍的同步轉(zhuǎn)速有750 r/m,1000 r/m,1500 r/m,3000 r/m四種。綜合考慮電動(dòng)機(jī)和傳動(dòng)裝置的尺寸，質(zhì)量及價(jià)格因素，為使傳動(dòng)裝置結(jié)構(gòu)緊湊，決定選用同步轉(zhuǎn)速為1000 r/m的電動(dòng)機(jī)如表2-1：</p><p><b

47、>　　表2-1</b></p><p>　　電動(dòng)機(jī)的主要安裝 尺寸和外形尺寸如表2-2：</p><p><b>　　表2-2</b></p><p>　　2.4 計(jì)算傳動(dòng)裝置的總傳動(dòng)比i∑ 并分配傳動(dòng)比</p><p>　　2.4.1 分配原則</p><p>　　1.各級(jí)傳動(dòng)

48、的傳動(dòng)比不應(yīng)該超過其傳動(dòng)比的最大值</p><p>　　2.使所設(shè)計(jì)的傳動(dòng)系統(tǒng)的各級(jí)傳動(dòng)機(jī)構(gòu)具有最小的外部尺寸</p><p>　　3.使二級(jí)齒輪減速器中，各級(jí)大齒輪的浸油深度大致相等，以利于實(shí)現(xiàn)油池潤(rùn)滑</p><p>　　2.4.2 總傳動(dòng)比i∑ 為：</p><p>　　i∑ =nm/ nw=960/76.5=12.549</p&

49、gt;<p>　　2.4.3分配傳動(dòng)比：</p><p><b>　　i∑ =i1i2</b></p><p>　　圓錐齒輪傳動(dòng)比一般不大于3，所以：</p><p>　　直齒輪圓錐齒輪傳動(dòng)比：i1=3</p><p>　　直齒輪圓柱齒輪傳動(dòng)比: i2=4.18</p><p>　　

50、實(shí)際傳動(dòng)比：i’∑ = 3×4.18=12.54</p><p>　　因?yàn)椤鱥=0.009<0.05,故傳動(dòng)比滿足要求</p><p>　　2.5 計(jì)算傳動(dòng)裝置各軸的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><p>　　2.5.1 各軸的轉(zhuǎn)速</p><p>　?、褫S nI=nm=960r/m</p><p>　　

51、Ⅱ軸 nⅡ=nI/ i1=960/3=320 r/m</p><p>　?、筝S nⅢ=nⅡ/ i2=320/4.18=76.6 r/m</p><p>　　Ⅳ軸 nⅣ=nⅢ=76.6r/m</p><p>　　2.5.2 各軸的輸入功率</p><p>　?、褫S PI= Pdη1=2.69kw×0.99=2.

52、663kw</p><p>　?、蜉S PⅡ= PIη5η4=2.663×0.99×0.97=2.557kw</p><p>　　Ⅲ軸 PⅢ= PⅡη6η3=2.557×0.97×0.98=2.43kw</p><p>　?、糨S PⅣ= PⅡη1η3=2.43×0.99×0.98=2.358

53、kw</p><p>　　2.5.3 各軸的輸入轉(zhuǎn)矩</p><p>　　電動(dòng)機(jī)軸的輸出轉(zhuǎn)矩Td =9.55×106×2.69/960=2.68×104 N.mm</p><p><b>　　所以：</b></p><p>　　Ⅰ軸 TI=Td×η1=2.68×10

54、4×0.99=2.65×104 N.mm</p><p>　?、蜉S TⅡ=TI×η5η4×i1=2.65×104×0.99×0.97×3=7.63×104 N.mm</p><p>　?、筝S TⅢ=TⅡ×η6η3×i2=7.63×104×0.97&#

55、215;0.98×4.18=3.03×105 N.mm</p><p>　?、糨S TⅣ=TⅢ×η1η3=3.03×105×0.99×0.98=2.94×105 N.mm</p><p>　　運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)計(jì)算結(jié)果整理如表2-3：</p><p><b>　　表2-3</b&g

56、t;</p><p>　　3 傳動(dòng)零件的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　3.1 閉式直齒輪圓錐齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　a．選材</b></p><p><b>　　七級(jí)精度</b></p><p>　　小齒輪材料選用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，HB=217~2

57、86，</p><p>　　大齒輪材料選用45號(hào)鋼，正火處理，HB=162~217，</p><p>　　按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)：</p><p>　　σHmin1=0.87HBS+380</p><p><b>　　由公式得出：</b></p><p>　　小齒輪的齒面接觸疲勞強(qiáng)度σHmin1=

58、600 Mpa ；</p><p>　　大齒輪的齒面接觸疲勞強(qiáng)度σHmin2 =550 Mpab.</p><p>　　(1) 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N:</p><p>　　N1=60njL=60×960×1×8×10×300=2.765×109</p><p>　　N2=N1/ i1

59、=2.765×109/3=9.216×108 </p><p>　　(2)查表得疲勞壽命系數(shù)：KHN1=0.91,KHN2=0.93,取安全系數(shù)SHmin =1</p><p>　　∴[σ]H=σHmin× KHN / SHmin </p><p>　　∴[σ]H1=600×0.91/1=546 Mpa</p>

60、<p>　　[σ]H2=550×0.93/1=511.5 Mpa</p><p>　　∵[σ]H1>[σ]H2 ∴取511.5 Mpa</p><p>　　(3) 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)小齒輪大端模數(shù)（由于小齒輪更容易失效故按小齒輪設(shè)計(jì)）:</p><p>　　取齒數(shù) Z1=24，則Z2=Z1×i1=24×3=72，<

61、;/p><p><b>　　取Z2=72</b></p><p>　　∵實(shí)際傳動(dòng)比u=Z2/Z1=72/24=3，且u=tanδ2=cotδ1=3</p><p>　　∴δ1=18.435°</p><p>　　δ2=71.565°</p><p>　　則小圓錐齒輪的當(dāng)量齒數(shù)<

62、;/p><p>　　zm1=z1/cosδ1=24/cos18.435°=25.3</p><p>　　zm2=z2/cosδ2=72/cos71.565°=227.68</p><p>　　(4)查表有材料彈性影響系數(shù)ZE=189.8，取載荷系數(shù)Kt=2.0</p><p>　　有∵T1=2.65×104 T/(N

63、.mm)，u=3，ФR1=1/3.</p><p>　　∴試計(jì)算小齒輪的分度圓直徑為：</p><p>　　d1t≥2.92=63.96mm</p><p><b>　　c.齒輪參數(shù)計(jì)算</b></p><p><b>　　(1)計(jì)算圓周速度</b></p><p>　　v=

64、π*d1t*nI /60000=3.14*63.96*960/60000=3.21335m/s</p><p>　　(2)計(jì)算齒輪的動(dòng)載系數(shù)K</p><p>　　根據(jù)v=3.21335m/s，查表得：</p><p>　　Kv=1.18,又查表得出使用系數(shù)KA=1.00</p><p>　　取動(dòng)載系數(shù)K=1.0</p><

65、;p>　　取軸承系數(shù)K=1.5*1.25=1.875</p><p>　　齒輪的載荷系數(shù)K= Kv*KA* K *K=2.215</p><p>　　(3)按齒輪的實(shí)際載荷系數(shù)所得的分度圓直徑由公式:</p><p>　　d1= d1t×=63.96×=66.15mm</p><p>　　m=66.15/24=2.7

66、5</p><p>　　d．按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)：</p><p>　　σFmin1=0.7HBS+275</p><p><b>　　由公式查得：</b></p><p>　　(1)小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度σFE1=500 Mpa ；</p><p>　　大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度σFE2 =380 M

67、pa</p><p><b>　　m≥</b></p><p>　　(2)查得彎曲疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)KFN1=0.86,KFN2=0.88.</p><p>　　計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的許用應(yīng)力，安全系數(shù)取S=1.4</p><p>　　由[σF]=σFmin× KFN / SFmin 得</p><

68、;p>　　[σF]1=σFE1* KFN1/S=500*0.86/1.4=308.929 Mpa</p><p>　　[σF]2=σFE2* KFN2/S=380*0.88/1.4=240.214 Mpa</p><p><b>　　計(jì)算載荷系數(shù)</b></p><p>　　K= Kv*KA* K *K=2.215</p>

69、<p><b>　　1.查取齒形數(shù)：</b></p><p>　　YFa1=2.65, YFa2=2.236</p><p><b>　　2.應(yīng)力校正系數(shù)</b></p><p>　　Ysa1=1.58, Ysa2=1.754</p><p>　　3.計(jì)算小齒輪的YFa * Ysa /

70、[σF]并加以比較</p><p>　　∵YFa1 * Ysa1 /[σF]1 =2.65*1.58/308.928=0.01355</p><p>　　YFa2 * Ysa2/[σF] 2 =2.236*1.754/240.214=0.01632</p><p>　　∴YFa1 * Ysa1 /[σF]1 < YFa2 * Ysa2/[σF] 2</

71、p><p>　　所以選擇YFa2 * Ysa2/[σF] 2=0.01632</p><p><b>　　m≥ </b></p><p><b>　　==2.087</b></p><p>　　對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由因?yàn)辇X輪模數(shù)m的大小主要由彎曲

72、強(qiáng)度決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力僅與齒輪的直徑有關(guān)，所以將取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)的值，即m=2.5。</p><p>　　按接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的分度園直徑d1=66.15得，Z1=d1/m=66.15/2.5≈28,則Z2=Z1*m=28*3=84</p><p>　　f.計(jì)算大小錐齒輪的基本幾何尺寸</p><p><b>　　模數(shù)：</b

73、></p><p><b>　　m=2.5</b></p><p><b>　　分度圓直徑：</b></p><p>　　d1=m*Z1=2.5*28=70mm； d2=m*Z2=2.5*82=210mm</p><p><b>　　齒頂圓直徑：</b></p>

74、;<p>　　da1=d1+2m* cosδ1=70+2*2.5* cos18.435°=74.74mm</p><p>　　da2=d2+2m* cosδ2= 210+2*2.5*cos71.565°=211.58mm</p><p><b>　　齒根圓直徑：</b></p><p>　　df1= d1-2.

75、4m* cosδ1=70-2*2.5* cos18.435°=64.31mm</p><p>　　df2= d2-2.4m* cosδ2=210-2*2.5*cos71.565°=208.11mm</p><p><b>　　齒輪錐距：</b></p><p>　　R=0.5m==110mm</p><p

76、>　　將其圓整取R=112mm</p><p><b>　　大端圓周速度：</b></p><p>　　v=π*d1t*nI /60000=3.14*63.96*960/60000=3.21335m/s</p><p><b>　　齒寬：</b></p><p>　　b=R*=112/3=38

77、mm</p><p>　　所以去b1=b2=38mm</p><p><b>　　分度園平均直徑：</b></p><p>　　dm1=d1*(1-0.5) =70*5/6=58mm</p><p>　　dm2=d2*(1-0.5) =210*5/6=175mm</p><p>　　3.2 閉式直

78、齒圓柱齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p><b>　　a．選材</b></p><p><b>　　七級(jí)精度</b></p><p>　　小齒輪材料選用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，HB=217~286，</p><p>　　大齒輪材料選用45號(hào)鋼，正火處理，HB=162~217，</p>&l

79、t;p>　　按齒面接觸疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)：</p><p>　　σHmin1=0.87HBS+380</p><p><b>　　由公式得出：</b></p><p>　　小齒輪的齒面接觸疲勞強(qiáng)度σHmin1=600 Mpa ；</p><p>　　大齒輪的齒面接觸疲勞強(qiáng)度σHmin2 =550 Mpa</p>

80、;<p><b>　　b.</b></p><p>　　(1) 計(jì)算應(yīng)力循環(huán)次數(shù)N:</p><p>　　N1=60njL=60×320×1×8×10×300=9.216×108</p><p>　　N2=N1/ i1=91216×108/4.18=2.204&

81、#215;108 </p><p>　　(2)查表得疲勞壽命系數(shù)：KHN1=0.96,KHN2=0.98,取安全系數(shù)SHmin =1</p><p>　　∴[σ]H=σHmin× KHN / SHmin </p><p>　　∴[σ]H1=600×0.96/1=576 Mpa</p><p>　　[σ]H2=550

82、5;0.98/1=539 Mpa</p><p>　　∵[σ]H1>[σ]H2 ∴取539 Mpa</p><p>　　(3) 按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)小齒輪大端模數(shù)（由于小齒輪更容易失效故按小齒輪設(shè)計(jì)）:</p><p>　　取齒數(shù) Z1=24，則Z2=Z1×i1=24×4.18=100，</p><p><b&

83、gt;　　取Z2=100</b></p><p>　　∵實(shí)際傳動(dòng)比u=Z2/Z1=100/24=4.167，</p><p>　　(4)查表有材料彈性影響系數(shù)ZE=189.8，取載荷系數(shù)Kt=1.5</p><p>　　有∵T1=7.63×104 T/(N.mm)，u=3，ФR1=1/3.</p><p><b&g

84、t;　　齒寬系數(shù)：=1</b></p><p>　　∴試計(jì)算小齒輪的分度圓直徑為：</p><p><b>　　d1t≥2.32*</b></p><p><b>　　=*</b></p><p><b>　　=60.34mm</b></p><

85、p><b>　　c.齒輪參數(shù)計(jì)算</b></p><p><b>　　(1)計(jì)算圓周速度</b></p><p>　　v=π*d1t*nI /60000=3.14*60.34*320/60000=1.0104m/s</p><p>　　齒寬b=*d1t=1*60.34=60.34</p><p&g

86、t;　　計(jì)算齒寬與齒高之比：b/h</p><p>　　模數(shù)mt= d1t/Z1=60.34/24=2.514</p><p>　　h=2.25mt=5.6565</p><p>　　b/h=60.34/5.6565=10.667</p><p>　　(2)計(jì)算齒輪的動(dòng)載系數(shù)K</p><p>　　根據(jù)v=1.0104

87、m/s，查表得：</p><p>　　Kv=1.05,又查表得出使用系數(shù)KA=1.00</p><p>　　取動(dòng)載系數(shù)K=1.1</p><p>　　取軸承系數(shù)K=1.1*1.25=1.42</p><p>　　齒輪的載荷系數(shù)K= Kv*KA* K *K=1.6401</p><p>　　(3)按齒輪的實(shí)際載荷系數(shù)所得

88、的分度圓直徑由公式:</p><p>　　d1= d1t×=60.34×=62.16mm</p><p>　　m=62.16/24=2.59</p><p>　　d．按齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)：</p><p>　　σFmin1=0.7HBS+275</p><p><b>　　由公式查得：&

89、lt;/b></p><p>　　(1)小齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度σFE1=500 Mpa ；</p><p>　　大齒輪的彎曲疲勞強(qiáng)度σFE2 =380 Mpa</p><p><b>　　m≥</b></p><p>　　(2)查得彎曲疲勞強(qiáng)度壽命系數(shù)KFN1=0.885,KFN2=0.905.</p>

90、<p>　　計(jì)算彎曲疲勞強(qiáng)度的許用應(yīng)力，安全系數(shù)取S=1.4</p><p>　　由[σF]=σFmin× KFN / SFmin 得</p><p>　　[σF]1=σFE1* KFN1/S=500*0.885/1.4=316.07 Mpa</p><p>　　[σF]2=σFE2* KFN2/S=380*0.905/1.4=245.64 M

91、pa</p><p><b>　　計(jì)算載荷系數(shù)</b></p><p>　　由b/h=10.667,=1.42查得KF=1.45</p><p>　　K= Kv*KA* K *KF=1*1.05*1.1*1.35=1.559</p><p><b>　　1.查取齒形數(shù)：</b></p>

92、<p>　　YFa1=2.65, YFa2=2.28</p><p><b>　　2.應(yīng)力校正系數(shù)</b></p><p>　　Ysa1=1.58, Ysa2=1.79</p><p>　　3.計(jì)算小齒輪的YFa * Ysa /[σF]并加以比較</p><p>　　∵YFa1 * Ysa1 /[σF]1

93、 =2.65*1.58/316.07=0.01324</p><p>　　YFa2 * Ysa2/[σF] 2 =2.28*1.79/245.64=0.01661</p><p>　　∴YFa1 * Ysa1 /[σF]1 < YFa2 * Ysa2/[σF] 2</p><p>　　所以選擇YFa2 * Ysa2/[σF] 2=0.01661</p&

94、gt;<p><b>　　m≥ </b></p><p><b>　　==1.98</b></p><p>　　對(duì)比計(jì)算結(jié)果，由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的模數(shù)，由因?yàn)辇X輪模數(shù)m的大小主要由彎曲強(qiáng)度決定的承載能力，而齒面接觸疲勞強(qiáng)度所決定的承載能力僅與齒輪的直徑有關(guān)，所以將取標(biāo)準(zhǔn)模數(shù)的值，即m=2.5。&

95、lt;/p><p>　　按接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的分度園直徑d1=62.16得，Z1=d1/m=62.16/2.5≈26,則Z2=Z1*m=26*4.167=108</p><p>　　f.計(jì)算大小錐齒輪的基本幾何尺寸</p><p><b>　　模數(shù)：</b></p><p><b>　　m=2.5</b>

96、</p><p><b>　　分度圓直徑：</b></p><p>　　d1=m*Z1=2.5*26=65mm； d2=m*Z2=2.5*108=270mm</p><p><b>　　齒頂圓直徑：</b></p><p>　　da1=d1+2 ha=65+2*2.5=70mm</p>

97、<p>　　da2=d2+2 ha=210+2*2.5=275mm</p><p><b>　　齒根圓直徑：</b></p><p>　　df1= d1-2hf=65-2*2.5* (1+0.25)=58.75mm （ha=h*m）</p><p>　　df2= d2-2hf=210-2*2.5* (1+0.25)=263.7

98、5mm （hf=（1.+0.25）m）</p><p><b>　　齒輪中心距：</b></p><p>　　R=（d1+d2）/2=（65+270）/2=167.5,mm</p><p><b>　　齒寬：</b></p><p>　　b=d1*=65*1=65mm</p><

99、;p>　　所以去小直齒輪b1=65mm， 大直齒輪b2=60mm</p><p>　　3.3 軸的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　3.3.1減速器高速軸Ⅰ的設(shè)計(jì)</p><p>　　(1)選擇材料:由于傳遞中功率小，轉(zhuǎn)速不太高，故選用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理</p><p><b>　　查表得，，</b></p>

100、;<p>　　(2)根據(jù) P1=2.663kW</p><p>　　T1=2.65×104</p><p>　　n1=960r/m3</p><p>　　初步確定軸的最小直徑</p><p><b>　　取c=118mm</b></p><p>　　dmin ≥c=118&

101、#215;≈16.58mm</p><p>　　由于該軸有一個(gè)鍵槽，故軸的直徑應(yīng)該加大5％-7％，</p><p>　　故dmin =16.58×1.05=17.409mm</p><p>　　(3)考慮I軸與電動(dòng)機(jī)軸用聯(lián)軸器連接，因?yàn)殡妱?dòng)機(jī)的軸伸直徑為d=38mm，查表選取聯(lián)軸器的規(guī)格YL7</p><p><b>　　

102、聯(lián)軸器的校核：</b></p><p>　　計(jì)算轉(zhuǎn)矩為:Tc=KT</p><p>　　K為工作情況系數(shù)，工作機(jī)為帶式運(yùn)輸機(jī)時(shí)，K=1.25-1.5。根據(jù)需要去K=1.5T為聯(lián)軸器所傳遞的轉(zhuǎn)矩，即:</p><p>　　T=9550×P/n=9550×2.663/960=26.19N</p><p>　　Tc=

103、KT=1.5×26.19=39.3N.m</p><p>　　聯(lián)軸器的需用轉(zhuǎn)矩Tn=1250>39.3</p><p>　　許用轉(zhuǎn)速[n]=4750r/min>n=960r/m</p><p>　　所以聯(lián)軸器符合使用要求</p><p>　　(4)作用在小錐齒輪上的力：</p><p>　　dm1

104、=[1-0.5×b/R]×d1=[1-0.5/112]×70=50.125mm</p><p>　?、賵A周力：Ft1=2T1/ dm1=2×2.65×104 /58.125=911.82N</p><p>　　②徑向力：Fr1= Ft1*tan20°*cosδ1=911.82N×tan20°×cos1

105、8.435°=314.83N</p><p>　?、圯S向力:Fa1= Ft1*tan20°*sin18.435°=104.97N</p><p>　　(5)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)如圖3-1：</p><p><b>　　圖3-1</b></p><p>　　(1)根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)

106、度，為了滿足半聯(lián)軸器的軸向定位要求，I-Ⅱ軸端右端需要制出一軸肩dI-Ⅱ =30mm，故取dⅡ-Ⅲ =35mm，為了保證軸噸擋圈只壓在半聯(lián)軸器上面不壓在軸的斷面上，故I-Ⅱ軸段取L I-Ⅱ =62mm。</p><p>　　初步選定滾動(dòng)軸承，因?yàn)檩S承同時(shí)有徑向力和軸向力的作用，故選單列圓錐滾子軸承。參照工作要求根據(jù)dⅡ-Ⅲ =35mm，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)標(biāo)準(zhǔn)，單列圓錐滾子承選用型號(hào)為30208，其主要參數(shù)為d=40

107、mm，D=80mm，T=19.75，B=18，C=16，所以dⅢ-Ⅳ =40mm，dⅣ-Ⅴ =50mm，dⅤ-Ⅵ =40mm，LⅢ-Ⅳ =17mm</p><p>　　取安裝齒輪處的軸端Ⅵ-Ⅶ的直徑dⅥ-Ⅶ =32mm，齒輪的左端通過軸套定位，右端通過軸套和螺釘定位。軸段的長(zhǎng)度取LⅥ-Ⅶ =58mm。</p><p>　　由軸承蓋寬度和套筒寬寬的確定LⅡ-Ⅲ =44mm。</p>

108、;<p>　　d I-Ⅱ =30mm L I-Ⅱ =62mm</p><p>　　dⅡ-Ⅲ =35mm LⅡ-Ⅲ =44mm</p><p>　　dⅢ-Ⅳ =40mm LⅢ-Ⅳ =17mm</p><p>　　dⅣ-Ⅴ =50mm LⅣ-Ⅴ =56mm</p><p>　　dⅤ-Ⅵ =40mm

109、 LⅤ-Ⅵ =17mm</p><p>　　dⅥ-Ⅶ =32mm LⅥ-Ⅶ =58mm</p><p>　　至此，已經(jīng)初步確定了軸的各段直徑和長(zhǎng)度。</p><p>　　(6)求軸上的載荷如圖3-2</p><p><b>　　計(jì)算軸上的載荷：</b></p><p><b&

110、gt;　　圖3-2</b></p><p>　　①求垂直面內(nèi)的支撐反力：</p><p>　　該軸受力計(jì)算簡(jiǎn)圖如下圖，齒輪受力</p><p>　　∵LⅣ-Ⅴ =56mm 軸承的T=19.75mm a=17.6</p><p>　　∴L2= LⅣ-Ⅴ+2（T-a）=56+2×(19.75-17.6)=60.3mm<

111、;/p><p>　　根據(jù)實(shí)際情況取L2=60mm，估取L3=40mm</p><p>　　∵=0,∴Rcy=Ft1(L2+L3)/L2=911.82×(60+40)/60=1519.7N</p><p>　　∵，∴Rby= Ft1- Rcy=911.82-1519.7=-607.88N</p><p>　　Mcy=1519.7×

112、;60=91182N.mm</p><p>　　②求水平面內(nèi)的支撐力：</p><p>　　∵=0，∴RCz= [Fr1(L2+L3)-Fal*dm1/2]/L2=[314.83×(60+40)- 104.97×50.125/2]/L2=480.86N</p><p>　　∵=0，∴RBz=Fr1-RCz=314.83-480.48=-165.6

113、5N.m</p><p>　　∵水平面內(nèi)C點(diǎn)彎矩，Mz=480.86×60=28851.6N.m</p><p><b>　　③合成彎矩：</b></p><p>　　M===95637.71N.m</p><p>　?、茏鬏S的扭矩圖如圖3-3</p><p><b>　　圖3

114、-3</b></p><p>　　計(jì)算扭矩:T=T1=2.65×104 N.m</p><p>　?、菪ｒ?yàn)高速軸Ⅰ：根據(jù)第三強(qiáng)度理論進(jìn)行校核：</p><p>　　∵M(jìn)D<M1D,∴取M=M1D=3117.814N.m</p><p>　　又∵抗彎截面系數(shù)：W=0.1d3 =0.1×323=3276.8m

115、m3 </p><p>　　∴σ=/W=/3276.8=29.58Pa</p><p><b>　　所以滿足強(qiáng)度要求</b></p><p>　　3.3.2 減速器的低速軸Ⅱ的設(shè)計(jì)</p><p>　　(1)選取材料：由于傳遞中功率小，轉(zhuǎn)速不太高，故選用45號(hào)鋼，調(diào)質(zhì)處理，</p><p><

116、;b>　　查表得，，</b></p><p>　　(2)根據(jù)P=2.557</p><p>　　T1=7.63××104 N</p><p><b>　　n1=320r/m</b></p><p>　　(3)初步確定軸的最小直徑</p><p><b&g

117、t;　　取c=118mm</b></p><p>　　dmin ≥c=118×≈23.59mm</p><p>　　由于該軸有一個(gè)鍵槽，故軸的直徑應(yīng)該加大5％-7％， </p><p>　　故dmin =23.59×1.05=24.77mm，取d=25mm</p><p>　　dm1=（1-0.5×b

118、/R）×d=174.375mm</p><p>　　(4)大錐齒輪圓周力：Ft1=2T1/ dm1=2×7.63×104 /174.375=875.125N</p><p>　　徑向力：Fr1= Ft1*tan20°*cosδ2=875.125×tan20°×cos18.44°=302.105N</p&g

119、t;<p>　　軸向力:Fa1= Ft1*tan20°*sinδ2=875.125×tan20°×sin18.44°=100.75N</p><p>　　(5)作用在小齒輪上力：</p><p>　　圓周力：Ft3=2T2/d1=2×7.63×104 /60=2543.33N</p><

120、p>　　徑向力：Fr3= Ft3×tan20°=243.33×tan20°=925.7N</p><p><b>　　(6)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　根據(jù)軸的各定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度</p><p>　　初步選定滾動(dòng)軸承，因?yàn)檩S承同時(shí)有徑向力和軸向力的作用，故選單列圓錐滾子

121、軸承。參照工作要求根據(jù)dmin=25mm取d I-Ⅱ =30mm，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)標(biāo)準(zhǔn)，單列圓錐滾子承選用型號(hào)為30206，其主要參數(shù)為d=30mm，D=62mm，T=17.25，</p><p>　　B=16，C=14，所以dⅤ-Ⅵ =30mm。如圖3-4</p><p><b>　　圖3-4</b></p><p>　　取安裝大圓錐齒輪處的

122、軸端Ⅱ-Ⅲ的直徑dⅡ-Ⅲ =50mm，齒輪的左端通過軸套定位，右端通過軸套和螺釘定位。軸段的長(zhǎng)度取LⅤ-Ⅵ=58.5mm。</p><p>　　由軸承蓋寬度和套筒寬寬的確定LⅡ-Ⅲ =59.8mm。</p><p>　　安裝小齒輪為齒輪軸，其齒寬為65mm，直徑為55mm，所以dⅢ-Ⅳ =55mm，LⅢ-Ⅳ =64mm軸Ⅳ-Ⅴ段根據(jù)擋油環(huán)河套筒得出dⅣ-Ⅴ =40mm，LⅣ-Ⅴ =38mm