乙醇—水二元物料板式精餾塔課程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　目錄1</b></p><p><b>　　前 言3</b></p><p><b>　　摘 要4</b></p><p>　　化工原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書5</p>

2、<p>　　第1章 緒論及基礎(chǔ)數(shù)據(jù)7</p><p>　　1.1 設(shè)計(jì)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)7</p><p>　　1.1.1乙醇和水的物理性質(zhì)7</p><p>　　1.1.2常壓下乙醇和水的氣液平衡數(shù)據(jù)7</p><p>　　1.1.3乙醇和水物性數(shù)據(jù)7</p><p>　　1.2 精餾流程的確定8&l

3、t;/p><p>　　第2章 精餾塔工藝計(jì)算9</p><p>　　2.1 全塔工藝計(jì)算12</p><p>　　2.1.1 精餾塔二元物系物料衡算12</p><p>　　2.1.2 相對揮發(fā)度的計(jì)算12</p><p>　　2.1.3 最小回流比的確定12</p><p>　　2.1.

4、4 確定合適的回流比13</p><p>　　2.1.5 操作線方程13</p><p>　　2.1.6 精餾塔理論塔板數(shù)及理論加料位置13</p><p>　　2.1.7 全塔效率14</p><p>　　2.2.1 操作壓強(qiáng) P12</p><p>　　2.2.2 操作溫度 T15</p>

5、<p>　　2.2.3 物性數(shù)據(jù)計(jì)算16</p><p>　　2.2.4 氣液負(fù)荷計(jì)算19</p><p>　　2.3 精餾段工藝設(shè)計(jì)20</p><p>　　2.3.1 精餾段塔和塔板主要工藝尺寸計(jì)算20</p><p>　　2.3.2 篩板流體力學(xué)驗(yàn)算22</p><p>　　2.3.3 塔板

6、負(fù)荷性能圖23</p><p>　　2.4 提餾段工藝設(shè)計(jì)27</p><p>　　2.4.1 提餾段塔和塔板主要工藝尺寸計(jì)算27</p><p>　　2.4.2 篩板流體力學(xué)驗(yàn)算29</p><p>　　2.4.3 塔板負(fù)荷性能圖31</p><p>　　第3章 板式塔結(jié)構(gòu)及附屬設(shè)備設(shè)計(jì)34</p&

7、gt;<p>　　3.1 熱量衡算34</p><p>　　3.1.1 進(jìn)入系統(tǒng)的熱量34</p><p>　　3.1.2 離開系統(tǒng)的熱量34</p><p>　　3.1.3 熱量衡算式35</p><p>　　3.2 塔高的計(jì)算35</p><p>　　第4章 設(shè)計(jì)結(jié)果匯總35</p&

8、gt;<p>　　參 考 文 獻(xiàn)39</p><p><b>　　附 錄40</b></p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　化工生產(chǎn)中所處理的原料中間產(chǎn)品幾乎都是由若干組分組成的混合物，其中大部分是均相混合物。生產(chǎn)中為滿足要求需將混合物分離成較純的物質(zhì)。精餾是分

9、離液體混合物（含可液化的氣體混合物）最常用的一種單元操作，在化工、煉油、石油化工等工業(yè)中得到廣泛應(yīng)用。精餾過程在能量劑的驅(qū)動(dòng)下（有時(shí)加質(zhì)量劑），使氣、液兩相多次直接接觸和分離，利用液相混合物中各組分揮發(fā)度的不同，使易揮發(fā)組分由液相向氣相轉(zhuǎn)移，難揮發(fā)組分由氣相向液相轉(zhuǎn)移，實(shí)現(xiàn)原料混合液中各組分的分離。該過程是同時(shí)進(jìn)行傳質(zhì)、傳熱的過程。</p><p>　　在本設(shè)計(jì)中我們使用篩板塔，篩板塔的突出優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單造價(jià)低。

10、合理的設(shè)計(jì)和適當(dāng)?shù)牟僮骱Y板塔能滿足要求的操作彈性，而且效率高采用篩板可解決堵塞問題適當(dāng)控制漏夜。</p><p>　　篩板塔是最早應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)的設(shè)備之一，五十年代之后通過大量的工業(yè)實(shí)踐逐步改進(jìn)了設(shè)計(jì)方法和結(jié)構(gòu)近年來與浮閥塔一起成為化工生中主要的傳質(zhì)設(shè)備為減少對傳質(zhì)的不利影響可將塔板的液體進(jìn)入?yún)^(qū)制成突起的斜臺(tái)狀這樣可以降低進(jìn)口處的速度使塔板上氣流分布均勻。篩板塔多用不銹鋼板或合金制成，使用碳剛的比率較少。它的主要

11、優(yōu)點(diǎn)是：</p><p>　　①結(jié)構(gòu)簡單，易于加工，造價(jià)為泡罩塔的60%左右，為浮閥塔的80%左右；</p><p>　　②在相同條件下，生產(chǎn)能力比泡罩塔大20%～40%；</p><p>　　③塔板效率較高，比泡罩塔高15%左右，但稍低于浮閥塔；</p><p>　?、軞怏w壓力降較小，每板壓力降比泡罩塔約低30%左右。</p>

12、<p><b>　　缺點(diǎn)是：</b></p><p>　?、傩】缀Y板易堵塞，不適宜處理臟的、粘性大的和帶固體粒子的料液；</p><p>　?、诓僮鲝椥暂^?。s2～3）。</p><p>　　蒸餾是分離均相混合物的單元操作，精餾是最常用的蒸餾方式，是組成化工生產(chǎn)過程的主要單元操作。精餾是典型的化工操作設(shè)備之一。進(jìn)行此次課程設(shè)計(jì)的目的

13、是為了培養(yǎng)綜合運(yùn)用所學(xué)知識,來解決實(shí)際化工問題的能力,做到能獨(dú)立進(jìn)行化工設(shè)計(jì)初步訓(xùn)練，為以后從事設(shè)計(jì)工作打下堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本次設(shè)計(jì)對一定量的乙醇和水的分離設(shè)備——精餾塔做了較詳細(xì)的敘述，主要包括：工藝計(jì)算，設(shè)備泵計(jì)算,塔設(shè)備等的附圖.化工原理是化學(xué)工業(yè)的理論指導(dǎo)，精餾塔是大型的設(shè)備組裝件，分為板式塔和填

14、料塔兩大類，其中，篩板精餾塔在實(shí)際中應(yīng)用較為廣泛，它的設(shè)計(jì)是化工原理課程的重要組成部分，通過對乙醇-水分離的設(shè)計(jì)，培養(yǎng)學(xué)生綜合運(yùn)用化原理論知識，分析、解決實(shí)際問題的能力，掌握化工設(shè)計(jì)的基本程序和方法。并在查閱文獻(xiàn)、準(zhǔn)確選用公式和合理利用數(shù)據(jù)，以及用簡潔文字、圖表表達(dá)設(shè)計(jì)結(jié)果及制圖等方面能力得到基本訓(xùn)練。</p><p>　　關(guān)鍵詞：水、乙醇、連續(xù)精餾、精餾段、提餾段、篩板塔</p><p>

15、;　　化工原理課程設(shè)計(jì)任務(wù)書</p><p>　　1.設(shè)計(jì)題目：乙醇—水二元物料板式精餾塔</p><p>　　2.設(shè)計(jì)條件：·常壓P=1atm(絕壓)</p><p>　　·原料來自粗餾塔，為95℃～96℃飽和蒸汽，由于沿途熱損失，</p><p>　　進(jìn)精餾塔時(shí)，原料溫度約為90℃；</p><p&

16、gt;　　·塔頂濃度為含乙醇93.31%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）的酒精，產(chǎn)量為25噸/天；</p><p>　　·塔釜為飽和蒸汽直接加熱，從塔釜出來的殘液中乙醇濃度要求不大于0.03%（質(zhì)量分?jǐn)?shù)）。</p><p>　　·塔頂采用全凝器，泡點(diǎn)回流，回流比R=（1.1—2.0）Rmin</p><p><b>　　3.設(shè)計(jì)要求：</b

17、></p><p>　?。?）精餾塔工藝設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　　（2）全凝器工藝設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p>　?。?）精餾工藝過程流程圖</p><p>　?。?）精餾塔設(shè)備結(jié)構(gòu)圖</p><p><b>　?。?）塔盤結(jié)構(gòu)圖</b></p><p><b&

18、gt;　　（6）設(shè)計(jì)說明書 </b></p><p><b>　　4.設(shè)計(jì)任務(wù)：</b></p><p>　?。?）完成精餾塔工藝設(shè)計(jì)（包括輔助設(shè)備及進(jìn)出口管路的計(jì)算與選型）。</p><p>　?。?）畫出帶控制點(diǎn)的工藝流程圖、塔板負(fù)荷性能圖、塔板、精餾塔工藝條件圖。</p><p>　?。?）完成精餾塔設(shè)

19、計(jì)說明書，包括設(shè)計(jì)結(jié)果匯總及設(shè)計(jì)評價(jià)。</p><p><b>　　5.設(shè)計(jì)思路：</b></p><p>　　(1) 全塔物料衡算</p><p><b>　?。?）求理論塔板數(shù)</b></p><p>　　(3) 全塔熱量衡算</p><p>　　(4) 氣液相負(fù)荷及特性

20、參數(shù)</p><p><b>　　(5) 篩板塔設(shè)計(jì)</b></p><p>　　(6) 流體力學(xué)性能校核</p><p>　　(7) 畫出負(fù)荷性能</p><p>　　6.選塔依據(jù)： </p><p>　　篩板塔是現(xiàn)今應(yīng)用最廣泛的一種塔型，設(shè)計(jì)比較成

21、熟，具體優(yōu)點(diǎn)如下：</p><p>　　(1) 結(jié)構(gòu)簡單、金屬耗量少、造價(jià)低廉.</p><p>　　(2) 氣體壓降小、板上液面落差也較小.</p><p>　　(3) 塔板效率較高.</p><p>　　(4) 改進(jìn)的大孔篩板能提高氣速和生產(chǎn)能力，且不易堵塞塞孔.</p><p>　　7.化工原理課程設(shè)計(jì)的基本內(nèi)容

22、：</p><p>　　(1) 設(shè)計(jì)方案的選定：對給定或選定的工藝流程、主要設(shè)備的形式進(jìn)行簡要的論述。</p><p>　　(2) 主要的設(shè)備工藝設(shè)計(jì)的計(jì)算：物料衡算、熱量衡算、工藝常數(shù)的選定、設(shè)備的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和工藝尺寸的設(shè)計(jì)計(jì)算。</p><p>　　(3) 輔助設(shè)備的選型：典型輔助設(shè)備主要工藝尺寸的計(jì)算、；設(shè)備規(guī)格型號的選定。</p><p&g

23、t;　　(4) 工藝流程圖： 以單圖線的形式描繪，標(biāo)出主體設(shè)備和輔助設(shè)備的物料方向、物流量、能流量、主要測量點(diǎn)。</p><p>　　(5) 主要設(shè)備的工藝條件圖：圖面應(yīng)包括設(shè)備的主要工藝尺寸，技術(shù)特性表和接管表。編寫設(shè)計(jì)說明.</p><p>　　(6) 篩板精鎦塔設(shè)計(jì)任務(wù)及說明∶在常壓連續(xù)篩板精餾塔中精餾分離含乙醇17%的乙醇—水混合液，要求塔頂餾出液中含乙醇量不低于84.51%，塔底

24、釜液中含苯量不低于0.0117%（以上均為摩爾分率）.</p><p><b>　　8.設(shè)計(jì)意圖：</b></p><p>　?。?）使兩相在塔板上充分接觸.</p><p>　?。?）汽液兩相總體上呈逆流，每一層塔板上均勻錯(cuò)流接觸.</p><p>　　第1章 緒論及基礎(chǔ)數(shù)據(jù)</p><p>　

25、　1.1 設(shè)計(jì)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)</p><p>　　1.1.1乙醇和水的物理性質(zhì)</p><p>　　表1-1乙醇和水物性表</p><p>　　1.1.2常壓下乙醇和水的氣液平衡數(shù)據(jù)</p><p>　　表1-2 氣液平衡數(shù)據(jù)表</p><p>　　1.1.3乙醇和水物性數(shù)據(jù)</p><p>　　乙醇

26、和水各種物性數(shù)據(jù)見表1-3到表1-6。</p><p>　　表1-3 液相密度</p><p>　　表1-4 液體的表面張力</p><p>　　表1-5 液體的粘度</p><p>　　表1-6 液體氣化熱</p><p>　　注：表中乙醇以A表示，水以B表示，以下相同。表中數(shù)據(jù)摘自《石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊》（P49

27、4—495）和天津大學(xué)《化工原理》上冊及《化工原理課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》</p><p>　　1.1.4乙醇的生產(chǎn)方法和粗醇精制的目的</p><p><b>　　1 乙醇的生產(chǎn)方法</b></p><p>　　發(fā)酵法乙醇的工業(yè)生產(chǎn)方法可以歸納為發(fā)酵法和水合法兩大類。發(fā)酵法有糧食發(fā)酵法、木材水解發(fā)酵法、亞硫酸鹽廢堿液法；水合法有乙烯間接水合法和 乙烯

28、直接水合法。此外,最近美國、日本、意大利等國家正在開發(fā)一種用一氧化碳、氫氣（或甲烷）進(jìn)行羰基合成制1.糧食發(fā)酵法 糧食發(fā)酵法是最早發(fā)明的乙醇生產(chǎn)方法，該法至今仍被采用，特別是飲用酒均采用此法，其基本原理是將葡萄糖（）在有能引發(fā)發(fā)酵的物質(zhì)的物質(zhì)存在的情況下，經(jīng)蒸餾、糖化等階段而轉(zhuǎn)化成乙醇。 2.木材水解發(fā)酵法 為了制備乙醇，要用硫酸或鹽酸處理（水解）木材，將纖維變成葡萄糖。然后再進(jìn)入制醇的發(fā)酵階段。

29、 （纖維） （葡萄糖）3.亞硫酸鹽廢堿液制取乙醇法 在用纖維造紙的企業(yè)中，有大量的廢亞硫酸鹽堿液產(chǎn)生，對這種廢液經(jīng)過蒸煮等過程的處理后得到乙醇。這種乙醇通常稱作亞硫酸鹽乙醇。這種酒精溶液是很稀的溶液，大約含1％的乙醇，經(jīng)蒸餾后便可得到純度為95％的乙醇?？傊?，發(fā)酵法由于受到原料來源限制和乙醇成本高的原因，其發(fā)展就受到限制，同時(shí)這種方法也不適應(yīng)大規(guī)模的乙醇生產(chǎn)。</p>&

30、lt;p>　　乙烯水合法1.乙烯間接水合法 2.乙烯直接水合法 乙烯直接水合法系乙烯和水在催化劑、高溫、加壓條件下直接加成得到乙醇的方法：</p><p><b>　　該法又稱為一步法。</b></p><p><b>　　其他方法</b></p><p><b>　　1乙醛加氫法：&

31、lt;/b></p><p><b>　　2 粗醇精制的目的</b></p><p>　　利用乙烯直接水合法合成的乙醇溶液中大部分是水，乙醇濃度僅為10～15％</p><p>　　左右，其中還含有少量的乙醚、乙醛、丁醇及其他有機(jī)化合物。這種沒有經(jīng)</p><p>　　過精制的乙醇簡稱粗醇。</p>

32、<p>　　我國目前的乙醇標(biāo)準(zhǔn)還是以釀造法為依據(jù)而制定的，分為精餾級、醫(yī)藥級和</p><p><b>　　工業(yè)級三種。</b></p><p>　　1.2 精餾流程的確定</p><p>　　乙醇—水的混合液用機(jī)泵經(jīng)原料預(yù)熱器加熱后，送入精餾塔。塔頂上升蒸汽采用全凝器冷凝后，冷凝液部分利用重力泡點(diǎn)回流；部分連續(xù)采出經(jīng)冷卻器冷卻后送至

33、產(chǎn)品罐。塔釜采用直接蒸汽（110℃水蒸汽）加熱，塔底廢水經(jīng)冷卻后送入貯槽，具體流程參見附圖（1-1）。 在流程確定方案選擇上，本設(shè)計(jì)盡可能的減少固定投資，降低操作費(fèi)用，以期提高經(jīng)濟(jì)效益。加料方式的選擇： 設(shè)計(jì)任務(wù)年產(chǎn)量雖小，但每小時(shí)2833.98Kg的進(jìn)料量，為維持生產(chǎn)穩(wěn)定，如采用高位槽進(jìn)料，就需要一個(gè)約4～5的高位槽，這是不太常見的。從減少固定投資，提高經(jīng)濟(jì)效益的角度出發(fā)，選用強(qiáng)制進(jìn)料的加料方式。</p>

34、<p>　　圖1-1 精餾過程簡圖</p><p>　　第2章 精餾塔工藝計(jì)算</p><p>　　2.1 全塔工藝計(jì)算</p><p>　　2.1.1 精餾塔二元物系物料衡算</p><p>　　查表可知，乙醇—水的進(jìn)料組成，由條件可知，塔頂產(chǎn)品質(zhì)量， ，所以</p><p>　　因?yàn)橐笤O(shè)計(jì)的生產(chǎn)能

35、力是25T/天，所以</p><p><b>　　解得：</b></p><p>　　2.1.1 操作溫度的計(jì)算</p><p>　　利用乙醇-水的汽-液平衡數(shù)據(jù)，有插值法可以求得：</p><p>　　2.1.3 相對揮發(fā)度的計(jì)算</p><p><b>　　由,則，</b>

36、;</p><p><b>　　由，則，</b></p><p><b>　　由， 則， </b></p><p><b>　　精餾段的平均揮發(fā)度</b></p><p><b>　　提留段的平均揮發(fā)度</b></p><p>　　

37、全塔的平均相對揮發(fā)度</p><p>　　2.1.4 確定合適的回流比</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=3.209</b></p><p>　　操作回流比取R=（1.1～2.0）</p><p>　　∴取操作回流比 R=1.2R min=

38、1.2×3.209=3.85 (1.2由優(yōu)化得到)</p><p>　　2.1.5 操作線方程</p><p><b>　　精餾段操作線方程：</b></p><p><b>　　提餾段操作方程</b></p><p>　　2.1.6 精餾塔理論塔板數(shù)及理論加料位置</p>

39、<p>　　由逐板法計(jì)算，編程計(jì)算出精餾塔理論塔板數(shù)及理論加料位置</p><p>　　精餾段 4塊 提餾段 20塊 第5塊加料</p><p>　　2.1.7 全塔效率</p><p>　　全塔效率 ET=0.17–0.616Lgμm</p><p>　　根據(jù)塔頂和塔底液相組成查表1-2 ，求得塔平均溫度。</p>

40、;<p>　　塔頂 TD=78.54℃ ， 塔底 TW=100℃</p><p><b>　　塔平均溫度:</b></p><p>　?。?8.54+100）/2=89.27</p><p>　　該溫度下進(jìn)料液相平均粘度為</p><p>　　μm=0.17μA+(1-0.17)μB </p>

41、;<p>　　=0.170.406+0.833166</p><p>　　=0.3317mPa·s</p><p>　　其中μA=0.406 mPa·s，μB=0.3165mPa·s</p><p>　　該數(shù)據(jù)由《石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊》和天津大學(xué)《化工原理》教材上冊附錄七查得。</p><p>　　

42、∴ ET=0.17–0.616Lg0.3317=0.4652=46.52%</p><p><b>　　篩板塔的板效率為：</b></p><p>　　2.1.8 實(shí)際塔板數(shù)及實(shí)際加料位置 </p><p>　　精餾段 N1=5/0.52=9.62，取10塊</p><p>　　總板數(shù)N=25/0.52=48.1，取49

43、塊</p><p>　　實(shí)際進(jìn)料位置為第10塊板。</p><p>　　2.2 塔的工藝條件及物性數(shù)據(jù)計(jì)算</p><p><b>　　塔頂壓強(qiáng) </b></p><p>　　取每層塔板壓降為Δp=0.7kPa,則</p><p>　　進(jìn)料板壓強(qiáng) PF=101.325+0.75=104.8Pa&

44、lt;/p><p>　　塔底壓強(qiáng) PW=101.325+0.718=113.925kPa</p><p>　　精餾段平均操作壓強(qiáng): </p><p>　　提餾段平均操作壓強(qiáng): </p><p>　　2.2.2 操作溫度 T</p><p>　　乙醇－水的飽和蒸汽壓可用Antoine方程求算，即：</p>&l

45、t;p>　　式中T――物系溫度，K；</p><p>　　P＊――飽和蒸汽壓，mmHg;</p><p>　　A,B,C――Antoine常數(shù)，</p><p>　　式中A、B、C 為常系數(shù)，對于乙醇－水物系，其值見表2-3</p><p><b>　　表2-3</b></p><p>　　

46、注：表中乙醇以A表示；水以B表示。</p><p>　　應(yīng)用計(jì)算機(jī)計(jì)算塔頂、塔釜、及進(jìn)料板溫度程序見附錄</p><p>　　計(jì)算結(jié)果：進(jìn)料板溫度 ℃</p><p><b>　　塔頂溫度 ℃ </b></p><p><b>　　塔釜溫度 ℃</b></p><p&g

47、t;　　2.2.3 物性數(shù)據(jù)計(jì)算</p><p><b>　　1 平均分子量Mm</b></p><p>　　乙醇分子量為MA=46.07 ，水分子量MB=18.02</p><p>　　塔頂 y1==0.8184，x1=0.8345</p><p>　　則氣相平均分子量為：</p><p>　　

48、MV，DM=46.07×0.8184+18.02×(1-0.8184)=40.97612Kg·Kmol-1</p><p>　　液相平均分子量為： </p><p>　　ML，DM=0.8345×46.07+（1–0.8345）×18.02=41.428Kg·Kmol-1</p><p>　　進(jìn)料板yF=

49、y4 =0.17，xF=x4=0.493</p><p>　　則氣相平均分子量為：</p><p>　　MV，F(xiàn)M=0.17×46.07+18.02×(1-0.17)=22.7885Kg·Kmol-1</p><p>　　液相平均分子量為： </p><p>　　ML，F(xiàn)M=0.493×46.07+1

50、8.02×(1-0.493)=31.849Kg·Kmol-1</p><p>　　塔底 yW=0.00001174，xW=0.00006</p><p>　　則氣相平均分子量為：</p><p>　　MV，WM=0.00001174×46.071+（1–0.00001174）×18.02=18.023Kg·Kmol-

51、1</p><p>　　液相平均分子量為： </p><p>　　ML，WM=0.00006×46.07+（1–0.00006）×18.02=18.0217Kg·Kmol-1</p><p><b>　　精餾段平均分子量：</b></p><p>　　氣相： Kg·Kmol-1&

52、lt;/p><p>　　液相： Kg·Kmol-1</p><p><b>　　提餾段平均分子量：</b></p><p>　　氣相： Kg·Kmol-1</p><p>　　液相： Kg·Kmol-1</p><p><b>　　2 平均密度</b>

53、;</p><p>　　由式 可求相應(yīng)的液相密度。</p><p><b>　　其中α為質(zhì)量分率，</b></p><p>　　對于塔頂：tD=78.54℃，ρL，A=742.3Kg·m-3，ρL，B=970.9Kg·m-3</p><p><b>　　則 </b

54、></p><p>　　對于進(jìn)料板：tF=84.04 ℃，ρL，A=737.88Kg·m-3，ρL，B=961.46Kg·m-3</p><p><b>　　則 </b></p><p>　　對于塔底：tW=100℃，ρL，A=717.4Kg·m-3，ρL，B=958.4Kg·m-3</p

55、><p><b>　　則 </b></p><p>　　精餾段平均液相密度：</p><p>　　提餾段平均液相密度：</p><p><b>　　對于塔頂氣相：</b></p><p><b>　　對于進(jìn)料板氣相：</b></p><

56、;p><b>　　對于進(jìn)料板氣相：</b></p><p>　　精餾段平均氣相密度： </p><p>　　提餾段平均氣相密度：</p><p><b>　　3 液體表面張力</b></p><p>　　對于塔頂：tD=78.54℃，σA=16.72mN·m-1，σB=65.16mN

57、·m-1</p><p>　　σM，D=0.8914×16.72+65.16×0.1086=21.98mN·m-1</p><p>　　對于進(jìn)料板：tF=84.04℃，σA=15.93mN·m-1，σB=63.98 mN·m-1</p><p>　　σM，F(xiàn)=0.55×15.93+0.45

58、5;63.98=37.55mN·m-1</p><p>　　對于塔底：tW=100℃，σA=13.10mN·m-1，σB=59.41 mN·m-1</p><p>　　σM，W=0.02×13.10+0.98×59.41=58.48mN·m-1</p><p>　　精餾段平均表面張力：</p>

59、<p>　　提餾段平均表面張力：</p><p><b>　　4 液體黏度</b></p><p>　　對于塔頂：tD=78.54℃，μLA=0.495mPa，μLB=0.3565 mPa</p><p>　　μLM，D=0.8451×0.304+0.1549×0.3565=0.4735 mPa</p>

60、;<p>　　對于進(jìn)料板：tF=84.04℃，μLA =0.406 mPa，μLB =0.3165 mPa</p><p>　　μLM，F(xiàn) =0.17×0.406+0.83×0.3165=0.3317 mPa</p><p>　　對于塔底：tW=100℃，μLA=0.361 mPa，μLB =0.2838 mPa</p><p>　

61、　μLM，W =0.000117×0.361+0.999883×0.2838=0.2838 mPa</p><p>　　精餾段平均液相黏度：</p><p>　　提餾段平均液相黏度：</p><p>　　2.2.4 氣液負(fù)荷計(jì)算</p><p>　　V=（R+1）D=4.85×24.965=121.08kmol&

62、#183;h-1</p><p>　　L=RD=3.85×24.965=96.12 kmol·h-1</p><p>　　Lh=0.000932×3600=3.3552m3·h-1</p><p>　　2提餾段氣液負(fù)荷計(jì)算</p><p>　　2.3 精餾段工藝設(shè)計(jì)</p><p&g

63、t;　　2.3.1 精餾段塔和塔板主要工藝尺寸計(jì)算</p><p><b>　　1 塔徑 D </b></p><p>　　初選所設(shè)計(jì)的精餾塔為中型塔，采用單流型塔板，板間距HT=450mm。</p><p>　　查教材圖10-42 ，可得到表面張力為20mN/m時(shí)的負(fù)荷因子 C20=0.084。</p><p><

64、;b>　　液泛速度</b></p><p>　　取安全系數(shù)為0.7 = 2.50×0.70=1.75m/s</p><p><b>　　塔徑</b></p><p><b>　　圓整為D=0.7m</b></p><p><b>　　空塔氣速 </b

65、></p><p>　　由D=0.7m，根據(jù)教材表10-1，塔的板間距HT可以為450mm。</p><p><b>　　2 溢流裝置</b></p><p>　　因?yàn)镈=0.7m,根據(jù)塔徑，由化工原理下冊表10—2（P180）采用單溢流，弓型降液管，凹行受液盤及平行溢流堰，不設(shè)進(jìn)口堰。</p><p>　　溢流堰

66、長 LW=0.7D=0.7×0.=0.49m</p><p>　　出口堰高 hW=hL-hOW</p><p>　　式中 ：hL–––板上液層高，取0.04m</p><p>　　hOW–––板上方液頭高度</p><p>　　由文獻(xiàn)[2]查知，溢流收縮系數(shù) E=1.0</p><p>　　∴hW=0.04-

67、0.01024=0.02976 m</p><p>　　降液管的寬度Wd與降液管的面積Af</p><p>　　由 查教材圖10-40 得 Wd/D=0.148，Af/AT=0.09</p><p>　　故Wd=0.148×0.7=0.1036m</p><p>　　Af=0.09×（3.14/4）×D2=0.

68、09×0.785×0.72=0.0346m2</p><p>　　計(jì)算液體在降液管中停留時(shí)間以檢驗(yàn)降液管面積。</p><p><b>　　， 故符合要求</b></p><p><b>　　降液管底隙高度h</b></p><p>　　取液體通過降液管底隙的流速</p&g

69、t;<p>　　計(jì)算降液管底隙高度h0</p><p><b>　　塔板布置</b></p><p>　　取邊緣區(qū)寬度WC=0.03m，安定區(qū)寬度WS=0.06m</p><p><b>　　計(jì)算開孔區(qū)面積</b></p><p>　　其中：x=D/2–（Wd+WS）=0.35–（0.

70、1182+0.06）=0.1718m</p><p>　　R=D/2–WC=0.35–0.03=0.32m</p><p>　　篩孔數(shù) n 與開孔率 φ</p><p>　　(1)處理的物系無腐蝕性，取篩孔的孔徑d0=5mm</p><p>　　(2)篩板選用一般碳鋼，板厚δ=1.2d0=1.2×5=6mm</p>&

71、lt;p>　　篩孔按正三角形排列 </p><p>　　孔中心距 t=3d0=3×5=15mm</p><p><b>　　(3)塔板上篩孔數(shù)</b></p><p>　　孔中心距 t=3d0=3×5=15mm</p><p><b>　　塔板上篩孔數(shù)</b></p&

72、gt;<p>　　塔板開孔區(qū)的開孔率φ</p><p>　　開孔率在5~15%范圍內(nèi)，符合要求。</p><p>　　每層塔板上的開孔面積A0=φAa=0.101×0.4138=0.031m2</p><p>　　氣體通過篩孔的氣速 </p><p><b>　　精餾段塔有效高度</b></

73、p><p>　　Z1=（10–1）×0.45=4.05m</p><p>　　2.3.2 篩板流體力學(xué)驗(yàn)算</p><p>　　1 氣體通過篩板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?lt;/p><p>　　干板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨萮c</p><p>　　查文獻(xiàn)[2]得 C0=0.88</p><p>　　氣流穿

74、過板上液層壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨萮l</p><p><b>　　氣相動(dòng)能因數(shù) FA</b></p><p>　　由設(shè)計(jì)書圖5–11查取板上液層充氣系數(shù) =0.6</p><p>　　hl=hL=（hW+hOW）=0.6×0.05=0.03m</p><p>　　克服液體表面張力壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨萮σ</p&

75、gt;<p>　　通過篩板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?lt;/p><p>　　hP1=hC+hl+ =0.0478+0.03+0.00029=0.078m</p><p><b>　　單板壓降：</b></p><p><b>　　符合設(shè)計(jì)要求。</b></p><p>　　2.3.2.2 霧沫夾

76、帶量ev的驗(yàn)算</p><p>　　塔板上鼓泡層的高度hf=2.5hL=2.5×0.06=0.15m</p><p>　　∴精餾段在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)發(fā)生過量霧沫夾帶。</p><p>　　2.3.2.3 漏液的驗(yàn)算</p><p><b>　　篩板的穩(wěn)定性系數(shù) </b></p><p>　

77、　該值大于1.5，符合設(shè)計(jì)要求。</p><p>　　∴精餾段在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)產(chǎn)生過量漏液。</p><p>　　2.3.2.4 液泛驗(yàn)算</p><p>　　為防止降液管液泛的發(fā)生，應(yīng)使降液管中清液層高度</p><p>　　Hd=hP+hL+hd</p><p>　　Hd=hP1+hL+hd=0.08731+0.0

78、5+0.002669=0.13998m</p><p>　　取Ф=0.5， Ф（HT+hW）=0.5×（0.45+0.0430）=0.2465m</p><p>　　∴在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)發(fā)生液泛。</p><p>　　根據(jù)以上塔板的各項(xiàng)流體力學(xué)驗(yàn)算，可以認(rèn)為精餾段塔徑和各項(xiàng)工藝尺寸是合適的。</p><p>　　2.3.3 塔板負(fù)荷性

79、能圖</p><p>　　2.3.3.1霧沫夾帶線</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　近似取E=1.14，hW=0.0430m ，LW=0.56m</p><p>　　取霧沫夾帶極限值eV=0.1 kg液/kg氣，</p><p>　　，HT=0.45 m</p&

80、gt;<p>　　將ua1，hf代入下式得:</p><p><b>　　0.1=</b></p><p><b>　　=0.8956-</b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)，取幾個(gè)LS值，依上式計(jì)算出相應(yīng)的的VS值列于表2.3.1</p><p>　　表 2.3.1 霧沫夾帶線計(jì)

81、算結(jié)果表</p><p>　　依表中數(shù)據(jù)在提餾段負(fù)荷性能圖中做霧沫夾帶線，如圖2-1所示。</p><p>　　2.3.3.2液泛線</p><p>　　由于 Ф(HT+hw)=hp+hw+h0w+hd</p><p>　　近似取E≈1.14 , LW=0.56m</p><p><b>　　h0w=

82、</b></p><p>　　how=1.1193Ls2/3</p><p>　　hp=hc+h1+hσ</p><p><b>　　hc=</b></p><p><b>　　所以 h1=</b></p><p>　　即 h1=0.0258+0.67158L

83、S2/3</p><p>　　hP=0.132VS2+0.0258+0.67158LS2/3+0.00031</p><p>　　已知HT=0.40m hW=0.0485m Ф=0.6 代入上式得：</p><p><b>　　整理得</b></p><p>　　在操作范圍內(nèi)取若干LS值依上式計(jì)算Vs值列于表2.3.

84、2,作出精餾段液泛線。 </p><p>　　表 2.3.2 液泛線計(jì)算結(jié)果表</p><p>　　2.3.3.3液相負(fù)荷上限線</p><p>　　取液體在降液管中的停留時(shí)間為4秒，</p><p>　　液相負(fù)荷上限線在VS–LS坐標(biāo)圖上為與氣體流量VS無關(guān)的垂直線，如圖2-1。</p><p>　　2.3.3.4漏

85、液線（氣相負(fù)荷下限線）</p><p>　　由hL=hW+hOW=0.0430+1.1193 LS2/3</p><p><b>　　代入漏液點(diǎn)氣速式</b></p><p>　　A0=0.03105m2代入上式整理得</p><p>　　此即氣相負(fù)荷下限線關(guān)系式，在操作范圍內(nèi)取幾個(gè)LS值，依上式計(jì)算相應(yīng)VS列于表2.3

86、.3，據(jù)此做精餾段氣相負(fù)荷下限線。</p><p>　　表 2.3.3 漏液線計(jì)算結(jié)果表</p><p>　　2.3.3.5液相負(fù)荷下限線 </p><p>　　取平堰，堰上液層高度hOW=0.0070m作為液相負(fù)荷下限線的條件，取E=1.14 ，則整理上式得</p><p>　　由此值在VS–LS圖上作液相負(fù)荷下限線，如圖2-1所示。&l

87、t;/p><p>　　圖2-1精餾段負(fù)荷性能圖</p><p>　　2.4 提餾段工藝設(shè)計(jì)</p><p>　　2.4.1 提餾段塔和塔板主要工藝尺寸計(jì)算</p><p>　　2.4.1.1 塔徑 D</p><p>　　初選所設(shè)計(jì)的精餾塔為中型塔，采用單流型塔板，板間距450mm。</p><p>

88、;　　根據(jù)Fair文獻(xiàn)[2]關(guān)聯(lián)式得，C20=0.065</p><p><b>　　液泛速度</b></p><p><b>　　取安全系數(shù)為0.6</b></p><p>　　u=0.6×uF=2.58×0.6=1.548</p><p><b>　　塔徑</

89、b></p><p><b>　　圓整為D=0.8m</b></p><p><b>　　空塔氣速 </b></p><p>　　由D=0.8m，根據(jù)文獻(xiàn)[2]知，塔的板間距HT可以為450mm。</p><p>　　2.4.1.2 溢流裝置</p><p>　　采用單

90、溢流，弓型降液管，平行受液盤及平行溢流堰，不設(shè)進(jìn)口堰。</p><p>　　1.溢流堰長 LW=0.7D=0.7×0.8=0.56m</p><p>　　2.出口堰高 hW=hL-hOW</p><p>　　式中 ：hL–––板上液層高，取0.05m</p><p>　　hOW–––板上方液頭高度</p><p&

91、gt;　　由P29圖1-11 ，溢流收縮系數(shù) E=1.14</p><p>　　∴hW=0.05-0.0083=0.0413m</p><p>　　3.降液管的寬度Wd與降液管的面積Af</p><p>　　由 查文獻(xiàn)[2]得 Wd/D=0.148，Af/AT=0.09</p><p>　　故Wd=0.148×0.8=0.1184

92、m</p><p>　　Af=0.09×（3.14/4）×D2=0.045m2</p><p>　　由式 計(jì)算液體在降液管中停留時(shí)間以檢驗(yàn)降液管面積。</p><p><b>　　， 故符合要求。</b></p><p>　　4.降液管底隙高度h0</p><p>　　取液體通

93、過降液管底隙的流速，</p><p>　　計(jì)算降液管底隙高度h0</p><p>　　2.4.1.3 塔板布置</p><p>　　1．取邊緣區(qū)寬度WC=0.03m，安定區(qū)寬度WS=0.06m</p><p>　　2. 計(jì)算開孔區(qū)面積</p><p>　　其中：x=D/2–（Wd+WS）=0.4–（0.0.1182+0

94、.06）=0.2218m</p><p>　　R=D/2–WC=0.4–0.03=0.37m</p><p>　　2.4.1.4 篩孔數(shù) n 與開孔率 φ</p><p>　　1．取篩孔的孔徑d0=5mm</p><p>　　2．篩板選用一般碳鋼，板厚δ=0.6d0=0.6×5=3mm</p><p>　　3

95、．篩孔按正三角形排列 </p><p>　　孔中心距 t=3d0=3×5=15mm</p><p><b>　　4．塔板上篩孔數(shù)</b></p><p>　　5．塔板開孔區(qū)的開孔率φ</p><p>　　開孔率在5~15%范圍內(nèi)，符合要求。</p><p>　　每層塔板上的開孔面積A0=

96、φAa=0.031m2</p><p>　　氣體通過篩孔的氣速 </p><p>　　2.4.1.5 提餾段塔有效高度</p><p>　　Z2=（39-1）×0.45=17.1m</p><p>　　2.4.2 篩板流體力學(xué)驗(yàn)算</p><p>　　2.4.2.1 氣體通過篩板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?lt;/p

97、><p>　　1.干板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨萮c</p><p>　　查文獻(xiàn)[2]得 C0=0.77</p><p>　　2.氣流穿過板上液層壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨萮l</p><p><b>　　氣相動(dòng)能因數(shù) FA</b></p><p>　　由文獻(xiàn)[6]查取板上液層充氣系數(shù)=0.6</p>

98、<p>　　hl= hL=（hW+hOW）=0.6×0.05=0.03m</p><p>　　3.克服液體表面張力壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨萮σ</p><p>　　通過篩板壓降相當(dāng)?shù)囊褐叨?lt;/p><p>　　hP，2=hC+hl+ hσ=0.03755+0.03+0.00418=0.07173m</p><p><b&

99、gt;　　單板壓降：</b></p><p><b>　　符合設(shè)計(jì)要求。</b></p><p>　　2.4.2.2 霧沫夾帶量ev的驗(yàn)算</p><p>　　塔板上鼓泡層的高度hf=2.5hL=2.5×0.05=0.125m</p><p>　　∴精餾段在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)發(fā)生過量霧沫夾帶。</

100、p><p>　　2.4.2.3 漏液的驗(yàn)算</p><p><b>　　篩板的穩(wěn)定性系數(shù) </b></p><p>　　該值大于1.5，符合設(shè)計(jì)要求。</p><p>　　∴精餾段在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)產(chǎn)生過量漏液。</p><p>　　2.4.2.4 液泛驗(yàn)算</p><p>　　

101、為防止降液管液泛的發(fā)生，應(yīng)使降液管中清夜層高度</p><p>　　由式 Hd=hP+hL+hd 得</p><p>　　Hd=hP2+hL+hd=0.0741+0.05+0.00075=0.12485m</p><p>　　取Ф=0.5， Ф（HT+hW）=0.5×（0.45+0.0436）=0.2468m</p><p>　　

102、∴在設(shè)計(jì)負(fù)荷下不會(huì)發(fā)生液泛。</p><p>　　根據(jù)以上塔板的各項(xiàng)流體力學(xué)驗(yàn)算，可以認(rèn)為提餾段塔徑和各項(xiàng)工藝尺寸是合適的。</p><p>　　2.4.3 塔板負(fù)荷性能圖(同精餾段負(fù)荷性能求解相同)</p><p>　　2.4.3.1霧沫夾帶線</p><p><b>　　經(jīng)計(jì)算整理得 </b></p>

103、<p>　　在操作范圍內(nèi)，取幾個(gè)LS值，依上式計(jì)算出相應(yīng)的的VS值列于表2.4.1</p><p>　　表 2.4.1 霧沫夾帶線計(jì)算結(jié)果表</p><p>　　依表中數(shù)據(jù)在提餾段負(fù)荷性能圖中做霧沫夾帶線，如圖2-2所示。</p><p>　　2.4.3.2液泛線 </p><p><b>　　經(jīng)計(jì)算整理得</b&g

104、t;</p><p>　　在操作范圍內(nèi)取若干LS值依(2)式計(jì)算Vs值列于表2.4.2,作出精餾段液泛線。</p><p>　　表 2.4.2 液泛線計(jì)算結(jié)果表</p><p>　　2.4.3.3液相負(fù)荷上限線</p><p>　　取液體在降液管中的停留時(shí)間為4秒</p><p>　　液相負(fù)荷上限線在VS–LS坐標(biāo)圖上

105、為與氣體流量VS無關(guān)的垂直線，如圖2-2。</p><p>　　2.4.3.4漏液線（氣相負(fù)荷下限線）</p><p><b>　　經(jīng)計(jì)算整理得:</b></p><p>　　此即氣相負(fù)荷下限線關(guān)系式，在操作范圍內(nèi)取幾個(gè)LS值，依式計(jì)算相應(yīng)VS列于表2.4.3，據(jù)此做提餾段氣相負(fù)荷下限線。</p><p>　　表 2.4

106、.3 漏液線計(jì)算結(jié)果表</p><p>　　2.4.3.5液相負(fù)荷下限線 </p><p>　　取平堰，堰上液層高度hOW=0.0064m作為液相負(fù)荷下限線的條件，取E=1.14 ，則整理上式</p><p>　　由此值在VS–LS圖上作液相負(fù)荷下限線，如圖2-2所示。</p><p>　　圖2-2提餾段負(fù)荷性能圖</p>&

107、lt;p>　　以上二圖即精餾段和提餾段負(fù)荷性能圖，每五條線包圍的區(qū)域分別為精、提餾段的塔板操作區(qū)，P為操作點(diǎn)，OP為操作線，OP與霧沫夾帶線的交點(diǎn)相應(yīng)氣相負(fù)荷為VS，mas，OP與氣相負(fù)荷下限線的交點(diǎn)相應(yīng)氣相負(fù)荷為VS，min。</p><p>　　可知本設(shè)計(jì)塔板上限由霧沫夾帶控制，下限由漏液控制。</p><p>　　精餾段臨界點(diǎn)的操作彈性為：VS，mas / VS，min=1.3

108、5/0.63=2.15</p><p>　　提餾段臨界點(diǎn)的操作彈性為：VS，mas / VS，min=1.4/0.6818=2.05</p><p><b>　　第3章 板式塔結(jié)構(gòu)</b></p><p><b>　　3.1 熱量衡算</b></p><p>　　3.1.1 進(jìn)入系統(tǒng)的熱量</

109、p><p>　　1．加熱蒸汽帶入的熱量QB</p><p>　　QB=GB·rW（按140℃飽和蒸汽計(jì)）</p><p>　　2．進(jìn)料帶入的熱量QF</p><p>　　QF=FG·CPF·tF </p><p>　　tF=84.04℃=357.2K =2.

110、8704 = 4.173</p><p>　　CP，F(xiàn)=kJ/（kg·℃）</p><p>　　MF=0.55×32.04+（1-0.55）×18.02 =25.73 kg /kmol</p><p>　　QF=70×25.73×3.456×345.4=2.15×106 kJ/h</p&g

111、t;<p>　　3．回流帶入的熱量QR</p><p>　　CP,R=2.756</p><p>　　QR=R·DG·CP,R·tR tR=65.31℃=338.46K </p><p>　　QR=1.268×1198.18×2.756×338.46</p>&l

112、t;p>　　=1.42×106kJ/h</p><p>　　3.1.2 離開系統(tǒng)的熱量</p><p><b>　　塔頂蒸汽帶出的熱量</b></p><p>　　QV=DG(R+1)(CP，D·tD+rD)</p><p>　　tD=65.31℃=338.46K CP，D=2.85

113、3</p><p>　　rD=1298.56kJ/kg DG=1198.18kg/h</p><p>　　QV=1198.18×2.268×（2.853×338.46+1298.56）</p><p>　　=6.15×106 kJ/h </p><p><b>　　殘液帶出的熱量<

114、;/b></p><p>　　QW=WG·CP，W·tW </p><p>　　MG=18.3kg/kmol</p><p>　　tW=97.33℃=370.48K CP，W=4.195 </p><p>　　QW= 30.741×18.3×4.195×370.48

115、=8.74×105kJ/h</p><p>　　散于周圍的熱量 QL</p><p>　　可取QL=0.5%QB</p><p>　　3.1.3 熱量衡算式</p><p>　　QB+QF+QR=QV+QW+QL</p><p>　　QB =QV+QW+QL–QF–QR</p><p>

116、;　　（1–0.5%）QB= QV+QW–QF–QR</p><p>　?。?–0.5%）QB =6.15×106+8.74×105–2.15×106–1.42×106</p><p>　　QB=3.45×106kJ/h</p><p>　　查文獻(xiàn)[1] rW=2148.7 kJ/kg （140℃飽和蒸汽）<

117、/p><p>　　GB=QB/rW=3.45×106/2148.7=1605.62kg/h</p><p><b>　　3.2 塔高的計(jì)算</b></p><p>　　精餾塔的實(shí)際塔板數(shù)為n=49,人孔數(shù)ns=3,取，塔頂封頭取0.6m, 群座取1.5 m, 進(jìn)料孔</p><p>　　精餾段 H1=4.05m&l

118、t;/p><p>　　提餾段 H2=17.55m</p><p>　　所以 H0=4.05+17.55+0.65+1.5+1.5+0.6=25.85m</p><p><b>　　第4章設(shè)計(jì)結(jié)果匯總</b></p><p>　　表4-1篩板塔的工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果匯總表</p><p><b>

119、　　主要符號說明</b></p><p><b>　　結(jié) 束 語</b></p><p>　　通過對這次化工原理的課程設(shè)計(jì)是我們知道如何去靈活地運(yùn)用課本上的公式解決實(shí)際問題，也增長了不少實(shí)際的知識，同時(shí)也在我們的大腦中確立了一個(gè)關(guān)于化工生產(chǎn)的一個(gè)輪廓。</p><p>　　課程設(shè)計(jì)是對以往學(xué)過的知識加以檢驗(yàn)，能夠培養(yǎng)理論聯(lián)系實(shí)際的能

120、力，尤其是這次精餾塔設(shè)計(jì)更加深入的對化工生產(chǎn)過程的理解和認(rèn)識，使我們所學(xué)的知識不局限于書本，并鍛煉了我們邏輯思維能力。</p><p>　　在設(shè)計(jì)過程中培養(yǎng)了我們自學(xué)能力，設(shè)計(jì)中需要的許多知識都需要我們查閱資料和文獻(xiàn)，并要求加以歸納、整理和總結(jié)。通過自學(xué)及老師的指導(dǎo)，不僅鞏固了所學(xué)的化工原理知識,更極大的拓寬了我們的知識面，讓我們認(rèn)識了實(shí)際化工生產(chǎn)過程和理論的聯(lián)系和差別，這對將來的畢業(yè)設(shè)計(jì)及工作無疑將起到重要的作

121、用.</p><p>　　在此次的化工原理設(shè)計(jì)過程中，我們的收獲很大,感觸也很深，我知道自己所學(xué)的知識還遠(yuǎn)遠(yuǎn)不夠，在這次設(shè)計(jì)中還存在許多疏漏之處，還需老師給與指導(dǎo)；更覺得學(xué)好基礎(chǔ)知識的重要性，以便為將來的工作打下良好的基礎(chǔ)。 </p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　1．陳敏

122、恒、從德滋、方圖南等 .《化工原理》上冊第二版.北京化學(xué)工業(yè)出版社.1999</p><p>　　2．陳敏恒、從德滋、方圖南、齊鳴齋等.《化工原理》下冊第三版.北京化學(xué)工業(yè)出版社.2006.5</p><p>　　3．劉光啟、馬連湘、劉杰主編 《化學(xué)化工物性數(shù)據(jù)手冊.有機(jī)卷》 化學(xué)工業(yè)出版社1982</p><p>　　4. 劉光啟、馬連湘、劉杰主編 《化學(xué)化工物性

123、數(shù)據(jù)手冊.無機(jī)卷》 化學(xué)工業(yè)出版社1982</p><p>　　5．盧煥章等.《石油化工基礎(chǔ)數(shù)據(jù)手冊》化學(xué)工業(yè)出版社.1982.</p><p>　　6. 王國柱 史啟才 主編《化工原理課程設(shè)計(jì)》大連理工大學(xué)出版社2009</p><p><b>　　附錄</b></p><p>　　泡點(diǎn)計(jì)算源程序清單 </p&g

124、t;<p>　　#include "math.h"</p><p>　　float Pf=1042,T0=330,xf=0.57;</p><p>　　float f(float x){return xf*exp(17.0073-2595.01/(x-53.15))/Pf+(1-xf)*exp(16.0545-2618.73 /(x-37.30))/Pf-

125、1;}</p><p>　　float f1(float x){return xf*exp(17.0073-2595.01/(x-53.15))/Pf*2595.01/(x-53.15)/(x-53.15)+(1-xf)*exp(16.0545-2618.73/(x-37.30))/Pf*2618.73/(x-37.30)/(x-37.30);}</p><p><b>　　ma

126、in()</b></p><p>　　{float T1,e=0.0001,Td;int N=100,k;</p><p>　　for(k=0;k<N;k++)</p><p>　　{if(f1(T0)==0){printf("no answer");break;}</p><p>　　T1=T0-f(T

127、0)/f1(T0);</p><p>　　if(fabs(T1-T0)<=e){printf("Td=%f,%f",T1-273.15,f(T1));break;}</p><p><b>　　T0=T1;</b></p><p><b>　　}</b></p><p>&

128、lt;b>　　}</b></p><p>　　由逐板法計(jì)算塔板數(shù)程序如下：</p><p>　　void CDistillationDlg::OnBnClickedButton1()</p><p><b>　　{</b></p><p>　　m_Result=_T("");<

129、/p><p>　　UpdateData(0);</p><p><b>　　float xq;</b></p><p>　　CString str,result;</p><p>　　GetDlgItemText(IDC_EDIT4,str);</p><p>　　R=_wtof(str);</

130、p><p>　　str=_T("");</p><p>　　GetDlgItemText(IDC_EDIT5,str);</p><p>　　xd=_wtof(str);</p><p>　　str=_T("");</p><p>　　GetDlgItemText(IDC_EDIT6

131、,str);</p><p>　　xf=_wtof(str);</p><p>　　str=_T("");</p><p>　　GetDlgItemText(IDC_EDIT7,str);</p><p>　　xw=_wtof(str);</p><p>　　str=_T("")

132、;</p><p>　　GetDlgItemText(IDC_EDIT8,str);</p><p>　　q=_wtof(str);</p><p>　　str=_T("");</p><p>　　GetDlgItemText(IDC_EDIT9,str);</p><p>　　a=_wtof(st

133、r);</p><p>　　str=_T("");</p><p>　　FD = (xd - xw) / (xf - xw);</p><p>　　xq = ((R + 1) * xf + (q - 1) * xd) / (R + q);</p><p>　　float y,x ;</p><p>