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文檔簡介
1、<p> 甲醇——水混合液體填料塔的設(shè)計(jì)</p><p><b> 目錄</b></p><p> 一、設(shè)計(jì)簡要- 2 -</p><p> 二、設(shè)計(jì)任務(wù)書- 4 -</p><p> 三、精餾塔全塔物料衡算- 4 -</p><p> 四、塔板的計(jì)算- 6 -<
2、;/p><p> ?。ㄒ唬?最小回流比的確定及操作回流比的確定- 6 -</p><p> ?。?)塔頂產(chǎn)品產(chǎn)量、釜?dú)堃毫考凹訜嵴羝康挠?jì)算- 6 -</p><p> ?。?)全凝器冷凝介質(zhì)的消耗量- 7 -</p><p> ?。?)熱能利用- 7 -</p><p> ?。?)理論塔板層數(shù)的確定- 8 -
3、</p><p> ?。?)填料的選擇- 9 -</p><p> 五、塔徑的相關(guān)計(jì)算- 9 -</p><p> (一)溫度計(jì)算- 9 -</p><p> ?。ǘ?、精餾段液相:- 10 -</p><p> (三)、摩爾質(zhì)量及密度的計(jì)算:- 11 -</p><p> 六
4、、填料的選擇及相關(guān)工藝計(jì)算- 13 -</p><p> (一)、選取階梯環(huán)- 13 -</p><p> (二)、填料高度:- 13 -</p><p> (三)、塔徑,泛速,壓降等:- 14 -</p><p> ?。ㄋ模娏苊芏龋? 16 -</p><p> ?。ㄎ澹?、潤濕面積:- 16 -
5、</p><p> 七、換熱器的選擇- 17 -</p><p> ?。ㄒ唬?、塔頂溫度- 17 -</p><p> (二)、c1m1的計(jì)算- 17 -</p><p> (三)、- 18 -</p><p> ?。ㄋ模?、求取較正系數(shù):- 18 -</p><p> ?。ㄎ澹⑶?/p>
6、傳熱面積- 18 -</p><p> ?。?、采用水走管程,乙醇-水蒸氣走殼程。- 18 -</p><p> ?。ㄆ撸?、換熱器總管數(shù)。- 19 -</p><p> ?。ò耍?、傳熱面積- 19 -</p><p> (九)、阻力損失計(jì)算:- 19 -</p><p> 八、填料附件的選?。? 21
7、 -</p><p> ?。ㄒ唬?、 液體分布器:噴頭式分布器(蓮蓬頭)- 21 -</p><p> ?。ǘ?、泵的選取:- 21 -</p><p> 九、主要符號說明- 23 -</p><p> 十、思考題………………………………………………………………………....-25-</p><p> 一、設(shè)
8、計(jì)簡要 ?。ㄒ唬┨盍纤O(shè)計(jì)的一般原則 填料塔設(shè)計(jì)一般遵循以下原則: ①:塔徑與填料直徑之比一般應(yīng)大于15:1,至少大于8:1; ②:填料層的分段高度為:金屬:6.0-7.5m,塑料:3.0-4.5; ?、郏?-10倍塔徑的填料高度需要設(shè)置液體在分布裝置,但不能高于6m; ?、埽阂后w分布裝置的布點(diǎn)密度,Walas推薦95-130點(diǎn)/m2,Glitsh公司建議65-150點(diǎn)/m2
9、 ⑤:填料塔操作氣速在70%的液泛速度附近; ?、蓿河捎陲L(fēng)載荷和設(shè)備基礎(chǔ)的原因,填料塔的極限高度約為50米 ?。ǘ┰O(shè)計(jì)題目與要求 甲醇——水混合液體填料精餾塔的設(shè)計(jì)。原料及組成:甲醇——水混合液。甲醇質(zhì)量分率46%。處理量:20000 。 操作條件:常壓,飽和液體進(jìn)料。 產(chǎn)品質(zhì)量要求:塔頂產(chǎn)品甲醇分率》99.7%。 塔底甲醇含量≤0.5%</p><p> 要求:綜
10、合運(yùn)用《化工原理》和相關(guān)先修課程的知識,聯(lián)系化工生產(chǎn)實(shí)際,完成吸收操作過程及設(shè)備設(shè)計(jì)。要求有詳細(xì)的工藝計(jì)算過程(包括計(jì)算機(jī)輔助計(jì)算程序)、工藝尺寸設(shè)計(jì)、輔助設(shè)備選型、設(shè)計(jì)結(jié)果概要及工藝設(shè)備條件圖。同時(shí)應(yīng)考慮: ①:技術(shù)的先進(jìn)性和可靠性 ②:過程的經(jīng)濟(jì)性 ③:過程的安全性 ④:清潔生產(chǎn) ⑤:過程的可操作性和可控制性 (三)設(shè)計(jì)條件 ?、伲涸O(shè)計(jì)溫度:常溫
11、(25℃) ?、冢涸O(shè)計(jì)壓力:常壓 (101.325 kPa) ?、郏何談囟龋?0℃ ?。ㄋ模┕ぷ髟? 氣體混合物的分離,總是根據(jù)混合物中各組分間某種物理性質(zhì)和化學(xué)性質(zhì)的差異而進(jìn)行的。吸收作為其中一種,它根據(jù)混合物各組分在某種溶劑中溶解度的不同而達(dá)到分離的目的。在物理吸附中,溶質(zhì)和溶劑的結(jié)合力較弱,解析比較方便。 填料塔是一種應(yīng)用很廣泛的氣液傳質(zhì)設(shè)備,它具有結(jié)構(gòu)簡單、壓降低、填料
12、易用耐腐蝕材料制造等優(yōu)點(diǎn),操作時(shí)液體與氣體經(jīng)過填料時(shí)被填料打散,增大氣液接觸面積,從而有利于氣體與液體之間的傳熱</p><p><b> 二、設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p> 設(shè)計(jì)題目:甲醇——水混合液體填料精餾塔的設(shè)計(jì)。</p><p> 工藝條件:原料及組成:甲醇——水混合液</p><p><b&
13、gt; 甲醇質(zhì)量分率46%</b></p><p> 處理量:20000 </p><p> 操作條件:常壓,飽和液體進(jìn)料</p><p> 產(chǎn)品質(zhì)量要求:塔頂產(chǎn)品甲醇分率》99.7%</p><p> 塔底甲醇含量≤0.5%</p><p> 填料精餾塔流程圖如下圖所示:</p>
14、<p> 三、精餾塔全塔物料衡算</p><p> F:進(jìn)料量(kmol/s) </p><p> :原料組成(摩爾分?jǐn)?shù),下同)</p><p> D:塔頂產(chǎn)品流量(kmol/s) </p><p><b> ?。核斀M成</b></p><p>
15、 W:塔底殘液流量(kmol/s) </p><p><b> ?。核捉M成</b></p><p> 由η= 得D=η</p><p><b> 由 得</b></p><p> 表1 甲醇-水溶液體系的平衡數(shù)據(jù)</p><p><b>
16、; 四、塔板的計(jì)算</b></p><p> ?。ㄒ唬?最小回流比的確定及操作回流比的確定</p><p> 利用安托因方程求解乙醇的飽和蒸汽壓;</p><p> 其中A=16.6583 B=3674.491 C=-46.702</p><p> 解得 15.725kpa </p><
17、;p> 因此 α= </p><p> 平衡線方程: q線方程: </p><p> 求出兩個方程的交點(diǎn)為(Xq,Yq)=( 0.238,0.547)</p><p> 然后餾出液的組成
18、為,在圖像上的坐標(biāo)為()既(0.1804,0.5041)</p><p> 通過這兩個點(diǎn)將斜率求出來</p><p> 該斜率為最小回流比時(shí)的精餾段操作線方程的斜率</p><p><b> 斜率= 0.8</b></p><p> 可取操作回流比 &l
19、t;/p><p> ?。?)塔頂產(chǎn)品產(chǎn)量、釜?dú)堃毫考凹訜嵴羝康挠?jì)算</p><p> 以年工作日為300天,每天開車24小時(shí)計(jì),進(jìn)料量為:</p><p> kmol╱h </p><p> 由全塔的物料衡算方程可寫出:</p><p> (蒸汽) 解得
20、 kmol╱h </p><p> kmol╱h kmol╱h </p><p> ?。?)全凝器冷凝介質(zhì)的消耗量</p><p> 塔頂全凝器的熱負(fù)荷: 可以查得,所以</p><p><b&g
21、t; kJ╱h</b></p><p> 取水為冷凝介質(zhì),其進(jìn)出冷凝器的溫度分別為25℃和35℃則</p><p> 平均溫度下的比熱,于是冷凝水用量可求:</p><p> kg╱h </p><p><b> (5)熱能利用</b></p><p>
22、 以釜?dú)堃簩︻A(yù)熱原料液,則將原料加熱至泡點(diǎn)所需的熱量可記為: </p><p> 其中 67.8℃</p><p> 在進(jìn)出預(yù)熱器的平均溫度以及℃的情況下可以查得比熱 4.2kJ╱kg.℃,所以,</p><p><b> kJ╱h</b></p&g
23、t;<p><b> 釜?dú)堃悍懦龅臒崃?lt;/b></p><p><b> 若將釜?dú)堃簻囟冉抵?lt;/b></p><p> 那么平均溫度77.2℃</p><p> 查得77.2℃時(shí)的甲醇的比熱為3.0 kJ╱kg.℃</p><p> 水的比熱為4.188kJ╱kg.℃<
24、/p><p> 其比熱為4.046 kJ╱kg.℃</p><p><b> 因此, kJ╱h</b></p><p> 可知,,于是理論上可以用釜?dú)堃杭訜嵩弦褐僚蔹c(diǎn)。</p><p> ?。?)理論塔板層數(shù)的確定</p><p><b> 精餾段操作線方程:</b>
25、</p><p><b> 提餾段操作線方程:</b></p><p> q線方程:X=0.1385</p><p> 在相圖中分別畫出上述直線,利用圖解法可以求出</p><p> 總之,R=1.8673 N=9.0763(含塔底) 精餾N1=7.1562</p><p> 表
26、2 常壓下甲醇-水氣液平衡組成與溫度關(guān)系</p><p> ?。?)填料的選擇填料是填料塔的核心構(gòu)件,它提供了氣液兩相相接觸傳質(zhì)與傳熱的表面,與塔內(nèi)件一起決定了填料塔的性質(zhì)。目前,填料的開發(fā)與應(yīng)用仍是沿著散裝填料與規(guī)整填料兩個方面進(jìn)行。 本設(shè)計(jì)選用規(guī)整填料,金屬板波紋250Y型填料。 規(guī)整填料是一種在塔內(nèi)按均勻圖形排布、整齊堆砌的填料,規(guī)定了氣液流路,改善了溝流和壁流現(xiàn)象,壓降可以很小,同時(shí)還可以
27、提供更大的比表面積,在同等溶劑中可以達(dá)到更高的傳質(zhì)、傳熱效果。 與散裝填料相比,規(guī)整填料結(jié)構(gòu)均勻、規(guī)則、有對稱性,當(dāng)與散裝填料有相同的比表面積時(shí),填料空隙率更大,具有更大的通量,單位分離能力大。 250Y型波紋填料是最早研制并應(yīng)用于工業(yè)生產(chǎn)的板波填料,它具有以下特點(diǎn): 第一、比表面積與通用散裝填料相比,可提高近1倍,填料壓降較低,通量和傳質(zhì)效率均有較大幅度提高。 第二、與各種通用板式塔相比,不僅傳質(zhì)面積大幅度提高,
28、而且全塔壓降及效率有很大改善。 第三、工業(yè)生產(chǎn)中氣液質(zhì)均可能帶入“第三相”物質(zhì),導(dǎo)致散裝填料及某些板式塔無法維持操作。鑒于250Y型填料整齊的幾何結(jié)構(gòu),顯示出良好的抗堵性能,因而能在某些散裝填料塔不</p><p><b> 五、塔徑的相關(guān)計(jì)算</b></p><p><b> ?。ㄒ唬囟扔?jì)算</b></p><
29、p><b> 由溫度組成圖,得:</b></p><p> 塔底溫度=93.50 </p><p> 塔頂溫度=78.32 </p><p> 進(jìn)料口溫度= 85.91</p><p> 塔底、頂溫度平均值=85.91</p><p> 圖2
30、 溫度組成圖</p><p> ?。ǘ⒕s段液相:</p><p> 摩爾流率:L=RD=1.867179.4=334.9kmol/h </p><p><b> 質(zhì)量流率為:</b></p><p> 13332kg/h(3.0703kg/s)</p><p><b>
31、; 提餾段液相:</b></p><p> 摩爾流率:L′=L+F=334.9+867.6=1202.5kmol/h</p><p> 質(zhì)量流率為:33332kg/h(9.259kg/s)</p><p><b> 氣相流率:</b></p><p> 摩爾流率:V′=V=D(R+1)=179.42
32、.867=514.3kmol/h</p><p> 質(zhì)量流率為:20474kg/h(5.687kg/s)</p><p> ?。ㄈ?、摩爾質(zhì)量及密度的計(jì)算:</p><p> 1.塔頂: , </p><p><b> 進(jìn)料: </b></p><p><b> 塔頂:
33、</b></p><p><b> 故精餾段:</b></p><p><b> 提餾段:</b></p><p><b> 2. 質(zhì)量分率:</b></p><p><b> 3.精餾: </b></p><p&g
34、t;<b> 提餾: </b></p><p> 進(jìn)料:t=84.12C</p><p><b> 4.</b></p><p><b> 故:精餾段:</b></p><p> . 液體</p><p><b> 氣
35、體</b></p><p> 提餾段:(設(shè)單板壓降為500Pa)</p><p><b> 液體 </b></p><p><b> 氣體 </b></p><p> 圖3 甲醇—水平衡相圖</p><p> 六、填料的選擇及相關(guān)工藝計(jì)算<
36、/p><p><b> ?。ㄒ唬?、選取階梯環(huán)</b></p><p> 規(guī)格為:2512.51.4</p><p><b> 塑料亂堆: </b></p><p> HETP=0.46m</p><p><b> (二)、填料高度:</b></
37、p><p> 精餾段 所以查得 精餾段填料高度 精餾段總壓降2. 提餾段 所以查得 提餾段填料高度 式中 —提餾段理論板數(shù)據(jù)根據(jù)圖(圖略)得知3級; —2.81級(查得) 提餾段總壓降3. 全塔填料層壓降 4. 填料總高度 </p><p> (三)、塔徑,泛速,壓降等:</p>&
38、lt;p><b> 先計(jì)算FP系數(shù): </b></p><p><b> 下面分段進(jìn)行計(jì)算:</b></p><p><b> 1.精餾段: </b></p><p><b> 此時(shí), </b></p><p><b> 且&
39、lt;/b></p><p> 取,則=0.1078</p><p> X、Y點(diǎn)坐標(biāo)為:(0.01958,0.1078)</p><p><b> 讀圖,得:</b></p><p><b> 2.提餾段: </b></p><p><b> 此時(shí),
40、</b></p><p><b> 且=</b></p><p><b> , =0.0882</b></p><p><b> 取</b></p><p> 此時(shí)坐標(biāo)為:(0.04588,0.0882) </p><p><b
41、> 讀圖知: </b></p><p><b> ?。ㄋ模?、噴淋密度:</b></p><p><b> 最小噴淋密度為:</b></p><p> 所以實(shí)際噴淋密度只需大于最小噴淋密度即可。</p><p><b> (五)、潤濕面積:</b><
42、;/p><p> 根據(jù)上述所算,及有關(guān)數(shù)據(jù)的查取,知</p><p><b> 分段進(jìn)行計(jì)算:</b></p><p><b> 精餾段:</b></p><p><b> ,</b></p><p><b> ,</b>&l
43、t;/p><p><b> 所以, 1—</b></p><p><b> =0.3644</b></p><p><b> 求得:</b></p><p><b> 提餾段:</b></p><p><b> ,
44、</b></p><p><b> , </b></p><p><b> 同理代入數(shù)據(jù)得:</b></p><p><b> 七、換熱器的選擇</b></p><p><b> ?。ㄒ唬?、塔頂溫度</b></p><
45、p><b> 故: </b></p><p> ?。ǘ?、C1M1的計(jì)算</p><p> 假定冷卻水20進(jìn)入,出口為40</p><p> 在平均溫度30下 ,</p><p><b> ?。ㄈ?</b></p><p> ?。ㄋ模?、求取較正系數(shù):<
46、/p><p> 據(jù)化工原理上冊,知:,合要求。</p><p><b> ?。ㄎ澹?、求傳熱面積</b></p><p> 且很多參數(shù)未定,故需知傳熱系數(shù)K。</p><p> 不妨假定:K=800。</p><p><b> 則:</b></p><p
47、> ?。⒉捎盟吖艹?,乙醇-水蒸氣走殼程。</p><p><b> 取水流速管道;</b></p><p><b> 30下,,。</b></p><p><b> 則:</b></p><p><b> 且</b></p>
48、;<p> (七)、換熱器總管數(shù)計(jì)算</p><p> 選用4m的長管,則應(yīng)為2管程;一臺換熱器的總管數(shù)為:436根。</p><p> 表1 列管式換熱器基本參數(shù)</p><p><b> (八)、傳熱面積</b></p><p> 每管程數(shù)n=450/2=225,管程流通面S=2250.0
49、22=0.07065m2,與表中給出數(shù)據(jù)比較,很符合;</p><p> 傳熱面積A=3.140.02545450=158.9 m2,比給出的155.4m2略大,以后者為準(zhǔn);</p><p> 中心排管數(shù)為:1.1=23.3(較符合)。</p><p> ?。ň牛?、阻力損失計(jì)算:</p><p><b> 1. 流速:<
50、;/b></p><p><b> 雷諾數(shù):</b></p><p> 摩擦系數(shù):取鋼管絕對粗糙度</p><p><b> 則相對粗糙度為:</b></p><p> 此時(shí),查取相關(guān)數(shù)據(jù),知:。</p><p><b> 管內(nèi)阻力損失:</b
51、></p><p> 回彎阻力損失:=1.384kPa</p><p><b> 故 總損失為:</b></p><p> 2. 由上已得:Re= ,</p><p><b> 3. </b></p><p><b> 4.算出給熱系數(shù):&
52、lt;/b></p><p> 查得污垢熱阻系數(shù)及相關(guān)數(shù)據(jù),代入得:</p><p> 得出:= 809.2 </p><p> (相差不大,估計(jì)為800)</p><p><b> 5.核算傳熱面積:</b></p><p> A=,比給出的面積155.4m2小,滿足要求!&l
53、t;/p><p> 八、填料附件的選?。?lt;/p><p> ?。ㄒ唬?液體分布器:噴頭式分布器(蓮蓬頭)</p><p> 1.小孔輸液能力:Q=,其中=0.82-。85,取為0.83</p><p> 2.蓮蓬頭直徑為(0.2-0.3)D,取為0.25D=0.5225m</p><p> 3.安裝高度,離填料表
54、面距離為:(0.5-1)D,取為0.7D=1.413m</p><p> 4.為便于檢修,可采取法蘭連接</p><p> 5. 法蘭:對焊法蘭—適用于壓力、溫度較高或設(shè)備直徑較大的場合。</p><p> 6. 封頭:半球形封頭—由半個球殼構(gòu)成,多用于壓力較高的貯罐。</p><p> 7. 填料支撐結(jié)構(gòu):駝峰型填料支撐。</
55、p><p> 8. 裙座:最常用的塔設(shè)備支撐結(jié)構(gòu),由裙座體、基礎(chǔ)環(huán)、螺栓座及基礎(chǔ)螺栓組成。</p><p> 9. 人孔和手孔:為了檢查設(shè)備的內(nèi)部空間及安裝與拆卸的內(nèi)部構(gòu) 手孔—一般為150mm到250mm,可選取DN250;</p><p> 人孔—由筒節(jié)、法蘭、蓋板、手柄組成,可選取快開式結(jié)構(gòu)人孔,便于經(jīng)常打開。</p><p>
56、10.由于填料高度較小,都不到6m,可不用液體再分布器。</p><p> 11.本設(shè)計(jì)中,乙醇-水也不是非常容易起泡,故也可省去除沫裝置。</p><p><b> ?。ǘ?、泵的選?。?lt;/b></p><p> 查閱相關(guān)書籍及數(shù)據(jù),選定得:</p><p> 封頭:540mm 塔釜:1330
57、mm</p><p> 噴頭高:42mm 噴頭彎曲半徑:90mm</p><p> 塔釜法蘭高:200mm 噴頭上方空隙:200mm</p><p> 噴淋高度:72mm 塔頂空隙:1000mm</p><p> 支撐裙座:2000mm</p><p> 支持板:駝形支
58、撐板:300mm2</p><p> 填料壓板:絲網(wǎng)壓板:100mm2</p><p> 整個塔高:80.46+0.54+1.33+2+0.2+1+0.6+0.2=9.55m</p><p> 1.從進(jìn)液口至底高: </p><p><b> 2.管程損失:</b></p><p> 3
59、.選取管道的相關(guān)數(shù)據(jù),選定:</p><p> 114mm7mm , 則內(nèi)徑D=0.1m</p><p> 4. 20水進(jìn)口下:</p><p> 5.取管道粗糙度: , </p><p><b> 則相對粗糙度:</b></p><p><b> 得:</b>
60、</p><p><b> 6. 總</b></p><p> 7.據(jù)《化工原理》書相關(guān)圖及數(shù)據(jù):</p><p><b> 選得: </b></p><p> 泵型號:IS200-150-250</p><p> 九、主要符號說明 a ——填料的有效比表面
61、積,㎡/m3 at——填料的總比表面積,㎡/m3 d ——填料直徑,m d0——篩孔直徑,m D ——塔徑,m DL——液體擴(kuò)散系數(shù),m2/s DV——?dú)怏w擴(kuò)散系數(shù),m2/s E——亨利系數(shù),kPa h——填料層分段高度,m HETP關(guān)聯(lián)式常數(shù) H——開孔上方的液位高度,m HOG——?dú)庀嗫倐髻|(zhì)單元高度,m NOG——?dú)庀嗫倐髻|(zhì)單元數(shù) kG——?dú)饽の障禂?shù),k
62、mol/(m2•h•kPa) kL——液膜吸收系數(shù),m/h K——穩(wěn)定系數(shù),無因次 Mave——混合氣體的平均摩爾質(zhì)量,kmol/kg Lh——液體體積流量,m3/h Ls——液體體積流量,m3/h Lw——潤濕速率,m3/(m•h) m——相平衡常數(shù),無因次 n——篩孔數(shù)目(分布點(diǎn)數(shù)目) P——操作壓力,Pa P——
63、壓力降,Pa u——空塔氣速,m/s uF——泛點(diǎn)氣速,m/s U——液體噴淋</p><p><b> 思考題:</b></p><p> 、平衡線是怎樣獲得的? 答:由X求液體出口溫度t2,求亨利系數(shù)m,由m再根據(jù)亨利定理得到Y(jié)。</p><p> 怎樣才能獲得比較合理的塔高與塔徑之比? 答:可調(diào)整液
64、汽比及液泛率,選擇適當(dāng)?shù)馁Y料等,可改進(jìn)塔高與塔徑之比。 </p><p><b> 選擇填料塔的封頭。</b></p><p> 答:封頭厚度要適當(dāng),不能太薄,也不能太厚,浪費(fèi)材料,其具體計(jì)算如下:</p><p> 封頭厚度計(jì)算公式為: </p><p><b> 封頭設(shè)計(jì)厚度=+</b>
65、</p><p> 封頭名義厚度與圓筒一樣</p><p><b> 封頭有效厚度=-</b></p><p><b> 4.如何選擇風(fēng)機(jī)?</b></p><p> 答: 風(fēng)機(jī)的選型一般按下述步驟進(jìn)行: </p><p> ?。?)、計(jì)算確定隧道內(nèi)所需通風(fēng)
66、量; </p><p> ?。?)、計(jì)算所需總推力It It=P×At(N );其中,At:隧道橫截面積(m2); P:各項(xiàng)阻力之和(Pa);</p><p> 一般應(yīng)計(jì)及下列4項(xiàng):</p><p> 1)、隧道進(jìn)風(fēng)口阻力與出風(fēng)口阻力; </p><p> 2)、隧道表面摩擦阻力,懸吊風(fēng)機(jī)裝置、支架及路標(biāo)等引起的阻力
67、;</p><p><b> 3)、交通阻力;</b></p><p> 4)、隧道進(jìn)出口之間因溫度、氣壓、風(fēng)速不同而生的壓力差所產(chǎn)生的阻力; </p><p> ?。?)、確定風(fēng)機(jī)布置的總體方案 根據(jù)隧道長度、所需總推力以及射流風(fēng)機(jī)提供推力的范圍,初步確定在隧道總長上共布置m組風(fēng)機(jī),每組n臺,每臺風(fēng)機(jī)的推力為T。滿足m×n
68、15;T》Tt的總推力要求,同時(shí)考慮下列限制條件:</p><p> 1)、n臺風(fēng)機(jī)并列時(shí),其中心線橫向間距應(yīng)大于2倍風(fēng)機(jī)直徑; </p><p> 2)、m組(臺)風(fēng)機(jī)串列時(shí),縱向間距應(yīng)大于10倍隧道直徑; </p><p> ?。?)、單臺風(fēng)機(jī)參數(shù)的確定 射流風(fēng)機(jī)的性能以其施加于氣流的推力來恒量,風(fēng)機(jī)產(chǎn)生的推力在理論上等于風(fēng)機(jī)進(jìn)出口氣流的動量差(動量等于氣流
69、質(zhì)量與流蘇的乘積),在風(fēng)機(jī)測試條件下,進(jìn)口氣流的動量為零,所以可以計(jì)算出在測試條件下,風(fēng)機(jī)的理論推力: 理論推力=r×Q*V=rQ2/A(N) ;r:空氣密度(kg/3); Q:風(fēng)量(m3/s);A:風(fēng)機(jī)出口面積(m2)</p><p> 試驗(yàn)臺架量測推力T1 一般為理論推力的0.85-1.05倍。取決于流場分布與風(fēng)機(jī)內(nèi)部及消聲器的結(jié)構(gòu)。風(fēng)機(jī)性能參數(shù)圖表中所給出的風(fēng)機(jī)推力數(shù)據(jù)均以試驗(yàn)臺架量測
70、推力為準(zhǔn),但量測推力還不等于風(fēng)機(jī)裝在隧道內(nèi)所能產(chǎn)生的可用推力T,這是因?yàn)轱L(fēng)機(jī)吊裝在隧道中時(shí)會收到隧道中氣流速度產(chǎn)生的卸荷作用的影響(柯達(dá)恩效應(yīng)),可用推力減少。影響的程度可用系數(shù)K1和K2來表示:</p><p> T=T1×K1×K2或者 T1=T(K1*K2) </p><p> 其中:T:安裝在隧道中的射流風(fēng)機(jī)可用推力(N) </p><p
71、> T1:試驗(yàn)臺架量測推力(N)</p><p> K1:隧道中平均氣流速度以及風(fēng)機(jī)出口風(fēng)速對風(fēng)機(jī)推力的影響系數(shù) </p><p> K2:風(fēng)機(jī)軸流離隧道壁之間距離的影響系數(shù)</p><p> 5.液體分布器的選擇。</p><p> 答:精細(xì)化工生產(chǎn)的間歇精餾中經(jīng)常用于直徑較小的精餾塔,為提高精餾效率以降低塔高,一般選擇絲網(wǎng)
72、波紋填料,而塔的直徑有時(shí)只有DN300、DN400、DN500等,該塔徑很小人進(jìn)不去,填料往往需要好幾段,一般只能選擇分段連接,問題是液體再分布器的選擇和安裝問題,液體再分布器對于比表面積很大的絲網(wǎng)波紋填料來說要求是比較高的,否則精餾效率會受到嚴(yán)重影響,而一般的液體再分布器包含液體收集系統(tǒng)、液體再分布系統(tǒng)等,請大家說說,對于此類小直徑采用絲網(wǎng)波紋的精餾塔的液體再分布器選用何種形式的為好,即能保證精餾效率,又方便安裝檢修。</p&g
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