課程設(shè)計(jì)---乙醇—水溶液精餾塔設(shè)計(jì)

1、<p>　　乙醇-水溶液連續(xù)精餾塔設(shè)計(jì)</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　設(shè)計(jì)任務(wù)書………………………………………………………………3</p><p>　　英文摘要前言……………………………………………………………4</p><p>　　前言……………………………………………

2、…………………………4</p><p>　　精餾塔優(yōu)化設(shè)計(jì)…………………………………………………………5</p><p>　　精餾塔優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算……………………………………………………5</p><p>　　設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果總表………………………………………………………22</p><p>　　參考文獻(xiàn)…………………………………………………………

3、………23</p><p>　　課程設(shè)計(jì)心得……………………………………………………………23</p><p><b>　　精餾塔設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)題目</b></p><p>　　乙醇—水溶液連續(xù)精餾塔設(shè)計(jì)</p><p><b&

4、gt;　　二、設(shè)計(jì)條件</b></p><p>　　1．處理量： 15000 （噸/年）</p><p>　　2．料液濃度： 35 （wt%）</p><p>　　3．產(chǎn)品濃度： 93 （wt%）</p><p>　　4．易揮發(fā)組分回收率： 99% </p><p>

5、　　5．每年實(shí)際生產(chǎn)時(shí)間：7200小時(shí)/年</p><p>　　6. 操作條件：①間接蒸汽加熱；</p><p>　?、谒攭簭?qiáng)：1.03 atm（絕對(duì)壓強(qiáng)）③進(jìn)料熱狀況：泡點(diǎn)進(jìn)料；</p><p><b>　　三、設(shè)計(jì)任務(wù)</b></p><p>　　a) 流程的確定與說明；</p><p>

6、;　　b) 塔板和塔徑計(jì)算；</p><p>　　c) 塔盤結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) </p><p>　　i. 浮閥塔盤工藝尺寸及布置簡(jiǎn)圖；</p><p>　　ii. 流體力學(xué)驗(yàn)算；</p><p>　　iii. 塔板負(fù)荷性能圖。 d) 其它 </p><p>　　i. 加熱蒸汽消耗量；</p><p>

7、　　ii. 冷凝器的傳熱面積及冷卻水的消耗量e) 有關(guān)附屬設(shè)備的設(shè)計(jì)和選型，繪制精餾塔系統(tǒng)工藝流程圖和精餾塔裝配 圖，編寫設(shè)計(jì)說明書。</p><p>　　乙醇——水溶液連續(xù)精餾塔優(yōu)化設(shè)計(jì)</p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　乙醇在工業(yè)、醫(yī)藥、民用等方面，都有很廣泛的應(yīng)用，是很重要的一種原料。在很多方面，

8、要求乙醇有不同的純度，有時(shí)要求純度很高，甚至是無水乙醇，這是很有困難的，因?yàn)橐掖紭O具揮發(fā)性，也極具溶解性，所以，想要得到高純度的乙醇很困難。</p><p>　　要想把低純度的乙醇水溶液提升到高純度，要用連續(xù)精餾的方法，因?yàn)橐掖己退膿]發(fā)度相差不大。精餾是多數(shù)分離過程，即同時(shí)進(jìn)行多次部分汽化和部分冷凝的過程，因此可使混合液得到幾乎完全的分離。化工廠中精餾操作是在直立圓形的精餾塔內(nèi)進(jìn)行的，塔內(nèi)裝有若干層塔板或充填一

9、定高度的填料。為實(shí)現(xiàn)精餾分離操作，除精餾塔外，還必須從塔底引入上升蒸汽流和從塔頂引入下降液?？芍?，單有精餾塔還不能完成精餾操作，還必須有塔底再沸器和塔頂冷凝器，有時(shí)還要配原料液預(yù)熱器、回流液泵等附屬設(shè)備，才能實(shí)現(xiàn)整個(gè)操作。</p><p>　　浮閥塔與20世紀(jì)50年代初期在工業(yè)上開始推廣使用，由于它兼有泡罩塔和篩板塔的優(yōu)點(diǎn)，已成為國(guó)內(nèi)應(yīng)用最廣泛的塔型，特別是在石油、化學(xué)工業(yè)中使用最普遍。浮閥有很多種形式，但最常用

10、的形式是F1型和V-4型。F1型浮閥的結(jié)果簡(jiǎn)單、制造方便、節(jié)省材料、性能良好，廣泛應(yīng)用在化工及煉油生產(chǎn)中，現(xiàn)已列入部頒標(biāo)準(zhǔn)（JB168-68）內(nèi)，F(xiàn)1型浮閥又分輕閥和重閥兩種，但一般情況下都采用重閥，只有處理量大且要求壓強(qiáng)降很低的系統(tǒng)中，才用輕閥。浮閥塔具有下列優(yōu)點(diǎn)：1、生產(chǎn)能力大。2、操作彈性大。3、塔板效率高。4、氣體壓強(qiáng)降及液面落差較小。5、塔的造價(jià)低。浮閥塔不宜處理易結(jié)焦或黏度大的系統(tǒng)，但對(duì)于黏度稍大及有一般聚合現(xiàn)象的系統(tǒng)，浮閥

11、塔也能正常操作。</p><p><b>　　精餾塔優(yōu)化設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p>　　在常壓連續(xù)浮閥精餾塔中精餾乙醇——水溶液，要求料液濃度為35%，產(chǎn)品濃度為93%，易揮發(fā)組分回收率99%。年生產(chǎn)能力15000噸/年</p><p>　　操作條件：①間接蒸汽加熱</p><p>　?、谒攭簭?qiáng)：1.03atm（

12、絕對(duì)壓強(qiáng)）</p><p>　　③進(jìn)料熱狀況：泡點(diǎn)進(jìn)料</p><p>　　一 精餾流程的確定</p><p>　　乙醇——水溶液經(jīng)預(yù)熱至泡點(diǎn)后，用泵送入精餾塔。塔頂上升蒸氣采用全冷凝后，部分回流，其余作為塔頂產(chǎn)品經(jīng)冷卻器冷卻后送至貯槽。塔釜采用間接蒸汽再沸器供熱，塔底產(chǎn)品經(jīng)冷卻后送入貯槽。工藝流程圖見圖</p><p><b>

13、　　二 塔的物料衡算</b></p><p>　　查閱文獻(xiàn)，整理有關(guān)物性數(shù)據(jù)</p><p>　?、潘鸵掖嫉奈锢硇再|(zhì)</p><p>　?、瞥合乱掖己退臍庖浩胶鈹?shù)據(jù)，見表</p><p>　　常壓下乙醇—水系統(tǒng)t—x—y數(shù)據(jù)如表1—6所示。</p><p>　　表1—6 乙醇—水系統(tǒng)t—x—y數(shù)

14、據(jù)</p><p>　　乙醇相對(duì)分子質(zhì)量：46；水相對(duì)分子質(zhì)量：18</p><p>　　25℃時(shí)的乙醇和水的混合液的表面張力與乙醇濃度之間的關(guān)系為：</p><p>　　式中 σ——25℃時(shí)的乙醇和水的混合液的表面張力，N／m；</p><p>　　x——乙醇質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％。</p><p>　　其他溫度下的表面張力

15、可利用下式求得</p><p>　　式中 σ1——溫度為T1時(shí)的表面張力；N／m；</p><p>　　σ2——溫度為T2時(shí)的表面張力；N／m；</p><p>　　TC——混合物的臨界溫度，TC＝∑xiTci ，K；</p><p>　　xi——組分i的摩爾分?jǐn)?shù)； </p><p>　　TCi——組分i的臨界溫度

16、， K。</p><p>　　料液及塔頂、塔底產(chǎn)品的摩爾分?jǐn)?shù)</p><p><b>　　X==0.174</b></p><p><b>　　X==0.838</b></p><p><b>　　X==0.0039</b></p><p><b&

17、gt;　　平均摩爾質(zhì)量</b></p><p>　　M=0.17446.07+（1-0.174）18.02=22.9 kg/kmol</p><p>　　M= 0.83846.07+ (1-0.838) 18.02=41.52kg/kmol</p><p>　　M=0.003946.07+（1-0.0039）18.02=18.12kg/kmol</

18、p><p><b>　　物料衡算</b></p><p>　　已知：F==74.83</p><p>　　總物料衡算 F=D+W=74.83</p><p>　　易揮發(fā)組分物料衡算 0.838D+0.0039W=74.830.174</p><p><b>　　聯(lián)立以上二式得：&l

19、t;/b></p><p>　　D=15.25kg/kmol</p><p>　　W=59.57kg/kmol </p><p><b>　　三 塔板數(shù)的確定</b></p><p><b>　　理論塔板數(shù)的求取</b></p><p>　?、鸥鶕?jù)乙醇——水氣液平衡表

20、1-6，</p><p>　　⑵求最小回流比Rmin和操作回流比</p><p>　　因?yàn)橐掖?水物系的曲線是不正常的平衡曲線,當(dāng)操作線與q線的交點(diǎn)尚未落到平衡線上之前,操作線已經(jīng)與平衡線相切,如圖g點(diǎn)所示. 此時(shí)恒濃區(qū)出現(xiàn)在g點(diǎn)附近, 對(duì)應(yīng)的回流比為最小的回流比. 最小回流比的求法是由點(diǎn)a(,)向平衡線作切線，再由切線的斜率或截距求</p><p>　　作圖可知

21、b=0.342 b==0.342 Rmin =1.45</p><p>　　由工藝條件決定 R=1.6R</p><p>　　故取操作回流比 R=2.32</p><p><b>　?、乔罄碚摪鍞?shù)</b></p><p>　　塔頂，進(jìn)料，塔底條件下純組分的飽和蒸氣壓</p><p><

22、b>　?、偾笃骄鄬?duì)揮發(fā)度</b></p><p>　　塔頂 ===2.29</p><p>　　進(jìn)料 ==2.189</p><p>　　塔底 ==2.17</p><p>　　全塔平均相對(duì)揮發(fā)度為</p><p><b>　　===2.23</b></p&g

23、t;<p><b>　　===2.17</b></p><p><b>　?、诶碚摪鍞?shù)</b></p><p><b>　　由芬斯克方程式可知</b></p><p><b>　　N===7.96</b></p><p><b>　

24、　且 </b></p><p>　　由吉利蘭圖查的 即</p><p>　　解得 =14.2 （不包括再沸器）</p><p><b>　?、圻M(jìn)料板</b></p><p>　　前已經(jīng)查出 即 </p><p>　　解得 N=6.42</p><

25、p>　　故進(jìn)料板為從塔頂往下的第7層理論板 即=7</p><p>　　總理論板層數(shù) =14.2 （不包括再沸器）</p><p>　　進(jìn)料板位置 =7</p><p><b>　　2、全塔效率</b></p><p>　　因?yàn)?0.17-0.616lg</p><p>　　根據(jù)塔頂

26、、塔釜液組成，求塔的平均溫度為，在該溫度下進(jìn)料液相平均粘計(jì)劃經(jīng)濟(jì)為</p><p>　　=0.1740.41+（1-0.174）0.3206=0.336</p><p>　　=0.17-0.616lg0.336=0.462</p><p>　　3、實(shí)際塔板數(shù) </p><p><b>　　精餾段塔板數(shù)：</b><

27、;/p><p><b>　　提餾段塔板數(shù)： </b></p><p>　　塔的工藝條件及物性數(shù)據(jù)計(jì)算</p><p><b>　　以精餾段為例：</b></p><p><b>　　操作壓力為 </b></p><p>　　塔頂壓力： =1.04+103.

28、3=104.34</p><p>　　若取每層塔板壓強(qiáng) =0.7</p><p>　　則進(jìn)料板壓力： =104.34+130.7=113.4kpa</p><p>　　精餾段平均操作壓力 =kpa</p><p><b>　　2、溫度 </b></p><p>　　根據(jù)操作壓力，通過泡

29、點(diǎn)方程及安托因方程可得</p><p>　　塔頂 =78.36</p><p><b>　　進(jìn)料板=95.5</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　3、平均摩爾質(zhì)量</b></p><p>　?、?塔頂==0

30、.838 =0.825</p><p>　　= 0.83846.07+（1-0.838）18.02=41.52 kg/kmol</p><p>　　=0.82546.07+（1-0.825）18.02=41.15 kg/kmol</p><p>　?、?進(jìn)料板： = 0.445 =0.102</p>

31、;<p>　　= 0.44546.07+（1-0.445）18.02=30.50 kg/kmol</p><p>　　=0.10246.07+（1-0.102）18.02=20.88 kg/kmol</p><p>　　精餾段的平均摩爾質(zhì)量</p><p><b>　　= kg/kmol</b></p><p&

32、gt;<b>　　= kg/kmol</b></p><p><b>　　4、平均密度 </b></p><p><b>　?、乓合嗝芏?</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　塔頂： = =796.7<

33、/p><p>　　進(jìn)料板上 由進(jìn)料板液相組成 =0.102</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=924.2</b></p><p>　　故精餾段平均液相密度=</p>&

34、lt;p><b>　　⑵氣相密度 </b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　5、液體表面張力 </p><p><b>　　=</b></p><p>　　=0.83817.8+(1-0.838)0.63=15.0</p>&

35、lt;p>　　=0.10216.0+(1-0.102)0.62=2.20</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　6、液體粘度 </b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　=0.8380.55+(1-0.838)0.3

36、7=0.521</p><p>　　=0.1020.34+(1-0.102)0.29=0.295</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　以提餾段為例</b></p><p><b>　　平均摩爾質(zhì)量</b></p><p>

37、　　塔釜 = 0.050 =0.0039</p><p>　　=0.05046.07+(1-0.050)18.02=19.42 kg/kmol</p><p>　　=0.003946.07+(1-0.0039)18.02=18.12 kg/kmol</p><p>　　提餾段的平均摩爾質(zhì)量</p><p>

38、<b>　　= kg/kmol</b></p><p><b>　　= kg/kmol</b></p><p><b>　　平均密度</b></p><p>　　塔釜，由塔釜液相組成 =0.0039</p><p><b>　　=0.01</b></

39、p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　∴ =961.5</b></p><p>　　故提餾段平均液相密度</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　⑵氣相密度</b></p&g

40、t;<p><b>　　==</b></p><p>　　五 精餾段氣液負(fù)荷計(jì)算</p><p>　　V=（R+1）D=(2.32+1)15.25=50.63</p><p><b>　　== m</b></p><p>　　L=RD=2.3215.25=35.38</p>

41、;<p><b>　　= m</b></p><p>　　六 提餾段氣液負(fù)荷計(jì)算</p><p>　　V’=V=50.63</p><p><b>　　=0.382 m</b></p><p>　　L’=L+F=35.38+74.83=110.2</p><p&g

42、t;<b>　　=0.0006 m</b></p><p>　　七 塔和塔板主要工藝尺寸計(jì)算</p><p><b>　　1塔徑</b></p><p><b>　　首先考慮精餾段：</b></p><p>　　參考有關(guān)資料，初選板音距=0.45m</p>&l

43、t;p>　　取板上液層高度=0.07m</p><p>　　故 -=0.45-0.07=0.38m</p><p><b>　　==0.0239</b></p><p>　　查圖可得 =0.075</p><p>　　校核至物系表面張力為9.0mN/m時(shí)的C，即</p><p>　　C=

44、=0.075=0.064</p><p>　　=C=0.064=1.64 m/s</p><p>　　可取安全系數(shù)0.70，則</p><p>　　u=0.70=0.71.64=1.148 m/s</p><p>　　故 D==0.645 m</p><p>　　按標(biāo)準(zhǔn)，塔徑圓整為0.7m，則空塔氣速為0.97

45、5 m/s</p><p>　　2 精餾塔有效高度的計(jì)算</p><p><b>　　精餾段有效高度為 </b></p><p>　　=(13-1)0.45=5.4m</p><p><b>　　提餾段有效高度為</b></p><p>　　=(20-1)0.45=8.55

46、m</p><p>　　在進(jìn)料孔上方在設(shè)一人孔，高為0.6m</p><p>　　故精餾塔有效高度為:5.4+8.55+0.6=14.55m</p><p><b>　　3 溢流裝置</b></p><p>　　采用單溢流、弓形降液管</p><p><b>　?、?堰長(zhǎng) </b

47、></p><p>　　取堰長(zhǎng) =0.75D</p><p>　　=0.750.7=0.525m</p><p><b>　　⑵ 出口堰高 </b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　選用平直堰，堰上液層高度由下式計(jì)算</p>

48、;<p><b>　　=</b></p><p>　　近似取E=1.03,則</p><p><b>　　=0.017</b></p><p>　　故 =0.07-0.017=0.053m</p><p>　?、?降液管的寬度與降液管的面積</p><p

49、>　　由查《化工設(shè)計(jì)手冊(cè)》</p><p>　　得 =0.17,=0.08</p><p>　　故 =0.17D=0.12 =0.08=0.031</p><p>　　停留時(shí)間 =39.9s (>5s符合要求)</p><p>　?、?降液管底隙高度 </p><p>　　=-0.0

50、06=0.053-0.006=0.047m</p><p>　　塔板布置及浮閥數(shù)目擊者及排列</p><p>　　取閥孔動(dòng)能因子 =9</p><p>　　孔速 ===8.07m</p><p>　　浮閥數(shù) n===39(個(gè))</p><p>　　取無效區(qū)寬度 =0.06m</p><p

51、>　　安定區(qū)寬度 =0.07m</p><p><b>　　開孔區(qū)面積 </b></p><p><b>　　R==0.29m</b></p><p><b>　　x==0.16m</b></p><p>　　故 ==0.175m</p>

52、<p>　　浮閥排列方式采用等腰三角形叉排</p><p>　　取同一磺排的孔心距 a=75mm=0.075m</p><p><b>　　估算排間距h</b></p><p><b>　　h===0.06m</b></p><p>　　八 塔板流體力學(xué)校核</p>&

53、lt;p>　　1、氣相通過浮塔板的壓力降，由下式</p><p>　?、?干板阻力 ==0.027</p><p>　　⑵ 液層阻力 取充氣系數(shù)數(shù) =0.5,有</p><p>　　==0.50.07=0.035</p><p>　?、?液體表面張力所造成阻力此項(xiàng)可以忽略不計(jì)。</p><p>　　故氣體流經(jīng)

54、一層浮閥塔塔板的壓力降的液柱高度為：</p><p>　　=0.027+0.035=0.062m</p><p><b>　　常板壓降</b></p><p>　　=0.062860.59.81=523.4(<0.7K,符合設(shè)計(jì)要求)。</p><p><b>　　淹塔</b></p&g

55、t;<p>　　為了防止淹塔現(xiàn)象了生，要求控制降液管中清液層高度符合，其中 </p><p>　　由前計(jì)算知 =0.061m,按下式計(jì)算</p><p>　　=0.153=0.153=0.00002m</p><p>　　板上液層高度 =0.07m,得：</p><p>　　=0.062+0.07+0.00002=0

56、.132m</p><p>　　取=0.5,板間距今為0.45m,=0.053m,有</p><p>　　=0.5(0.45+0.053)=0.252m</p><p>　　由此可見：<，符合要求。</p><p><b>　　霧沫夾帶 </b></p><p>　　由下式可知 <0.

57、1kg液/kg氣</p><p><b>　　===0.069</b></p><p>　　浮閥塔也可以考慮泛點(diǎn)率，參考化學(xué)工程手冊(cè)。</p><p><b>　　泛點(diǎn)率=100%</b></p><p>　　=D-2=0.7-20.12=0.46</p><p>　　=-2

58、=0.3875-20.031=0.325</p><p>　　式中——板上液體流經(jīng)長(zhǎng)度，m;</p><p>　　——板上液流面積，；</p><p>　　——泛點(diǎn)負(fù)荷系數(shù)，取0.126;</p><p>　　K——特性系數(shù)，取1.0.</p><p><b>　　泛點(diǎn)率=</b></p&g

59、t;<p>　　=36.2% (<80%,符合要求)</p><p>　　九 塔板負(fù)荷性能圖</p><p><b>　　1、霧沫夾帶線</b></p><p><b>　　按泛點(diǎn)率=80%計(jì)</b></p><p><b>　　100%=80%</b>

60、</p><p><b>　　將上式整理得</b></p><p>　　0.039+0.626=0.0328</p><p>　　與分別取值獲得一條直線，數(shù)據(jù)如下表。</p><p><b>　　2、泛液線</b></p><p><b>　　通過式以及式得<

61、/b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　由此確定液泛線方程。</p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　簡(jiǎn)化上式得關(guān)系如下</b></p><p><b>　　計(jì)算數(shù)據(jù)如下表。<

62、/b></p><p><b>　　3、液相負(fù)荷上限線</b></p><p>　　求出上限液體流量值（常數(shù)）</p><p>　　以降液管內(nèi)停留時(shí)間=5s</p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　4、漏夜線</b>

63、</p><p>　　對(duì)于型重閥，由，計(jì)算得</p><p><b>　　則 </b></p><p><b>　　5、液相負(fù)荷下限線</b></p><p>　　去堰上液層高度=0.006m</p><p>　　根據(jù)計(jì)算式求的下限值</p><p&g

64、t;<b>　　取E=1.03</b></p><p>　　經(jīng)過以上流體力學(xué)性能的校核可以將精餾段塔板負(fù)荷性能圖劃出。如圖</p><p>　　由塔板負(fù)荷性能圖可以看出：</p><p>　?、?在任務(wù)規(guī)定的氣液負(fù)荷下的操作點(diǎn)</p><p>　　P（0.00083，0.630）（設(shè)計(jì)點(diǎn)），處在適宜的操作區(qū)內(nèi)。<

65、;/p><p>　?、?塔板的氣相負(fù)荷上限完全有霧沫夾帶控制，操作下限由漏液控制。</p><p>　?、?按固定的液氣比，即氣相上限=0.630 ，氣相下限=0.209 ，求出操作彈性K，即</p><p><b>　　K==3.01</b></p><p>　　十 精餾塔的主要附屬設(shè)備</p><

66、;p><b>　　1 冷凝器</b></p><p>　?。?）冷凝器的選擇：強(qiáng)制循環(huán)式冷凝器</p><p>　　冷凝器置于塔下部適當(dāng)位置，用泵向塔頂送回流冷凝水，在冷凝器和泵之間需設(shè)回流罐，這樣可以減少臺(tái)架，且便于維修、安裝，造價(jià)不高。</p><p>　?。?）冷凝器的傳熱面積和冷卻水的消耗量</p><p&g

67、t;　　熱流體為78.36℃的93%的乙醇蒸汽，冷流體為20℃的水</p><p>　　Q=qm1r1 Q=qm2r2</p><p>　　Q—單位時(shí)間內(nèi)的傳熱量，J/s或W；</p><p>　　qm1, qm2—熱、冷流體的質(zhì)量流量，kg/s;</p><p>　　r1 ,r2—熱，冷流體的汽化潛熱，J/kg</p>

68、;<p>　　r1=600 kJ/㎏ r2=775 kJ/㎏ qm1=0.153kg/s</p><p>　　Q=qm1r1=0.153×600000=91800J/s</p><p>　　Q=qm2r2=775000 qm2=91800</p><p>　　∴ qm2=0.12 kg/s</p><p&

69、gt;<b>　　傳熱面積：</b></p><p><b>　　A=</b></p><p><b>　　==21.2</b></p><p>　　K取700W·m-2/℃</p><p>　　∴ A=</p><p><b

70、>　　2 再沸器</b></p><p>　?。?）再沸器的選擇：釜式再沸器</p><p>　　對(duì)直徑較大的塔，一般將再沸器置于踏外。其管束可抽出，為保證管束浸于沸騰器液中，管束末端設(shè)溢流堰，堰外空間為出料液的緩沖區(qū)。其液面以上空間為氣液分離空間。釜式再沸器的優(yōu)點(diǎn)是氣化率高，可大80%以上。</p><p>　?。?）加熱蒸汽消耗量</p&

71、gt;<p>　　Q=qm1r1 Q=qm2r2</p><p>　　Q—單位時(shí)間內(nèi)的傳熱量，J/s或W；</p><p>　　qm1, qm2—熱、冷流體的質(zhì)量流量，kg/s;</p><p>　　r1 ,r2—熱，冷流體的汽化潛熱，J/kg</p><p>　　∵ r1=2257 kJ/㎏ r2=1333

72、kJ/㎏ qm2=0.43kg/s </p><p>　　∴ Q=qm2r1=0.43×1333=573.2 kJ/s=2257 qm1</p><p>　　∴ 蒸汽消耗量qm1為0.254 kg/s</p><p>　　表 浮閥塔板工藝設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b>

73、;</p><p>　　[1]陳英男、劉玉蘭.常用華工單元設(shè)備的設(shè)計(jì)[M].上海：華東理工大學(xué)出版社，2005、4</p><p>　　[2]劉雪暖、湯景凝.化工原理課程設(shè)計(jì)[M].山東：石油大學(xué)出版社，2001、5</p><p>　　[3]賈紹義、柴誠(chéng)敬.化工原理課程設(shè)計(jì)[M].天津：天津大學(xué)出版社，2002、8</p><p>　　[4

74、]路秀林、王者相.塔設(shè)備[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2004、1</p><p>　　[5]王明輝.化工單元過程課程設(shè)計(jì)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002、6</p><p>　　[6]夏清、陳常貴.化工原理（上冊(cè)）[M].天津：天津大學(xué)出版社，2005、1</p><p>　　[7]夏清、陳常貴.化工原理（下冊(cè)）[M].天津：天津大學(xué)出版社，2005、1&l

75、t;/p><p>　　[8]《化學(xué)工程手冊(cè)》編輯委員會(huì).化學(xué)工程手冊(cè)—?dú)庖簜髻|(zhì)設(shè)備[M]。北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1989、7</p><p>　　[9]劉光啟、馬連湘.化學(xué)化工物性參數(shù)手冊(cè)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002</p><p>　　[10]賀匡國(guó).化工容器及設(shè)備簡(jiǎn)明設(shè)計(jì)手冊(cè)[M].北京：化學(xué)工業(yè)出版社，2002</p><p>&

76、lt;b>　　課程設(shè)計(jì)心得</b></p><p>　　通過這次課程設(shè)計(jì)使我充分理解到化工原理課程的重要性和實(shí)用性，更特別是對(duì)精餾原理及其操作各方面的了解和設(shè)計(jì)，對(duì)實(shí)際單元操作設(shè)計(jì)中所涉及的個(gè)方面要注意問題都有所了解。通過這次對(duì)精餾塔的設(shè)計(jì)，不僅讓我將所學(xué)的知識(shí)應(yīng)用到實(shí)際中，而且對(duì)知識(shí)也是一種鞏固和提升充實(shí)。在老師和同學(xué)的幫助下，及時(shí)的按要求完成了設(shè)計(jì)任務(wù)，通過這次課程設(shè)計(jì)，使我獲得了很多重要的