管磨機的總體和結構設計說明書

1、<p>　　管磨機的總體和結構設計</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1 引言3</b></p><p>　　2 磨機的總體設計3</p><p>　　2.1 閉路循環(huán)系統(tǒng)與開流粉磨系統(tǒng)3</p><p>　　2

2、.2 磨機的通風方式和水冷卻6</p><p>　　2.2.1 磨內(nèi)溫升原因及危害6</p><p>　　2.2.2 磨機通風方式4</p><p>　　2.2.3 磨機的水冷卻8</p><p>　　2.3 磨機各倉長度的確定6</p><p>　　2.4 研磨體的裝載量9</p><

3、;p>　　2.5 磨內(nèi)研磨體運動狀態(tài)分析14</p><p>　　2.5.1 研磨體運動狀態(tài)的三種基本情況14</p><p>　　2.5.2球磨機中研磨體的運動分析14</p><p>　　2.5.3 磨體運動脫離點的軌跡15</p><p>　　2.5.4最內(nèi)層研磨體的半徑15</p><p>　　

4、2.5.5 研磨體動態(tài)作用力：15</p><p>　　3 球磨機主要參數(shù)的確定14</p><p>　　3.1 磨機工作轉數(shù)的確定14</p><p>　　3.2 磨機功率的計算15</p><p>　　3.3磨機生產(chǎn)率的確定18</p><p>　　3.3.1 影響磨機生產(chǎn)率的因素16</p&g

5、t;<p>　　3.3.2 磨機生產(chǎn)率的計算16</p><p>　　4 磨機主要機件的設計和計算17</p><p>　　4.1 磨機筒體部分17</p><p>　　4.1.1筒體和筒體端蓋的結構設計17</p><p>　　4.1.2筒體設計結構中的注意事項17</p><p>　　4.

6、1.3筒體端蓋設計中的注意事項21</p><p>　　4.2 中空軸的結構設計22</p><p>　　4.2.1中空軸的材料選擇22</p><p>　　4.2.2 中空軸的結構設計22</p><p><b>　　4.3 襯板26</b></p><p>　　4.3.1 襯板的作用

7、26</p><p>　　4.3.2 襯板材料的選擇26</p><p>　　4.3.3襯板的表面形狀及結構的設計27</p><p>　　4.4 隔倉板28</p><p>　　4.4.1隔倉板的作用：28</p><p>　　4.4.2 隔倉板的結構設計28</p><p>　　

8、5 提高磨機產(chǎn)量的途徑30</p><p>　　5.1 采用助磨劑28</p><p>　　5.2 磨內(nèi)噴水28</p><p>　　5.3磨尾噴漿28</p><p>　　5.4 分別粉磨29</p><p>　　5.5 控制并縮小入磨物料的粒度29</p><p>　　5.6

9、合理選擇磨機襯板29</p><p>　　5.7 開路粉磨改為閉路粉磨29</p><p><b>　　結 論30</b></p><p><b>　　參考文獻31</b></p><p><b>　　致 謝32</b></p><p>　

10、　摘要：磨機是發(fā)電、選礦、化工和建材等重工業(yè)領域中最廣泛采用的粉磨機械，其主要機件有傳動裝置、支承裝置、回轉筒體。 本文建立了邊緣傳動式磨機系統(tǒng)的“小齒輪——傳動軸——減速機大齒輪”橫向振動的模型，分析計算了系統(tǒng)橫向振動的動態(tài)特性，對系統(tǒng)的載荷進行了測試分析，同時，還建立了磨機系統(tǒng)的扭轉振動模型，利用遞推計算法對系統(tǒng)進行了扭轉振動動態(tài)特性分析，驗證了遞推計算法的通用性。最后，對Φ2.6×13m的磨機系統(tǒng)進行了動態(tài)特性的實例分析

11、。 研究邊緣傳動磨機系統(tǒng)的動態(tài)特性，對避免由于激勵頻率接近或等于系統(tǒng)的固有頻率而導致共振及設備的失效，預測系統(tǒng)在可能激勵下的響應特性，優(yōu)化系統(tǒng)結構等等都具有很重要的意義。 用傳遞矩陣法及通用計算程序可以簡便地分析邊緣傳動磨機系統(tǒng)橫向振動的固有特性，以及計算不同激勵情況下系統(tǒng)的響應，為研究邊緣傳動磨機系統(tǒng)橫向振動的動態(tài)特性提供了一個方便有效的方法。 邊緣傳動磨機系統(tǒng)是一個模態(tài)偶合較緊的系統(tǒng)，因此，在磨機系統(tǒng)的設計、運行中，應注意使激勵頻率

12、避開系統(tǒng)的固有頻率，以免發(fā)生設備的早期失效。 邊緣傳動式磨機系統(tǒng)的傳動軸的設計是合理的。 系統(tǒng)阻尼對系統(tǒng)的動態(tài)特性影響很大，是系統(tǒng)的</p><p>　　關鍵詞：振動 載荷 響應特性 扭矩</p><p>　　Abstract：Tube Mill is important rules that Research for Dynamic characteristics of the m

13、ill system of single -pinion drives in operation to prevent damage from the resonance between fix frequency and bestir frequency In this paper , the pattern of Pinion---Drive shaft---Decelerator gear vertical vibration i

14、n the mill system of single -pinion drives is established . Dynamic characteristics of vertical vibration is analyzed and calculated ,and its excitation loads are tested Simultaneously , the m</p><p>　　Key w

15、ords：vibration response characteristics load torque</p><p><b>　　1引言</b></p><p>　　我國是水泥大國,而水泥粉磨技術又直接影響到水泥工業(yè)的振興和發(fā)展。顯而易見，提高水泥廠粉磨工藝水平對企業(yè)綜合效益的影響是十分顯著的。降低能源消耗、減輕工人勞動強度以及延長球磨機的工作運轉時間等問題是

16、目前和今后研究和從事水泥生產(chǎn)工作者的首要任務。</p><p>　　顯然，全面增強節(jié)能意識、優(yōu)質意識和環(huán)保意識已成為廣大水泥企業(yè)的當務之急。隨著體制的改革，企業(yè)內(nèi)部的經(jīng)濟搞活，各部門對水泥的需求量在逐漸增多。由于建材行業(yè)起步較晚、歷史較晚，無論是水泥的質量，還是水泥的產(chǎn)量，都一時難以滿足廣大社會的需要。為此，就影響提高水泥的產(chǎn)量、降低能源消耗、減輕工人勞動強度的因素很多，一般可分為工藝因素和機械因素兩大類：<

17、;/p><p>　　1 影響球磨機產(chǎn)質量的工藝因素</p><p><b>　　a 入磨物料粒度</b></p><p><b>　　b 入磨物料水分</b></p><p>　　c 入磨物料的特征與易磨性</p><p><b>　　d 粉磨工藝流程</b>

18、;</p><p>　　e 對粉磨成品的比表面積要求</p><p>　　2 影響磨機產(chǎn)質量的機械因素</p><p>　　a 磨機筒體內(nèi)的通風</p><p><b>　　b 磨內(nèi)結構</b></p><p>　　c 研磨體級配和填充率 。</p><p>　　同時它存

19、在著下列一些問題：</p><p>　　a 當磨機結構一定時，轉速不變的情況下，同層物料之脫離角不變，物料在磨內(nèi)被攪動，效果差，粉磨效率受到影響;</p><p>　　b 磨內(nèi)增設隔倉板。它不僅減少了粉磨空間，而且隔倉板附近粉磨效率很低，加劇了隔倉板的磨損;</p><p>　　c 由于研磨體運動單調(diào)性，粉磨效率較低，裝載磨體量大，而且球徑也大，這樣功能大大地增加;

20、</p><p>　　d 一般開流磨機被廣泛地應用而存在欠粉磨現(xiàn)象，不僅降低了粉磨效率，增加電耗，而且產(chǎn)品質量不穩(wěn)定。 </p><p>　　本次畢業(yè)設計是參照徐州力大集團的生產(chǎn)情況，得到張曉榮老師與其他同學的大力支持，在此一并致謝。</p><p>　　2 磨機的總體設計</p><p>　　2．1 閉路循環(huán)系統(tǒng)與開流粉磨系統(tǒng)<

21、;/p><p>　　對于開流系統(tǒng)，其流程簡單、投資省、操作簡便，但物料必須全部達到成品細度后才能出磨，因此要求產(chǎn)品細度較細時，已被磨細的物料將會產(chǎn)生過粉磨現(xiàn)象，并在磨內(nèi)形成緩沖層，妨礙粗料進一步磨細。有時甚至出現(xiàn)細粉包球現(xiàn)象，從而降低粉磨效率，提高了電耗，采用閉路系統(tǒng)可以消除過粉磨現(xiàn)象，使磨機的產(chǎn)量提高、電耗降低，同時閉路系統(tǒng)的產(chǎn)品粒度均勻，尤其是生料粉顆粒均勻，對煅燒熟料有利。</p><p&g

22、t;　　在閉路系統(tǒng)粉磨時，由于要求出磨物料的細度較粗，一般采用球磨或中長磨與分級設備組成閉路系統(tǒng)，與二臺球磨機組成閉路時，稱為二級閉路系統(tǒng)。</p><p>　　粉磨系統(tǒng)的選擇應考慮入磨物料的性能產(chǎn)品種類、產(chǎn)品細度、產(chǎn)量、電耗、投資以及是否便于操作與維修等因素。對長徑比L/D=4-6的磨機，根據(jù)工廠經(jīng)驗，選用開流水泥磨，我們設計的水泥磨規(guī)格為Φ2.6×13mm,L/D=13/2.6=5,根據(jù)經(jīng)驗選用圈流

23、水泥磨。</p><p>　　圈流系統(tǒng)流程圖如圖2-1所示：</p><p>　　圖2-1 圈流系統(tǒng)流程圖</p><p>　　2.2 磨機的通風方式和水冷卻</p><p>　　2.2.1 磨內(nèi)溫升原因及危害</p><p>　　對于干法原料磨及水泥磨而言，由于磨機在運轉過程中，沖擊和研磨物料的同時，大部分的電耗

24、轉換為熱能，必然要引起磨機本身研磨體及物料溫度的升高，一般可使溫度升高幾十度。對于沒有冷卻措施的干法磨機內(nèi)的物料出磨溫度可達１００℃，其危害如下：</p><p>　　a 對機械設備來說，由于磨機在運轉過程中和停止運轉時溫差很大，可使磨機產(chǎn)生顯著的熱變形及熱應力，引起機體的損傷，如：襯板的幾何變形、襯板螺栓的折斷、主軸承維護要求要易燒毀等。</p><p>　　b物料的易磨性隨溫度的升高而

25、降低，因為隨著溫度的升高,細小微粒的靜電作用增強，使之易于凝聚和粘附，造成糊球現(xiàn)象嚴重，并使水泥質量降低（易造成水泥的速凝）。</p><p>　　為了降低磨溫，提高粉磨效率減少電耗、提高產(chǎn)品質量，通常采用加強磨內(nèi)通風或磨內(nèi)噴水冷卻措施，均可提高磨機產(chǎn)量5—15%。</p><p>　　2.2.2 磨機通風方式</p><p>　　A 磨機的通風方式有三種：<

26、;/p><p>　　a 自然通風---僅只有磨機卸料端裝設拔氣筒，磨內(nèi)風速（常指磨機最后一倉的風速，一般≤0.3mm/sec）要求入磨物料含水〈1-1.5%。</p><p>　　b 強力通風---在磨內(nèi)卸料端裝設排風機，實現(xiàn)磨內(nèi)的強力通風，以除去磨內(nèi)的水蒸氣，改善粉磨條件，降低磨內(nèi)溫度，提高效率，一般來說其風速v<1m/sec.</p><p>　　對于開流磨的

27、風速：v=0.7-1.2m/sec</p><p>　　對于圈流磨的風速：v=0.3-0.7m/sec</p><p>　　常用的風速： v=0.7m/sec</p><p>　　由于強力通風必須在磨機出口加收塵設備，通常用二級收塵設備：旋風收塵器與布袋收塵器或旋風收塵器與電收塵器的組合。</p><p>　　c 分倉通風---在磨

28、內(nèi)一或二倉單獨接出通風管，從磨尾空心軸穿出實現(xiàn)排風機強力分倉通風，這樣可以使一或二倉細料及時由風管抽出，三倉仍延用自然通風，以降低磨內(nèi)物料的流速，提高粉磨效率。</p><p>　　本設計Φ2.6X13m磨機，選用自然通風。</p><p>　　B 磨機通風量的計算：</p><p>　　自然通風時，需要從磨內(nèi)抽出的風量，一般按每分鐘抽出相當于磨機有效容積三倍的量，

29、可用下式計算：</p><p>　　v=πDL(1-φ) ×60×3/4 （2-1）</p><p>　　式中：v-從磨內(nèi)抽出的風量， m/h；</p><p>　　D -磨機有效內(nèi)徑， m；</p><p>　　Φ-鋼球填充率， 以小數(shù)表示；</p>&

30、lt;p>　　L -磨機的有效長度， m ；</p><p>　　則 v=π×(2.6-2×0.03) ×13×(1-0.27) ×60×3/4=3406 m/h</p><p>　　通風管的斜度不小于50度，管道的風速為12-16m/sec,通風管道后的風量還應考慮30-40%的漏風系數(shù)，即：v=130-140%v

31、.</p><p>　　式中：v- 通過管道后的風量 m/h；</p><p>　　v - 從磨內(nèi)抽出的風量 m/h；</p><p>　　風管的直徑可按下式計算：</p><p>　　d =1000(mm) （2-2）</p><p>　　式中：d-風管的直徑， （mm）</

32、p><p>　　v-管道內(nèi)的風速 m/sec， 取v=14m/sec；</p><p>　　則 d=1000=341(mm)</p><p>　　圓整取d=340mm</p><p>　　2.2.3 磨機的水冷卻</p><p>　　1磨機筒體外部淋水冷卻，設備簡單，耗水量大，效果不甚理想，特別是對于大直徑磨機，由于傳動

33、不良，效果不佳，且水還會腐蝕筒體，有礙衛(wèi)生等，已日趨減少。</p><p><b>　　2噴水入磨冷卻</b></p><p>　　水與高壓空氣經(jīng)充分混合霧化后，噴入磨內(nèi)，利用水蒸發(fā)時所需的熱量而將磨內(nèi)的熱量帶走，所以水又是表面活性物質，容易使微粒的聚結破壞解體，起到助磨作用。為此適當?shù)膰娝肽ゲ粌H可以降低必要的冷卻，還可以提高磨機的產(chǎn)量5-10%，降低磨機電耗，但噴

34、水入磨裝置結構較為復雜。</p><p>　　a 采用噴水入磨冷卻的溫度界限</p><p>　　當入磨熟料溫度〈50℃時,不宜采用；</p><p>　　當入磨熟料溫度〉80℃時，若第一倉隔倉板處的溫度保持在105--110℃左右，（要求一倉隔倉板處的溫度不低于此值，以防止游離水使水泥水化，降低水泥強度，則可在細磨倉采用逆向或順向噴水冷卻；</p>

35、<p>　　當入磨溫度〉100℃時，則可采用磨頭與磨尾同時噴水入磨冷卻，以保證出磨溫度〈115℃。</p><p>　　b 噴水壓力區(qū)噴水量</p><p>　　對于噴水壓力，通過實踐和控制在1.5kg/cm時,可得到較好的霧化效果，并使噴嘴耐用度提高</p><p>　　對于霧水量，一般不超過磨機產(chǎn)量的2%，霧化水所需的壓縮空氣量為50升每公斤水，噴

36、嘴直徑可按300—350m/sec風速計算，由于噴水裝置結構復雜，操作不方便，維修較困難，一般中小型工廠難于使用，故考慮采用磨外噴水冷卻。</p><p>　　2.3 磨機各倉長度的確定</p><p>　　磨機各倉長度的確定目前尚無理論計算公式，一般均根據(jù)產(chǎn)品細度曲線來決定，也可以結合入磨物料粒度和物料的物理機械性能來確定，如果被粉磨物料難碎易磨的，則一倉應稍長一點，反之一倉應短些。&l

37、t;/p><p>　　本設計規(guī)格為Φ2.6×13m，三倉磨，粗磨倉長為3.9m，中磨倉長為3.25m，細磨倉長為5.85m.</p><p>　　2.4 研磨體的裝載量</p><p>　　1．磨內(nèi)磨料的平均填充率---指磨內(nèi)各倉的研磨體填充率的算術平均值。</p><p>　　一般來講，水泥廠多倉磨的平均填充率在0.25-0.35之間

38、，其中以0.25-0.32最多。</p><p>　　關于各倉研磨體填充率的分配，目前可有兩種分配方案：</p><p>　　a 從磨機進料端向出料端，各倉研磨體填充率遞減的方案，即ψ〉ψ>ψ；</p><p>　　該方案可以人為的形成各倉間的料位高差，使之由進料端向出料端遞減，以加快料流速度，且不易返料，可避免過粉磨現(xiàn)象，但由于各倉填充率較小，故段與段之間

39、不易滾動，堆積緊密，以引起較大的偏心力矩，故粉磨效率受到一定的影響，而該方案對于圈流中長管磨機亦是經(jīng)常采用的。</p><p>　　b 磨機進料端到出料端，各倉研磨體填充率遞減的方案，即ψ〈ψ〈ψ；</p><p>　　該方案具有限制磨內(nèi)物料流速的缺點，且由于后倉料位高于前倉料面，必須帶有揚料板的雙倉層隔倉板，對于難磨的物料，細度要求較高的產(chǎn)品或磨機長徑比較小時（L/D=2—3.5）這類磨

40、機上比較成熟的經(jīng)驗是：水泥磨二倉比一倉高2-3%，生料磨二倉比一倉高1%或兩倉相等。這一方案也使用于強力通風的圈流磨機。</p><p>　　本設計磨Ø2.6X13m采用第一種方案，即ψ〉ψ>ψ。 查管磨機畢業(yè)設計參考資料,取ψ=0.3,ψ=0.27,ψ=0.24。</p><p>　　2 磨內(nèi)研磨體的裝載量G</p><p>　　G=πDLψγ/4

41、 （2-3）</p><p>　　式中：G---磨內(nèi)研磨體裝載量， T；</p><p>　　D---磨機有效內(nèi)徑， m；</p><p>　　L---磨機有效長度， m；</p><p>　　ψ--磨內(nèi)研磨體填充率；</p><p>　　γ—研磨

42、體容重，一般可取4.5T/ m；</p><p>　　G=π×(2.6-2×0.03) ×13×0.27=27.99(T) </p><p>　　3 磨內(nèi)研磨體的級配與補充</p><p><b>　　（1）研磨體的級配</b></p><p>　　在磨機的同一倉中，為了減少研磨體

43、之間的空隙率，增加對物料的粉磨機 會，限制物料的流速不致過快，常采用不同規(guī)格的研磨體按比例配合使用，幾種規(guī)格的研磨體的配合比例，叫做研磨體的級配。</p><p>　　鋼球級配與填充率一樣，直接影響到磨機產(chǎn)量，產(chǎn)品的質量和研磨體的磨損，鋼球級配的合理選擇，主要根據(jù)被粉磨物料的物理化學性能，磨機構造以及需求的產(chǎn)品細度等因素來確定。</p><p>　　物料在

44、粉磨過程中，一方面受沖擊作用，另一方面受研磨作用，在研磨體裝載量不變的情況下，小鋼球比大鋼球的總面積大，與物料的接觸機會多，故增加小鋼球的數(shù)量有助于提高粉磨能力，但從另一方面需要將大塊的物料擊碎才能進行有效的粉磨，此所以就必須增大鋼球的直徑，提高破碎效率。</p><p>　　所以，鋼球的分配從進料端向出料端球徑逐漸遞減，磨機的最大鋼球直徑 參考建材部水泥工業(yè)技校發(fā)行的《粉磨工藝與設備》拉珠費夫經(jīng)驗公式<

45、;/p><p>　　D=28× （2-4）</p><p>　　式中：d —進料物料的最大粒徑，根據(jù)要求d=10mm</p><p>　　所以D=28×=28×=60.132mm</p><p>　　圓整取D=70mm.</p><p>　　

46、各級鋼球的比例：可按二頭小中間大的原則配合。在滿足物料粒度要求的前提下，平均球徑應該小些，以增加接觸面積，提高粉磨效率，前倉的最小球徑等于后倉的最大球徑。物料經(jīng)過長期的研磨后，研磨體的級配組合如下圖2-2所示：</p><p>　　圖2-2 使用后的鋼球級配組合</p><p>　　未使用過的研磨體加入球磨機前的形狀如下圖1-3所示：</p><p>　　圖2-3

47、 新研磨體級配組合</p><p>　　根據(jù)研磨體在各倉內(nèi)的大小組合情況，級配分配如下：</p><p>　　第一倉Dmax=70mm</p><p>　　一倉: 鋼球 Φ70 Φ60 Φ50 </p><p>　　級配 25% 40% 35%</p><p>　　二倉: 鋼球 Φ50

48、Φ40 Φ30</p><p>　　級配 30% 40% 30%</p><p>　　三倉: 鋼球 Φ30 Φ20 Φ10</p><p>　　級配 30% 40% 30%</p><p><b>　　磨機有效容積</b></p><p>　　V = π DL/4

49、 （2-5）</p><p>　　= π×(2.6-2×0.03) ×13/4</p><p><b>　　=65.84(m)</b></p><p><b>　　各倉有效容積:</b></p><p>　　

50、一倉:v=65.84×3.9/13=19.75 (m)</p><p>　　二倉:v=65.84×3.25/13=16.46(m)</p><p>　　三倉:v=65.84×5.85/13=29.63(m)</p><p><b>　　一倉鋼球重量:</b></p><p>　　G=γvψ=

51、4.5×19.75×0.3=26.66(T) （2-6）</p><p><b>　　各級球重:</b></p><p>　　Φ70: 26.66×25%=6.67(T)</p><p>　　Φ60: 26.66×35%=9.33(T)</p><p>　　Φ50:

52、 26.66×40%=10.66(T)</p><p><b>　　一倉平均球徑:</b></p><p>　　D= (DG+DG+DG)/(G+G+G) （2-7）</p><p>　　=(70×6.67+60×9.33+50×10.66)/(6.67+9.33+10.66) =58.5(

53、mm)</p><p><b>　　二倉鋼球重量:</b></p><p>　　G=γvψ=4.5×16.46×0.27=20(T)</p><p><b>　　各級球重:</b></p><p>　　Φ50: 20×30%=6(T)</p><p&

54、gt;　　Φ40: 20×40%=8(T)</p><p>　　Φ30: 20×30%=6(T)</p><p><b>　　二倉平均球徑:</b></p><p>　　D= (DG+DG+DG)/(G+G+G)=(50×6+40×8+30×6)/20</p><p>&

55、lt;b>　　=40(mm)</b></p><p><b>　　三倉鋼球重量:</b></p><p>　　G=γvψ=4.5×9.63×0.24=32(T)</p><p><b>　　各級球重:</b></p><p>　　Φ30: 32×30%

56、=9.6(T) </p><p>　　Φ20: 32×40%=12.8(T)</p><p>　　Φ10: 32×30%=9.6(T)</p><p><b>　　三倉平均球徑:</b></p><p>　　D= (DG+DG+DG)/(G+G+G)</p><p>

57、;　　=(30×9.6+20×12.8+10×9.6)/32</p><p><b>　　=20(mm)</b></p><p><b>　　（2）研磨體的補充</b></p><p>　　磨機中運行的研磨體被逐漸磨損，體積減小，形狀變異，研磨體的裝載量和級配都發(fā)生了變化。為了維持正確合理的級

58、配和裝載量，保持較高的粉磨效率，就得定期補充和更換研磨體，清倉和補球時間應視研磨體的機械性能（形狀、硬度和韌性、物料的物理機械性能、易磨性、溫度水分等）和磨機的運行狀況而定。例如，鋼球比鋼鍛消耗快，比鋼棒也消耗大些，磨水泥比磨生料消耗快，而磨生料的鋼鍛消耗卻大于磨水泥的鋼鍛消耗。</p><p>　　按我國經(jīng)驗，對水泥磨來說：第一倉通常5-7天從磨頭喂料口補球一次，每次補球量約為該倉球量的1-2%（一般只補入大球

59、），第二倉每隔10-15天補球一次，補充量約為2%，每次補球的數(shù)量應結合具體情況而酌情確定。一般每粉磨一噸的物料，研磨體的消耗大致如表（2-1）所示：</p><p>　　表2-1 粉磨一噸物料研磨體的消耗量</p><p>　　同時由于研磨體長期使用磨損，所以必須對鋼球進行處理，大體清倉時間可參照下列時間而定：</p><p>　　粉磨礦渣水泥：一、二倉鋼球每月

60、清理一次</p><p>　　生料磨：二倉鋼球每兩個月清理一次</p><p>　　重新配球時，表面被磨光、尺寸變小的研磨體可選作相應規(guī)格磨體繼續(xù)使用。</p><p>　　2.5 磨內(nèi)研磨體運動狀態(tài)分析</p><p>　　2.5.1 研磨體運動狀態(tài)的三種基本情況</p><p><b>　　a 瀉落式運動

61、狀態(tài)</b></p><p>　　當筒體的轉速過低，且研磨體太少時，研磨體順筒體旋轉一定的角度。當研磨體超過自然休止角時，則象雪崩一樣瀉落下來，這樣不斷地反復循環(huán)，研磨體被提升的高度不高，只有滾動和滑動，基本上沒有沖擊作用，因而粉磨效果不佳。</p><p><b>　　b 拋落式運動狀態(tài)</b></p><p>　　當筒體的轉速適

62、宜時，由于離心力作用的影響，研磨體貼附在筒體內(nèi)壁上，與筒體作圓弧上升運動，并被帶到適宜的高度，然后象拋射體一樣降落，研磨體呈瀑布狀態(tài)以最大沖擊力將物料擊碎，同時在筒體回轉的過程中，研磨體的滾動和滑動也對物料起到研磨作用。</p><p><b>　　c 離心力運動狀態(tài)</b></p><p>　　當筒體轉速過高時，由于離心力作用的影響，研磨體貼附在筒體內(nèi)壁上與筒體一起

63、回轉，而不降落則研磨體不發(fā)揮沖擊和研磨作用，也就不能粉磨物料。</p><p>　　2.5.2球磨機中研磨體的運動分析</p><p>　　球磨機的粉磨作用主要是研磨體對于物料的沖擊和研磨。為了確定磨機的主要工作參數(shù)，必須對研磨體的運動狀態(tài)加以分析。</p><p>　　研磨體運動的實際狀態(tài)是很復雜的，為了使分析問題簡化，作如下基本假設：</p>&l

64、t;p>　　a磨機在正常操作時，研磨體在筒體內(nèi)按其所在位置是一層一層地進行循環(huán)運動。在軸向各個不同的橫斷面上，研磨體的運動狀況完全相似。</p><p>　　b研磨體在磨機筒體內(nèi)在工作軌跡只有兩種，一種是一層層地以磨機筒體橫斷面的幾何中心為圓心，按同心圓弧軌跡隨著筒體回轉作向上運動，另一種是一層層地按拋物線軌跡降落下來。</p><p>　　c研磨體與磨機筒壁間及研磨體層與層之間的相

65、對滑動極小，可忽略。</p><p>　　d磨機筒體內(nèi)物料對于研磨體運動的影響略去不計。</p><p>　　e略去研磨體直徑不計</p><p>　　取緊貼筒體襯板內(nèi)壁的最外層研磨體作為研究對象，研磨體在隨筒體作圓弧向上運動過程中，當達到某一位置時，其離心力Pc小于或等于本身重力的徑向分力，研磨體就開始離開圓弧軌跡，作拋射體運動，即按拋物線軌跡運動。由此可見，研磨

66、體在脫離點開始脫離應具備的條件為：</p><p>　　cosα ≥Rn/900 （2-8）</p><p>　　以上的公式為研磨體運動的基本方程式，研磨體的脫離角與筒體的轉速和有效半徑有關，而與研磨體的質量無關。</p><p>　　2.5.3 磨體運動脫離點的軌跡</p><p>　　當

67、磨機在一定的轉速下進行操作時，研磨體的基本方程式代表任一層脫離點諸因素之間的關系，它有著普遍意義，把上式改寫為：</p><p>　　R=900cosα/ n （2-9）</p><p>　　此式即為脫離點軌跡的曲線方程，它是一段圓弧。</p><p>　　2.5.4最內(nèi)層研磨體的半徑</p>&l

68、t;p>　　若要求各層研磨體恒在同一軌跡上做循環(huán)回轉運動而又不產(chǎn)生互相干涉，就必須確定最內(nèi)層研磨體的半徑R2，否則就會使上升和下落的研磨體在中途相碰而互相干涉其運動規(guī)律，只要降落點處于極限位置，此處即為由降落曲線求得的橫坐標X的最小值，根據(jù)代數(shù)公式解得X為最小值時的脫離角為α =73 °44¹ 與此脫離角相當?shù)淖顑?nèi)層研磨體的半徑為：</p><p>　　R=900cosα/ n=252

69、/ n</p><p>　　因此在確定研磨體的裝載量時，務必使最內(nèi)層研磨體的半徑比252/n要大，否則研磨體在降落時會互相干擾、碰撞，損失其能量，降低粉磨效率。</p><p>　　2.5.5 研磨體動態(tài)作用力：</p><p>　　磨機在正常運轉時，研磨體所產(chǎn)生的動態(tài)作用力有以下三個方面：</p><p>　　a 與筒體一起回轉上升部分研磨

70、體產(chǎn)生的離心力Pc</p><p>　　b 與筒體一起回轉上升的那部分研磨體的重力G</p><p>　　c 作拋落運動那部分研磨體產(chǎn)生的沖擊力Ps</p><p>　　3 球磨機主要參數(shù)的確定</p><p>　　3.1 磨機工作轉數(shù)的確定</p><p><b>　　1磨機的臨界轉速n</b>

71、;</p><p>　　假定鋼球與研磨體無滑動時，最外層鋼球產(chǎn)生臨界運轉時的理論臨界轉數(shù)公式:</p><p>　　n=42.4/(rpm) （3-1）</p><p>　　式中：n---磨機的理論臨界轉數(shù)，(rpm)；</p><p>　　D---磨機的凈空直徑，(m)；</p><

72、p>　　故 n=42.4/=26.6（rpm）</p><p>　　2 球磨機的理論適宜轉數(shù)n</p><p>　　最外層鋼球具有最大降落高度時的理論最適宜轉數(shù)公式(即為列文松公式)：</p><p>　　n =32.2/=32.2/= 20.2(rpm) （3-2）</p><p>　　式中：Ψ =n/ n=20.2/26

73、.30=0.76</p><p>　　n--磨機理論適宜轉數(shù)，(rpm)；</p><p><b>　　Ψ-轉數(shù)比；</b></p><p>　　3球磨機的實際工作轉速n</p><p>　　確定磨機合理的工作轉數(shù)，它與襯板形狀、研磨體的裝載量，被磨物料的物理性質磨機的生產(chǎn)工藝流程等均有著密切的關系，且直接影響到提高磨機

74、產(chǎn)量，降低電耗和減少鋼球和襯板的損耗磨機的工作轉數(shù)有三種工作制度：</p><p>　?。?）高轉數(shù)的工作制度--n接近或超過（微超或大些）理論臨界轉速</p><p>　　磨機可以超過理論臨界轉數(shù)運行而不發(fā)生臨界現(xiàn)象，即使最外層鋼球接近或超過臨界運行時，其各層鋼球仍能正常運行，且由于轉速的提高， 研磨體的周轉率提高，故粉磨效率提高。</p><p>　?。?）低轉

75、速工作制度</p><p>　　n=（0.58-0.62）n，它使用于濕法生產(chǎn)溢流卸流的二級磨機</p><p>　?。?）中等轉數(shù)的工作制度</p><p>　　對中等轉數(shù)適用范圍等二種不同意見：</p><p>　　a 當球磨機工作轉數(shù)為0.76n時，磨機效率最高，也就是比生產(chǎn)效率高（每一馬力噸/小時），而工作轉數(shù)為臨界轉速的68%，絕對

76、生產(chǎn)率提高，但電耗比前者大2-3倍，從經(jīng)濟觀點出發(fā)，推薦采用 n=0.76n</p><p>　　b在一定轉速范圍內(nèi)，生產(chǎn)率隨轉數(shù)的增加功率并不快，為提高磨機生產(chǎn)率可以采用n=0.88 n。</p><p>　　確定磨機實際工作轉數(shù)原則：當D>2m時，n=32.2/-0.2D</p><p>　　本設計為Ф2.6X13m磨機，所以</p><

77、;p>　　n=32.2/-0.2D （3-3）</p><p>　　= 32.2/-0.2×2.6</p><p>　　=19.45(rpm)</p><p>　　取n=19.5（rpm）。</p><p>　　3.2 磨機功率的計算</p><p>　　磨內(nèi)研磨體呈瀑布

78、狀態(tài)，工作時的功率計算磨機需用功率可用下式計算：</p><p>　　N=0.2vD n(G/v) (kw) （3-4）</p><p>　　式中：N---磨機需用功率； </p><p>　　v---磨機有效容積；</p><p>　　D---磨機有效內(nèi)徑；</p><p>　　n---磨機工作

79、轉數(shù)；</p><p>　　G ---研磨體總裝載量；</p><p>　　N=0.2×65×(2.6-2×0.03) ×19.5×(27.99/65) (kw)</p><p><b>　　=327 (kw)</b></p><p>　　磨機電機功率可用下式計算:&l

80、t;/p><p>　　N = kkN=1.3×1.1×327=467.6(kw) （3-5） </p><p>　　故取N = 470(kw)。</p><p>　　3.3磨機生產(chǎn)率的確定</p><p>　　3.3.1 影響磨機生產(chǎn)率的因素</p><p>　　a 粉磨物料的種類 它的物理性

81、質（水分、溫度、易磨性等）入磨前的粘度，欲磨細的程度；</p><p>　　b 磨機的形式：長度、直徑、倉數(shù)、各不見形狀；</p><p>　　c 研磨體的種類、裝載量和級配；</p><p>　　d 被粉磨物料的加料均勻程度、喂料量大小及助磨劑的應用等。</p><p>　　3.3.2 磨機生產(chǎn)率的計算</p><p&g

82、t;　　《建筑材料機械設計》介紹的常用的球磨機產(chǎn)量計算公式如下：</p><p>　　Ψ = 0.2vDn(m/v)k （3-6）</p><p>　　Ψ= 0.2×65×2.54×19.5×(78.93/65)0.055</p><p>　　=41.37(t/h)</p>&l

83、t;p>　　由上式可知,磨機產(chǎn)量在42t/h左右,滿足設計要求。</p><p>　　4 磨機主要機件的設計和計算</p><p>　　如前所述，磨機總體設計中，著重從工藝方面考慮，主要是如何提高粉磨效率和降低電耗，而磨機機件的設計，則是保證上述條件下，如何提高機械制造和降低原材料的消耗，為此，磨機各機件的結構設計既要有足夠的強度，又要加工工藝性好，重量輕堅固耐用。</p>

84、;<p>　　4.1 磨機筒體部分</p><p>　　磨機筒體部分是磨機的主體，包括磨機筒體，筒體端蓋，中空軸，磨內(nèi)的襯板，隔倉板及揚料板等。</p><p>　　4.1.1筒體和筒體端蓋的結構設計</p><p>　　筒體和筒體端蓋有整體結構兩部分組成，端蓋分焊接和鑄造兩種結構，焊接的端蓋是將鋼板直接焊在筒體上，再經(jīng)車削加工出端面及安裝中空軸出口，

85、這樣能夠保證端蓋與筒體的同心度及端蓋的端面與筒體中心線的垂直度。</p><p>　　筒體和端蓋目前廣泛采用鋼板焊接結構，它在制造方面具有下列優(yōu)點：</p><p>　　a 機件的制造工藝程度簡單，沒有車間工種間的反復和交錯</p><p>　　b 切削加工工序及切削加工面積少</p><p>　　c 避免了大型整體鑄造產(chǎn)生的缺陷，材料消耗少

86、</p><p>　　d 加工容易，無特殊設備要求</p><p>　　筒體是用鋼板卷削焊接而成的薄壁件，兩端焊有相同材料鋼板制成的端蓋，筒體是承受重載，交變動載荷是處于低速長期運行的機件，它是筒體的主要零件，故設計時要求它是不更換零件，以保證它在工作中安全可靠，長期使用，且在使用過程中，亦必須保證質量，對于磨機的壽命一般要求大于25年。</p><p>　　鋼板材

87、質的選擇：制造筒體的材料有普通結構鋼A3，鍋爐鋼板20g、20號優(yōu)質結構鋼，和16Mn低合金結構鋼。近年來，廣泛采用低合金高強度鋼16Mn，這類鋼易于施焊，韌性較好，而16Mn可焊性綜合機械性能如耐磨性、耐疲勞性，腐蝕性及切削加工均化比 Q235A為好，故應優(yōu)先采用，本設計Q235-A、GB700-88</p><p>　　4.1.2筒體設計結構中的注意事項</p><p>　　a 必須滿

88、足工藝提出的磨機規(guī)格要求的凈空長度，為此，筒體的內(nèi)徑</p><p>　　D = D+2 δ （4-1）</p><p>　　δ為襯板的平均厚度，一般取δ=0.05mm</p><p>　　筒體的長度： L = L+δ+δ+δ （4-2）</p><

89、p>　　δδδ分別為隔倉板、磨頭襯板、出料端揚料裝置等的厚度。</p><p>　　b 筒體鋼板排列拼湊原則</p><p>　　排列筒體鋼板時，應充分地選用標準規(guī)格的鋼板，避免余料或接長現(xiàn)象，力求降低邊角料的消耗，拼湊排列鋼板時應盡可能的減少筒體焊縫數(shù)目，使筒體上的縱環(huán)焊縫最少，且應避免在筒體中出現(xiàn)環(huán)的焊縫。</p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗，磨機鋼板的厚度約為

90、磨機直徑的1-1.5%。本規(guī)格磨可取δ=30m。 </p><p>　　筒體的縱向焊縫最多不超過4條，各每節(jié)的焊縫應交錯90 度以上，避免“十”字形接縫，每節(jié)間縱向焊縫應按襯板寬度的整數(shù)倍錯開。</p><p>　　c 筒體上固定的襯板與隔倉板的螺釘孔應根據(jù)襯板尺寸等距開設、縱橫成行，以便于統(tǒng)一襯板規(guī)格和便于調(diào)整隔倉板位置，襯板螺孔距筒體焊縫距筒體焊縫距離δ≥2.5d(d為螺釘孔直徑)這是

91、因為焊縫附近有較大的應力集中，同時也便于襯板螺釘?shù)墓潭ā?lt;/p><p>　　d 筒體上的人空應避免開設在筒體的中央，而且又應盡量開設倉室的中部這樣對調(diào)整隔倉板的位置有較大的余量，同時也便于裝卸研磨體和更換磨損零件，如襯板隔倉板等，人孔的開設應在保證人能進出筒體的前提下，越小越好，盡量減少筒體強度的削弱，且人孔形狀應使筒體產(chǎn)生最小的應力集中，使筒體斷面模數(shù)削弱最小，還要盡可能減少襯板的種類。</p>

92、<p>　　為增強筒體人孔周圍應設置整塊的加強板，加強板面不得壓縮筒體焊縫，加強板與筒體結合采用鉚接較可靠，加強板厚度S≥1.1δ。</p><p>　　取S ≥1.1×30=33mm</p><p>　　人孔的開設有沿筒體母線方向單向開設和交錯開設,單向開設時會由于人孔強板等重的離心、慣性力，增加筒體動載荷，但對裝卸研磨體有利，錯開開設時，剛好相反。本設計采用的格式

93、如圖4-1所示:</p><p>　　圖4-1 人孔交錯開設</p><p>　　本設計采用矩形，人孔口尺寸為309×510mm, 圓角半徑為R60,人孔開設宜用機械加工方法，而不宜用任何火焰氣割，因為火焰氣割會產(chǎn)生較大的熱應力，若不得以用氣割則最好采用退火處理。</p><p>　　4.1.3筒體端蓋設計中的注意事項</p><p&

94、gt;　　a 平面端蓋的鋼板厚度根據(jù)計算決定，一般可按下式計算選取δ=（1.5-2.5）×30=45-75mm,一般根據(jù)實際經(jīng)驗，取δ=50mm</p><p>　　拼焊的端蓋，其焊縫應避免與筒體焊縫重合，也要避免它與筒體焊縫重合也要避免與螺栓孔重合。</p><p>　　b 從等強度觀點出發(fā)，端蓋應設計中部補強板其厚度在滿足強度和結構需要的原則下，應與筒體鋼板厚度相等。<

95、/p><p>　　c 端蓋內(nèi)側應設置加強筋，其作用為：可用較薄的加強補強端蓋，使端蓋鋼板厚度減小，保護用于固定中空軸的螺栓頭，筋板的厚度可取為筒體鋼板厚度，寬度可酌情取為端蓋厚的兩倍。</p><p>　　d 端蓋與筒體的焊接形式</p><p>　　由于筒體在此部分的應力較小，計算結果證明切應力都在100ks/cm 以下，而彎曲應力就更小了，故在正常情況下，這些情況均

96、能滿足強度要求。</p><p>　　4.2 中空軸的結構設計</p><p>　　中空軸是由鑄鋼制造帶有法蘭的空心圓柱體，裝在筒體兩端承受整個磨機的全部動載荷，故在工作中要求安全可靠，長期使用。</p><p>　　4.2.1中空軸的材料選擇</p><p>　　中空軸承受彎扭，切交變載荷還有一定的摩擦損耗，且中空軸與法蘭的過度圓角應力集中

97、較大，故對材料要求具有一定的強度、塑性、硬度，且要求其對應力集中的敏感性不得太大。</p><p>　　本設計磨機的中空軸材料采用ZG45。</p><p>　　4.2.2 中空軸的結構設計</p><p><b>　　A中空軸的軸頸部分</b></p><p>　　對一般圈流磨 d = 0.

98、4D （4-3）</p><p>　　l= (0.3-0.4)d （4-4）</p><p>　　所以d=1040mm,根據(jù)工廠長期經(jīng)驗，取d=1040mm</p><p>　　l=(0.3-0.4) ×1040=312-416mm</p>

99、<p><b>　　B中空軸的技術要求</b></p><p>　　a 為保證中空軸有良好的機械性能，故對鑄件和焊件均需進行退火處理;</p><p>　　b 粗加工之后切鑿寬度不得超過缺陷表面所在寬度的10%，切鑿面積總和不得超過各該表面總面積2%，但連同毛坯件的切鑿面積在內(nèi)，其總和不得超過各該表面總面積的4%;</p><p>

100、;　　c法蘭端口的止口圓必須與軸頸同心，其不同心度對本磨機為小于等于0.25mm,法蘭止口圓端對軸頸軸心線不垂直度≤0.15mm。</p><p>　　C筒體、筒體端蓋、中空軸、磨頭法蘭、聯(lián)結螺栓及傳動接管的設計計算</p><p>　　a 筒體長徑比L/D=13/2.6=5，只能用計算應力σ≤[σ]來初定δ。</p><p>　　b 三個粉磨倉之間都用雙層隔倉板，

101、隔倉板層數(shù)Z=2+2=4層</p><p>　　磨體部分重量 G=D[3+L(1+5/D)/D+(2+Z)/D]/4ζ （4-5）</p><p>　　=2.6×[3+13(1+5/2.6)/2.6+(2+4)/2.6]/4×1.0</p><p><b>　　=87.5(t)</b><

102、;/p><p><b>　　c 總載荷G</b></p><p>　　G = G+1.37G=87.5+1.37×87.5=209(t) （4-6）</p><p><b>　　d 計算筒體厚度δ</b></p><p>　　取計算應力σ=0.95[σ],筒體材料為A3，鋼板

103、厚度在20～40mm的強度極限σ=402～421Mpa, [σ]=0.0717σ，</p><p>　　σ= 0.95[σ] （4-7）</p><p>　　=0.95×0.0717×(402～421)</p><p>　　=2.74～2.87×10(N/cm)</p>

104、<p>　　取其平均值：σ=2.8×10N/cm,</p><p>　　筒體截面模數(shù)： W=π Dδ/4　　　　　　　　　　 （4-8）</p><p><b>　　=π×260δ/4</b></p><p>　　=1.69×10πδ</p><p>

105、　　筒體最大彎矩： M= LG/8 （4-9）</p><p>　　= 1460×2.09×10/8</p><p>　　= 3.65×10(Ncm)</p><p>　　計算應力： σ = M/WC

106、 （4-10）</p><p>　　= 3.65×10/1.69×10πδ×0.9</p><p>　　=7639/δ=2.8×10</p><p>　　δ= 7639/2.8×10=2.73(cm)</p><p>　　故筒體厚度δ應在28～30范圍內(nèi)選定。</p>&l

107、t;p>　　D 筒體彎矩與當量彎矩</p><p>　　M= G (L+ 2×L) （4-11）</p><p>　　= 2.09×10(1460+2×50)/8</p><p>　　=4.08×10(Ncm)</p><p>　　x= x+a/2 =336+

108、52/2=362(cm)</p><p>　　M= G[x-( x- L)/( L-2L)]/2 （4-12）</p><p>　　=2.09×10[362-(362-45)/(1460–2×45)]/2</p><p>　　=3.02×10(Ncm)</p><p>　　M= 955N10/n

109、 （4-13）</p><p>　　= 955×1000×10/17.5</p><p>　　= 5.46 ×10(Ncm)</p><p>　　M= 955N10×(x/ L)/n</p><p>　　= 955×1000×10×(362/14

110、60)/17.5</p><p>　　= 1.35×10(Ncm)</p><p>　　M= （4-14）</p><p><b>　　=</b></p><p>　　= 4.9×10(Ncm)</p><p>　　M= （4-15）</p&

111、gt;<p><b>　　= </b></p><p>　　= 3.1 ×10(Ncm)</p><p><b>　　E 筒體截面系數(shù)W</b></p><p>　　筒體中部： W= πDδ/4 （4-16）</p>

112、<p>　　=π(260) ×3/4</p><p>　　=1.59 ×10(cm)</p><p>　　人孔部位： W=πDδ(π-2b/D)/4+δ(D+2δ)(B-b)/2</p><p>　　=3π260 (π-2×31/260)/4+3 (260+2×3)(76.5-30.9)/2 &

113、lt;/p><p>　　=1.65 ×10( cm)</p><p><b>　　F 筒體應力</b></p><p>　　a 彎曲應力: σ=M/WC≤[σ] （4-17）</p><p>　　筒體中部: σ= M/W C&l

114、t;/p><p>　　= 4.08×10/1.69×10πδ×0.9</p><p>　　= 2.8×10(N/ cm)</p><p>　　故計算應力σ=2.8×10=0.95[σ]=0.95×2.95×10，筒體厚度δ=3cm比較適中。</p><p>　　人孔部位:

115、 σ= M/ W C</p><p>　　=3.02×10/1.69×10πδ×0.9</p><p>　　= 2.03×10(N/ cm)</p><p><b>　　故σ<σ，安全。</b></p><p>　　b 剪切應力τ= Q/FC≤[τ],&l

116、t;/p><p>　　Q= G/2 = 2.09×10/2 = 1.05×10N</p><p>　　F = πDδ = π×260×3 = 2449 cm</p><p>　　τ= Q/πDδC=1.05×10/(2449×0.9)=470(N/ cm)</p><p>　　[τ]=0

117、.5×2.95×10=1.475×10>τ=470(N/ cm)</p><p>　　因為τ/[τ]=470/1475=32%,故一般可不驗算。</p><p>　　G 筒體變形位移量的計算</p><p>　　E=2×10 N/ cm</p><p>　　I=πDδ/8=π2603/8=2.07

118、×10(cm)</p><p>　　L=L+2×L=1460-2×45=1370(cm)</p><p><b>　　驗算最大撓度</b></p><p>　　f=G L[8-4(L/ L)+(L/ L)]/384E I</p><p>　　= 2.09×10×1460

119、[8-4( 1370/1460)+(1370/1460)]/384×2×10×2.07×10</p><p>　　=0.105 (mm) </p><p><b>　　4.3 襯板</b></p><p>　　4.3.1 襯板的作用</p><p>　　a 保護筒體，使筒體免

120、受研磨體和物料的直接沖擊和研磨</p><p>　　b將磨機的能量傳遞給研磨體,并利用襯板不同的幾何形狀的表面對研磨體的牽引力不同使研磨體獲得不同的運動狀態(tài)，以適應粉料粉磨工藝過程要求</p><p>　　c對某些具有一定幾何形狀的自動分級襯板還可以使研磨體按球徑大小沿磨體由進料端向出料端自動按大小順序排列，使各種不同的研磨體均能發(fā)揮其特有功能</p><p>　　

121、4.3.2 襯板材料的選擇</p><p>　　因為磨機主要是以沖擊和研磨體粉磨物料的，故對襯板材料必須要求具有一定的強度，抗沖擊韌性，和良好的耐磨性</p><p>　　a 對于粗磨倉即一倉，沖擊破碎是該倉的主要工作形式，要求材料應具有足夠的強度和抗沖擊韌性，常用ZGMn13耐磨白口鑄鐵，中錳稀土球墨鑄鐵</p><p>　　性質比較：高猛鑄鋼ZGMn13需經(jīng)1

122、000-1100 ℃水淬及回火處理，HB≤220， 得到不含奧氏體的金相組織，具有很高的沖擊韌性，襯板使用后，在磨內(nèi)鋼球沖擊和延壓一段時間后，其表面在局部應用作用下，將發(fā)生塑性變形，引起奧氏體組織逐漸轉變?yōu)橛捕葮O高的馬氏體組織使之具有特高的耐磨性，此乃高錳鑄鐵的冷卻硬化性，對于磨機內(nèi)的高錳鑄鐵襯板，其冷作硬化后的硬度一般可達HB450-550，且硬度隨鋼球的沖擊力的增大而提高，使壽命可達半年至一年。</p><p&