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文檔簡(jiǎn)介
1、<p> 江蘇財(cái)經(jīng)職業(yè)技術(shù)學(xué)院</p><p> 綜合畢業(yè)實(shí)踐說(shuō)明書(shū)(論文)</p><p> 標(biāo)題:機(jī)械平板鍵盤(pán)的模具設(shè)計(jì)</p><p> 系 別: 機(jī)電工程系 </p><p> 專(zhuān) 業(yè): 模具設(shè)計(jì)與制造 </p><p> 學(xué) 號(hào): 081040
2、3234 </p><p> 姓 名: 熊亞輝 </p><p> 指導(dǎo)教師: 陳青云 </p><p> 2011年5月15日</p><p><b> 摘 要</b></p><p> 隨著塑料工業(yè)的飛速發(fā)展,塑料模具對(duì)
3、人們的生活影響越來(lái)越大了,已成為衡量一個(gè)國(guó)家制造業(yè)水平高低的重要標(biāo)志,并在很大程度上決定著產(chǎn)品質(zhì)量、效益和新產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)能力。我國(guó)的模具水平在近幾年也得到了很大的發(fā)展。</p><p> 在本次設(shè)計(jì)過(guò)程中,主要設(shè)計(jì)了計(jì)算機(jī)鍵盤(pán)的注射模具。分析了塑件的形狀尺寸,擬訂了模具的總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)方案,并選定了所需的注射機(jī)的型號(hào),設(shè)計(jì)了模具的成型部分,澆注系統(tǒng)和冷卻系統(tǒng)等,并對(duì)模具進(jìn)行了分模。重點(diǎn)設(shè)計(jì)了模具的成型部分,并繪制了
4、模具的裝配圖和動(dòng)模定模圖。</p><p> 關(guān)鍵詞:注射模;動(dòng)模;定模;分模</p><p><b> 目 錄</b></p><p><b> 摘 要1</b></p><p><b> 目 錄2</b></p><p>&l
5、t;b> 引言4</b></p><p><b> 1 緒論4</b></p><p> 1.1 模具工業(yè)的概況4</p><p> 2 確定模具結(jié)構(gòu)方案5</p><p> 2.1 塑件分析5</p><p> 2.1.1. 塑件外形分析5</p
6、><p> 2.1.2. 塑件的尺寸、公差及設(shè)計(jì)基準(zhǔn)6</p><p> 2.1.3. 塑件所用塑料名稱(chēng)、性能及工藝參數(shù)6</p><p> 2.1.4. 塑件結(jié)構(gòu)要素6</p><p> 2.2 注射機(jī)的選擇7</p><p> 2.3 擬定模具結(jié)構(gòu)方案8</p><p>
7、 3 模具設(shè)計(jì)的有關(guān)計(jì)算9</p><p> 3.1 澆注系統(tǒng)9</p><p> 3.1.1 澆注系統(tǒng)的總體構(gòu)成9</p><p> 3.1.2 主流道設(shè)計(jì)9</p><p> 3.1.3 分流道設(shè)計(jì)10</p><p> 3.1.4 澆口設(shè)計(jì)11</p><p>
8、 3.2 分型面的設(shè)計(jì)12</p><p> 3.2.1 排氣槽的設(shè)計(jì)13</p><p> 3.3 成型部分及零部件14</p><p> 3.3.1 型腔數(shù)的確定14</p><p> 3.3.2 一般凹凸模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)14</p><p> 3.3.3 成型零件工作尺寸14</p>
9、<p> 3.3.4 型腔壁厚計(jì)算16</p><p> 3.4 脫模機(jī)構(gòu)18</p><p> 3.4.1 脫模機(jī)構(gòu)的構(gòu)成與功能18</p><p> 3.4.2 取出機(jī)構(gòu)的方式18</p><p> 3.4.3 脫出機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)原則18</p><p> 3.4.4 塑件的脫出機(jī)構(gòu)設(shè)
10、計(jì)20</p><p> 3.5 澆注系統(tǒng)凝料的脫出部件設(shè)計(jì)24</p><p> 4 拉料及導(dǎo)柱設(shè)計(jì)25</p><p> 4.1 拉料機(jī)構(gòu)25</p><p> 4.2 側(cè)向抽芯及合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)25</p><p> 4.2.1 側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)25</p><p>
11、 4.2.2 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)25</p><p> 4.3 冷卻系統(tǒng)28</p><p> 4.3.1 冷卻裝置設(shè)計(jì)分析28</p><p> 4.3.2 冷卻裝置的理論計(jì)算28</p><p> 4.3.3 冷卻回路的布置30</p><p> 5 模體與支承連接零件32</p>
12、<p> 5.1 模體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)32</p><p> 5.2 其他零件——吊裝設(shè)計(jì)33</p><p><b> 結(jié)束語(yǔ)33</b></p><p><b> 致 謝35</b></p><p><b> 參考文獻(xiàn)36</b></p
13、><p> 機(jī)械平板鍵盤(pán)模具設(shè)計(jì)</p><p><b> 引言</b></p><p> 畢業(yè)設(shè)計(jì)課題確定為機(jī)械鍵盤(pán)的單型腔注射模具設(shè)計(jì)。設(shè)計(jì)內(nèi)容主要是常用注射機(jī)與注射模的關(guān)系及選用,材料的選用,成型部分的設(shè)計(jì),澆注系統(tǒng)的設(shè)計(jì),排溢引氣系統(tǒng)的設(shè)計(jì),脫模機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì),溫度調(diào)節(jié)系統(tǒng)設(shè)計(jì),復(fù)位系統(tǒng)的設(shè)計(jì)及模體設(shè)計(jì),各種支承部件,導(dǎo)向零件等。<
14、/p><p> 隨著與國(guó)際接軌的腳步不斷加快,市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)的日益加劇,人們已經(jīng)越來(lái)越認(rèn)識(shí)到產(chǎn)品質(zhì)量、成本和新產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)能力的重要性。而模具制造是整個(gè)鏈條中最基礎(chǔ)的要素之一。</p><p> IT行業(yè)的興起,引發(fā)著模具制造業(yè)的巔峰,富士康、三星公司的模具設(shè)計(jì)越發(fā)得到關(guān)注,本設(shè)計(jì)就電腦類(lèi)機(jī)械鍵盤(pán)進(jìn)行模具設(shè)計(jì),根據(jù)對(duì)塑件的使用性能.材料選用和成型工藝等進(jìn)行分析,設(shè)計(jì)出既節(jié)省材料又增加工作效率的鍵盤(pán)
15、設(shè)計(jì)。</p><p><b> 1 緒論</b></p><p> 1.1 模具工業(yè)的概況</p><p> 在討論注塑模設(shè)計(jì)之前,先要對(duì)國(guó)內(nèi)外的塑料模具工業(yè)的狀況、塑料模具工業(yè)的發(fā)展方向有一個(gè)較清晰的了解,這也就使我們對(duì)本課題的意義有所了解。首先要對(duì)模具有一個(gè)整體的認(rèn)識(shí)。模具是機(jī)械、汽車(chē)、電子、通訊、家電等工業(yè)產(chǎn)品的基礎(chǔ)工藝裝備之一
16、。作為工業(yè)基礎(chǔ),模具的質(zhì)量、精度、壽命對(duì)其他工業(yè)的發(fā)展起著十分重要的作用,在國(guó)際上被稱(chēng)為“工業(yè)之母”,對(duì)國(guó)民經(jīng)濟(jì)發(fā)展起著不容質(zhì)疑的作用。</p><p> 塑料模具工業(yè)是隨塑料工業(yè)的發(fā)展而發(fā)展的。塑料工業(yè)是一門(mén)新興工業(yè)。自塑料問(wèn)世后的幾十年以來(lái),由于其原料豐富、制作方便和成本低廉,塑料工業(yè)發(fā)展很快,它在某些方面己取代了多種有色金屬、黑色金屬、水泥、橡膠、皮革、陶瓷、木材和玻璃等,成為各個(gè)工業(yè)部門(mén)不可缺少的材料。
17、</p><p> 在中國(guó),人們已經(jīng)越來(lái)越認(rèn)識(shí)到模具在制造中的重要基礎(chǔ)地位,認(rèn)識(shí)到模具技術(shù)水平的高低,已成為衡量一個(gè)國(guó)家制造業(yè)水平高低的重要標(biāo)志,并在很大程度上決定著產(chǎn)品質(zhì)量、效益和新產(chǎn)品的開(kāi)發(fā)能力。 許多模具企業(yè)十分重視技術(shù)發(fā)展,加大了用于技術(shù)進(jìn)步的投資力度,將技術(shù)進(jìn)步視為企業(yè)發(fā)展的重要?jiǎng)恿?。此外,許多研究機(jī)構(gòu)和大專(zhuān)院校開(kāi)展模具技術(shù)的研究和開(kāi)發(fā)。目前,從事模具技術(shù)研究的機(jī)構(gòu)和院校已達(dá)30余家,從事模具技術(shù)教育
18、的培訓(xùn)的院校已超過(guò)50余家。其中,獲得國(guó)家重點(diǎn)資助建設(shè)的有華中理工大學(xué)模具技術(shù)國(guó)家重點(diǎn)實(shí)驗(yàn)室,上海交通大學(xué)CAD國(guó)家工程研究中心、北京機(jī)電研究所精沖技術(shù)國(guó)家工程研究中心和鄭州工業(yè)大學(xué)橡塑模具國(guó)家工程研究中心等。經(jīng)過(guò)多年的努力,在模具CAD/CAE/CAM技術(shù)、模具的電加工和數(shù)控加工技術(shù)、快速成型與快速制模技術(shù)、新型模具材料等方面取得了顯著進(jìn)步;在提高模具質(zhì)量和縮短模具設(shè)計(jì)制造周期等方面做出了貢獻(xiàn)。</p><p>
19、; 中國(guó)雖然在很早以前就制造和使用模具,但一直未形成產(chǎn)業(yè)。由于長(zhǎng)期以來(lái)模具制造一直作為保證企業(yè)產(chǎn)品生產(chǎn)的手段被視為生產(chǎn)后方,因此一直發(fā)展緩慢。1984年成立了這個(gè)模具工業(yè)協(xié)會(huì),1987年模具首次被列入機(jī)電產(chǎn)品目錄,當(dāng)時(shí)全國(guó)共有生產(chǎn)模具的廠(chǎng)點(diǎn)6000家,總產(chǎn)值約為30億元。隨著中國(guó)改革開(kāi)放的日益深入,市場(chǎng)經(jīng)濟(jì)進(jìn)程的加快,模具及其標(biāo)準(zhǔn)件、配套件作為產(chǎn)品,制造生產(chǎn)的企業(yè)大量出現(xiàn),模具工業(yè)得到快速發(fā)展。在市場(chǎng)競(jìng)爭(zhēng)中,企業(yè)的模具生產(chǎn)技術(shù)提高很快
20、,規(guī)模不斷發(fā)展,提高很快。</p><p> 我國(guó)塑料模具的設(shè)計(jì)與制造目前主要依賴(lài)設(shè)計(jì)人員的經(jīng)驗(yàn)和工藝人員的技巧,設(shè)計(jì)的合理性只有通過(guò)試模才知道,制造的缺陷主要靠反復(fù)修模來(lái)糾正。這不僅難以保證模具的質(zhì)量,而且使模具的設(shè)計(jì)與制造周期長(zhǎng),成本高,特別對(duì)大型、精密、復(fù)雜的中高檔模具,問(wèn)題更為突出。</p><p> 由于CAD/CAE/CAM的應(yīng)用,特別是20世紀(jì)80年代開(kāi)始中國(guó)許多模具制造
21、廠(chǎng)從國(guó)外引進(jìn)了許多軟件,包括沖壓模、級(jí)進(jìn)模、塑料模、壓鑄模、橡膠模、玻璃模、擠壓模等相應(yīng)軟件,使中國(guó)模具設(shè)計(jì)制造水平有很大提高,也產(chǎn)生了較大的經(jīng)濟(jì)技術(shù)和社會(huì)效益。但由于人才缺乏和基礎(chǔ)工作較差,引進(jìn)的軟件未能很好應(yīng)用及發(fā)揮其應(yīng)有的效益現(xiàn)象普遍存在,這是今后應(yīng)十分重視和有待解決的問(wèn)題。</p><p> 2 確定模具結(jié)構(gòu)方案</p><p><b> 2.1 塑件分析</b
22、></p><p> 2.1.1. 塑件外形分析</p><p> 該塑件為機(jī)械鍵盤(pán)(殼類(lèi)),外表為平面,壁厚為2mm。具體視圖如圖2-1所示:</p><p><b> 圖2-1 鍵盤(pán)圖</b></p><p> 2.1.2. 塑件的尺寸、公差及設(shè)計(jì)基準(zhǔn)</p><p> (1
23、) 塑件尺寸為450×160×9MM(不含按鍵高度)。塑件要求為一般精度為3級(jí),則尺寸公差取0.56mm.</p><p> (2) 塑件設(shè)計(jì)以上端面為基準(zhǔn),進(jìn)行設(shè)計(jì)。</p><p> 2.1.3. 塑件所用塑料名稱(chēng)、性能及工藝參數(shù)</p><p> 塑件選用材料為 ABS ,具體參數(shù)如下:</p><p> 密
24、度(g/cm3):1.02~1.16 (取1.10)</p><p> 熔點(diǎn):130~160 ºC</p><p> 吸水率:(0.2~0.4)% </p><p> 收縮率(%): 0.4~0.7 (取0.5%)</p><p> 模具溫度(ºC):50~80
25、 (取50)</p><p> 料筒溫度(ºC):150~200</p><p> 噴嘴溫度(ºC):170~180[7]</p><p> 2.1.4. 塑件結(jié)構(gòu)要素</p><p> (1) 塑件脫模斜度:對(duì)ABS塑料而言,</p><p> 型芯:35ˊ~1
26、6; (取40ˊ)</p><p> 型腔:40ˊ~1º20ˊ(取1º)</p><p> (2) 圓角:為防止塑件轉(zhuǎn)角處的應(yīng)力集中,改善充模特性,轉(zhuǎn)角處采用圓角過(guò)渡。</p><p> R(0.2~0.5) (取0.2)</p><p> 2.2 注射機(jī)的選擇</p><p> (
27、1) 最大注塑量: </p><p> 由V =(B·L+) (2-1)</p><p> ?。剑?5×16+×22)×0.4</p><p><b> ?。?20×0.4</b></p><p><b> ?。?88(cm3)<
28、;/b></p><p> 995.6÷80%=360(cm3)</p><p> B——塑件的寬度(㎝)</p><p> L——塑件的長(zhǎng)度(㎝)</p><p> R——塑件圓弧部分的半徑(㎝)</p><p> (2) 注塑壓力:因?yàn)樗芗螤詈?jiǎn)單,熔體流動(dòng)性好、壁薄、尺寸大,所以據(jù)經(jīng)驗(yàn)注
29、塑壓力選100~140Mpa 即可。(取120 Mpa)</p><p><b> (3) 鎖模力:</b></p><p> F鎖>P腔×A/1000 (2-2)</p><p> F鎖=[30×106×
30、;﹙450×160+×22]×106]/1000</p><p><b> ?。?160﹙kN)</b></p><p> P腔——型腔壓力(Mpa),由表2-2查得,30 Mpa</p><p> A ——塑件及流道系統(tǒng)在分型面上的投影面積。</p><p> (4) 開(kāi)模行程校核(
31、S): S>L1+L2+δ (2-3)</p><p> S=7+10+8=25(mm)</p><p> L1——凸模凸出部分高度(mm)</p><p> L2——取出塑件間隙(mm)</p><p> δ——頂桿頂出富裕量(5~10mm) (取8mm)</p><p> 總
32、上,選取SZ-630/2400臥式注塑機(jī),其主要參數(shù)為:</p><p> 最大注塑體積/cm3: 610</p><p> 螺桿直徑/mm:60</p><p> 注塑壓力/ Mpa:151</p><p> 注塑速率(g/s):310</p><p> 鎖模力/KN:2400</p><
33、;p> 最小模具厚度/mm:310</p><p> 定位孔直徑/mm:Φ160</p><p> 噴嘴球半徑/mm :35[12]</p><p> 2.3 擬定模具結(jié)構(gòu)方案</p><p> 理想的模具結(jié)構(gòu)應(yīng)充分發(fā)揮成型設(shè)備的厚力(如合理的型腔數(shù)目和自動(dòng)化水平等),在絕對(duì)可靠的條件下使模具本身的工作最大限度地滿(mǎn)
34、足塑件的工藝要求(如塑件的幾何形狀,尺寸精度,表面光潔度等)和生產(chǎn)經(jīng)濟(jì)要求(成本低,效率高。使用壽命長(zhǎng),節(jié)省勞動(dòng)力等),由于影響因素很多,可先從以下幾方面做起:</p><p> ?。?)塑件成型。按塑件形狀結(jié)構(gòu)合理確定,其成型位置,同成型位置在程度上影響模具的復(fù)雜性。鑒于塑件外形及模具空間的充分利用,要用中間成型。</p><p> ?。?)行腔布置。根據(jù)塑件的形狀大小,結(jié)構(gòu)特點(diǎn)。尺寸精
35、度,批量大小及模具制造的難易,成本高低等確定型腔的數(shù)量與排列方式。根據(jù)經(jīng)驗(yàn)每增加一個(gè)型腔,塑件尺寸精度降低4%,此處根據(jù)塑件要求及設(shè)計(jì)任務(wù)要用單型腔。</p><p> (3)選擇分型面。分型面位置的選取要有利于模具加工、排氣、脫氣、脫模、塑件的表面質(zhì)量及工藝操作等。此方案中,依據(jù)塑件小孔的垂直方向?yàn)樨Q直方向作為最大分型面。</p><p> ?。?)確定澆注系統(tǒng) 包括主流、分流道、冷料
36、井、澆口的形狀、大小和位置。主澆道的設(shè)計(jì)符合模具設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)。由此單型腔、分流道以捷徑為原則逼近澆口。冷料井作成Z形以便于脫模。</p><p> ?。?)選擇脫模方式 考慮開(kāi)模、分型的方法與順序,推桿的組合方式、合模導(dǎo)向與復(fù)位機(jī)構(gòu)的設(shè)置以及側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)的選擇與設(shè)計(jì)和模具空間的成分利用,采用二次開(kāi)模機(jī)構(gòu)。</p><p> ?。?)模溫調(diào)節(jié) 冷卻水道的形狀、尺寸與位置,特別是與模腔壁間的距離及
37、位置關(guān)系。都影響塑件產(chǎn)品的質(zhì)量和成型周期。而考慮冷卻效果初步設(shè)想采用圓孔水道。</p><p> ?。?)確定主要零件的結(jié)構(gòu)與尺寸 考慮成型與安裝的需要及制造與裝配的可能,根據(jù)能選材料,通過(guò)理論計(jì)算或經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù),確定型腔、型芯、導(dǎo)柱、導(dǎo)套、推桿等重要零件的結(jié)構(gòu)與尺寸以及安裝固定、定位、導(dǎo)向等方法。</p><p> ?。?)支承與連接 合理的將模具的各個(gè)組成部分通過(guò)支承塊、模板、銷(xiāo)釘、螺釘?shù)?/p>
38、支承與連接零件,按使用與設(shè)計(jì)要求組合成一體,獲得模具的總體結(jié)構(gòu)[13]。</p><p> 3 模具設(shè)計(jì)的有關(guān)計(jì)算</p><p><b> 3.1 澆注系統(tǒng)</b></p><p> 3.1.1 澆注系統(tǒng)的總體構(gòu)成</p><p> 澆注系統(tǒng)是指模具中從注塑機(jī)噴嘴開(kāi)始到型腔為止的塑料流動(dòng)通道,其由主流道、分流
39、道、澆口及冷料穴組成。</p><p> 3.1.2 主流道設(shè)計(jì)</p><p> 主流道是指從注塑機(jī)噴嘴與模具接觸的部位起到分流道為止的一段。</p><p> (1)主流道的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p> A對(duì)于所選的臥式注塑機(jī):熔融塑料首先經(jīng)過(guò)主流道,故它的大小直接影響塑料的流速及填充時(shí)間。主流道的斷面設(shè)計(jì)為圓形,這樣在有限的空間內(nèi)
40、增大了截面積。</p><p> B 為了便于從主流道中拉出澆注系統(tǒng)的凝料及熔體膨脹,主流道設(shè)計(jì)成帶錐度的圓柱,其錐角2°~ 4°(取3°),過(guò)大會(huì)使流速減慢。</p><p> C 主流道大端面呈圓角,其半徑常取r=1~3mm(取2mm),,以減少料流轉(zhuǎn)向過(guò)渡時(shí)的阻力。</p><p> D 為確保塑料從噴嘴完全進(jìn)入主流道而不溢
41、出,主流道對(duì)接處設(shè)計(jì)成半球形凹坑。如圖3-1所示。具體關(guān)系為: </p><p> R2=R1+δ=35mm+1mm</p><p><b> ?。?6mm</b></p><p> R2——主流道對(duì)接處半徑(mm)</p><p> R1——注塑機(jī)噴嘴球半徑(mm)</p><p> δ
42、——噴嘴球半徑接觸富裕量(mm)</p><p> L1——凹坑深度(mm).一般3~4mm,取3mm</p><p><b> 圖3-1 主流道</b></p><p> E 為了保證塑件成型良好,L(主澆道長(zhǎng)度)取最小,減小凝料</p><p> L=L3+(L2-L1) =25mm+(20-3) mm=42
43、mm</p><p> L——主澆道長(zhǎng)度(mm)</p><p> L1——凹坑深度(mm)</p><p> L2——澆口套凸臺(tái)高度(mm)</p><p> L3——主澆道主要部分長(zhǎng)度(mm)</p><p><b> (2) 澆口套設(shè)計(jì)</b></p><p&g
44、t; 由于主澆道要與高溫塑料及噴嘴接觸和碰撞,所以要模具的主流道部分通常設(shè)計(jì)成可以拆卸更換的主流道襯套。為了選用優(yōu)質(zhì)鋼材和單獨(dú)加工和熱處理,采用分體式。為方便定位,設(shè)計(jì)圓盤(pán)凸出定模端面的高度H為:H=(5~10) mm</p><p> 3.1.3 分流道設(shè)計(jì)</p><p> 分流道是指主流道與澆口之間的這一段,它是熔融塑料由主流道流入型腔的過(guò)渡段,也是澆注系統(tǒng)中通過(guò)斷面積變化和塑
45、料轉(zhuǎn)向的過(guò)渡段,能使塑料得到平穩(wěn)的轉(zhuǎn)換。</p><p> (1) 分流道的程度及端面尺寸</p><p> 由經(jīng)驗(yàn)得,ABS分流道斷面直徑為3.5~10mm,鑒于塑件的實(shí)際尺寸,取5mm。如圖3-2所示。</p><p><b> 圖3-2 分流道</b></p><p> (2) 分流道截面形狀</p&
46、gt;<p> 考慮效率,圓形截面積大,表面積小,效率最高,且分流道的中心與澆口中心線(xiàn)共線(xiàn),故采用圓形截面。但加工相對(duì)困難。采用梯形或U字型截面時(shí),塑料熔體在流道中流動(dòng)時(shí)。表層冷凝凍結(jié),起絕熱作用,熔體僅在流道中心流動(dòng),因此為實(shí)現(xiàn)理想狀態(tài)的流道中心線(xiàn)與澆口中心線(xiàn)共線(xiàn),故采用圓形截面。</p><p><b> (3)分流道的布置</b></p><p&g
47、t; 由設(shè)計(jì)要求,采用單型腔,根據(jù)塑件形狀采用分流道平衡式布置。</p><p> (4)分流道與澆口的連接</p><p> 分流道與澆口連接處加工成斜面,并用圓弧過(guò)渡。,利于塑料熔體的流動(dòng)。</p><p> 3.1.4 澆口設(shè)計(jì)</p><p> 澆口是連接分流道與型腔的一段細(xì)短的通道,它是澆注系統(tǒng)的關(guān)鍵部分,澆口的形狀、數(shù)量
48、和位置對(duì)塑件的質(zhì)量影響很大。其作用有:一是塑料熔體流經(jīng)的通道;二是澆口的適時(shí)凝固可控制保壓時(shí)間。</p><p> (1) 澆口形式設(shè)計(jì)</p><p> 潛伏式澆口脫模時(shí),有較強(qiáng)的沖擊力,易堵塞澆口,側(cè)澆口適用于兩板流下明顯的澆口痕。同時(shí),ABS塑料性能為低粘度、故采用點(diǎn)澆口。這要求采用三板式結(jié)構(gòu),以脫出流道凝料。由表查得,壁厚2mm時(shí),d為1.0~3.0mm(取1mm);澆口長(zhǎng)度:
49、l=1mm。如圖3-3所示。</p><p><b> 圖3-3 澆口</b></p><p> (2) 澆口位置的選取原則</p><p> A澆口位置的選擇應(yīng)避免產(chǎn)生噴射和蠕動(dòng)(蛇形流)</p><p> B 澆口應(yīng)開(kāi)設(shè)在塑件斷面最厚處。</p><p> C 澆口位置的選擇應(yīng)使塑料
50、的流程最短,料流變向最少,以減少動(dòng)能損失,良好填充。</p><p> D 澆口位置的選擇應(yīng)有利于型腔內(nèi)氣體的排出。</p><p> E 澆口位置的選擇應(yīng)減少或避免塑件的熔接痕,增加熔接牢度。</p><p> F 澆口位置的選擇應(yīng)防止料流將型腔、型芯等擠壓變形。鑒于此,對(duì)本塑件澆口選于沿長(zhǎng)邊一側(cè)接近兩端1/4處。如圖3-4所示。</p>&l
51、t;p><b> 圖3-4澆口</b></p><p> 3.2 分型面的設(shè)計(jì)</p><p> 分型面是打開(kāi)模具取出塑件澆注系統(tǒng)凝料的面。</p><p> (1) 確保塑件尺寸精度</p><p> 為滿(mǎn)足同軸度,防止錯(cuò)腔要求,使塑件全部在定模中成型,且塑件表面呈平面型,故可以采用較小的脫模斜度。&l
52、t;/p><p> (2)確保塑件表面質(zhì)量</p><p> 分型面盡可能選擇在不影響外觀(guān)的部位以及分型面處產(chǎn)生的飛邊容易加工修整部位。根據(jù)產(chǎn)品實(shí)際考慮,我把分型面選在鍵盤(pán)外殼底面的最大面積處。</p><p><b> (3)考慮模具結(jié)構(gòu)</b></p><p><b> 圖3-5 分型面</b&g
53、t;</p><p> 盡量簡(jiǎn)化脫模部件,為便于塑件脫模,應(yīng)使塑件在開(kāi)模時(shí)盡可能留于動(dòng)模,即只要上塑件與動(dòng)模結(jié)合力大于塑件與定模結(jié)合力即可。在滿(mǎn)足此要求前提下,盡可能使塑件與定模有一定結(jié)合力,而不將塑件與模具的結(jié)合力全部放于動(dòng)模中。</p><p> 鑒于分型面以上選取原則及塑件斷面尺寸最大和點(diǎn)澆口的應(yīng)用,采用雙分型面,如圖3-5所示。</p><p> 3.
54、2.1 排氣槽的設(shè)計(jì)</p><p> 對(duì)于成型大中型塑件的模具,需要排出的氣體質(zhì)量多,通常應(yīng)開(kāi)排氣槽。排氣槽應(yīng)設(shè)在分型面凹槽一邊。排氣槽的位置以處于熔體流動(dòng)末端為好。排氣槽寬度b=(3~5)mm,深度h小于0.05mm,長(zhǎng)度l=0.7mm。對(duì)于A(yíng)BS塑料,有經(jīng)驗(yàn)3mm。如圖3-6所示[12]。 </p><p> 1-分流道 2-澆
55、口 3-排氣槽 4-導(dǎo)向溝 5-分型面</p><p><b> 圖3-6 排氣槽</b></p><p> 3.3 成型部分及零部件</p><p> 3.3.1 型腔數(shù)的確定</p><p><b> 型腔數(shù)的確定:</b></p><p> 根據(jù)鎖模
56、力確定型腔數(shù)目</p><p> 設(shè)鎖模力為F(N),型腔壓力為P(Mpa),每一塑件的投影面積為A1(mm2),澆注系統(tǒng)的投影面積為A2(mm2),則有:</p><p> n=[13] (3-1)</p><p><b> ?。?.27</b></p><p> 故在這
57、采用單型腔模具成型。</p><p> 3.3.2 一般凹凸模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p><b> (1)凹模結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p> 凹模是成型塑件外形的主要部件,其結(jié)構(gòu)隨塑件的形狀和模具的加工方法而變化。</p><p> 整體方式強(qiáng)度、剛性好、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單。考慮塑件形狀采用完全整體式凹模塊:它是由整塊金
58、屬材料直接加工而成的,如圖3-7所示。這種形式的凹模結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單,牢固可靠,不易變形,成塑的塑件質(zhì)量較好。但機(jī)械加工較困難,故適用于形狀簡(jiǎn)單的塑件。</p><p><b> 圖3-7 凹模</b></p><p> ?。?) 凸模的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p> 凸模上成型塑件內(nèi)形的成型零件。根據(jù)塑件的特殊形狀的成型要求,采用完全整體式凸模。&l
59、t;/p><p> 3.3.3 成型零件工作尺寸</p><p> ?。?) 凹模徑向尺寸:(平均收縮率法)。圖3-8所示為塑件外形(外徑)與型腔內(nèi)形(內(nèi)徑)的對(duì)應(yīng)關(guān)系。</p><p><b> 圖3-8 成型凹槽</b></p><p><b> ?。?-2)</b></p>&l
60、t;p> 式中 --型腔內(nèi)形尺寸</p><p> --塑件外形基本尺寸(mm)</p><p> --塑件平均收縮率 5%</p><p> X綜合系數(shù) 取1/3</p><p> 模具成型尺寸設(shè)計(jì)公差 ?。?/5-1/3)S</p><p> =(450+4500.5%-1/20.56
61、)</p><p><b> =</b></p><p> =(160+1600.5%-1/20.56)</p><p><b> =</b></p><p><b> 型腔深度尺寸:</b></p><p><b> (3-3)&l
62、t;/b></p><p> 式中 --型腔內(nèi)形尺寸</p><p> --塑件外形基本尺寸(mm)</p><p> --塑件平均收縮率 5%</p><p> X綜合系數(shù) 取1/3</p><p> 模具成型尺寸設(shè)計(jì)公差 取(1/5-1/3)</p&g
63、t;<p> =9+90.5%-1/20.56</p><p><b> =</b></p><p> 3.3.4 型腔壁厚計(jì)算</p><p> (1) 型腔的強(qiáng)度及剛度要求:</p><p> 塑料模具型腔的側(cè)壁和底壁厚度的計(jì)算是模具設(shè)計(jì)中經(jīng)常遇到的重要問(wèn)題,尤其對(duì)大型模具更為重要。目前,許多
64、單位都憑經(jīng)驗(yàn)決定,但常因?yàn)楣烙?jì)不準(zhǔn)而造成面具報(bào)廢或浪費(fèi)材料,為此,建立科學(xué)的計(jì)算方法實(shí)屬必要。目前,常用計(jì)算方法有按強(qiáng)度條件和按剛度條件計(jì)算兩大類(lèi),但實(shí)際的塑件模具卻要求既并不允許因?yàn)閺?qiáng)度不足而發(fā)生明顯的變形,甚至破壞,也不允許用剛度不足而發(fā)生過(guò)大變形。因此,要求逐一對(duì)強(qiáng)度及剛度加以合理考慮。</p><p> 在注塑成型過(guò)程中,型腔所受的力有塑料熔體的壓力,合模時(shí)的壓力,開(kāi)模時(shí)的拉力等,其中最主要的是熔體的壓
65、力,在塑料熔體壓力作用下,型腔將產(chǎn)生有應(yīng)力及變形。如果型腔側(cè)壁和壁厚不夠,當(dāng)型腔中產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力超過(guò)材料的許用應(yīng)力時(shí),型腔即發(fā)生強(qiáng)度破壞。與此同時(shí),剛度不足側(cè)發(fā)生過(guò)大的彈性變形,從而產(chǎn)生溢料和影響塑件尺寸及成型精度,也可能導(dǎo)致脫模困難。但理論分析和實(shí)踐表明,模具對(duì)剛度及強(qiáng)度的要求并非同時(shí)兼顧。對(duì)于大尺寸型腔,剛度不足是主要問(wèn)題,應(yīng)按剛度計(jì)算。強(qiáng)度計(jì)算的條件是滿(mǎn)足各種受力狀態(tài)下的許用應(yīng)力。剛度計(jì)算的條件則因模具特殊性,從幾個(gè)方面考慮:<
66、;/p><p> A 要防止溢料。模具型腔的某些配合面當(dāng)高壓塑料熔體注塑時(shí),會(huì)產(chǎn)生足以溢料的間隙。對(duì)ABS而言,間隙為0.05mm。</p><p> B 應(yīng)保證塑件精度。塑件均有尺寸要求,這就要求模具塑腔具有良好的剛性,即塑料注入時(shí)不產(chǎn)生過(guò)大的彈性變形。最大彈性變形值可取塑件允許公差的1/5。</p><p> C 要利于脫模。當(dāng)變形量大于塑件冷卻收縮時(shí),塑件的
67、周邊將被型腔緊緊的包住而難以脫模,強(qiáng)制頂出易使塑件劃傷或損壞,因此型腔允許彈性變形量應(yīng)小于塑件的收縮值。</p><p> (2) 型腔壁厚的計(jì)算: </p><p><b> 圖3-9 型腔</b></p><p><b> A 側(cè)壁厚度:</b></p>
68、<p><b> 首先按強(qiáng)度計(jì)算:</b></p><p><b> ?。?-4)</b></p><p><b> =7.95mm</b></p><p><b> 再按剛度計(jì)算:</b></p><p><b> (3-5)
69、</b></p><p><b> =3.27mm</b></p><p> 通過(guò)對(duì)強(qiáng)度和剛度的比較,在滿(mǎn)足兩者的情況下,所以選擇壁厚為8mm</p><p><b> B 底板厚度:</b></p><p><b> 首先按強(qiáng)度計(jì)算:</b></p&
70、gt;<p><b> (3-6)</b></p><p><b> =65.54mm</b></p><p><b> 按剛度計(jì)算:</b></p><p><b> ?。?-7)</b></p><p><b> =10
71、.15mm</b></p><p> 綜合從剛度和強(qiáng)度方面考慮,我們選擇的底板厚度為66mm</p><p><b> 式中:</b></p><p> E——模具材料的彈性模量(Mpa),碳鋼2.10 </p><p> P——型腔壓力.約為0.4 </p><p> —
72、—?jiǎng)偠葪l件,即允許變形量(mm) 0.04—0.05</p><p> ——模具材料的許用應(yīng)力(Mpa) 取180Mpa。</p><p> ——為凹模型腔側(cè)壁厚度(mm)</p><p> ——為凹模型腔底板厚度(mm)</p><p><b> 3.4 脫模機(jī)構(gòu)</b></p><p>
73、; 3.4.1 脫模機(jī)構(gòu)的構(gòu)成與功能</p><p> 脫模機(jī)構(gòu)的作用是將型件和澆注凝料等與模具松動(dòng)分離(稱(chēng)為脫出),然后把從模具脫出的塑件和澆注系統(tǒng)凝料等從模內(nèi)取出,即脫模動(dòng)作分為脫出和取出兩個(gè)步驟。本設(shè)計(jì)中脫出和取出兩個(gè)動(dòng)作之間,有明顯的界限(前者液壓脫出,后者動(dòng)力來(lái)源為人工)。</p><p> 3.4.2 取出機(jī)構(gòu)的方式</p><p> 根據(jù)塑件質(zhì)
74、量要求,采用非掉落取出。即塑件或澆注系統(tǒng)凝料等從模具中被拿出。取出動(dòng)作依靠人工,在脫出部件使其從模具脫出呈懸掛狀時(shí),將其取出而離開(kāi)模具。</p><p> 3.4.3 脫出機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)原則</p><p> 在注塑成型的每一個(gè)循環(huán)中,塑件必須由模具型腔中或凸模上松動(dòng)分離(即脫出),脫出塑件的機(jī)構(gòu),就叫塑件脫出機(jī)構(gòu)。澆注系統(tǒng)凝料等也要從模內(nèi)脫出,這種機(jī)構(gòu)就叫澆注系統(tǒng)凝料等的脫出機(jī)構(gòu)。本設(shè)計(jì)采
75、用三模兩開(kāi)式,塑件與澆注系統(tǒng)用兩個(gè)單獨(dú)的脫出機(jī)構(gòu)。</p><p> (1) 脫出機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)基本考慮</p><p> 為了保證塑件在頂出過(guò)程中不變形或損壞,必須正確分析對(duì)模腔粘附力的大小及其所在部位,以便選擇合理的頂出方式和頂出裝置,使頂出力將以均勻合理的分布。頂出位置應(yīng)設(shè)置在阻力大的地方,再有就是使塑件不易變形的部位。在選擇頂出位置時(shí),盡量設(shè)在塑件內(nèi)部或?qū)λ芗庥^(guān)影響不大的部位,尤其
76、是用頂桿頂出時(shí)更應(yīng)注意這個(gè)問(wèn)題。另外,與塑件直接接觸的脫出零件的配合間隙要保證不溢料,以免塑件上留下飛刺痕跡。</p><p> (2) 脫出機(jī)構(gòu)的結(jié)構(gòu)</p><p> 在設(shè)計(jì)模具結(jié)構(gòu)時(shí),必須考慮在開(kāi)模過(guò)程中保證塑件留在具有頂出裝置的那一部件,即留于動(dòng)模上,這樣可簡(jiǎn)化頂出機(jī)構(gòu)。但因塑件結(jié)構(gòu)的關(guān)系,不便留于動(dòng)模時(shí),亦可采取一些措施,強(qiáng)制塑件留于動(dòng)模中,或是塑件在開(kāi)模后由定模上的頂出機(jī)構(gòu)
77、頂出。</p><p> 脫出機(jī)構(gòu)要求工作可靠,動(dòng)作節(jié)奏點(diǎn)清晰,運(yùn)動(dòng)靈活,制造方便,配換容易,且本身具有足夠的強(qiáng)度和剛度。根據(jù)注塑頂出裝置的形式,模具上要相應(yīng)采用一定的形式。</p><p> (3) 所需頂出行程、抽芯距、開(kāi)模行程計(jì)算</p><p> A 頂出行程: </p><p><b> S頂=h凸
78、+e</b></p><p><b> ?。?+3</b></p><p><b> ?。?2(㎜)</b></p><p> S頂——所需頂出行程(㎜)</p><p> h凸——型芯成型高度(㎜)</p><p> e——頂出行程富裕量(㎜),取2~3㎜
79、</p><p><b> B 抽芯距:</b></p><p> 由于電腦鍵盤(pán)無(wú)需側(cè)抽芯,故無(wú)需抽芯機(jī)構(gòu)。 </p><p> C 開(kāi)模行程:對(duì)于雙分型面模具來(lái)說(shuō)(如圖3-10所示)</p><p> 圖3-10 雙分型面</p><p> S開(kāi)=H1+H2+a+e</
80、p><p><b> ?。?+7+5+10</b></p><p><b> =31 (㎜)</b></p><p> H1——?jiǎng)佣P托就怀龇中兔娴母叨瓤偤?㎜)</p><p> H2——塑件及澆注系統(tǒng)在開(kāi)模方向上的總投影高度(㎜)</p><p> a—— 澆注系統(tǒng)
81、在開(kāi)模方向的總投影高度(㎜) </p><p> e——取件及取出澆注系統(tǒng)凝料的開(kāi)模行程富裕量(㎜)</p><p> (4)所需頂出力、抽拔力、開(kāi)模力計(jì)算</p><p> 頂出力的決定與抽拔力的計(jì)算相同,塑件與型腔的粘附力,多由塑件收縮引起,因此頂出塑件時(shí)所需的頂出力必須克服粘附力所引起的摩擦阻力。</p><p> 塑件在冷凝收
82、縮時(shí)要產(chǎn)生對(duì)型芯的包緊力所產(chǎn)生的抽拔阻力及機(jī)械傳動(dòng)的摩擦力,才能抽出活動(dòng)型芯。對(duì)于不帶通孔的殼體塑件,抽拔時(shí)還要克服大氣壓造成的阻力。在開(kāi)始抽拔拔瞬間,所需的力稱(chēng)為其始抽拔力,以后抽拔所需的力稱(chēng)為相繼抽拔力,前者比后者大,因此計(jì)算抽拔力時(shí)應(yīng)以起始抽拔力為準(zhǔn)。由公式3-8得</p><p> Q´= (3-8)</p><p><b>
83、 ?。?492N</b></p><p> P——塑件的收縮應(yīng)力(N/㎡) (由于鍵盤(pán)屬于模內(nèi)冷卻的塑件,故?。?lt;/p><p> A——塑件包緊型芯的側(cè)面積(㎡)</p><p> f——摩擦系數(shù),一般f=0.15~0.2 (取0.2)</p><p> α——脫模斜度,一般α=1°~2°(取1
84、176;)</p><p> Q´——抽拔力(N)</p><p> 頂出力:包括塑件從凸模的脫出力,通過(guò)頂出的側(cè)面抽芯力轉(zhuǎn)化來(lái)的頂出力,頂出機(jī)構(gòu)慣性力和摩擦力,潛伏式澆口的切斷力,流道及冷料井的頂出力,其他脫出力轉(zhuǎn)化來(lái)的頂出力等。</p><p> 所需開(kāi)模力:包括型腔真空負(fù)力、模具及注射機(jī)模板慣性力、摩擦力、塑件從凹模中的脫出力、側(cè)抽芯力轉(zhuǎn)化來(lái)的
85、開(kāi)模力、主流道的凝料的脫出力、點(diǎn)澆口的切斷力等。 </p><p> 3.4.4 塑件的脫出機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p> 為了頂出塑件,必須根據(jù)脫出機(jī)構(gòu)的設(shè)計(jì)原則,使用一定形式的塑件直接接觸的頂出元件。一般頂出機(jī)構(gòu)的頂出元件有頂桿、頂管、推板、活動(dòng)鑲塊等。這里采用頂桿。為了使頂出元件能夠頂出塑件,必須將頂出元件直接或通過(guò)中間過(guò)渡的頂出桿連接到頂出板上。注塑機(jī)的頂出機(jī)構(gòu)頂出模具的頂出板運(yùn)動(dòng)
86、可靠而帶動(dòng)頂出元件將塑件頂出。為了保持頂出板運(yùn)動(dòng)可靠靈活且不致于由于各種因素使頂出元件扭曲,折斷或卡住等,導(dǎo)出板應(yīng)有導(dǎo)向裝置。在塑件被取出而進(jìn)入到下一個(gè)注塑操作循環(huán)時(shí),頂出機(jī)構(gòu)要進(jìn)行復(fù)位,所以頂出機(jī)構(gòu)上要有用于復(fù)位的元件。為了提高頂出板在復(fù)位后與模具的動(dòng)模板有較好的接觸性能和方便復(fù)位極力的調(diào)整,可采用限位釘安裝于頂出板與模具的動(dòng)模座板之間。</p><p> 根據(jù)塑件分析,采用頂桿頂出機(jī)構(gòu)。頂桿頂出機(jī)構(gòu)是最簡(jiǎn)單
87、最常用的一種形式,因它制造簡(jiǎn)單,更換方便,頂出效果好,故廣泛應(yīng)用于生產(chǎn)中。本設(shè)計(jì)采用兩種頂桿:</p><p><b> (1) 頂桿選?。?lt;/b></p><p> A 普通頂桿:如圖3-11所示,為單節(jié)式頂桿,配合部分和固定部分做成一致。它只起頂出塑件的作用,本身只有端面參與成型。</p><p><b> 圖3-11 頂桿
88、</b></p><p> B 成型頂桿:該種頂桿除了頂出塑件外,本身還直接參與成型,它可以做成與塑件的某一部分的形狀相同。(如圖3-12所示) </p><p> 圖3-12 成型頂桿</p><p> (2) 頂桿在塑件上的布局:</p><p> 頂桿的位置應(yīng)選在頂出阻力大的地方,也即使塑件不易變形的部位。如圖所示
89、,側(cè)面處阻力最大,因此頂桿設(shè)于此處為宜。由于塑件形狀相對(duì)簡(jiǎn)單,且是規(guī)則的矩形,故頂桿在塑件上均等分布,使電腦鍵盤(pán)在頂出的過(guò)程中受力均勻。如圖3-13所示。</p><p> 圖3-13 頂桿布局</p><p> (3) 頂桿固定及配合:</p><p> 圖3-14 頂桿固定</p><p> 頂桿與頂桿孔的配合可采用H8/f8或H
90、7/e7。配合表面的粗糙度,一般為Ra0.08~0.4µm。頂桿在頂桿固定板中的固定形式如圖3-14所示頂桿直徑要比固定孔的直徑小0.5~1.0㎜。</p><p> (4) 頂桿直徑d、長(zhǎng)度L的確定:(頂桿如圖3-15所示)</p><p><b> 圖3-15 頂桿</b></p><p> d=
91、 (3-9)</p><p> =8.6 (㎜) (取10㎜)</p><p> L=[h凸+δ1]+h動(dòng)墊+[S頂+δ2]+h頂固+δ (3-10)</p><p> ?。?+0.1+0+12+5+20</p><p><b> ?。?4.1 (㎜)</b></p><
92、;p> 式中 : h凸——凸模的總高度(㎜)</p><p> h動(dòng)墊——?jiǎng)幽0宓暮穸?㎜)</p><p> S頂——頂出行程(㎜)</p><p> h頂固——頂桿固定板的厚度(㎜)</p><p> δ1——富裕量,一般為0.05~0.1㎜,表示頂桿端面比型腔高出。</p><p> δ2——
93、頂出行程富裕量(㎜),一般為3~6㎜</p><p> δ——彈簧并緊后高度(㎜)(頂出板和動(dòng)模墊板間加彈簧)</p><p> (5) 頂出中附屬零部件</p><p> A 頂出板:頂出板由頂桿固定板及其墊板組成,用于固定元件作用,常用45鋼制成。最好經(jīng)調(diào)質(zhì)處理,235HB。</p><p> B 限位釘:為了提高頂出板在復(fù)位后與
94、模具的動(dòng)模座板有比較好的接觸性能和方便復(fù)位距離的調(diào)整,可采用限位釘裝于頂出板與模具的動(dòng)模之間。所有限位釘?shù)母叨缺仨氁恢?。限位釘?shù)目取4-6個(gè),均布于動(dòng)模座板上。通常與動(dòng)模過(guò)盈配合。限位釘用T8材質(zhì),熱處理55HRC左右;亦可用45鋼,并經(jīng)條調(diào)質(zhì)好處理,235HB。</p><p> C 頂出導(dǎo)向零件:在頂出塑件時(shí)為了防止墊板和頂桿折斷頂桿,尤其對(duì)細(xì)長(zhǎng)頂桿更應(yīng)該防止產(chǎn)生這種折斷現(xiàn)象,故常設(shè)導(dǎo)向零件。在這里設(shè)導(dǎo)柱兩
95、個(gè)。導(dǎo)柱通常用T8材質(zhì)做成,淬火55~60HRC。如圖3-16所示。</p><p> 圖3-16 導(dǎo)向零件</p><p> D 復(fù)位桿:(回程桿或反頂桿)它的作用是將已經(jīng)完成頂出塑件的頂板回復(fù)到注塑成型時(shí)的原始位置。復(fù)位桿必須裝在固定頂桿的同一固定板上,而且各個(gè)復(fù)位桿的長(zhǎng)度必須一致,且復(fù)位桿端面常低于模板平面0.02~0.05㎜。復(fù)位桿的材質(zhì)用T8、T10等,淬火55~60HRC。
96、具體形式如圖3-17所示。</p><p><b> 圖3-17 復(fù)位桿</b></p><p> d=12mm D=17mm H=6mm L=50mm</p><p> E 彈簧:為了提高頂出的平穩(wěn)和起緩沖作用,在頂出板與動(dòng)模墊板之間加上彈簧。如圖3-18所示。</p><p>&
97、lt;b> 圖3-18彈簧</b></p><p> 3.5 澆注系統(tǒng)凝料的脫出部件設(shè)計(jì)</p><p> 圖3-19 脫出裝置</p><p> 結(jié)合塑件二次開(kāi)模的特點(diǎn),利用側(cè)凹切斷點(diǎn)澆口凝料。如圖所示結(jié)構(gòu),在分流道盡頭鉆一斜孔,開(kāi)模時(shí)由于斜孔內(nèi)的冷凝料的限制,使?jié)沧⑾到y(tǒng)凝料在澆口處與塑件切斷,然后由于冷料井倒錐的作用,鉤住澆注系統(tǒng)凝料
98、脫離斜孔,最后由中心頂桿頂出澆注系統(tǒng)凝料。側(cè)凹部分結(jié)構(gòu)如圖3-19所示,斜孔角度15°~30°,直徑3~5㎜,斜孔深度為5~12㎜。</p><p><b> 4 拉料及導(dǎo)柱設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 4.1 拉料機(jī)構(gòu)</b></p><p> 拉料機(jī)構(gòu)采用拉料桿。拉料桿頭部做成Z字形
99、,可將主流道的凝料鉤出,開(kāi)模時(shí)即可將該凝料從主流道中拉出。拉料桿的尾部是固定在動(dòng)模墊板上的。故在一次開(kāi)模時(shí),凝料被拉于定模上。開(kāi)模之后,將凝料取下。此處,由于塑件的特殊結(jié)構(gòu),不采用拉料桿而用冷料井來(lái)完成凝料的脫出。</p><p> 拉料桿結(jié)構(gòu)如圖4-1所示。</p><p><b> 圖4-1拉料桿結(jié)構(gòu)</b></p><p> 4.2
100、 側(cè)向抽芯及合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)</p><p> 4.2.1 側(cè)向抽芯機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p> 鑒于塑件的特殊結(jié)構(gòu),無(wú)需側(cè)抽芯,所以側(cè)抽芯機(jī)構(gòu)不必設(shè)計(jì),塑件能夠很好的完成塑件的頂出。</p><p> 4.2.2 合模導(dǎo)向機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p> 導(dǎo)向零件的作用是:模具在進(jìn)行裝配和調(diào)模試機(jī)時(shí),保證動(dòng)、定模之間一定的方向和位置。導(dǎo)向零件要
101、受到一定的側(cè)向力,,起導(dǎo)向和定位的作用。當(dāng)模具牢靠裝于注塑機(jī)上后。模具在注塑過(guò)程中,如果模具上沒(méi)有精定位裝置,動(dòng)、定模的正確定位則由注塑機(jī)的拉桿精度保證;如果模具上有精定位裝置,動(dòng)、定模的正確定位則由模具的精定位裝置保證。</p><p> (1) 導(dǎo)向結(jié)構(gòu)的總體設(shè)計(jì)</p><p> A 導(dǎo)向零件應(yīng)合理地均勻分別在模具的周?chē)蚩拷吘壍牟课?,其中心到模具邊緣?yīng)有足夠的距離,以保證模具
102、的強(qiáng)度,防止壓入導(dǎo)柱后發(fā)生變形。</p><p> B 根據(jù)模具的形狀與大小,本副模具采用4個(gè)導(dǎo)柱。在實(shí)際中,為了簡(jiǎn)化加工工藝,可采用四個(gè)直徑相同的導(dǎo)柱;但數(shù)量分布不對(duì)稱(chēng),此處采用導(dǎo)柱位置對(duì)稱(chēng)但中心距不同。如圖4-2所示。</p><p> 圖4-2 導(dǎo)向結(jié)構(gòu)布置</p><p> C 由于塑件留于動(dòng)模,所以為了便于脫模,導(dǎo)柱安裝于定模。</p>
103、<p> D 為了保證分型面很好的接觸,導(dǎo)柱在分型面處制有承屑槽,一般是削去一個(gè)面。如圖4-3所示。</p><p> 圖4-3 承屑槽 圖4-4 導(dǎo)向孔</p><p> E 各導(dǎo)柱及導(dǎo)向孔的軸線(xiàn)應(yīng)保證平行,否則將影響合模的正確度,甚至破壞導(dǎo)向零件。如圖4-4所示。</p><p> F 在合模
104、時(shí),應(yīng)保證導(dǎo)向零件首先接觸,避免凸模先進(jìn)入型腔,導(dǎo)致?lián)p壞成型零件。</p><p><b> (2) 導(dǎo)柱的設(shè)計(jì)</b></p><p> A 導(dǎo)柱結(jié)構(gòu)如圖4-5所示,采用帶頭導(dǎo)柱。</p><p><b> 圖4-5 導(dǎo)柱</b></p><p> B 導(dǎo)柱選用材料為T(mén)8,熱處理50~55
105、HRC,公差t為6級(jí)。</p><p> C 導(dǎo)柱長(zhǎng)度必須比凸模端面的高度,高出6~8㎜,以免在導(dǎo)柱未導(dǎo)正方向之前凸模先進(jìn)入型腔相碰而損壞。</p><p> D 導(dǎo)柱的直徑根據(jù)模具尺寸來(lái)確定。查表[1]得知,Φ40</p><p> E 導(dǎo)柱常見(jiàn)安裝固定如圖4-6所示。導(dǎo)柱尾部通常應(yīng)埋入模板內(nèi),固定部分按H7/m6過(guò)渡配合,導(dǎo)柱滑動(dòng)部分按H8/f8間隙配合。
106、導(dǎo)柱工作部件的表面粗糙度可為Ra0.4µm。</p><p> 圖4-6 導(dǎo)柱的安裝</p><p> F 導(dǎo)柱應(yīng)具有堅(jiān)硬而耐磨的表面,堅(jiān)韌而不易折斷的內(nèi)芯,因此采用碳素工具鋼(T8)經(jīng)淬火處理,硬度55HRC以上。</p><p> (3) 導(dǎo)向孔的設(shè)計(jì)(無(wú)導(dǎo)套式)</p><p> 導(dǎo)向孔直接開(kāi)設(shè)在模板上,這種形式的導(dǎo)向
107、孔加工簡(jiǎn)單,適用于小批量生產(chǎn),精度要求不高的模具,導(dǎo)向孔應(yīng)做成通孔。如果做成盲孔,則不但因孔內(nèi)空氣無(wú)法逸出,對(duì)導(dǎo)柱的進(jìn)入有反壓縮作用,而且落入孔內(nèi)的廢料也不易清除,有礙導(dǎo)柱導(dǎo)入。</p><p> 為了使導(dǎo)柱順利地進(jìn)入導(dǎo)向孔,在導(dǎo)向孔的前端應(yīng)有倒固定圓角。導(dǎo)向孔的滑動(dòng)部分H8/f8間隙配合,表面粗糙度Ra0.4µm。</p><p><b> 4.3 冷卻系統(tǒng)<
108、;/b></p><p> 一般注塑到模具內(nèi)的塑料溫度為200°C左右,而塑件固化后從模具型腔中取出時(shí)其溫度在60°C以下,熱塑性塑料ABS在注塑成型后,應(yīng)該對(duì)模具進(jìn)行有效的冷卻,使熔融塑料的熱量盡快的傳給模具,以便使塑件可靠冷卻定型并可以迅速脫模,提高塑件定型質(zhì)量和生產(chǎn)效率。對(duì)于A(yíng)BS而言,屬粘度低、流動(dòng)性好的塑料,且塑件稍大,為縮短成型周期,需設(shè)置冷卻系統(tǒng)。</p>
109、<p> 4.3.1 冷卻裝置設(shè)計(jì)分析</p><p> (1) 盡量保證塑件收縮均勻,保持模具熱平衡。</p><p> (2)冷卻系統(tǒng)水孔的數(shù)量越多越好,孔徑越大,則對(duì)塑件冷卻也就越均勻。</p><p> (3)水孔與型腔表面各處最好有相同的距離,即水孔的排列與型腔盡量相吻合,當(dāng)塑件壁厚不均時(shí),厚壁處水孔應(yīng)靠近型腔一些,距離要小。一般水邊離型
110、腔距離不得小于10㎜,常用12~15㎜。</p><p> (4)澆口處加強(qiáng)冷卻。有;不熔融塑料填充時(shí),澆口附近溫度最高,距澆口越遠(yuǎn)溫度越低。因此,澆口附近應(yīng)加強(qiáng)冷卻,通入冷水,而在溫度較低的外側(cè)只需通過(guò)經(jīng)熱交換后的溫水即可。</p><p> (5)降低入水和出水的溫差。否則易使模具的溫度分布不均。</p><p> (6)冷卻水通道要避免接近塑件的熔痕部位
111、,以免熔接不牢,影響強(qiáng)度。</p><p> (7)冷卻系統(tǒng)的設(shè)計(jì)要考慮盡量避免其與模具結(jié)構(gòu)中其他部分的干涉現(xiàn)象。</p><p> (8)冷卻通道的進(jìn)口與出口接頭盡量不要高出模具外表面,即要埋入模板內(nèi),以免模具在運(yùn)輸過(guò)程中造成損壞。</p><p> (9)冷卻水通道要易于加工和清理。一般孔徑設(shè)計(jì)為8~12㎜。</p><p> 4
112、.3.2 冷卻裝置的理論計(jì)算</p><p> 理論計(jì)算即計(jì)算模具的冷卻面積與冷卻分布造成的不同溫度分布,以便設(shè)計(jì)冷卻回路。求得恰當(dāng)?shù)睦鋮s管道直徑和長(zhǎng)度,滿(mǎn)足冷卻要求。</p><p> (1) 傳熱面積計(jì)算:</p><p> 如果忽略模具同空氣對(duì)流,熱輻射與注塑機(jī)結(jié)合廠(chǎng)所散失的熱量,假設(shè)塑料熔體在模內(nèi)釋放的熱量,全部由冷卻水帶走,則模具冷卻時(shí)需要冷卻水的體
113、積流量可按下式計(jì)算:</p><p> 如考慮結(jié)晶形塑件的熔解潛熱,則每千克塑料釋放的總熱量為:</p><p> [15] (4-1)</p><p><b> =350+1680</b></p><p><b> =2030J/kg</b></
114、p><p> a——每千克塑料所放出的總熱量 取350J/kg</p><p> 又有 Q=nGa (4-2)</p><p> 在不考慮其他熱量損失的情況下,可以認(rèn)為塑件所放出的熱量全部被冷卻介質(zhì)所帶走。</p><p> Q=Cw()
115、 (4-3)</p><p><b> 式中:</b></p><p> W——每小時(shí)所需冷卻水的質(zhì)量。kg/h</p><p> t1——冷卻水出口溫度(°C) (取50°C)</p><p> t2——冷卻水進(jìn)口溫度(°C) (取25
116、76;C)</p><p> C——冷卻介質(zhì)的比熱容[J/(kg·K)]</p><p> 所以每小時(shí)所需要的冷卻是的質(zhì)量是:</p><p> W== (4-4)</p><p><b> =12.7kg/h</b></p><p> 冷卻水管所需的
117、傳熱面積:</p><p><b> ?。?-5)</b></p><p><b> =3.5m2</b></p><p><b> 式中</b></p><p> Q——為每小時(shí)傳遞的熱量,上式中有計(jì)算。</p><p> TM ——模具的平均
118、溫度</p><p> TW ——冷卻水的平均溫度</p><p><b> ——系數(shù),取0.6</b></p><p> 所以冷卻系統(tǒng)的總長(zhǎng)度是:</p><p><b> (4-6)</b></p><p><b> =111.5m</b>
119、</p><p> 冷卻水孔的數(shù)目的確定,由于模具尺寸限制,設(shè)水孔的長(zhǎng)度為0.5米。</p><p><b> n=7.4根</b></p><p><b> 在這里我們?nèi)?根。</b></p><p> n ——冷卻水孔的數(shù)目</p><p> l ——每根水孔的
120、長(zhǎng)度(m)</p><p> L ——冷卻水孔的總長(zhǎng)度(m)</p><p> 4.3.3 冷卻回路的布置</p><p> 根據(jù)塑件形狀及所需冷卻溫度分布要求以及澆口位置等。設(shè)計(jì)出不同的冷卻回路。</p><p> (1) 型腔冷卻回路</p><p> 眾所周知,在成型過(guò)程中,型腔被溫度較高的熔融塑料填
121、滿(mǎn)隨塑料冷卻,型腔內(nèi)快速升溫,故設(shè)置冷卻回路。根據(jù)塑件形狀分析,采用在型腔附近鉆冷卻水孔,如圖4-7所示。因型腔較淺,采用直通式冷卻水孔。</p><p> 圖4-7 冷卻水孔</p><p> (2) 型芯冷卻回路 </p><p> 由于成型過(guò)程中,型芯總是被溫度很高的熔融塑料包圍著,因此,型芯材料的熱傳導(dǎo)問(wèn)題就顯得非常關(guān)鍵。為了解決型芯的散熱問(wèn)題,雖然
122、可有使用熱傳導(dǎo)率較高的材料制造型芯(如鈹青銅材料)。如前所述,鈹青銅的導(dǎo)熱系數(shù)是鋼的1.8~3.3倍,但因鈹青銅的力學(xué)強(qiáng)度比鋼差,并且大量使用鈹青銅材料會(huì)使模具成本大幅度提高,所以絕大多數(shù)情況下,解決這一問(wèn)題最好的辦法是在型芯中設(shè)置冷卻水道,利用冷卻水道中冷卻液的溫度和流速來(lái)控制型芯的問(wèn)題,達(dá)到制品散熱的目的。</p><p> 對(duì)于本塑件尺寸較大,采用圖4-8所示的冷卻水道布置。值得注意的是,在制作這種冷卻水
123、道時(shí),型芯側(cè)面的水道封堵一定要平整,避免因出現(xiàn)側(cè)面凸凹而影響制品脫模。</p><p> 圖4-8 冷卻水孔布置</p><p> (3) 模具冷卻水道的水嘴(出、入水口)正確位置</p><p> A 模具安裝在注塑機(jī)之后,其冷卻水道的水嘴出入水口,不能正對(duì)著注塑機(jī)的拉桿,以免安裝困難。</p><p> B 冷卻水道的水嘴最好裝
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