中學(xué)教學(xué)樓設(shè)計畢業(yè)設(shè)計計算書

上傳人：奔*** IP屬地：河北更新時間：2024-03-02 格式：doc 頁數(shù)：102 大?。?.04MB 人氣指數(shù)：12 舉報 版權(quán)申訴

已閱讀1頁，還剩101頁未讀，繼續(xù)免費閱讀

版權(quán)說明：本文檔由用戶提供并上傳，收益歸屬內(nèi)容提供方，若內(nèi)容存在侵權(quán)，請進行舉報或認領(lǐng)

文檔簡介

1、　　緒論　　設(shè)計是大學(xué)本科教育培養(yǎng)目標(biāo)實現(xiàn)的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學(xué)習(xí)階段,是深化、拓寬、綜合教和學(xué)的重要過程,是對大學(xué)期間所學(xué)專業(yè)知識的全面總結(jié)。　　本組畢業(yè)設(shè)計題目為——河南省新鄭市實驗中學(xué)教學(xué)樓。在畢設(shè)前期，我溫習(xí)了《結(jié)構(gòu)力學(xué)》《鋼筋混凝土設(shè)計》、》《房屋建筑學(xué)》等書籍，并在網(wǎng)上下

2、載了《抗震規(guī)范》《荷載規(guī)范》《混凝土設(shè)計規(guī)范》等規(guī)范。在畢業(yè)設(shè)計中期，我們通過所學(xué)的基本理論、專業(yè)知識和基本技能進行建筑、結(jié)構(gòu)設(shè)計。在畢設(shè)后期，主要進行設(shè)計手稿的電腦輸入，并得到老師的審批和指正，使我圓滿的完成了任務(wù)，在此表示衷心的感謝。　　畢業(yè)設(shè)計的兩個月里，在指導(dǎo)老師的幫助下，經(jīng)過資料查閱、設(shè)計計算、論文撰寫以及外文的翻譯，加深了對新規(guī)范、規(guī)程、手冊等相關(guān)內(nèi)容的理解。鞏固了專業(yè)知識

3、、提高了綜合分析、解決問題的能力。在進行內(nèi)力組合的計算時，進一步了解了 Excel。在繪圖時熟練掌握了 AutoCAD、天正、pkpm等繪圖軟件，以上所有這些從不同方面達到了畢業(yè)設(shè)計的目的與要求。　　框架結(jié)構(gòu)設(shè)計的計算工作量很大，在計算過程中以手算為主，輔以一些計算軟件的校正。由于自己水平有限，難免有不妥和疏忽之處，敬請各位老師批評斧正。<b&

4、gt;　　1工程概況　　1.1建設(shè)項目名稱　　河南省新鄭市實驗中學(xué)教學(xué)樓　　本工程建筑功能為公共建筑，使用年限為50年；建筑平面的橫軸軸距為8.1m，縱軸軸距為5.4m和4.5m；內(nèi)、外墻體材料為陶?；炷量招钠鰤K，外墻裝修使用乳白色涂料仿石材外墻涂料，內(nèi)

5、墻裝修噴涂乳膠漆，教室內(nèi)地面房間采用水磨石地面，教室房間墻面主要采用石棉吸音板，門窗采用塑鋼窗和裝飾木門。全樓設(shè)樓梯兩部。　　1.2建筑地點　　河南省新鄭市高新技術(shù)開發(fā)區(qū)　　1.3設(shè)計資料　　1.

6、3.1地質(zhì)水文資料 　　根據(jù)工程地質(zhì)勘測報告，擬建場地地勢平坦，表面為平均厚度0.3m左右的雜填土，以下為1.2～1.5m左右的淤泥質(zhì)粘土，承載力的特征值為70kN/m2，再下面為較厚的垂直及水平分布比較均勻的粉質(zhì)粘土層，其承載力的特征值為180kN/m2，可作為天然地基持力層。　　1.3.2抗震設(shè)防要求<

7、b>　　六度四級設(shè)防　　1.3.3底層室內(nèi)主要地坪標(biāo)高　　±0.000，相當(dāng)于黃海高程3.0m。　　1.3.4地下潛水位達黃海高程　　2.4-2.5m, 對本工程無影響。　　1.4主要構(gòu)件材料及

8、尺寸估算　　1.4.1主要構(gòu)件材料　　框架梁、板、柱采用現(xiàn)澆鋼筋混凝土構(gòu)件，　　墻體采用混凝土空心砌塊，　　混凝土強度：梁、板、柱均采用C30混凝土，　　鋼筋使用HPB300，HRB400二種鋼筋。<

9、p>　　1.4.2主要構(gòu)件的截面尺寸　　1.4.2.1框架梁　　橫向框架梁，最大跨度L=8.1m，　　h=（1/8~1/12）L=1000mm~675mm，取h=800mm　　b=（1/2~1/3）h=400mm~266mm，取b=300mm

10、　　縱向框架梁，最大跨度L=5.4m，　　h=（1/12~1/13）L=450mm~415mm，取h=600mm　　b=（1/2~1/3） h=300mm~200mm，取b=250mm　　1.4.2.2框架柱　　初定邊柱尺寸400mm×600m

11、m，中柱500mm×500mm　　角柱500mm×600mm，一至五層框架柱混凝土強度等　　C30。　　其中，n為驗算截面以上樓層層數(shù)，g為折算在單位建筑面　　積上的重力荷載代表值，框架結(jié)構(gòu)近似取18 kN/m2，

12、F為　　按簡支狀態(tài)計算的柱的負荷面，β為考慮地震作用組合后柱　　軸壓力增大系數(shù)。　　抗震等級四級的框架結(jié)構(gòu)軸壓比，邊柱和中柱的負　　荷面積分別是5.4m×4.05m和5.4m×5.4m。&l

13、t;p>　　邊柱 　　中柱 　　所以邊柱取400mm×600mm，中柱取500mm×500mm。　　1.5框架結(jié)構(gòu)計算簡圖和結(jié)構(gòu)平面布置圖　　圖1.5-1 框架結(jié)構(gòu)

14、計算簡圖　　2樓板設(shè)計　　2.1屋面和樓面板的荷載計算　　屋面和樓面板的荷載取自《建筑荷載規(guī)范》（GB50009—2001）。　　表2.1.1 教室采用水磨石地面　　表2.1.2 廁所采用

15、地磚地面　　表2.1.3 不上人屋面　　表2.1.4 走道水磨石地面　　2.2樓板計算　　根據(jù)《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》（GB50010—2002），樓板長邊l02與短邊l01之比小于2時，宜按雙向板計算。樓板長邊l02與短邊l01

16、之比大于2，但小于3.0時，宜按雙向板計算，當(dāng)按沿短邊受力的單向板計算時，應(yīng)沿長邊方向布置足夠的構(gòu)造鋼筋。　　根據(jù)本工程的實際尺寸，樓板全為雙向板，樓板按照彈性方法進行計算。　　雙向板按彈性理論的計算方法：　　多跨連續(xù)雙向板跨中最大正彎矩：　　為了求得連續(xù)雙向板跨中最大正

17、彎矩，荷載分布情況可以分解為滿布荷載g+q/2及間隔布置q/2兩種情況，前一種情況可近似認為各區(qū)格板都固定支承在中間支承上，對于后一種情況可近似認為在中間支承處都是簡支的。沿樓蓋周邊則根據(jù)實際支承情況確定。分別求得各區(qū)格板的彎矩，然后疊加得到各區(qū)格板的跨中最大彎矩。　　多跨連續(xù)雙向板支座最大負彎矩：　　支座最大負彎矩可按滿布活荷載時求得。</p&g

18、t;　　圖2.2-1 連續(xù)雙向板的計算圖示　　2.2.1標(biāo)準(zhǔn)層樓板計算　　標(biāo)準(zhǔn)層樓板區(qū)格劃分：　　2.2.1.1板A　　圖2.2.1-1 標(biāo)準(zhǔn)層樓板區(qū)格圖　　板A按四

19、邊固定計算：　　1基本資料　　邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/　　荷載：　　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g ＝ 4.10 kN/M2

20、可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q ＝ 2.00 kN/M2　　計算跨度　Lx = 5400 mm??；計算跨度　Ly = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　計算方法：彈性算法。　　泊松比：μ＝1/5.</p&g

21、t;　　2計算結(jié)果　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx=(0.01393+0.02794/5)×(1.20×4.1+1.40×1.0)×4.22= 2.20kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向

22、應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M　　Mx= 2.20 + 1.11 = 3.31kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@180 (As ＝ 279.mm

23、2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　　My =(0.02794+0.01393/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.47kN·M<p

24、>　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M　　My= 3.47 + 1.62 = 5.08kN·M　　Asy= 257.92mm2，實配

25、8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.05610×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.73kN·M

26、　　Asx'= 265.06mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.06765×(1.20× 4.1

27、+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.32kN·M　　Asy'= 321.57mm2，實配 8@150 (As ＝ 335.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%　　2.2.1.2板B</p

28、>　　圖2.2.1-2　　1基本資料 　　邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/鉸支/固定/固定/　　荷載：　　永久荷

29、載標(biāo)準(zhǔn)值：g ＝ 4.10 kN/M2　　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q ＝ 2.00 kN/M2　　計算跨度　Lx = 5400 mm??；計算跨度　Ly = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　計算方法：彈性算

30、法。　　泊松比：μ＝1/5.　　2計算結(jié)果　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 =

31、 3.22kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M　　Mx= 3.22 + 1.11 = 4.33kN·M</p&g

32、t;　　Asx= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.03255+0.02206/5)×(1.20× 4.1+1.40×

33、; 1.0)× 4.22= 4.17kN·M　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M　　My= 4.17 + 1.62 =

34、 5.79kN·M　　Asy= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.07144×(1.20&#

35、215; 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 9.85kN·M　　Asx'= 340.29mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'</p

36、>　　My' =0.07939×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.94kN·M　　Asy'= 379.79mm2，實配 8@150 (As ＝ 335mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%</

37、p>　　2.2.1.3板C　　圖2.2.1-3　　1基本資料　　邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/<

38、;b>　　荷載：　　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g ＝ 4.10 kN/M2　　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q ＝ 2.00 kN/M2　　計算跨度　Lx = 5400 mm??；計算跨度　Ly = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C

39、30；鋼筋強度等級：HRB400　　計算方法：彈性算法。　　泊松比：μ＝1/5.　　2計算結(jié)果　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.02140+0.03728/5)×

40、;(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 3.25kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M<p&

41、gt;　　Mx= 3.25 + 1.11 = 4.37kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =

42、(0.03728+0.02140/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 4.69kN·M　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN&

43、#183;M　　My= 4.69 + 1.62 = 6.30kN·M　　Asy= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'

44、　　Mx' =0.07520×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.36kN·M　　Asx'= 358.94mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2, )　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0

45、.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.09016×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 12.42kN·M　　Asy'= 433.83mm2，實配 8@150 (As ＝ 335.mm2,

46、 )　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%　　2.2.1.4板D　　圖2.2.1-4　　1基本資料

47、;　　邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/　　荷載：　　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g ＝ 4.10 kN/M2　　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q ＝ 2.00 kN/M2　　計算跨度　Lx = 5400 mm??；計算跨度　Ly

48、 = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　計算方法：彈性算法。　　泊松比：μ＝1/5.　　2計算結(jié)果　　平行于 Lx 方向的跨

49、中彎矩 Mx　　Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22 = 2.34kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4&

50、#215; 1.0)× 4.22 = 1.11kN·M　　Mx= 2.34 + 1.11 = 3.45kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%<p

51、>　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.03214+0.01435/5)×(1.20× 4.1+1.40× 1.0)× 4.22= 3.95kN·M　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　　Mya =(0.05809+0.03283

52、/5)×(1.4× 1.0)× 4.22 = 1.62kN·M　　My= 3.95 + 1.62 = 5.57kN·M　　Asy= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%<

53、;/p>　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.05707×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 7.86kN·M　　Asx'= 269.77mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)</p&

54、gt;　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.07319×(1.20× 4.1+1.40× 2.0)× 4.22 = 10.09kN·M　　Asy&

55、#39;= 348.92mm2，實配 8@150 (As ＝ 335.mm2 )　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%　　2.2.1.5板E　　圖2.2.1-5<b&g

56、t;　　1基本資料　　邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/　　荷載：　　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g ＝ 3.60 kN/M2　　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q ＝ 2.50 kN/M2

57、　　計算跨度　Lx = 5400 mm??；計算跨度　Ly = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　計算方法：彈性算法。　　泊松比：μ＝1/5.　　2計算結(jié)果</

58、b>　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.20×3.6+1.40×1.3)× 2.72 = 0.52kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mx

59、a =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 0.47kN·M　　Mx= 0.52 + 0.47 = 0.99kN·M　　Asx= 200.00mm2，實配 8@200 (As ＝ 251mm2)　　ρmin ＝ 0.2

60、00% ， ρ ＝ 0.251%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.04000+0.00380/5)×(1.20× 3.6+1.40× 1.3)× 2.72= 1.80kN·M　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：</p&g

61、t;　　Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4× 1.3)× 2.72 = 1.28kN·M　　My= 1.80 + 1.28 = 3.08kN·M　　Asy= 200.00mm2，實配 8@200 (As ＝ 251.mm2)

62、　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.05700×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 = 3.25kN·M　　Asx'= 2

63、00.00mm2，實配 8@200 (As ＝ 251.mm2)　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.08290×(1.20× 3.6+1.40× 2.5)× 2.72 =

64、4.73kN·M　　Asy'= 200.00mm2，實配10@200 (As ＝ 393.mm2)　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.393%　　2.2.2屋頂樓面板設(shè)計　　2.2.2.1板A<

65、/p>　　圖2.2.2-1　　1基本資料　　邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/固定/固定/固定/　　荷載：　　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)

66、值：g ＝ 5.20 kN/M2　　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q ＝ 0.70 kN/M2　　計算跨度　Lx = 5400 mm　；計算跨度　Ly = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　計算方法：彈性算法。&

67、lt;/p>　　泊松比：μ＝1/5.　　2計算結(jié)果　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.01393+0.02794/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.

68、57kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M　　Mx= 2.57 + 0.27 = 2.84kN·M&

69、lt;p>　　Asx= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.02794+0.01393/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)

70、× 4.22= 4.04kN·M　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M　　My= 4.04 + 0.40 = 4.43kN·

71、M　　Asy= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.05610×(1.35× 5.2+0.98

72、× 0.7)× 4.22 = 7.72kN·M　　Asx'= 264.57mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2, )　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'

73、　　My' =0.06765×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 9.31kN·M　　Asy'= 320.96mm2，實配 8@150 (As ＝ 335.mm2, )　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%<

74、;p>　　2.2.2.2.板B　　圖2.2.2-2　　1基本資料　　邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定/鉸支/固定/固定/　　荷載：</p&

75、gt;　　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g ＝ 5.20 kN/M2　　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q ＝ 0.70 kN/M2　　計算跨度　Lx = 5400 mm　；計算跨度　Ly = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400

76、　　計算方法：彈性算法。　　泊松比：μ＝1/5.　　2計算結(jié)果　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.02206+0.03255/5)×(1.35× 5.2+0.98×

77、0.3)× 4.22 = 3.76kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M　　Mx= 3.76 + 0.27 = 4.0

78、3kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.03255+0.02206/5)×(1.35&#

79、215; 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.86kN·M　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M　　My=

80、 4.86 + 0.40 = 5.25kN·M　　Asy= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.

81、07144×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 9.83kN·M　　Asx'= 339.65mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的

82、支座彎矩 My'　　My' =0.07939×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.92kN·M　　Asy'= 379.07mm2，實配 8@150 (As ＝ 335.mm2)　　ρmin ＝ 0.21

83、5% ， ρ ＝ 0.279%　　2.2.2.3板C　　圖2.2.2-3　　1基本資料　　邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/鉸支/固定/固定/<

84、;/p>　　荷載：　　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g ＝ 5.20 kN/M2　　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q ＝ 0.70 kN/M2　　計算跨度　Lx = 5400 mm??；計算跨度　Ly = 4225 mm　　板厚

85、　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　計算方法：彈性算法。　　泊松比：μ＝1/5.　　2計算結(jié)果　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.

86、02140+0.03728/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 3.79kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+0.05809/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·

87、;M　　Mx= 3.79 + 0.27 = 4.06kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My</p&

88、gt;　　My =(0.03728+0.02140/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 5.46kN·M　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)×

89、; 4.22 = 0.40kN·M　　My= 5.46 + 0.40 = 5.86kN·M　　Asy= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿

90、Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.07520×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.34kN·M　　Asx'= 358.27mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝

91、 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.09016×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 12.40kN·M　　Asy'= 433.01mm2，實配 8@15

92、0 (As ＝ 335.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%　　2.2.2.4板D　　圖2.2.2-4　　1基本資料</p

93、>　　邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/　　荷載：　　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g ＝ 5.20 kN/M2　　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：q ＝ 0.70 kN/M2　　計算跨度　Lx = 54

94、00 mm?。挥嬎憧缍取y = 4225 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　計算方法：彈性算法。　　泊松比：μ＝1/5.　　2計算結(jié)果<p&

95、gt;　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.01435+0.03214/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22 = 2.73kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.03283+0.05809

96、/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.27kN·M　　Mx= 2.73 + 0.27 = 3.00kN·M　　Asx= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0

97、.233%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.03214+0.01435/5)×(1.35× 5.2+0.98× 0.3)× 4.22= 4.60kN·M　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：

98、　Mya =(0.05809+0.03283/5)×(1.4× 0.3)× 4.22 = 0.40kN·M　　My= 4.60 + 0.40 = 5.00kN·M　　Asy= 257.92mm2，實配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρ

99、min ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.05707×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 7.85kN·M　　Asx'= 269.27mm2，實

100、配8@200 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.233%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.07319×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 4.22 = 10.07kN·

101、;M　　Asy'= 348.27mm2，實配 8@150 (As ＝335.mm2)　　ρmin ＝ 0.215% ， ρ ＝ 0.279%　　2.2.2.5板E　　圖2.2.2-5&

102、lt;/p>　　1基本資料　　邊界條件（左端/下端/右端/上端）：鉸支/固定/固定/固定/　　荷載：　　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：g ＝ 5.20 kN/M2　　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值

103、：q ＝ 0.70 kN/M2　　計算跨度　Lx = 5400 mm?。挥嬎憧缍取y = 2700 mm　　板厚　H = 120 mm；砼強度等級：C30；鋼筋強度等級：HRB400　　計算方法：彈性算法。　　泊松比：μ＝1/5.&

104、lt;p>　　2計算結(jié)果　　平行于 Lx 方向的跨中彎矩 Mx　　Mx =(0.00380+0.04000/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72 = 0.63kN·M　　考慮活載不利布置跨中X向

105、應(yīng)增加的彎矩：　　Mxa =(0.01740+0.09650/5)×(1.4× 0.3)×2.72 = 0.09kN·M　　Mx= 0.63 + 0.09 = 0.73kN·M　　Asx= 200.00mm2，實配 8@200 (As ＝ 251.mm2

106、)　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%　　平行于 Ly 方向的跨中彎矩 My　　My =(0.04000+0.00380/5)×(1.35×5.2+0.98× 0.3)× 2.72= 2.19kN·M<p&g

107、t;　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：　　Mya =(0.09650+0.01740/5)×(1.4×0.3)× 2.72 = 0.25kN·M　　My= 2.19 + 0.25 = 2.44kN·M　　Asy= 200.00mm2，實配 8@2

108、00 (As ＝ 251mm2)　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%　　沿 Lx 方向的支座彎矩 Mx'　　Mx' =0.05700×(1.35× 5.2+0.98× 0.7)× 2.72 = 3.20kN·M</p

109、>　　Asx'= 200.00mm2，實配 8@200 (As ＝ 251.mm2)　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.251%　　沿 Ly 方向的支座彎矩 My'　　My' =0.08290×(1.35× 5.2+0.98

110、× 0.7)× 2.72 = 4.66kN·M　　Asy'= 200.00mm2，實配 8@180 (As ＝ 279.mm2)　　ρmin ＝ 0.200% ， ρ ＝ 0.279%　　3 次梁計算&l

111、t;p>　　3.1荷載計算　　恒載設(shè)計值：　　板傳來的自重　　4.1×1.2×4.05＝19.93KN/M　　次梁

112、自重　　0.25×（0.4-0.12）×25×1.2＝2.1KN/M　　次梁粉刷　　0.02× (0.4-0.12)×2×17×1.2＝0.23KN/M<p

113、>　　小計：22.26KN/M　　活載設(shè)計值：　　20×1.4×4.05＝11.34KN/M　　荷載設(shè)計值　g+q=22.6+11.34=33.6KN/M　　3.2次梁計算

114、;　　3.2.1彎矩計算　　邊跨　　Ma=-1/16(g+q)L012= -33.6×4.52/16＝-42.525KN·M　　M1 = 1/14(g+q)L012= 33.6

115、×4.52/14 ＝48.60KN·M　　Mb=-1/11(g+q)L012= -33.6×4.52/11=-61.85 KN·M　　第二跨　　Mb=-1/11(g+q)L022= -33.6×4.52/11=-61.85 K

116、N·M　　M2 = 1/16(g+q)L022= 33.6×4.52/16 ＝42.525KN·M　　Mc=-1/14(g+q)L022= -33.6×4.52/14＝-48.60KN·M　　第三跨&l

117、t;p>　　Mc=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14=-48.60 KN·M　　M3 = 1/16(g+q)L032= 33.6×4.52/16 ＝42.525KN·M　　Md=-1/14(g+q)L032= -33.6×4.52/14＝-48.60KN·M<

118、/p>　　第四跨　　Md=-1/14(g+q)L042= -33.6×5.42/14= -69.98KN·M　　M4 = 1/16(g+q)L042= 33.6×5.42/16 ＝61.24KN·M　　Me=

119、-1/11(g+q)L042= -33.6×5.42/11＝-89.07KN·M　　第五跨　　Me=-1/11(g+q)L052= -33.6×5.42/14= -89.07KN·M　　M5 = 1/14(g+q)L052= 33.6&

120、#215;5.42/16 ＝69.98KN·M　　Mf=-1/16(g+q)L052= -33.6×5.42/11＝-61.24KN·M　　由于第3跨和第4跨的計算長度不同，　　支座D處彎矩取兩者較大值：-69.98KN·M<

121、b>　　3.2.2剪力計算　　邊跨　　Va=0.5(g+q)L01= 0.5×33.6×4.5＝75.6KN　　Vbl= 0.55(g+q)L01= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN

122、;　　第二跨　　Vbr=0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN　　Vcl= 0.55(g+q)L02= 0.55×33.6×4.5 ＝83.16KN　　第三跨<

123、;/b>　　Vcr=0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN　　Vdl= 0.55(g+q)L03= 0.55×33.6×4.5＝83.16KN　　第四跨

124、Vdr=0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.4＝99.79KN　　Vel= 0.55(g+q)L04= 0.55×33.6×5.4 ＝99.79KN　　第五跨　　Ver=0.55(g+q)L05= 0.55×3

125、3.6×5.4＝99.79KN　　Vf= 0.5(g+q)L05= 0.5×33.6×5.4 ＝90.72KN　　3.3.截面設(shè)計　　3.3.1AB跨跨中配筋　　C30混凝土，fc＝14.331N/mm

126、，HRB400, fy ＝ 360N/mm， 　　縱筋合力點至近邊邊緣的距離 as ＝ 35mm　; M=48.60KN·M　　b×h ＝ 250×400mm， ho ＝ h - as ＝ 400-35 ＝ 365mm　　　ξb ＝ 0.518　<p&

127、gt;　　ξ ＝ 0.093 ≤ ξb ＝ 0.518　　　As ＝ α1 × fc × b × x / fy ＝ 1×14.331×250×34/360 ＝ 339mm　　　ρ ＝ As / (b × ho) ＝ 339/(250×365) ＝ 0.37%>0.20

128、%　　選配314（461mm2）　　根據(jù)裂縫寬度小于0.3mm重新選配218+116　　AB跨支座配筋計算：　　C30混凝土，fc＝14.331N/mm，HRB400, fy ＝ 360N/mm， 　　縱筋合力點至近邊邊

129、緣的距離 as ＝ 35mm　; M=48.60KN·M　　b×h ＝ 1800×400mm， ho ＝ h - as ＝ 400-35 ＝ 365mm　　　ξb ＝ 0.518　　　ξ ＝ 0.012 ≤ ξb ＝ 0.518　　　As ＝

130、 α1 × fc × b × x / fy ＝ 1×14.331×1800×5/360 ＝ 326mm　　　選配218（508mm2）　　根據(jù)裂縫寬度小于0.3mm重新選配220　　3.3.2斜截面受剪承載力計算<p&

131、gt;　　設(shè)計參數(shù)：　　混凝土強度等級 C30，fc＝14.331N/mm，ft ＝1.433N/mm，as＝30mm　,鋼筋等級HRB235　　箍筋抗拉強度設(shè)計值 fyv ＝ 210N/mm，箍筋間距 s ＝ 150mm　　　剪力設(shè)計值 V ＝ 99.8kN　</p

132、>　　截面尺寸 b×h ＝ 250×280mm， ho ＝ h - as ＝ 280-30 ＝ 250mm　　　計算過程：　　　0.7 × ft × b × ho ＝ 0.7×1432.9×0.25×0.25

133、＝ 62.7kN ＜ V ＝ 99.8kN　　　當(dāng) V ＞ 0.7 × ft × b × ho、 h ≤ 300mm 構(gòu)造要求：　　　箍筋最小直徑 Dmin ＝ 6mm，箍筋最大間距 Smax ＝ 150mm　　　最小配箍面積 Asv,min ＝ (0.24 × ft /

134、fyv) × b × s ＝82mm　　　當(dāng) ho / b ≤ 4 時，V ≤ 0.25 × βc × fc × b × ho 　　0.25 × βc × fc × b × ho ＝ 0.25×1×14331×0

135、.25×0.25　　?。?223.9kN ≥ V ＝ 99.8kN，滿足要求?！?lt;/p>　　V ≤ 0.7 × ft × b × ho + 1.25 × fyv × Asv/s × ho　　　Asv ＝ (V - 0.7 × ft ×

眾賞文庫> 全部分類> 畢業(yè)設(shè)計

溫馨提示

1. 本站所有資源如無特殊說明，都需要本地電腦安裝OFFICE2007和PDF閱讀器。圖紙軟件為CAD,CAXA,PROE,UG,SolidWorks等.壓縮文件請下載最新的WinRAR軟件解壓。
2. 本站的文檔不包含任何第三方提供的附件圖紙等，如果需要附件，請聯(lián)系上傳者。文件的所有權(quán)益歸上傳用戶所有。
3. 本站RAR壓縮包中若帶圖紙，網(wǎng)頁內(nèi)容里面會有圖紙預(yù)覽，若沒有圖紙預(yù)覽就沒有圖紙。
4. 未經(jīng)權(quán)益所有人同意不得將文件中的內(nèi)容挪作商業(yè)或盈利用途。
5. 眾賞文庫僅提供信息存儲空間，僅對用戶上傳內(nèi)容的表現(xiàn)方式做保護處理，對用戶上傳分享的文檔內(nèi)容本身不做任何修改或編輯，并不能對任何下載內(nèi)容負責(zé)。
6. 下載文件中如有侵權(quán)或不適當(dāng)內(nèi)容，請與我們聯(lián)系，我們立即糾正。
7. 本站不保證下載資源的準(zhǔn)確性、安全性和完整性, 同時也不承擔(dān)用戶因使用這些下載資源對自己和他人造成任何形式的傷害或損失。

中學(xué)教學(xué)樓設(shè)計畢業(yè)設(shè)計計算書

文檔簡介

溫馨提示

最新文檔

評論

中學(xué)教學(xué)樓設(shè)計畢業(yè)設(shè)計計算書

文檔簡介

溫馨提示

最新文檔

評論

免費下載