建環(huán)畢業(yè)設計--辦公樓空調工程設計

1、<p><b>　　畢業(yè)設計</b></p><p>　　題 目 長沙鋁業(yè)科技大廈辦公樓 </p><p>　　空 調 設 計（Ⅰ） </p><p>　　學院名稱 城市建設學院 </p><p>　　2014.12.22-2015.5.28</p>

2、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本設計為本工程為長沙鋁業(yè)科技大廈辦公樓空調工程設計。本工程總建筑面積為 28564.21m2，空調面積為15740m2。建筑高度98.9m，總冷負荷為2578kW，總熱負荷為1573kW。該建筑為單位自用辦公樓，部分樓層對外出租，故結合建筑形式，本設計共采用三種系統(tǒng)，分別為多聯(lián)機系統(tǒng)、全空氣系統(tǒng)、空氣-水系統(tǒng)。7層以上辦

3、公區(qū)采用多聯(lián)機系統(tǒng)，該多聯(lián)機系統(tǒng)為風冷式。室內機采用四面出風嵌入式送風，室外機放于各層空調平臺上。本工程共分為40個區(qū)。共40臺室外機。其余樓層采用集中式中央空調系統(tǒng)，其中綜合樓餐廳和多功能廳因為其人員多濕負荷大，故采用全空氣系統(tǒng)。1層至6層采用空氣水系統(tǒng)，冷源選擇熱回收式螺桿式機組兩臺。型號為MCW360H，單臺額定制冷量為357kW。熱源采用燃氣熱水鍋爐兩臺，型號為CLHS30，單臺額定制熱量0.35MW。本建筑為公共建筑，層高大于

4、50m，故防火等級為一級。樓梯間與前室采用正壓送風，并對走廊進行機械排煙。公共廁所、單獨衛(wèi)生間設置機械排風系統(tǒng)，由管井統(tǒng)一排出；地下室設置排風與排煙兼用系統(tǒng)，選用雙速風機，平時排風，火災時排煙。</p><p>　　關鍵詞：多聯(lián)機、全熱交換、通風、防排煙</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　This des

5、ign for the project for changsha lvye technology mansion, office building air conditioning engineering design.The project total construction area of 28564.21 m2, air conditioning covers an area of 15740 m2. Building heig

6、ht of 98.9 m, the total cooling load is 2578 kw, the total heat load is 1573 kw.</p><p>　　The office building as the unit for private use, some floors foreign rent, so the combination of architectural form,

7、this design USES the three systems, respectively for on-line system, air system, air and water systems.</p><p>　　More than 7 layer office use VRF system, the more online systems for the air-cooled. According

8、 to the embedded air supply of all around the wind, the house on the layers of air-conditioning platform.</p><p>　　The remaining floor adopts centralized central air conditioning system, including complex bu

9、ilding restaurants and multi-function hall because of its much moisture load big, the whole air system is adopted. 1 to 6 layers using air water system, heat recovery type cold source choice screw type units.</p>

10、<p>　　This building for public buildings, the height is more than 50 m, so the fire rating for level 1. Stair with former chamber adopts positive pressure air supply, and mechanical smoke exhaust of the corridor. A

11、public toilet, separate toilet set mechanical exhaust system, uniformly discharge by tube well; Basement set exhaust and smoke exhaust combination system, choose a two-speed fan, exhaust, at ordinary times of fire smoke.

12、</p><p>　　Key Words：VRV；total heat exchanger；ventilation；smoke control and exhaust；</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第1章 工程概況1</p><p>　　1.1 工程概述1</p>

13、<p>　　1.2 原始資料1</p><p>　　1.3 設計參數(shù)1</p><p>　　1.4 圍護結構的構造2</p><p>　　1.5 圍護結構熱工參數(shù)5</p><p>　　1.6 圍護結構傳熱系數(shù)匯總7</p><p>　　第2章 負荷計算8</p><p>

14、　　2.1 空調冷負荷理論依據(jù)8</p><p>　　2.2 空調熱負荷理論依據(jù)8</p><p>　　2.3 負荷范例9</p><p>　　2.4 負荷匯總16</p><p>　　第3章 空調系統(tǒng)選擇19</p><p>　　3.1 空調系統(tǒng)的種類19</p><p>　　3.

15、2 各空調系統(tǒng)的適用范圍：20</p><p>　　3.3 空調系統(tǒng)形式的確定：21</p><p>　　第4章 空調設備選擇22</p><p>　　4.1 多聯(lián)機與全熱交換機設備選擇范例22</p><p>　　4.2 空氣-水系統(tǒng)設備選擇范例25</p><p>　　4.3 全空氣系統(tǒng)選擇范例26&l

16、t;/p><p>　　第5章 氣流組織計算28</p><p>　　5.1 室內氣流組織28</p><p>　　5.2 送風口形式28</p><p>　　5.3 氣流組織的選擇28</p><p>　　5.4 散流器送風計算29</p><p>　　5.5 氣流組織設計計算范例30&

17、lt;/p><p>　　第6章 水力計算32</p><p>　　6.1 風系統(tǒng)的水力計算32</p><p>　　6.2 冷媒系統(tǒng)的水力計算41</p><p>　　6.3 水系統(tǒng)的水力計算43</p><p>　　第7章 冷熱源機房設計52</p><p>　　7.1 制冷設備的選擇

18、52</p><p>　　7.2 冷卻塔的選型52</p><p>　　7.3 冷卻水系統(tǒng)53</p><p>　　7.4 冷水系統(tǒng)58</p><p>　　7.5 熱源主機的選擇62</p><p>　　7.6 板式換熱器的選型62</p><p>　　7.7 熱水泵的選擇62&l

19、t;/p><p>　　7.8 分水器和集水器的選擇63</p><p>　　7.9 膨脹水箱的配置與計算65</p><p>　　第8章 通風與防排煙系統(tǒng)設計67</p><p>　　8.1 樓梯間和合用前室加壓送風設計67</p><p>　　8.2 制冷機房防排煙系統(tǒng)設計68</p><p

20、>　　8.3 地下車庫排煙系統(tǒng)設計69</p><p>　　8.4 走廊防排煙系統(tǒng)設計70</p><p><b>　　結 論71</b></p><p><b>　　參考文獻72</b></p><p><b>　　致 謝73</b></p>

21、<p><b>　　工程概況</b></p><p><b>　　工程概述</b></p><p>　　本工程為長沙鋁業(yè)科技大廈綜合樓空調工程設計。本工程總建筑面積為 28564.21m2。建筑高度98.9m，地上26層，地下2層。辦公樓。</p><p><b>　　原始資料</b>&l

22、t;/p><p><b>　　土建資料</b></p><p>　　本建筑為長沙鋁業(yè)科技大廈綜合樓空調工程設計。本工程總建筑面積為 28564.21m2。建筑高度98.9m，地上26層，地下2層。</p><p><b>　　圍護結構資料</b></p><p>　　建筑外墻厚為250mm，內墻厚為24

23、0mm，采用加氣混凝土砌塊。樓板采用鋼筋混凝土，屋頂為高聚物改性瀝青卷材防水屋面。外窗采用單框中空玻璃，鋼、鋁合金窗框，門戶多功能戶門。</p><p><b>　　設計參數(shù)</b></p><p><b>　　室外設計參數(shù)</b></p><p>　　根據(jù)建筑物所在地區(qū)為長沙市區(qū)，查民用建筑供暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范錯誤

24、！未找到引用源。，將長沙市冬夏季室外氣象參數(shù)列于與1.2中：</p><p>　　表1.1 夏季室外氣象參數(shù)</p><p>　　表1.2 冬季室外氣象參數(shù)</p><p><b>　　室內設計參數(shù)</b></p><p>　　根據(jù)設計建筑類型，查錯誤！未找到引用源。錯誤！未找到引用源。，確定室內參數(shù)見錯誤！未找到引

25、用源。所示：</p><p>　　表1.3 空氣調節(jié)房間的室內計算參數(shù)</p><p><b>　　新風量</b></p><p>　　根據(jù)錯誤！未找到引用源。錯誤！未找到引用源。，公共建筑設計新風量見錯誤！未找到引用源。所示：</p><p>　　表1.4 房間設計新風量</p><p>&

26、lt;b>　　圍護結構的構造</b></p><p><b>　　頂層屋面</b></p><p>　　頂層屋面做法見圖1.1：</p><p>　　圖 1.1 頂層屋面構造</p><p><b>　　樓面構造做法</b></p><p>　　樓面做法見

27、圖1.2：</p><p>　　圖 1.2 樓面構造</p><p><b>　　外墻面構造做法</b></p><p>　　外墻做法見圖1.3：</p><p>　　圖 1.3 外墻構造</p><p><b>　　窗口</b></p><p>

28、　　窗口做法見圖1.4：</p><p>　　圖 1.4 窗口構造</p><p><b>　　圍護結構熱工參數(shù)</b></p><p>　　各圍護結構熱工參數(shù)見表1.5至1.10</p><p><b>　　平屋面</b></p><p>　　表1.5 平屋面熱工參數(shù)&l

29、t;/p><p><b>　　外墻</b></p><p>　　表1.6 外墻熱工參數(shù)</p><p><b>　　內墻</b></p><p>　　表1.7 內墻熱工參數(shù)</p><p><b>　　樓板</b></p><p>　

30、　表1.8 樓板熱工參數(shù)</p><p><b>　　窗</b></p><p>　　表1.9 外窗熱工參數(shù)</p><p><b>　　門戶構造</b></p><p>　　表1.10 門戶熱工參數(shù)</p><p>　　圍護結構傳熱系數(shù)匯總</p><p

31、>　　各圍護結構傳熱系數(shù)列于表1.11中：</p><p>　　表1.11 各圍護結構傳熱系數(shù)匯總</p><p><b>　　負荷計算</b></p><p><b>　　空調冷負荷理論依據(jù)</b></p><p>　　在室內外熱、濕擾量作用下，某一時刻進入一個恒溫恒濕房間內的總熱量和濕量稱

32、為在該時刻的得熱量和得濕量。當?shù)脽崃繛樨撝禃r稱為耗（失）熱量。在某一時刻為保持房間恒溫恒濕，需向房間供應的冷量稱為冷負荷。</p><p>　　空調房間或區(qū)域的夏季冷負荷，應根據(jù)各項得熱量的種類和性質以及空調房間或區(qū)域的蓄熱特性分別進行計算?？照{房間或區(qū)域夏季計算得熱包括：</p><p><b>　　房間冷負荷的構成：</b></p><p>

33、;　　1.通過圍護結構傳入的熱量；</p><p>　　2.透過外窗進入的太陽輻射熱量；</p><p><b>　　3.人體散熱量；</b></p><p><b>　　4.照明散熱量；</b></p><p>　　5.設備、器具、管道及其他內部熱源的散熱量；</p><p&g

34、t;<b>　　6.物料的散熱量；</b></p><p>　　7.滲透空氣帶入的熱量；</p><p>　　8.伴隨各種散濕過程產生的潛熱量。</p><p><b>　　房間濕負荷的構成：</b></p><p><b>　　1.人體散濕量；</b></p>

35、<p>　　2.其他室內散濕量。</p><p><b>　　空調熱負荷理論依據(jù)</b></p><p>　　空調區(qū)的冬季熱負荷，根據(jù)民用建筑供暖通風與空氣調節(jié)設計規(guī)范錯誤！未找到引用源。7.2.13條，可按民用建筑供暖設計熱負荷計算方法計算；計算時。室外計算溫度應采用冬季空調室外計算溫度，并扣除室內設備等形成的穩(wěn)定散熱量。</p><p

36、>　　此外，根據(jù)民暖規(guī)條文說明7.2.13條規(guī)定，當空調區(qū)與室外空氣的正壓差值較大時，不必計算經由門窗縫隙滲入室內的冷空氣耗熱量。</p><p><b>　　房間熱負荷的構成：</b></p><p>　　1.圍護結構的耗熱量；</p><p><b>　　2.通風耗熱量；</b></p><p

37、>　　3.通過其他途徑散失或獲得的熱量。</p><p><b>　　負荷范例</b></p><p>　　典型房間2604辦公室平面圖如圖 2.1所示：</p><p>　　圖 2.1 典型房間平面圖</p><p>　　溫差傳熱形成的冷負荷</p><p>　　通過圍護結構傳入的非穩(wěn)態(tài)傳

38、熱形成的逐時冷負荷CLWq(W)，按式(2.1)至（2.3）計算：</p><p><b>　　(2.1)</b></p><p><b>　　(2.2)</b></p><p><b>　　(2.3)</b></p><p><b>　　式中：</b>&

39、lt;/p><p>　　空調區(qū)與鄰室的夏季溫差大于3℃時，其通過隔墻、樓板等內圍護結構傳熱形成的冷負荷可按（2.4）計算：</p><p><b>　　(2.4)</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　溫差傳熱形成的冷負荷詳細計算見錯誤！未找到引用源。至表2.3所示。&

40、lt;/p><p>　　表2.1 南外墻冷負荷</p><p>　　表2.2 屋面冷負荷</p><p>　　表2.3 南外窗冷負荷</p><p>　　透過玻璃窗太陽輻射形成的冷負荷</p><p>　　透過玻璃窗進入的太陽輻射得熱形成的逐時冷負荷，按式（2.4）計算：</p><p><

41、b>　　(2.4)</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　典型房間輻射冷負荷列于錯誤！未找到引用源。中：</p><p>　　表2.4 南外窗輻射冷負荷</p><p>　　照明、設備及人員引起的冷負荷</p><p>　　人體、照明和設備等散熱

42、形成的逐時冷負荷，分別按式（2.5）至（2.7）計算：</p><p><b>　　(2.5)</b></p><p><b>　　(2.6)</b></p><p><b>　　(2.7)</b></p><p><b>　　式中：</b></p&

43、gt;<p>　　人體顯熱散熱形成的冷負荷列于錯誤！未找到引用源。中：</p><p>　　表2.5 人員散熱引起的冷負荷</p><p>　　設備形成的冷負荷列于表2.6中：</p><p>　　表2.6 設備散熱引起的冷負荷</p><p>　　照明散熱形成的冷負荷列于錯誤！未找到引用源。中：</p><

44、p>　　表2.7 照明散熱引起的冷負荷</p><p>　　人體散濕形成的潛熱冷負荷</p><p>　　計算時刻人體散濕形成的冷負荷按式(2.8)計算：</p><p><b>　　(2.8)</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　典

45、型房間假設人數(shù)為47人，故每小時人體潛熱冷負荷為3431W。</p><p><b>　　人體散濕負荷</b></p><p>　　計算時刻的人體散濕量Dτ(kg/h)，可按式(2.9)計算：</p><p><b>　　(2.9)</b></p><p><b>　　式中:</b&

46、gt;</p><p>　　散濕源為47名成年男子，群集系數(shù)取1，計算得5.123kg/h。</p><p><b>　　夏季新風冷負荷</b></p><p>　　計算新風負荷Q(W)，可按式(2.10)計算：</p><p><b>　　(2.10)</b></p><p&g

47、t;<b>　　式中：</b></p><p>　　根據(jù)已知條件，每人的新風量為30m3/h（8.33L/s），由焓濕圖查得：室外空氣焓值為82.5kJ/kg(to=32.9℃，φ=27.8℃），室內空氣焓值為58.5kJ/kg(to=26.0℃，φ=60%）。房間設計為47人。</p><p>　　求得典型房間（物業(yè)辦公室）的新風負荷為12149.3W。</p

48、><p>　　2604房間總冷負荷</p><p>　　整個房間的全熱冷負荷與濕負荷已匯總于錯誤！未找到引用源。中。由此表可以看出：房間計算冷負荷為39190W；計算濕負荷為5.123kg/h；對應的計算時刻可為中午十三點。</p><p>　　房間總負荷見表2.8。</p><p>　　表2.8 房間冷負荷與濕負荷匯總（手算）</p>

49、;<p>　　2604房間冬季總熱負荷</p><p>　　1. 由于冬季室外溫度的波動幅度遠小于室內外的溫差，因此在圍護結構的基本耗熱量計算中采用日平均溫差的穩(wěn)態(tài)計算法，可按式（2.11）計算：</p><p><b>　　(2.11)</b></p><p>　　圍護結構的耗熱量列于錯誤！未找到引用源。中：</p>

50、<p>　　表2.9 圍護結構熱負荷</p><p><b>　　負荷計算比對</b></p><p>　　通過規(guī)范計算方法得出的房間室內總冷負荷最大值為16554.29W，室內總熱負荷為7092.02W，通過鴻業(yè)軟件計算所得的該房間總冷負荷為16835W，熱負荷為7380W。誤差分別為1.67%與3.9%，小于5%，故其他房間空調負荷均用鴻業(yè)軟件計算。

51、詳細計算結果列于附錄1中。</p><p><b>　　負荷匯總</b></p><p><b>　　夏季冷負荷匯總表</b></p><p>　　本建筑為長沙市鋁業(yè)科技大廈辦公樓，建筑層數(shù)為地上26層，建筑高度為98.9m，建筑空調面積為15740m2，對該辦公樓集中式空調系統(tǒng)設計計算，經計算得，該工程設計總室內冷負荷為

52、1256.628kW，總冷負荷為2571.533kW；總室內熱負荷329.025kW，總熱負荷為1572.609kW。</p><p>　　各房間詳細計算書見附錄1</p><p>　　冷負荷匯總見表2-10。</p><p>　　表2-10 工程總冷負荷匯總</p><p>　　可見夏季總冷負荷最大值出現(xiàn)在14:00，為2571533W.&

53、lt;/p><p>　　冬季空調熱負荷匯總表</p><p>　　空調熱負荷匯總見表2.11。</p><p>　　表2.11 工程總熱負荷匯總</p><p><b>　　空調系統(tǒng)選擇</b></p><p><b>　　空調系統(tǒng)的種類</b></p><p

54、><b>　　全空氣系統(tǒng)</b></p><p>　　全空氣系統(tǒng)是完全由空氣來擔負房間的冷熱負荷的系統(tǒng)。按送風量是否恒定又可分為定風量系統(tǒng)和變風量系統(tǒng)。</p><p>　　（1）定風量系統(tǒng)：送風量恒定的全空氣系統(tǒng)。</p><p>　?。?）變風量系統(tǒng)：送風量根據(jù)室內要求變化而變化的全空氣系統(tǒng)。</p><p>

55、<b>　　風機盤管加新風系統(tǒng)</b></p><p>　　即空氣—水風機盤管系統(tǒng)，是空氣—水系統(tǒng)中的一種形式，是目前應用廣泛的一種空調系統(tǒng)方式，室內的冷、熱負荷和新風的冷熱負荷有風機盤管與新風系統(tǒng)共同來承擔。</p><p><b>　　冷劑式空調系統(tǒng)</b></p><p>　　冷劑式空調系統(tǒng)是空調房間的負荷由制冷劑直

56、接負擔的系統(tǒng)。多聯(lián)機空調系統(tǒng)是冷劑式空調系統(tǒng)的一種。</p><p>　　多聯(lián)機空調系統(tǒng)：多聯(lián)式空調機組是由室外機配置多臺室內機組成的冷劑式空調系統(tǒng)。為了適時地滿足各房間冷、熱負荷的要求，多聯(lián)機采用電子控制供給各個室內機盤管的制冷劑流量和通過控制壓縮機改變系統(tǒng)的制冷循環(huán)量，因此，多聯(lián)機系統(tǒng)是變制冷劑流量系統(tǒng)。</p><p><b>　　直接膨脹式系統(tǒng)</b><

57、/p><p>　　直接膨脹機房空調是指從房間吸取熱量通過冷凝器傳遞到室外空氣中的空調。機組安裝完畢后，室內機組與室外冷凝器構成閉合回路。安裝方便快捷，適用于水源缺乏的地區(qū)和無冷卻水系統(tǒng)的場所。</p><p><b>　　低溫送風空調系統(tǒng)</b></p><p>　　低溫送風空調系統(tǒng)與常規(guī)空調系統(tǒng)相比送風溫度低、送風溫差加大，降低了輸送管道和空氣處

58、理設備的體積以及送風機能耗等。</p><p><b>　　溫濕度獨立控制系統(tǒng)</b></p><p>　　溫濕度獨立控制空調系統(tǒng)中，獨立新風除濕機組向室內送入干燥的空氣，通過調節(jié)送風狀態(tài)點控制室內濕度；室內干工況末端（干式風機盤管或平面輻射毛細管系統(tǒng)）處理室內空氣的顯熱來調節(jié)室內溫度</p><p><b>　　低溫送風空調系統(tǒng)&l

59、t;/b></p><p>　　蒸發(fā)冷卻空調技術是一項利用水蒸發(fā)吸熱制冷的技術。水在空氣中具有蒸發(fā)能力。在沒有別的熱源的條件下，水與空氣間的熱濕交換過程是空氣將顯熱傳遞給水，使空氣的溫度下降。而由于水的蒸發(fā)，空氣的含濕量不但要增加，而且進入空氣的水蒸氣帶回一些汽化潛熱。當這兩種熱量相等時，水溫達到空氣的濕球溫度。只要空氣不是飽和的，利用循環(huán)水直接（或通過填料層）噴淋空氣就可獲得降溫的效果。在條件允許時，可以

60、將降溫后的空氣作為送風以降低室溫，這種處理空氣的方法稱為蒸發(fā)冷卻空調。</p><p>　　各空調系統(tǒng)的適用范圍：</p><p>　　各空調系統(tǒng)的形式與適用范圍見表3.1。</p><p>　　表3.1 空調系統(tǒng)的形式</p><p>　　空調系統(tǒng)形式的確定：</p><p>　　本工程為單位自建辦公樓，部分樓層會出

61、租，選擇多聯(lián)機系統(tǒng)可方便不同分戶的計量以及滿足各樓層或者房間的負荷變化來實時調節(jié)。綜合樓4層餐廳及多功能廳房間面積較大，人員多，濕負荷大，故宜采用全空氣系統(tǒng)。故綜合考慮，本工程辦公樓1-4層加綜合樓4層采用集中式中央空調，6-26層采用多聯(lián)機加全熱交換機送新風方式。</p><p><b>　　空調設備選擇</b></p><p>　　多聯(lián)機與全熱交換機設備選擇范例&

62、lt;/p><p>　　以典型房間（2604辦公室）為例：</p><p>　　本房間夏季冷負荷為16554.29W；濕負荷：4.59kg/h；新風負荷：1420m3/h；</p><p>　　冬季熱負荷為7380.87W；濕負荷為-7.09kg/h；新風負荷：1420m3/h；</p><p>　　多聯(lián)機加全熱交換機新風系統(tǒng)的處理過程以及送風參

63、數(shù)計算其夏季處理過程焓濕圖如圖4-1所示：</p><p>　　圖4-1 夏季多聯(lián)機處理過程焓濕圖</p><p>　　全熱交換機將新風處理到狀態(tài)點K（溫度略高于室內狀態(tài)點溫度，濕度高于室內狀態(tài)點），其承擔室內部分冷負荷以及部分濕負荷。風機盤管承擔絕大部分室內冷負荷和部分濕負荷。</p><p><b>　　確定新風機組</b></p&g

64、t;<p>　　由于本房間面積較大，故單獨設一臺全熱交換機，負責處理該房間的部分新風負荷，設計新風量為1420m3/h。選擇型號為XFHQ-15DZ/S-B全熱交換機組，其名義風量為1500m3/h，制冷溫度效率為78%，焓效率為67%。全熱交換機工作原理如圖4.2所示：</p><p>　　圖4.2 夏季全熱交換機處理過程原理圖</p><p><b>　　確定新

65、風狀態(tài)點</b></p><p>　　根據(jù)全熱交換機溫度效率η1、焓效率η2求得新風狀態(tài)點。可按式（4.1）與（4.2）計算：</p><p><b>　　(4.1)</b></p><p><b>　　(4.2)</b></p><p><b>　　其中：</b>

66、</p><p>　　已知新風進換熱器的狀態(tài)即室外空氣狀態(tài)點：t1=32.9℃、h1為82.5kJ/kg；</p><p>　　排風進換熱器的狀態(tài)即室內空氣狀態(tài)點：t3=26℃、h3=55.5kJ/kg；</p><p>　　根據(jù)式（4-1）、（4-2）求得t2=27.518℃、h2=64.41kJ/kg。</p><p><b>

67、　　確定房間總風量</b></p><p>　　夏季冷負荷：16554.29W；濕負荷：4.59kg/h；新風負荷：1420m3/h；</p><p><b>　　熱濕比；</b></p><p><b>　　確定送風狀態(tài)點：</b></p><p>　　在i-d圖上根據(jù)tn、φn確定室

68、內狀態(tài)點N，由室外干球溫度和濕球溫度確定室外狀態(tài)點W。</p><p>　　過N作ε與φ=90%的曲線相交，交點即送風狀態(tài)點O。</p><p>　　to：17℃；ho：42kJ/kg。</p><p><b>　　計算總送風量：</b></p><p><b>　　多聯(lián)機送風量：</b></

69、p><p>　　由于，可求得GM=4414.5-1420=2994.5m3/h。</p><p><b>　　多聯(lián)機制冷量：</b></p><p>　　多聯(lián)機處理終狀態(tài)M點應處于的延長線上，由新回風混合關系即可確定點M。多聯(lián)機處理空氣的過程所需設計冷量就隨之確定。經計算，，應需按房間顯熱負荷選擇多聯(lián)機冷量，，，根據(jù)公式，求得=21.861kJ/S

70、=21806W（式中：；）。故該房間末端選擇顯熱制冷量為5.6kW的設備四臺。型號為MDVD80Q4/DN-C，該設備冬季制熱量為9.0kW，符合冬季要求。其余設備選擇列于下節(jié)。</p><p>　　空氣-水系統(tǒng)設備選擇范例</p><p>　　以辦公室0401為例：</p><p>　　該房間夏季室內冷負荷為3297.32W，室內總濕負荷為0.59kg/h，新風負

71、荷為307.5m3/h。</p><p>　　冬季室內熱負荷為1344.07，室內總濕負荷為-1.61kg/h。</p><p>　　風機盤管加獨立新風系統(tǒng)的處理過程以及送風參數(shù)計算其夏季處理過程焓濕圖如圖4-1所示：</p><p>　　圖4.2 夏季風機盤管處理過程焓濕圖</p><p>　　新風處理到室內等焓點與機器露點的交點D，其承擔

72、室內所有冷負荷以及部分濕負荷。風機盤管承擔所有濕負荷。</p><p><b>　　確定新風狀態(tài)點</b></p><p>　　由于本層有兩臺新風機，負責處理整層樓的新風負荷。設計新風量為1500m3/h經計算，新風機組的設計冷量為20.5kW。</p><p><b>　　確定新風機組</b></p>&l

73、t;p>　　選擇型號為G-1.5WDX/B的4排新風機組，其名義風量為1500m3/h，供冷量為20.85kW。典型房間中分得的風量為307m3/h，分得冷量為4.23kW。</p><p><b>　　確定房間總風量</b></p><p>　　房間設計狀態(tài)點R及余熱Q、余濕W和ε線已知，過R點作ε線與φ=90%線相交，交點即送風狀態(tài)點S，于是房間總風量G可由

74、這一關系求得。經計算，求得總風量G=1193.46m3/h。</p><p>　　確定風機盤管處理風量及終狀態(tài)</p><p>　　由于，可求得GF=885.96m3/h。風機盤管處理終狀態(tài)F點應處于的延長線上，由新回風混合關系即可確定點F。風機盤管處理空氣的R→F過程所需設計顯熱制冷量就隨之確定。經計算，。</p><p><b>　　選擇風機盤管機組&

75、lt;/b></p><p>　　考慮機組所需風量、冷量，結合建筑、裝修等安裝條件，選取兩臺FP-51WA的臥式暗裝風機盤管機組。單機名義顯熱制冷量1.874kW，全熱制冷量2.945kW。冬季制熱量3.28kW,符合該房間冬夏兩季符合要求。</p><p><b>　　全空氣系統(tǒng)選擇范例</b></p><p>　　以4樓餐廳大堂為例：

76、</p><p>　　該房間夏季室內總冷負荷為123.77kW，總濕負荷為33.84kg/h，新風負荷為15135m3/h，夏季總冷負荷為263.843kW。</p><p>　　冬季總室內熱負荷為4.874kW，總熱負荷為171.875kW。</p><p>　　全空氣系統(tǒng)的處理過程以及送風參數(shù)計算其夏季及其處理過程焓濕圖如錯誤！未找到引用源。.3所示：</

77、p><p>　　圖4.3 夏季新風機組處理過程焓濕圖</p><p>　　R、O分別為室內，室外狀態(tài)點。設已知室內的冷負荷（包括顯熱負荷和潛熱冷負荷）Q和濕負荷M。根據(jù)冷負荷與濕負荷計算出熱濕比ε，則可在濕空氣的h-d圖上通過R點按ε畫出送風在室內的狀態(tài)變化過程線，該線與φ=90%線相交，即送風狀態(tài)點。利用式錯誤！未找到引用源。。錯誤！未找到引用源。錯誤！未找到引用源。</p>

78、<p><b>　　(4.3)</b></p><p>　　可計算出送風量。根據(jù)關系式可確定再循環(huán)風量；將最小新風量和送風量之比稱為最小新風比M。根據(jù)兩種空氣混合的原理，在h-d圖上，混合點M應位于RO線上，并且滿足式（4.4）：</p><p><b>　　（4.4)</b></p><p>　　經計算，選擇型

79、號為03D6排機組6臺，04D6排機組3臺，06D6排機組2臺07D4排機組1臺。其名義總風量為49000，額定供冷量為264kW。額定制熱量為313kW，滿足該房間冬夏兩季符合要求。</p><p><b>　　氣流組織計算</b></p><p><b>　　室內氣流組織</b></p><p>　　氣流組織，就是在是

80、空調房間內合理地布置送風口和回風口，使得經過凈化和熱濕處理的空氣，由送風口送入室內后，在擴散與混合的過程中，均勻地消除室內余熱和余濕，從而使工作區(qū)形成比較均勻而穩(wěn)定的溫度、濕度、氣流速度和結凈度，以滿足生產工藝和人體舒適的要求。氣流組織的形式有多種多樣，需要結合建筑結構的特點及工藝設備布置等條件合理選擇。依照送、回風口位置的相互關系和氣流方向，可分為：側送側回、上送下回、中送上下回、下送上回及上送上回。 </p><

81、p>　　送、回風口都明裝布置在房間上部。對于那些因各種原因不能在房間下部布置回風口的場所，上送上回是相當合適的，但應注意控制好送、回風的速度 , 這種氣流組織形式是將送風口和回風口疊在一起。以防止氣流短路。</p><p><b>　　送風口形式</b></p><p>　　送風口及其紊流系數(shù)對射流的擴散及空間內氣流流型的形式有直接影響。因此，在設計氣流組織時，

82、根據(jù)空調精度，氣流形式，送風口安裝位置以及建筑內裝修的藝術配合等要求選擇不同形式的風口。</p><p>　　風口的形式多樣，大致分為側送風口、散流器、孔板送風口、噴射式送風口與旋流式送風口五種。本設計送風口一律選用散流器送風。</p><p>　　散流器是安裝在頂棚上的送風口，其送風氣流形式有平送和下送兩種。工作區(qū)總是處于回流區(qū)，只是送風射流和回流的射程較短。散流器下送的方式，空氣由散流

83、器送出時，通常沿著頂棚和墻面形成貼附射流，射流擴散較好，速度場和溫度場都很均勻。</p><p><b>　　氣流組織的選擇</b></p><p>　　本設計送風選擇四面吹方形散流器和雙層百葉風口兩種形式，回風選擇雙層百葉風口。根據(jù)錯誤！未找到引用源。錯誤！未找到引用源。，用散流器上送上回方式的空調房間，為了確保射流有必需的射程，并不產生較大的噪聲，風口風速控制在3

84、~4m/s之間，最大風速不得超過6m/s，回風風口吸風風速取4~5m/s。</p><p><b>　　散流器送風計算</b></p><p><b>　　氣流組織設計方法</b></p><p>　　對于舒適性空調，工作區(qū)風速夏季不應大于0.3m/s。本設計大會議室采用上送上回式的送風口采用方形散流器送。</p&g

85、t;<p>　　散流器送風氣流組織的計算主要是選用合適的散流器，使房間內的風速滿足設計要求。散流器射流的速度衰減方程為：</p><p><b>　　式（4-1）</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　工作區(qū)內的平均風速按下式確定;</p><p>&

86、lt;b>　　式（4-2）</b></p><p><b>　　式中 ：</b></p><p>　　氣流組織設計的計算步驟</p><p>　?。ㄒ唬┌凑辗块g的尺寸布置散流器，計算每個散流器的送風量；</p><p>　?。ǘ┏踹x散流器，計算頸部風速，計算射程；</p><p&

87、gt;　　（三）計算工作區(qū)的平均風速是否滿足要求，若不滿足，應重新選擇布置散流器。</p><p>　　氣流組織設計計算范例</p><p>　　以典型房間（綜合樓多功能廳）為例：房間面積為322.8，層高為3.6m，總送風量為4024，回風量為2824，送風溫差為8℃。采用雙層百葉風口下送，進行氣流組織校核計算。</p><p>　　此處只計算回風柜的送風量，總送

88、風量為12000。總共2臺風機盤管，12送風口，每個風口服務面積為2.9m×2.9m。每個風口送風量為1000。平面圖如圖5.1所示：</p><p>　　圖5.1 散流器布置平面圖</p><p>　　選擇尺寸為320mm×320mm的雙百葉風口，則頸部風速為2.71。由于雙百葉風口的實際面積約為頸部面積的90%，雙百葉風口的實際風速為3。</p>&l

89、t;p>　　散流器的氣流組織如圖5.2：</p><p>　　圖5.2 散流器的氣流組織</p><p>　　射流末端速度為0.5m/s時的射程，即：</p><p>　　，本房間吊頂高度為2.7米，故射程距離為2.7-1.64=1.06m，位于工作面高度。如圖5.3所示：</p><p>　　圖5.3 散流器的射程示意圖</

90、p><p>　　室內平均速度： ，</p><p>　　如果送冷風則室內平均風速為：，可見，符合規(guī)范要求。</p><p><b>　　水力計算</b></p><p><b>　　風系統(tǒng)的水力計算</b></p><p><b>　　風系統(tǒng)水力計算方法</b

91、></p><p>　　風管的水力計算方法較多，對于高速送風系統(tǒng)采用靜壓復得法，對于低速送風系統(tǒng)，大多采用等壓損法和假定流速法。</p><p>　　(1)等壓損法 以單位長度風管的壓力損失Pm相等為前提。在已知總作用壓力的情況下，取最長的環(huán)路或壓力損失最大的環(huán)路，將總的作用壓力值平均分配給風管的各個部分，再根據(jù)各部分的風量和所分配的壓力損失值確定風管的尺寸，并結合各環(huán)路間的壓力損失

92、的平衡進行調節(jié)，以保證各環(huán)路間的壓力損失的差值小于15%。一般建議的風管摩擦壓力損失值為0.8~1.5Pa/m。</p><p>　　(2)假定流速法 根據(jù)噪聲和風管本身的強度，并考慮到運行費用來進行設定。</p><p>　　在本設計中風管形狀為矩形風管，并且采用低速送風。故采用假定流速法，其計算基本步驟如下：</p><p>　　①繪制管網軸測圖，對各管段進行編

93、號，標出長度和流量，確定最不利環(huán)路。</p><p>　　②合理確定最不利環(huán)路管段的氣體流速。</p><p>　?、鄹鶕?jù)各管段的流量和確定的流速，確定最不利環(huán)路各管段的斷面尺寸。</p><p>　?、苡嬎阕畈焕h(huán)路各管段的阻力。</p><p>　　⑤平衡并聯(lián)管路，并聯(lián)管路計算阻力偏差不超過15%。</p><p>

94、;　　⑥計算管網的總阻力，求取管網特性曲線。</p><p>　?、吒鶕?jù)管網特性曲線，所要求輸送的總流量以及所輸送的流體的種類、性質等諸因素，綜合考慮為管網匹配動力設備（風機、水泵等），確定動力設備的參數(shù)。</p><p>　　民用建筑空調系統(tǒng)風速選用見表7.1：</p><p>　　表7.1 民用建筑空調系統(tǒng)風速選用表</p><p>　　

95、全熱交換機新排風水力計算范例</p><p>　　以23層1#全熱交換機風管為例，計算系統(tǒng)水力計算。23層1#全熱交換機風管系統(tǒng)間圖7.1與7.2。</p><p>　　圖7.1 23層1#全熱交換機平面圖</p><p>　　圖7.2 23層1#全熱交換機系統(tǒng)圖</p><p>　　首先對各管段進行編號，并確定最不利管路為1-2-4-5-6

96、。最有利管路為7-6-5。</p><p>　　根據(jù)各管段的風量和選定的流速，確定最不利環(huán)路各管段的斷面尺寸及沿程阻力和局部阻力，以管段1為例：</p><p>　?。?）確定管段1斷面尺寸及實際流速：</p><p>　　管段1風量為，假定風速，則管段1風道截面積為：</p><p>　　查表得斷面尺寸為200mm×120mm，則

97、實際流速為</p><p>　　管段1 沿程阻力計算：</p><p>　　查參考文獻表11.2-3得：單位長度摩擦阻力（比摩阻）。</p><p><b>　　故該段沿程阻力為：</b></p><p>　　該管段局部阻力計算：</p><p>　　該管段局部阻力部件有雙百葉風口、90°

98、;矩形彎頭、多葉風量調節(jié)閥，查文獻[4]表11.3-1得；</p><p>　　設散流器風口：ξ=1；</p><p>　　分流三通：ξ=0.3；</p><p>　　多葉風量調節(jié)閥：全開時，ξ=0.52。</p><p><b>　　故該段沿程阻力為：</b></p><p><b>

99、　　該管段總阻力</b></p><p><b>　　將其他管段計算結果</b></p><p><b>　　列于表7.2：</b></p><p>　　表7.2 23層1#全熱交換機風道水力計算表</p><p>　　全空氣系統(tǒng)的水力計算范例</p><p>

100、　　以綜合樓四樓1#吊柜機組送風管道為例，計算系統(tǒng)水力計算。</p><p>　　圖7.3 綜合樓4層1#吊頂風柜機平面圖</p><p>　　圖7.4 綜合樓4層1#吊頂風柜機系統(tǒng)圖</p><p>　　各管段水力計算結果列于表7.3：</p><p>　　表7.3 綜合樓四樓1#吊柜機組送風管道水力計算表</p><p

101、><b>　　冷媒系統(tǒng)的水力計算</b></p><p>　　冷媒系統(tǒng)的水力計算范例</p><p>　　以辦公樓23層1區(qū)為例：</p><p>　　圖7.5 辦公樓23層1區(qū)冷劑系統(tǒng)平面圖</p><p>　　圖7.6 辦公樓23層1區(qū)冷劑系統(tǒng)圖</p><p>　　查美的MDV-X全直

102、流變頻智能多聯(lián)中央空調技術手冊，將室內機主、配管尺寸選定列于表7.5中，室外機主管尺寸，連接方法列于表7.6中：</p><p>　　表7.5 室內機主、配管尺寸選定表</p><p>　　表7.6 室內機主、配管尺寸選定表</p><p>　　根據(jù)表7-5與7-6選擇室內機室外機主配管，具體選型結果列于表7.7：</p><p>　　表7.

103、7 辦公樓23層1區(qū)冷劑系統(tǒng)主配管選型表</p><p>　　分歧管具體選型列于表7.8：</p><p>　　表7.8 辦公樓23層1區(qū)冷劑系統(tǒng)分歧管選型表</p><p><b>　　水系統(tǒng)的水力計算</b></p><p><b>　　空調水系統(tǒng)形式</b></p><p&

104、gt;　　本設計工程不需要同時供冷供熱，故選用雙管制系統(tǒng)。冷凍水輸送采用冷源側定流量、負荷側變流量的一次泵系統(tǒng)。冷凍水立管通過各層的空調水井引致各層末端設備，水平橫貫布置采用同程式布置。</p><p>　　空調水系統(tǒng)的水力計算方法</p><p>　　空調水系統(tǒng)的水力計算方法和計算公式參考7.1節(jié)風管水力計算。</p><p>　　空調水系統(tǒng)水力計算范例</

105、p><p>　　以綜合樓4層空調供回水系統(tǒng)為例：</p><p>　　圖 7.7 綜合樓4層空調水系統(tǒng)平面圖</p><p>　　圖7.8 綜合樓4層空調水系統(tǒng)系統(tǒng)圖</p><p>　　由于該管路采用水平同程布管，所以最不利環(huán)路非最遠端環(huán)路，因此我們通過計算比較設備最遠端環(huán)路與最近端環(huán)路及中間端環(huán)路來確定管網的不平衡率。</p>

106、<p>　　以設備最遠端環(huán)路1-2-3-4-5-6-7-8-9-10為例：先根據(jù)假定流速法確定各管段管徑：</p><p>　　1）管段1：已知流量為59.832m3/h，假定流速為1.5m/s，則管徑為：</p><p>　　故取管徑DN125，則實際流速為1.35m/s，查得比摩阻為170Pa/m。</p><p>　　2）管段2：已知流量為54.7

107、92m3/h，假定流速為1.5m/s，則管徑為：</p><p>　　故取管徑DN125，得實際流速為1.24m/s，查得比摩阻為144Pa/m。</p><p>　　3）管段3：已知流量為47.232m3/h，假定流速為1.5m/s，則管徑為：</p><p>　　故取管徑DN100，得實際流速為1.67m/s，查得比摩阻為335Pa/m。</p>

108、<p>　　4）管段4：已知流量為32.04m3/h，假定流速為1.5m/s，則管徑為：</p><p>　　故取管徑DN100，得實際流速為1.13m/s，查得比摩阻為162Pa/m。</p><p>　　5）管段5：已知流量為24.48m3/h，假定流速為1.4m/s，則管徑為：</p><p>　　故取管徑DN80，則實際流速為1.35m/s，查得比

109、摩阻為294Pa/m。</p><p>　　6）管段6：已知流量為16.92m3/h，假定流速為1.2m/s，則管徑為：</p><p>　　故取管徑DN65，則實際流速為1.42m/s，查得比摩阻為400Pa/m。</p><p>　　7）管段7：已知流量為10.08m3/h，假定流速為1.2m/s，則管徑為：</p><p>　　故取管徑

110、DN65，則實際流速為0.844m/s，查得比摩阻為140Pa/m</p><p>　　8）管段8：已知流量為5.04m3/h，已知設備配管為DN40，則實際流速為1.114m/s，查得比摩阻為475Pa/m</p><p>　　9）管段9：已知流量為5.04m3/h，計算同管段10，,取管徑DN40，比摩阻為475Pa/m。</p><p>　　10）管段10：已

111、知流量為59.832m3/h，計算同管段3，故取管徑DN125，得實際流速為1.35m/s，查得比摩阻為170Pa/m。</p><p>　　各管段局部阻力，列于表7.9中：</p><p>　　表7.9 各管段局部阻力計算</p><p>　　1-10各管段總阻力=沿程阻力+局部阻力，結果列于表7.10中：</p><p>　　表7.10

112、 1-10環(huán)路總阻力計算</p><p>　　按上法將其余各管段進行水力計算，結果列于表7.11中：</p><p>　　1-22管段水力計算列于表7.11：</p><p>　　表 7.11 水力計算表 </p><p><b>　　冷熱源機房設計</b></p><

113、p><b>　　制冷設備的選擇</b></p><p>　　本建筑1-4層總冷負荷710.428KW，主機采用兩臺102RT水冷螺桿式冷水機組；型號為美的MCW360H高效降膜式水冷螺桿冷水機組。具體規(guī)格列于表6.1中：</p><p>　　表6.1 制冷機參數(shù)</p><p><b>　　冷卻塔的選型</b><

114、;/p><p>　　冷卻塔的標準設計工況</p><p>　　進水溫度37C，出水溫度32C，設計溫差5C，濕球溫度27.7C，干球溫度35.8C，大氣壓100.53kPa。</p><p><b>　　冷卻塔水量的計算</b></p><p>　　冷卻塔水量計算按式（6.1）計算：</p><p>

115、<b>　　(6.1)</b></p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　則：W=710.4×1000×1.3/4.2×1000×5=43.977kg/s =158.32m3/h</p><p><b>　　冷卻塔的選用型號</b><

116、/p><p>　　冷卻塔主要根據(jù)冷卻水流量和冷卻水溫度進行選擇，根據(jù)制冷機組冷卻水總量158m3/h，根據(jù)冷卻水量選擇廣東華強制冷設備有限公司生產的低噪聲（DHT-UL）系列逆流式冷卻塔，型號為DHT-100UL。數(shù)量為兩臺。</p><p>　　其性能參數(shù)見表6.2：</p><p>　　表6.2 冷卻塔性能參數(shù)</p><p><b&g

117、t;　　冷卻水系統(tǒng)</b></p><p><b>　　冷卻水系統(tǒng)的設計</b></p><p>　　本工程采用機械通風冷卻塔，冷卻塔出來的冷卻水經水泵壓送到冷水機組的冷凝器，再送到冷卻塔中蒸發(fā)冷卻。冷卻水系統(tǒng)圖如圖6.1。</p><p>　　圖6.1 冷卻水系統(tǒng)圖</p><p>　　冷卻水系統(tǒng)水力計算：

118、</p><p>　　冷卻水系統(tǒng)為開式系統(tǒng)。對各回路進行編號，如圖，最不利環(huán)路為1-2-3-4；先根據(jù)假定流速法確定各管段管徑：</p><p>　　1）管段1：已知單臺冷水機組冷卻水流量為77m3/h，接管管徑為DN150，故該管段流速為：，比摩阻RC為107Pa/m。</p><p>　　2）管段2：已知流量為154m3/h，假定流速為1.5m/s，則管徑為：&

119、lt;/p><p>　　故取管徑DN200，得實際流速為1.36m/s，查得比摩阻為91Pa/m。</p><p>　　3）管段3：已知流量為154m3/h，則計算同管段2，取管徑DN200，實際流速為1.36m/s，查得比摩阻為91Pa/m。</p><p>　　4）管段4：已知流量為77m3/h，則計算同管段1，取管徑DN150，實際流速為1.21m/s，查得比摩阻

120、為107Pa/m。</p><p>　　根據(jù)各段管徑、流速查水管路計算圖，計算各管段局部阻力如表6.3：</p><p>　　表6.3 冷卻水管段局部阻力計算表</p><p>　　各管段的沿程阻力和局部阻力計算見表6.4：</p><p>　　表6.4 冷卻水管段阻力匯總表</p><p><b>　　冷卻

121、水泵的選擇</b></p><p>　　冷卻水泵揚程計算公式： 錯誤！未找到引用源。 </p><p><b>　　式中 ：</b></p><p>　　錯誤！未找到引用源?！鋮s水管路系統(tǒng)總的沿程阻力損失和局部阻力損失，MPa</p><p>　　錯誤！未找到引用源?！淠骼鋮s水側阻力損失，MPa，一

122、本機取0.056，MPa</p><p>　　錯誤！未找到引用源?！鋮s塔中水的提升高度（從冷卻塔底部水池到噴淋器（布水器）的高差m）0.0098MPa</p><p>　　錯誤！未找到引用源?！鋮s塔布水器噴頭的噴霧阻力或進塔水壓，MPa</p><p>　　引風式玻璃鋼冷卻塔約等于0.02~0.05，MPa；</p><p>　　水噴

123、射式冷卻塔約等于0.08~0.15，MPa</p><p>　　錯誤！未找到引用源。=0.084+0.056+20.0098 + 0.05+0.005 = 0.206 MPa </p><p>　　根據(jù)H=β2Hmax ，取β2 =1.1，則H=22.66kPa，即揚程H=22.66m。</p><p><b>　　冷卻水泵的型號</b>&l

124、t;/p><p>　　綜上計算，本次采用三臺廣西博士通產的臥式單級雙吸離心泵VGDW80-25并聯(lián)供水，其中一臺為備用水泵。SWB150-260離心水泵性能參數(shù)見表6.5：</p><p>　　表6.5 冷卻水泵性能參數(shù)</p><p><b>　　水處理器的選擇</b></p><p>　　型號：HG-200G </

125、p><p><b>　　輸水管徑：200</b></p><p>　　長：1000，寬：250</p><p><b>　　功率：<100kW</b></p><p>　　最大處理水量：200m3/h</p><p><b>　　冷卻水的補水量</b>

126、</p><p>　　包括：蒸發(fā)損失、飄逸損失、排污損失和泄露損失</p><p>　　選用逆流式冷卻塔，補水量：153×1.6%=2.448m3/h</p><p>　　補水位置：冷卻塔底盤處</p><p><b>　　冷水系統(tǒng)</b></p><p><b>　　冷水系統(tǒng)