建筑工程畢業(yè)設計結構設計計算書

1、<p>　　結 構 設 計 計 算 書</p><p>　　學院名稱： </p><p>　　專業(yè)班級： </p><p>　　學生姓名： </p><p>　　指導教師姓名：

2、 </p><p>　　指導教師職稱： 教授、講師 </p><p><b>　　2010年 5 月</b></p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本工程名稱為某框架結構辦公樓，結構為全現(xiàn)澆混凝土框架結構，8

3、層。工程所在地區(qū)為泰州，抗震設防等級為7度，需要進行抗震設計。設計過程遵循先建筑后結構再施工的順序進行。建筑設計，依據(jù)建筑總體規(guī)劃要求、建筑用地條件和基地周邊的環(huán)境特點，首先設計建筑平面， 其次進行立面造型、剖面設計?？紤]到建筑等級和防火要求，建筑設計應滿足使用功能和造型藝術的要求，并適應未來發(fā)展與靈活改造的需要。</p><p>　　抗震結構在地震作用下，為了有良好的耗能能力以及在強震下結構不倒塌，其構件應有足

4、夠的延性。要設計延性框架結構，需滿足“強柱弱梁，強剪弱彎，強節(jié)點弱構件”的要求，并進行相應的內力調整，然后由調整后的內力值進行配筋計算。</p><p>　　本次設計主要包括結構選型及結構布置、確定計算簡圖及計算單元、荷載計算、側移控制、內力組合、構件設計、樓梯設計、基礎設計等內容 。本工程采用鋼筋混凝土結構框架結構體系（橫向承重），選擇了有代表性的一榀框架進行計算。對于豎向荷載作用采用彎矩二次分配法，水平荷載作

5、用采用D值法。設計計算整個過程中綜合考慮了技術經(jīng)濟指標和施工工業(yè)化的要求。</p><p>　　關鍵詞：建筑設計；結構設計；施工組織設；荷載計算</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　This project is designed for office building used with a style

6、of cast-in frame work. The building has eight floors.the structure locates TaiZHou with an anti-earthquake degree of 7.so it is necessary to carry out the related design’ The design process follows the order: firstly, th

7、e architectural design; secondly, the structural design; lastly, the foundation design. The architectural design, according to the master plan of the building, the site conditions, peripheral urban environment, and ch<

8、;/p><p>　　In order to prevent the building from collapsing, we must insure the inducity of the members.The structure needs to meet the demand of “strong columns with weak beams, strong anti-shear to weak anti-b

9、ending, strong joints with weak members”,.The calculation goes under the adjusted inner stress values .</p><p>　　. Structural design maintains close ties with the architectural design, which is based on cur

10、rent relevant codes. It includes the structure style, the preliminary estimation for the structural members, confirmation of the sketch and unit for calculation, sideway control, load calculation, component design, slab-

11、stairs design, floor overlay design and foundation design. This project adopts reinforced concrete frame (transverse bearing), which has chosen a representative frame to calculate. Vertic</p><p>　　Keywords:

12、 Architectural design;Structural design;Construction management design; Load calculation</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要2</b></p><p>　　ABSTRACT3</

13、p><p>　　第一章 工程概況5</p><p>　　第二章 設計資料6</p><p>　　第三章 柱網(wǎng)布置與計算見圖7</p><p>　　3.1柱網(wǎng)布置圖7</p><p>　　3.2框架結構承重方案的選擇7</p><p>　　3.3框架結構的計算簡圖7</p>

14、;<p>　　第四章 梁、柱截面尺寸的初步確定9</p><p>　　4.1梁截面尺寸的初步確定9</p><p>　　4.2柱的截面尺寸估算9</p><p>　　第五章 框架側移剛度的計算10</p><p>　　5.1橫梁線剛度 的計算 10</p><p>　　5.2縱梁線剛度 的

15、計算 10</p><p>　　5.3柱線剛度 的計算 10</p><p>　　5.4各層橫向側移剛度計算：（D值法）10</p><p>　　第六章 荷載計算14</p><p>　　6.1荷載計算14</p><p>　　6.2梁、柱計算15</p><p>　　6.3各質點

16、重力荷載代表值計算15</p><p>　　6.4橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算18</p><p>　　6.5風荷載計算24</p><p>　　6.6豎向荷載作用下框架結構的內力計算30</p><p>　　第七章 橫向框架荷載組合和內力組合41</p><p>　　7.1結構的抗震等級4

17、1</p><p>　　7.2框架梁的內力組合41</p><p>　　7.3框架柱內力組合45</p><p>　　第八章 截面設計55</p><p><b>　　8.1框架梁55</b></p><p>　　8.2框架柱設計59</p><p>　　第九章

18、 樓板設計65</p><p>　　9.1屋面和樓面板的荷載計算65</p><p>　　9.2樓板計算65</p><p>　?。ㄒ唬┗举Y料：66</p><p>　?。ǘ┯嬎憬Y果：66</p><p>　　第十章 基礎設計73</p><p>　　10.1設計參數(shù)7

19、3</p><p>　　10.2基礎計算73</p><p>　　第十一章 電算結果78</p><p>　　11.1數(shù)據(jù)輸入78</p><p>　　11.2數(shù)據(jù)輸出 79</p><p><b>　　致 謝85</b></p><p><b>　　

20、參考文獻86</b></p><p><b>　　第一章 工程概況</b></p><p>　　1.1該辦公樓為八層鋼筋混凝土框架結構，總建筑面積為6794.2m2，建筑等級為二類建筑，第八層為設備間。建筑物總高32.3m，地下埋深2·9m，一層層高4.0m，標準層層高3·8m，八層層高4·5m。建筑物平面形式為矩形，南北

21、寬14.24m，東西長59.64m，室內外高差0·50m。</p><p>　　1.2本建筑設樓梯二座（東、西兩個出入口），電梯二部。</p><p>　　1.3地下室為車庫，中間樓層由辦公室、會議室、報告廳等組成；頂層為設備間和電梯機房，屋面為平屋頂。</p><p><b>　　第二章 設計資料</b></p>&

22、lt;p>　　2.1冬季采暖室外空氣計算溫度-5℃，夏季通風室外空氣計算溫度30℃，冬季采暖室內空氣計算溫度18℃；</p><p>　　2.2冬季主導風向東北，平均風速1.9 m/s，夏季主導風向東南，平均風速2.2 m/s，基本風壓0.40 kN/m2；</p><p>　　2.3年平均降水量1450mm，日最大降水量100.6mm；</p><p>　　

23、2.4常年地下水位低于-2m，水質對混凝土沒有侵蝕作用；</p><p>　　2.5最大積雪厚度300mm，基本雪壓S0=0.35 kN/m2；</p><p>　　2.6地基承載力特征值為280 kN/m2，Ⅱ類場地；</p><p>　　2.7建筑結構設計使用年限50年，安全等級二級。</p><p>　　2.8建筑抗震設防類別為丙類，設

24、防烈度7度，設計基本地震加速度值0.10g，設計地震分組為第二組，Ⅱ類場地設計特征周期0.40s</p><p>　　2.9結構形式為框架結構，框架抗震等級為二級； </p><p>　　第三章 柱網(wǎng)布置與計算見圖</p><p><b>　　3.1柱網(wǎng)布置圖</b></p><p>　　本辦公樓采用柱距為6.6m的內

25、廊式小柱網(wǎng)，邊跨6m，中間跨為2m，底層層高為4.0m，標準層層高3.8m，頂層層高4.5m。主體結構布置圖如下圖1所示：</p><p>　　圖1 主體結構柱網(wǎng)布置圖</p><p>　　3.2框架結構承重方案的選擇</p><p>　　豎向荷載的傳力途徑：樓板的均布荷載和恒載經(jīng)次梁間接或直接傳至主梁，再由主梁傳至框架柱，最后傳至地基。</p>

26、<p>　　根據(jù)以上樓蓋的平面布置及豎向荷載的傳力途徑，本辦公樓框架的承重方案為橫向框架承重方案，這可使橫向框架梁的截面高度大，增加框架的橫向側移剛度。</p><p>　　3.3框架結構的計算簡圖</p><p>　　基礎選用樁基礎，基礎埋深2.9m。取頂層柱的形心線作為框架柱的軸線，梁軸線取至板底，2-8層柱高度即為層高，分別取3.8m（2-7層）和4.5m（8層），底層柱計

27、算高度從基礎頂面取至一層板底，即=4.0+0.5+2.9-1.25-0.1=6.05m</p><p>　　圖2 縱向框架組成的空間結構 圖3 橫向框架組成的空間結構</p><p>　　第四章 梁、柱截面尺寸的初步確定</p><p>　　4.1梁截面尺寸的初步確定</p><p>　　梁截面高度一般取跨度的1/12--1/

28、8進行計算。本方案中，邊橫梁高h=(1/12--1/8)l=1/12×6000--1/8×6000=500mm--875mm，取h=600mm，截面寬度取h=1/2h=300mm。</p><p>　　同理計算其他跨的梁截面，見表1。</p><p>　　表1 梁截面尺寸表（mm）</p><p>　　4.2柱的截面尺寸估算</p>

29、;<p>　　根據(jù)柱的軸壓比限值按下列公式計算：</p><p>　?。?）柱組合的軸壓力設計值 N=βF gE n</p><p>　　注：β--考慮地震作用組合后柱軸壓力增大系數(shù)，邊柱取1.3，不等跨內柱取1.25，等跨內柱取1.2 。</p><p>　　F-- 按簡支狀態(tài)計算柱的負載面積。</p><p>　　gE

30、--折算在單位建筑面積上的重力荷載代表值，可近似的取12～15 kN/m2。</p><p>　　n--驗算截面以上的樓層層數(shù)。</p><p>　?。?）Ac≥N/uNfc </p><p>　　注：uN --框架柱軸壓比限值，對一級，二級，三級抗震等級，分別取0.7，0.8，0.9。本方案為二級抗震等級，故取0.8。 </p><p>

31、　　fc--為混凝土軸心抗壓強度設計值，對C30，查得fc=14.3N/mm2, ft=1.43 N/mm2 。</p><p><b>　?。?）計算過程：</b></p><p><b>　　對于邊柱：</b></p><p>　　N=βF gE n=1.3×3.0×6.6×14×

32、;8=2882.88kN</p><p>　　Ac=N/uNfc=2882.88×103/0.8×14.3=252000.00mm2 </p><p><b>　　對于中柱：</b></p><p>　　N=βF gE n=1.25×19.8×14×8=2772.00kN</p&g

33、t;<p>　　Ac=N/uNfc=2772.00×103/0.8×14.3=242300.77mm2 </p><p>　　綜合以上計算結果，取柱截面為正方形=501.99mm，底層取b×h=800mm×800mm，二至七層取b×h=600mm×600mm。</p><p>　　表2 柱截面尺寸（單位：mm）&

34、lt;/p><p>　　第五章 框架側移剛度的計算</p><p>　　5.1橫梁線剛度 的計算：（）</p><p>　　表3 橫梁線剛度</p><p>　　注:對現(xiàn)澆樓面，邊框架取ic=1.5EcI0/l,中框架取ic=2EcI0/l。</p><p>　　5.2縱梁線剛度 的計算：（）</p>

35、<p>　　表4 縱梁線剛度</p><p>　　5.3柱線剛度 的計算：（）</p><p>　　表5 柱線剛度</p><p>　　5.4各層橫向側移剛度計算：（D值法）</p><p><b>　　5.4.1底層</b></p><p>　?、?A-1、A-10、

36、D-1、D-10（4 根） </p><p>　　K=4.05/16.9=0.240 </p><p>　　αc=(0.5+K)/(2+K)=0.330 </p><p>　　=0.330×12×16.9×1010/6

37、0502</p><p>　　=18284 </p><p>　?、?B-1、B-10、C-1、C-10（4 根）</p><p>　　K=(4.05+3.60)/16.9=0.453 </p><p>　　αc=(0.5+K)

38、/(2+K)=0.388 </p><p>　　=0.388×12×16.9×1010/60502</p><p><b>　　=21497</b></p><p>　?、?A-2～9、D-2～9（16 根）</p><p>　　K=5.40/16.9

39、=0.320 </p><p>　　αc=(0.5+K)/(2+K)=0.353 </p><p>　　=0.353×12×16.9×1010/60502</p><p><b>　　=19583</b></p>

40、<p>　?、?B-2～98、C-2～9（16 根）</p><p>　　K=(5.40+4.80)/16.9=0.604 </p><p>　　αc=(0.5+K)/(2+K)=0.424 </p><p>　　=0.424×12×16.9×1

41、010/60502</p><p><b>　　=23481</b></p><p>　　(18284+21497)×4+（19583+23481）×16=848148</p><p>　　5.4.2二層至七層：</p><p>　　① A-1、A-10、D-1、D-10（4 根）</p>

42、<p>　　K=4.05×2/8.52×2=0.475 </p><p>　　αc=K/(2+K)=0.192</p><p>　　=0.192×12×8.52×1010/38002</p><p><b>　　=13598</b>&

43、lt;/p><p>　?、?B-1、B-10、C-1、C-10（4 根）</p><p>　　K=(4.05+3.60)×2/8.52×2=0.898 </p><p>　　αc=K/(2+K)=0.310</p><p>　　=0.310×12×8.52×101

44、0/38002</p><p><b>　　=21937</b></p><p>　?、?A-2～9、D-2～9（16 根）</p><p>　　K=5.40×2/8.52×2=0.634 </p><p>　　αc=K/(2+K)=0.241</

45、p><p>　　=0.241×12×8.52×1010/38002</p><p><b>　　=17037</b></p><p>　?、?B-2～98、C-2～9（16 根）</p><p>　　K=(5.40+4.80)×2/8.52×2=1.197

46、 </p><p>　　αc=K/(2+K)=0.374</p><p>　　=0.374×12×8.52×1010/38002</p><p><b>　　=26514</b></p><p>　　(13598+21937)×4+（17037+26514）

47、15;16=838956</p><p><b>　　5.4.3八層：</b></p><p>　?、?A-1、A-10、D-1、D-10（4 根）</p><p>　　K=4.05×2/7.20×2=0.563 </p><p>　　αc=K/(2+

48、K)=0.219</p><p>　　=0.219×12×7.20×1010/45002</p><p><b>　　=93440</b></p><p>　?、?B-1、B-10、C-1、C-10（4 根） </p><p>　　K=(4.05+3

49、.60)×2/7.20×2=1.063 </p><p>　　αc=K/(2+K)=0.347</p><p>　　=0.347×12×7.20×1010/45002</p><p><b>　　=14807<

50、;/b></p><p>　?、?A-2～9、D-2～9（16 根）</p><p>　　K=5.40×2/7.20×2=0.750 </p><p>　　αc=K/(2+K)=0.273</p><p>　　=0.273&#

51、215;12×7.20×1010/45002</p><p><b>　　=11636</b></p><p>　　④ B-2～9、C-2～9（16 根）</p><p>　　K=(4.80+5.40)×2/7.20×2=1.417 </p><

52、;p>　　αc=K/(2+K)=0.415</p><p>　　=0.415×12×7.20×1010/45002</p><p><b>　　=17689</b></p><p>　　(93440+14807)×4+（11636+17689）×16=902188</p>&

53、lt;p>　　由上計算得，橫向框架梁的層間側移剛度為</p><p>　　一層： 848148N/mm</p><p>　　二-七層：838956N/mm</p><p>　　八層： 902188N/mm</p><p>　　ΣD1/ΣD2=848148/838956=1.01>0.7，側移剛度相近，符合抗震要求。因其大于

54、0.7，故該框架為規(guī)則框架。</p><p><b>　　第六章 荷載計算</b></p><p><b>　　6.1荷載計算</b></p><p>　　6.1.1樓屋面做法</p><p>　　根據(jù)建筑類別（框架辦公樓）查98J122 工程做法P6 表查得屋面防水等級為Ⅲ級，10 年。根據(jù)平屋

55、面和不上人屋面要求選擇以下屋面、樓面做法：</p><p><b>　　（1）樓面做法</b></p><p>　　樓面做法①：選98J122 工程做法P78 屋18，查《荷載規(guī)范》可取：</p><p><b>　　永久荷載標準值：</b></p><p>　　1、20厚花崗石樓面

56、 15×0.02=0.3 kN/m2</p><p>　　2、20厚1：4干硬性水泥砂漿結合層 20×0.02=0.4 kN/m2</p><p>　　3、120厚鋼筋混凝土板 25×0.12=3.0

57、kN/m2</p><p>　　4、V型輕鋼龍骨吊頂 0.20 kN/m2</p><p>　　合計 3.9 kN/m2</p><p>　　樓面做法②：選98J122 工程做法

58、P79 屋21，查《荷載規(guī)范》可取：</p><p><b>　　永久荷載標準值：</b></p><p>　　1、20厚石英地板樓面 15×0.02=0.3 kN/m2</p><p>　　2、20厚1：4干硬性水泥砂漿結合層 20

59、15;0.02=0.4 kN/m2</p><p>　　3、120厚鋼筋混凝土板 25×0.12=3.0 kN/m2</p><p>　　4、V型輕鋼龍骨吊頂 0.20 kN/m2</p><p>　　合計

60、 3.9 kN/m2</p><p><b>　?。?）屋面做法</b></p><p>　　選98J122 工程做法P13 屋11，查《荷載規(guī)范》可取：</p><p>　　屋面永久荷載標準值（不上人） </p><p>　　1．SBS

61、防水層 0.15 kN/m2</p><p>　　2．20厚1：3水泥砂漿找平層 14.5×0.02=0.29 kN/m2</p><p>　　3．150厚水泥蛭石保溫層 5×0.

62、15=0.75 kN/m2</p><p>　　4．120厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板 25×0.12=3.0 kN/m2</p><p>　　5．V型輕鋼龍骨吊頂 0.2 kN/m2</p><p>　　合計

63、 4.65 kN/m2</p><p>　　6.1.2屋面及樓面可變荷載標準值</p><p>　　查《建筑荷載規(guī)范 GB50009-2001》</p><p>　　①不上人屋面均布活荷載標準值 2.0 kN/m2</p>

64、<p>　?、跇敲婊詈奢d標準值 2.0 kN/m2</p><p>　?、畚菝嫜┖奢d標準值 SK=μrS0=1.0×0.35=0.35 kN/m2（式中μr 為屋面積雪分布系數(shù)）</p><p>　　6.1.3墻、門、窗重力荷載計算</p><p>　?、偻鈮?240

65、 厚空心砌塊（5.0 kN/m3）,外墻涂料，內墻20mm 抹灰，則外墻重力荷載為：5.0×0.24+17×0.02=1.54 kN/m2</p><p>　?、?內墻200 厚空心砌塊（ 5.0 N/m3） , 雙面抹灰各20mm ， 則內墻重力荷載為：</p><p>　　5.0×0.2+17×0.02×2=1.68 kN/m2<

66、/p><p>　?、勰鹃T單位面積重力荷載： 0.2 kN/m2</p><p>　?、茕X合金窗單位面積重力荷載：0.4 kN/m2</p><p><b>　　6.2梁、柱計算</b></p><p>　　6.2.1梁、柱平面布置圖</p><p>　　圖4 梁、柱平面布置圖</p>

67、;<p>　　6.2.2梁、柱重力荷載計算（見下表）</p><p>　　表6 梁、柱重力荷載計算表</p><p>　　6.3各質點重力荷載代表值計算</p><p>　　6.3.1第一層上半部分（標高+1.000 處起算，雨蓬近似折算）</p><p>　　AB 跨、CD 跨（無洞口考慮）內墻厚200mm，外墻厚240mm

68、，</p><p>　　計算長度6000mm（數(shù)量19+4）</p><p>　　計算高度6050× 1/2-600=2425mm</p><p>　　內墻面積：6.0×2.425=14.55m2 ，數(shù)量：19</p><p>　　外墻面積：6.0×2.425=14.55m2 ，數(shù)量：4</p>&

69、lt;p>　　內墻總重：19×14.55×1.68=464.44kN</p><p>　　外墻總重：4×14.55×1.84=107.09kN</p><p>　　AB、CD 跨內外墻總重：464.44+107.09=571.53kN</p><p>　　2、外縱墻厚240mm，計算長度6600mm </p>

70、<p>　　計算高度6050× 1/2-600=2425mm；</p><p>　　墻體總面積：6.6×2.425×17=272.09m2 </p><p>　　窗面積：1.8×2.0×32=115.20 m2 （C1窗）</p><p>　　大門面積：2.4×2.0×2+1.5&#

71、215;2.0×2=15.60m2 </p><p>　　外縱墻總重=墻體+窗+門</p><p>　　=（272.09-115.20-15.60）×1.54+115.20×0.4+15.60×0.2=266.79kN</p><p>　　3、內縱墻總計算長度：6.0×14=84.00m</p><

72、;p>　　計算高度：2.425m</p><p>　　總面積：84.00×2.425=203.70m2 </p><p>　　內門尺寸： 1.0m×2.0m</p><p><b>　　計算高度：1.0m</b></p><p><b>　　數(shù)量：20</b></p&

73、gt;<p>　　門洞面積：1.0m×1.0m×20=20.0 m2</p><p>　　內縱墻總重=（203.7－20.0）×1.68＋20.0×0.2=312.62kN</p><p>　　4、樓板和活載（衛(wèi)生間按普通樓板近似計算，樓梯間折算為1.5 倍板厚）</p><p>　　樓板面積:[6.0m

74、5;3.2m-2×0.16m2(柱角)]×32=604.16m2(普通板)</p><p>　　樓梯間面積:6.0m×3.2m-2×0.16m2（柱角）×2=37.76m2</p><p>　　走廊面積：6.3m×1.8m×9=102.06m2</p><p>　　總荷載=604.16×

75、(3.9+2.0× 1/2)+37.76×1.5×（3.9+2.5× 1/2）+102.06×（3.9+2.5× 1/2）=3777.69kN</p><p>　　5、梁和柱（參考表6）</p><p><b>　　梁：1893kN</b></p><p>　　柱：4066×

76、 1/2=2033kN</p><p>　　梁柱總重：1893kN+2033kN=3926kN</p><p>　　綜合以上得一層上半部分總重：</p><p>　　571.53+266.79+312.62+3777.69+3926.00=8854.63kN</p><p>　　6.3.2第二層（標準層）：</p><p&

77、gt;　　1、AB、CD 跨（無洞口考慮），內墻200mm，外墻240mm；</p><p>　　墻體布置近似于一層，比一層少一道內橫墻，共18道。</p><p>　　上半部計算高度：3800× 1/2-600=1300mm</p><p>　　下半部計算高度：3800× 1/2=1900mm</p><p>　　上半部

78、總重=107.09kN×1300/2425+6.0×1.3×18×1.68=327.05kN</p><p>　　下半部總重=107.09kN×1900/2425+6.0×1.9×18×1.68=428.64kN</p><p>　　2、外縱墻厚240mm，計算長度6000mm ，上、下半部計算高度1300mm

79、和1900mm</p><p><b>　　墻體總面積：</b></p><p>　　上半部：6.0×18×1.3=140.40m2</p><p>　　下半部：6.0×18×1.9=205.20m2</p><p><b>　　窗面積：</b></p&

80、gt;<p>　　上半部：1.1×1.8×34+1.1×1.5×2=70.62 m2</p><p>　　下半部：0.9×1.8×34+0.9×1.5×2=57.78 m2</p><p>　　上半部總重=(140.40-70.62)×1.54+70.62×0.4=135.71

81、kN</p><p>　　上半部總重=(205.20-57.78)×1.54+57.78×0.4=250.14kN</p><p>　　3、內縱墻總長度96.0m，上、下部計算高度1300mm 和1900mm</p><p>　　上半部：96.0m×1.3=124.8m2</p><p>　　下半部：96.0m&

82、#215;1.9=182.4m2</p><p><b>　　門洞面積：</b></p><p>　　上半部：20.0m×1.3/2.425=10.72m2</p><p>　　上半部：20.0m×1.9/2.425=15.67m2</p><p>　　上半部總重=(124.8-10.72)×

83、;1.68+10.72×0.2=116.22kN</p><p>　　下半部總重=(182.4-15.67)×1.68+15.67×0.2=283.24kN</p><p>　　4、樓板和活載總重=3777.69kN</p><p><b>　　5、梁和柱</b></p><p><b

84、>　　梁：1893kN</b></p><p>　　上、下柱：1436× 1/2=718kN</p><p><b>　　綜合以上得：</b></p><p>　　二層（標準層）上半部分總重</p><p>　　=327.05+135.71+116.22+3777.69+1893+718=69

85、67.67kN</p><p>　　二層（標準層）下半部分總重</p><p>　　=428.64+250.14+283.24+718=1680.02kN</p><p><b>　　6.3.3第八層：</b></p><p>　　該層為設備間，不分隔房間。上半部計算高度4500mm×1/2-600mm=165

86、0mm，下半部計算高度4500mm×1/2=2250mm。</p><p>　　分配上半部重=53.46×1.68+（132.4-64.2）×1.65×1.54+64.2×1.65×0.4＝305.48kN</p><p>　　分配下半部重=72.90×1.68+（132.4-64.2）×2.25×1

87、.54+64.2×2.25×0.4＝419.81kN</p><p>　　屋蓋和活載=（604.16+37.76+102.06）×(4.65+0.5×1/2+0.35×1//2)=3775.70kN</p><p>　　女兒墻重=（60.4+14.0）×2×0.5×1.0×25=1885kN</

88、p><p>　　柱（上、下柱）重：1701×1/2=850.5kN</p><p><b>　　梁重：1893kN</b></p><p><b>　　綜上得：</b></p><p>　　八層上部重=305.48+3775.70+1885+850.5+1893=8709.68kN</p

89、><p>　　八層下部重=419.81+850.5=1270.31kN</p><p>　　集中于各樓層標高處的重力荷載代表值G i 的39.86計算結果如下：</p><p>　　G8=8709.68kN</p><p>　　G7=1270.31+6967.67=8237.98kN</p><p>　　G2-6=6967

90、.67+1680.02=8647.69kN</p><p>　　G1=1680.02+8854.63=10534.65kN</p><p>　　圖5 各質點重力荷載代表值</p><p>　　6.4橫向水平荷載作用下框架結構的內力和側移計算</p><p>　　6.4.1橫向自振周期的計算</p><p>　　

91、橫向自振周期的計算采用結構頂點的假想位移法。</p><p>　　結構頂點假想位移按按以下公式計算：</p><p>　　VGi=ΣGk[2]</p><p>　　(△u)i= VGi/ΣD ij[2]</p><p>　　uT=Σ(△u)k[2]</p><p>　　注：ΣD ij 為第i 層的層間側移剛度；<

92、/p><p>　　(△u)i 為第i 層的層間側移；</p><p>　　(△u)k 為第k 層的層間側移；</p><p>　　s 為同層內框架柱的總數(shù)。</p><p>　　結構頂點的假想側移計算過程見下表7.1:</p><p>　　表7 結構頂點的假想側移計算</p><p>　　基本自

93、振周期T1（s）可按下式計算：</p><p>　　式中：1、ψT 為結構基本自振周期考慮非承重磚墻影響的折減系數(shù)，框架結構取0.6--0.7，這里取0.6。</p><p>　　2、uT 為假想把集中在各層樓面處的重力荷載代表值Gi 作為水平荷載而算得的</p><p>　　結構頂點位移（m）。</p><p><b>　　=1.

94、7×0.6×</b></p><p><b>　　=0.619 s</b></p><p>　　6.4.2橫向地震作用及樓層地震剪力的計算</p><p>　　本辦公樓結構高度未超過 40m，質量和剛度沿高度分布比較均勻，變形以剪切為主，故可用底部剪力法計算水平地震作用。即：</p><p&g

95、t;　?。?）結構等效總重力荷載代表值Geq</p><p>　　Geq=0.85ΣGi</p><p>　　=0.85×70720.76</p><p>　　=60112.65 kN</p><p>　?。?）計算水平地震影響系數(shù)α1</p><p>　　查《建筑抗震規(guī)范》得二類場地二組特征周期值Tg=0.

96、40s。</p><p>　　設防烈度為7度的αmax=0.16</p><p>　　α1=（Tg/T1）аmax</p><p>　　=（0.40/0.619）×0.16</p><p><b>　　=0.108</b></p><p>　?。?）結構總的水平地震作用標準值FEk<

97、;/p><p><b>　　FEk=α1Geq</b></p><p>　　=0.105×60112.65</p><p>　　=6311.83 kN</p><p>　　因1.4Tg=1.4×0.40=0.56s<T1=0.619s，所以應考慮頂部附加水平地震作用。</p><

98、p>　　頂部附加地震作用系數(shù)</p><p>　　δn=0.08T1+0.01=0.08×0.619+0.01=0.060</p><p>　　F8=δn FEk =0.060×6311.83=378.71kN</p><p>　　各質點橫向水平地震作用按下式計算：</p><p>　　Fi=GiHiFEk（1-δn

99、）/（ΣGjHj）[2]</p><p>　　FEk（1-δn）=6311.83×（1-0.060）=5933.12kN</p><p>　　(ΣGjHj)=1346379.14kN</p><p>　　地震作用下各樓層水平地震層間剪力Vi 為</p><p>　　Vi=ΣFk（i=1，2，…n）</p><p&

100、gt;　　計算過程如下表7.2：</p><p>　　表8 各質點橫向地震作用及樓層地震剪力計算表</p><p>　　各質點水平地震作用及樓層地震剪力沿房屋高度的分布見下圖：</p><p>　?。╝）水平地震作用分布 （b）層間剪力分布</p><p>　　圖6 橫向水平地震作用及樓層地震剪力</p&g

101、t;<p>　　6.4.3水平地震作用下的位移驗算</p><p>　　水平地震作用下框架結構的層間位移△ui和頂點位移ui分別按</p><p>　　ui= Vi /ΣDi</p><p><b>　　ui=Σ△ui</b></p><p>　　各層的層間彈性位移角θe=△ui /hi</p>

102、;<p><b>　　計算結果見下表。</b></p><p>　　表9 橫向水平地震作用下的位移驗算</p><p>　　由表9可見，最大層間彈性位移角發(fā)生在第2層，其值為1/565＜1/550,滿足的要求，其中=1/550。</p><p>　　6.4.4水平地震作用下框架內力計算</p><p>

103、　　6.4.4.1框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算：</p><p>　　式中，—框架柱的標準反彎點高度比</p><p>　　—上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值</p><p>　　，—上下層層高變化時反彎點高度比的修正值</p><p>　　—框架柱的反彎點高度比</p><p>　　以③軸線橫向框架內

104、力計算為例，說明計算方法，其余框架內力計算從略?？蚣芩降卣鹱饔孟碌膬攘Ψ治?，底層柱需考慮修正值，第2層需考慮修正值，第7層需考慮修正值，其余柱均無修正。具體計算過程及結果見表10。</p><p>　　表10a 各層柱端彎矩及剪力計算（邊柱）</p><p>　　表10b 各層柱端彎矩及剪力計算（中柱）</p><p>　　注：表中M量綱為，V的量綱為kN

105、。</p><p>　　6.4.4.2梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按一下公式計算：</p><p>　　式中，，—分別表示節(jié)點上下兩端柱的彎矩</p><p>　　，—分別表示節(jié)點左右兩端梁的彎矩</p><p>　　，—分別表示梁左右兩端剪力</p><p><b>　　—梁的跨度</b><

106、/p><p>　　—第i層第k根柱子的軸力</p><p>　　,—分別為第i層第k根柱兩側梁端傳來剪力</p><p>　　,—分別表示梁左右兩端彎矩</p><p><b>　　—柱剪力</b></p><p>　　，—柱上下兩端彎矩。</p><p>　　表11 水平

107、地震力作用下橫向框架梁端彎矩、剪力計算</p><p>　　注：1）柱軸力中的負號表示拉力。當為左地震作用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。</p><p>　　2）表中M單位為，V的單位為kN，N的單位為kN，l的單位為m。</p><p>　　水平地震作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖7所示。</p><p>　　框

108、架彎矩圖（ ） （b）梁端剪力及柱軸力圖（kN）</p><p>　　圖7 左地震作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖 </p><p><b>　　6.5風荷載計算</b></p><p>　　6.5.1風荷載標準值</p><p>　　風壓標準值計算公式為 wk=βzμsμzw0</

109、p><p>　　基本風壓w0=0.40kN/mm2,由《荷載規(guī)范》查得μs=0.8（迎風面）和μs=-0.5（背風面）。B類地區(qū)，因H/B=2.26>1.5,查表得=0.48；βz應按下式計算</p><p><b>　　βz=</b></p><p>　　對于框架結構T=（0.08~0.1）n, T=0.64~0.8,取T=0.7<

110、/p><p>　　T1=0.619s,0.400.6192=0.15， 所以=1.25。所以βz取值如下式：</p><p>　　仍?、圯S線橫向框架，其負載寬度為6.6m，沿房屋高度的分布風荷載標準值</p><p>　　將風荷載換算成作用于框架每層節(jié)點上的集中荷載，計算過程如表12所示。</p><p>　　表12 沿房屋高度分布風荷載標

111、準值 </p><p>　　風荷載沿房屋高度的分布（單位：kN/m）（b）等效節(jié)點集中風荷載（單位：kN）</p><p>　　圖8 框架上的風荷載</p><p>　　《荷載規(guī)范》規(guī)定，對于高度大于30m且高寬比大于1.5的房屋結構，應采用風振系數(shù)考慮風壓脈動的影響。本設計中房屋高度H=32.3m>30m，且H/

112、B=2.26>1.5，由表12可見沿房屋高度在1.108~1.408范圍內變化，即風壓脈動的影響較大。因此，該房屋應考慮風壓脈動的影響。</p><p>　　框架結構分析時，應按靜力等效原理將圖8（a）的分布風荷載轉化為節(jié)點集中荷載，如圖8（b）所示。例如，第6層的集中荷載F6 的計算過程如下：</p><p>　　F6 =（3.780+2.363+3.493+2.183）3.81/

113、2+（4.059-3.780+2.537-2.363） 3.81/21/3+（3.780-3.493+2.363-2.183）3.81/22/3=23.04</p><p>　　則各等效節(jié)點的集中荷載如表13所示。</p><p>　　表13 各等效節(jié)點的集中荷載</p><p>　　6.5.2風荷載作用下的水平位移計算</p><p&g

114、t;　　表14 風荷載作用下框架層間剪力及側移計算</p><p>　　由表14可見，風荷載作用下框架的最大層間位移角為1/21407，遠小于1/550，滿足規(guī)范要求。</p><p>　　6.5.3風荷載作用下框架結構內力計算</p><p>　?。?）框架柱端剪力及彎矩分別按下列公式計算：</p><p>　　式中，—框架柱的標準反彎

115、點高度比</p><p>　　—上下層梁線剛度變化時反彎點高度比的修正值</p><p>　　，—上下層層高變化時反彎點高度比的修正值</p><p>　　—框架柱的反彎點高度比</p><p>　　以③軸線橫向框架內力計算為例，說明計算方法，其余框架內力計算從略?？蚣芩斤L荷載作用下的內力分析，底層柱需考慮修正值，第2層需考慮修正值，第7層

116、需考慮修正值，其余柱均無修正。具體計算過程及結果見表15。</p><p>　　表15a 各層柱端彎矩及剪力計算（邊柱）</p><p>　　表15b 各層柱端彎矩及剪力計算（中柱）</p><p>　　注：表中M量綱為，V的量綱為kN。</p><p>　　（2）梁端彎矩、剪力及柱軸力分別按一下公式計算：</p>&l

117、t;p>　　式中，，—分別表示節(jié)點上下兩端柱的彎矩</p><p>　　，—分別表示節(jié)點左右兩端梁的彎矩</p><p>　　，—分別表示梁左右兩端剪力</p><p><b>　　—梁的跨度</b></p><p>　　—第i層第k根柱子的軸力</p><p>　　,—分別為第i層第k根柱

118、兩側梁端傳來剪力</p><p>　　,—分別表示梁左右兩端彎矩</p><p><b>　　—柱剪力</b></p><p>　　，—柱上下兩端彎矩。</p><p>　　表16 水平風荷載作用下橫向框架梁端彎矩、剪力計算</p><p>　　注：1）柱軸力中的負號表示拉力。當為左側風荷載作

119、用時，左側兩根柱為拉力，對應的右側兩根柱為壓力。</p><p>　　2）表中M單位為，V的單位為kN，N的單位為kN，l的單位為m。</p><p>　　水平風荷載作用下框架的彎矩圖、梁端剪力圖及柱軸力圖如圖7所示。</p><p>　?。╝）框架彎矩圖（ ）（b）梁端剪力及柱軸力圖（kN）</p><p>　　圖9 橫向框架在水平風荷

120、載作用下框架彎矩圖、梁端剪力及柱軸力圖 </p><p>　　6.6豎向荷載作用下框架結構的內力計算</p><p>　　6.6.1橫向框架內力計算</p><p><b>　?。?）計算單元</b></p><p>　　?、圯S線橫向框架進行計算。計算單元寬取6.6m。由于房間內布置有次梁,故直接傳給該框架的樓面荷載如下

121、圖中水平陰影線所示，計算單元范圍內的其余樓面荷載則通過次梁和縱向框架以集中力的形式傳給橫向框架，作用于節(jié)點上。由于縱向框架梁的中心線與柱的中心線不重合，因此在框架節(jié)點上還作用有集中力矩。</p><p>　　圖10 橫向框架計算單元</p><p><b>　　（2）荷載計算</b></p><p><b>　?、俸愫奢d計算&

122、lt;/b></p><p>　　AB跨CD跨樓板長寬比均大于等于2，按單向板計算，BC跨樓板長寬比均小于2，按雙向板計算。</p><p>　　圖11 梁上作用的恒載</p><p><b>　　對于第8層</b></p><p>　　在上圖中，、代表橫梁自重，為均布荷載形式。對于第8層</p>

123、<p>　　=4.725kN/m，=3.15kN/m</p><p>　　分別為房間和走道板傳給橫梁的梯形荷載和三角形荷載，由圖10所示幾何關系可得</p><p>　　=4.65kN/㎡×3.3m=15.35kN/m，=4.65kN/㎡×2.0m=9.30kN/m</p><p>　　分別為由邊縱梁、中縱梁直接傳給柱的荷載，它包括梁

124、自重、樓板重和女兒墻等的重力荷載，計算如下：</p><p>　　女兒墻對梁扭矩（圖12）T=Ge=(0.11.0256.6)0.25=4.13kN?m</p><p>　　集中力矩：==115.90(0.6-0.3)/2+4.13=21.61kN?m</p><p>　　==128.97(0.6-0.3)/2=19.35 kN?m</p><p

125、>　　圖12 女兒墻對梁扭矩計算簡圖</p><p><b>　　對2-7層</b></p><p>　　包括梁自重和其上橫墻自重，為均布荷載。其他荷載計算方法同第8層，結果為=4.725+1.683.8=11.11kN/m，=3.15kN/m</p><p>　　=3.9kN/㎡×3.3m=12.87kN/m，=3.9kN/

126、㎡×2.0m=7.8kN/m</p><p>　　==113.54(0.6-0.3)/2=17.03kN?m</p><p>　　==160.97(0.6-0.3)/2=24.15 kN?m</p><p><b>　　對于1層</b></p><p>　　=4.725+1.683.8=11.11kN/m，=3

127、.15kN/m</p><p>　　=3.9kN/㎡×3.3m=12.87kN/m，=3.9kN/㎡×2.0m=7.8kN/m</p><p>　　==113.54(0.8-0.3)/2=28.39kN?m</p><p>　　==160.97(0.8-0.3)/2=40.24kN?m</p><p><b>　

128、?、诨钶d計算</b></p><p>　　活荷載作用下各層框架梁上的荷載分布如圖13所示。</p><p>　　圖13 梁上作用的活載圖</p><p><b>　　對于第8層</b></p><p>　　=3.3×2=6.6kN/m，=2.0×2=4.08kN/m</p>