畢業(yè)設計---某行政辦公樓空調系統(tǒng)設計

1、<p><b>　　摘要</b></p><p>　　本次設計為上海市某行政辦公樓空調系統(tǒng)設計。該樓主要功能包括辦公、會議、娛樂活動等，主樓共19層，占地面積1780平方米。本設計主要負責二、三、八、十層的系統(tǒng)設計。其中包含空調負荷計算，空調方案選擇，空調風系統(tǒng)和水系統(tǒng)確定，風管和水管水力計算以及相關空調設備的選取等內容，并繪制出相關圖紙。</p><p>

2、　　本設計采用風機盤管加獨立新風系統(tǒng)。為節(jié)省空間，新風機組采用吊頂式，辦公室采用雙層百葉側送風的方式，通過計算各房間的送風狀態(tài)和送風量，選擇對應型號的風機盤管，由于新風不承擔負荷，所以風機盤管的負荷是除去新風負荷后的負荷。</p><p><b>　　關鍵詞</b></p><p>　　負荷，風機盤管，新風，空調系統(tǒng)，水力計算</p><p>

3、<b>　　Abstract</b></p><p>　　This design is the air conditioning system design fora Shanghai administrative office building.The building’s main features include office,meeting,entertainment and so

4、on.This building has 19 layers,and it covers an area of 1780 square meters.This design is mainly responsible for the Air conditioning system of the second,thethird,theeighth,and the tenth.It includes air conditioning loa

5、d calculations, air conditioning program choices, and the choices of air-conditioning systems and water systems,</p><p><b>　　Keyword</b></p><p>　　Load,fan coilunits, fresh air, air c

6、onditioning system, hydraulic calculation</p><p><b>　　目錄</b></p><p>　　空調系統(tǒng)設計資料…………………………………………………………1</p><p>　　冷負荷計算…………………………………………………………………2</p><p>　　2.1外

7、墻傳熱冷負荷計算…………………………………………………… 3</p><p>　　2.2外窗冷負荷……………………………………………………………… 3</p><p>　　2.3工藝設備冷負荷………………………………………………………… 4</p><p>　　2.4照明得熱冷負荷………………………………………………………… 4</p><p&g

8、t;　　2.5人體顯熱冷負荷………………………………………………………… 4</p><p>　　2.6人體潛熱冷負荷………………………………………………………… 5</p><p>　　2.7內圍護結構冷負荷……………………………………………………… 5</p><p>　　2.8新風冷負荷……………………………………………………………… 5</p>

9、<p>　　熱負荷計算…………………………………………………………………6</p><p>　　3.1圍護結構基本耗熱量…………………………………………………… 6</p><p>　　3.2朝向修正耗熱量………………………………………………………… 6</p><p>　　3.3風力附加耗熱量………………………………………………………… 7</p

10、><p>　　3.4高度附加耗熱量………………………………………………………… 7</p><p>　　3.5冷風滲透耗熱量………………………………………………………… 7</p><p>　　3.6冷風侵入耗熱量………………………………………………………… 7</p><p>　　空調方式及末端設備的選擇………………………………………………8&

11、lt;/p><p>　　4.1常見空調系統(tǒng)優(yōu)缺點…………………………………………………… 8</p><p>　　4.2空調方式選擇…………………………………………………………… 9</p><p>　　4.3風機盤管的選擇…………………………………………………………10</p><p>　　4.4新風機組的選擇……………………………………………

12、……………24</p><p>　　空調新風系統(tǒng)設計…………………………………………………………25</p><p>　　5.1空調風管…………………………………………………………………25</p><p>　　5.2風管的布置………………………………………………………………25</p><p>　　5.3風管水力計算………………………………

13、……………………………25</p><p>　　空調水系統(tǒng)的設計計算……………………………………………………29</p><p>　　6.1設計要求…………………………………………………………………29</p><p>　　6.2水管的布置………………………………………………………………29</p><p>　　6.3計算步驟……………………

14、……………………………………………29</p><p>　　6.4計算結果…………………………………………………………………30</p><p>　　6.5冷凝水管管徑……………………………………………………………30</p><p>　　6.6冷凍水供回水立管管徑…………………………………………………31</p><p>　　冷水機組及相關

15、設備的選擇………………………………………………31</p><p>　　7.1冷水機組的選擇…………………………………………………………31</p><p>　　7.2冷卻塔的選擇……………………………………………………………32</p><p>　　7.3水泵的選擇………………………………………………………………33</p><p>　　7

16、.4膨脹水管…………………………………………………………………34</p><p>　　總結…………………………………………………………………………35</p><p>　　致謝…………………………………………………………………………35</p><p>　　參考文獻……………………………………………………………………36</p><p>　

17、　附錄………………………………………………………………………37</p><p>　　一 空調系統(tǒng)設計資料</p><p>　　夏季室內空氣計算參數(shù)如下：</p><p>　　溫度：26℃ 相對濕度：50％ </p><p>　　冬季室內空氣計算參數(shù)如下：</p><p>　　溫度：20℃ 相對濕度：60％ </

18、p><p>　　上海市夏季氣象參數(shù)：</p><p>　　大氣壓：1005.7hPa 室外計算日平均溫度：31.3℃ 室外計算干球溫度：34.6℃ 室外計算濕球溫度：28.2℃ 室外相對濕度：69％ 室外平均風速：3.4m/s 大氣透明等級5</p><p>　　上海市冬季氣象參數(shù)：</p><p>　　大氣壓：1026.5hPa 供暖室外計算干

19、球溫度：1.2℃ 室外相對濕度：74％ 室外平均風速3.3m/s</p><p>　　圍護結構的相關參數(shù)：</p><p>　　外墻選用水泥膨脹珍珠巖80mm，傳熱系數(shù)0.84W/(m2·K)，衰減系數(shù)β=0.19，傳熱延遲ε=11h；</p><p>　　外窗玻璃選用雙層6mm原普通玻璃，傳熱系數(shù)3.3W/(m2·K)；</p>

20、<p>　　內墻選混凝土隔墻180mm，傳熱系數(shù)2.7W/(m2·K)，衰減系數(shù)β=0.5，傳熱延遲ε=5.6h；</p><p>　　屋面選非上人加氣混凝土砌塊100-聚苯板50，傳熱系數(shù)0.55 W/(m2·K)，衰減系數(shù)β=0.28，傳熱延遲ε=9.9h</p><p><b>　　歸納如下表：</b></p><

21、;p><b>　　二 冷負荷計算</b></p><p>　　本棟樓一共19層，第一層主要是停車用，空調機房放在第一層，二層及以上辦公用，第二層因為樓板有負荷所以單獨計算，三至七層以第三層為標準計算，八層和九層一樣，所以只計算八層，十層至十八層以第十層為標準計算?？紤]到該樓是辦公樓，所以計算時刻定為7：00-18：00。</p><p><b>　　計

22、算依據(jù)</b></p><p>　　外墻和屋面?zhèn)鳠崂湄摵捎嬎愎?lt;/p><p>　　外墻傳熱形成的計算時刻冷負荷按下式計算：</p><p>　　式中 τ——計算時間，h；</p><p>　　ε——圍護結構表面受到周期為24h諧性溫度波作用，溫度波傳到內表面的時間延遲，h；</p><p>　　τ-ε—

23、—溫度波的作用時間，即溫度波作用于圍護結構外表面的時間，h；</p><p>　　K——圍護結構傳熱系數(shù)，W/(m2·K)；</p><p>　　F——圍護結構計算面積，㎡；</p><p>　　Δtτ-ε——作用時刻下，圍護結構的冷負荷計算溫差，簡稱負荷溫差，見空氣調節(jié)課本附錄2-10。</p><p>　　如計算第二層，時刻7點

24、時，因傳熱延遲11h，所以7-11+24=20h，</p><p>　　查得南外墻對應20時刻的負荷溫差為7℃，計算得二層南外墻總</p><p>　　面積是207.5㎡，根據(jù)上述公式有CLQ(S)=0.84×207.5×7=1220.1</p><p>　　W，同理可依次計算各外墻各時刻的傳熱冷負荷。</p><p>&

25、lt;b>　　外窗冷負荷</b></p><p>　　窗戶應將瞬變傳導得熱和日射得熱形成的冷負荷分開計算。</p><p>　　窗戶瞬變傳導得熱形成的冷負荷</p><p>　　式中 Δtτ——計算時刻的負荷溫差，℃，見空氣調節(jié)課本附錄2-12</p><p><b>　　F——窗口面積</b><

26、/p><p>　　如計算第二層，時刻7點，查得上海中型房間的負荷溫差是</p><p>　　1.8℃，計算得二層窗玻璃總面積是148.8㎡，根據(jù)上述公</p><p>　　式有CLQc·τ=3.3×148.8×1.8=883.9W</p><p>　　窗框修正系數(shù)取1.20，883.9W×1.2=1060.

27、6W，同理可計算</p><p>　　其它時刻的瞬變傳導冷負荷。</p><p>　　窗戶日射得熱形成的冷負荷</p><p>　　式中 xg——窗的有效面積系數(shù)；單層鋼窗0.85，雙層鋼窗0.75；單層木窗0.7，雙層木窗0.6；</p><p>　　xd——地點修正系數(shù)，見空氣調節(jié)課本附錄2-13；</p><p>

28、;　　Jj·τ——計算時刻時，透過單位窗口面積的太陽總輻射熱形成的冷負荷，簡稱負荷強度，W/㎡，見空氣調節(jié)課本附錄2-13；</p><p>　　Cn——窗內遮陽設施的遮陽系數(shù)；</p><p>　　Cs——窗玻璃的遮擋系數(shù)</p><p>　　如計算第二層，時刻7點，查得上海市朝南方向的負荷強度</p><p>　　是23W/㎡，

29、雙層鋼窗的有效面積系數(shù)0.75，活動百葉的遮</p><p>　　陽系數(shù)0.6，雙層6mm原普通玻璃的遮擋系數(shù)0.74，計算朝</p><p>　　南外窗的總面積79.4㎡。根據(jù)上述公式有CLQj·τ=0.75×1</p><p>　　×0.6×0.74×79.4×23=608.1W，同理可計算其他時刻的日

30、</p><p><b>　　射得熱冷負荷。</b></p><p><b>　　工藝設備冷負荷</b></p><p>　　由于該樓是辦公樓，所以工藝設備只考慮計算機，每個辦公室兩臺電腦，每臺電腦功率定為300W，電腦從8點開始使用，所以計算時刻從9點開始，查空氣調節(jié)課本附錄2-14知投入使用后1小時的負荷系數(shù)JE=0.

31、57，所以Q=38×300×0.57=6498W.同理可計算其它時刻的設備冷負荷。</p><p><b>　　照明得熱</b></p><p>　　照明設備散熱量屬于穩(wěn)定得熱，一般得熱量是不隨時間變化的。</p><p>　　根據(jù)照明燈具的類型和安裝方式的不同，其得熱量為：</p><p>　　白熾

32、燈 Q=1000N（W）</p><p>　　熒光燈 Q=1000n1n2N（W）</p><p>　　式中 N——照明燈具所需功率，kW；</p><p>　　n1——鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，當明裝熒光燈的鎮(zhèn)流器裝在空調房間內時，取n1=1.2；當暗裝熒光燈鎮(zhèn)流器裝設在頂

33、棚內時，可取n1=1.0；</p><p>　　n2——燈罩隔熱系數(shù)，當熒光燈罩上部穿有小孔（下部為玻璃板），可利用自然通風散熱于頂棚內時，取n2=0.5~0.6；而熒光燈罩無通風孔者，則視頂棚內通風情況，取n2=0.6~0.8。</p><p>　　本樓照明設備選日光燈，每個辦公室兩盞，每盞40W，燈從8點開</p><p>　　始使用，所以計算時刻從9點開始，查

34、空氣調節(jié)課本附錄2-15知</p><p>　　投入使用后1小時負荷系數(shù)JL=0.42，所以Q=60×40×0.42=1008</p><p>　　W．同理可計算其它時刻的照明冷負荷。</p><p><b>　　5.人體顯熱冷負荷</b></p><p>　　人體顯熱散熱形成的計算時刻冷負荷Qτ(W

35、)，可按下式計算：</p><p>　　式中 n——計算時刻空調區(qū)內的總人數(shù)，當缺少數(shù)據(jù)時，可根據(jù)空調區(qū)的使用面積按人均面積指標推算；</p><p><b>　　φ——群集系數(shù)；</b></p><p>　　q1——一名成年男子小時顯熱散熱量，W；</p><p>　　τ——計算時刻，h；</p>&l

36、t;p>　　T——人員進入空調區(qū)的時刻，h；</p><p>　　τ-Τ——從人員進入空調區(qū)的時刻算起到計算時刻的持續(xù)時間；</p><p>　　Xτ-Τ——τ-Τ時刻人體顯熱散熱的冷負荷系數(shù)</p><p>　　人員從8點開始工作，所以計算時刻從9點開始，查空氣調節(jié)課本表2-18，在室內溫度26℃時，極輕勞動下顯熱63W，查附錄2-16，開始工作后1小時的負

37、荷系數(shù)JP=0.51，所以Q顯=55×63×0.51=1767.2W。同理可計算其它時刻的人體顯熱冷負荷。</p><p><b>　　6.人體潛熱冷負荷</b></p><p>　　式中 nτ——計算時刻空調區(qū)內的總人數(shù)；</p><p>　　q2——一名成年男子小時潛熱散熱量，W</p><p>

38、;　　人員從8點開始工作，查空氣調節(jié)課本表2-18，在室內溫度26℃時，極輕勞動下潛熱73W，所以Q潛=55×73=4015W，各時刻人體潛熱不變。</p><p>　　7.內圍護結構的傳熱冷負荷</p><p>　　內墻或間層樓板由于溫差傳熱形成的冷負荷可按下式估算：</p><p>　　式中 twp=夏季空調室外計算日平均溫度，℃</p>

39、<p>　　該樓內墻選用180mm混凝土隔墻，傳熱系數(shù)K=2.7W/(㎡·K)，計算得二層內墻總面積是384.7㎡，所以Q=2.7×384.7×(31.3-26)=5505.1W</p><p><b>　　8.新風冷負荷</b></p><p>　　式中 M——總新風量，kg/h；</p><p>

40、;　　hO——室外空氣焓值，kJ/kg；</p><p>　　hR——室內空氣焓值，kJ/kg</p><p>　　新風量按每人每小時30m³，空氣密度取1.29kg/m3，室外干球溫度34.6℃，室外相對濕度69％，由此可算得室外空氣焓值97.8kJ/kg，同樣可計算室內空氣焓值53.3kJ/kg，故二層新風冷負荷Qc·o=30×55×1.29&#

41、215;（97.8-53.3）=94718.3kJ/h，換算單位94718.3×103/3600=26310.6W</p><p>　　把各項冷負荷匯總，見附錄1-1，三層冷負荷計算表見附錄1-2，八層冷負荷計算表見附錄1-3，十層冷負荷計算表見附錄1-4</p><p><b>　　三 熱負荷計算</b></p><p>　　在工程

42、設計中，供暖系統(tǒng)的設計熱負荷，一般可分幾部分進行計算。</p><p>　　圍護結構的基本耗熱量可按下式計算：</p><p>　　式中 K——圍護結構的傳熱系數(shù)，W/（㎡·℃）</p><p>　　F——圍護結構的面積，㎡</p><p>　　tn——冬季室內計算溫度，℃</p><p>　　tw——供暖

43、室外計算溫度，℃</p><p>　　α——圍護結構的溫差修正系數(shù)</p><p>　　整個建筑物或房間的基本耗熱量等于它的圍護結構各部分（門、窗、墻、地板、屋頂?shù)龋┗竞臒崃康目偤汀?lt;/p><p><b>　　朝向修正耗熱量</b></p><p>　　《暖通規(guī)范》規(guī)定：宜按下列規(guī)定的數(shù)值，選用不同朝向的修正率。&l

44、t;/p><p>　　北、東北、西北 0~10％； 東南、西南 -10％~-15％</p><p>　　東、西 -5％； 南 -15％~-30％</p><p>　　選用上面朝向修正率時，應考慮當?shù)囟救照章省⒔ㄖ锸褂煤捅徽趽醯惹闆r。對于冬季日照率小于35％的地區(qū)，東南、西南和南向修正率，宜采用-10

45、％~0，東、西向可不修正。</p><p><b>　　風力附加耗熱量</b></p><p>　　《暖通規(guī)范》規(guī)定：在一般情況下，不必考慮風力附加。只對建在不避風的高地、河邊、海岸、曠野上的建筑物，以及城鎮(zhèn)、廠區(qū)內特別高的建筑物，才考慮垂直的外圍護結構附加5％~10％。</p><p><b>　　高度附加耗熱量</b>

46、</p><p>　　《暖通規(guī)范》規(guī)定：民用建筑和工業(yè)輔助建筑物（樓梯間除外）的高度附加率，當房間高度大于4m時，每高出1m應附加2％，但總的附加率不應大于15％。應注意，高度附加率應附加于房間各圍護結構的基本耗熱量和其他附加（修正）耗熱量的總和上。</p><p><b>　　冷風滲透耗熱量</b></p><p>　　本設計采用縫隙法計算冷

47、風滲透耗熱量，公式如下：</p><p>　　式中 L——每米門、窗縫隙滲入室內的空氣量，按當?shù)囟臼彝馄骄L速，采用供熱工程課本表1-6的數(shù)據(jù)，m³/（h·m）</p><p>　　l——門、窗縫隙的計算長度，m；</p><p>　　n——滲透空氣量的朝向修正系數(shù)。</p><p>　　確定門、窗縫隙滲入空氣量V后，

48、冷風滲透耗熱量Q2’可按下式計算</p><p>　　式中 V——經(jīng)門、窗縫隙滲入室內的總空氣量，m3/h；</p><p>　　ρw——供暖室外計算溫度下的空氣密度，kg/m³；</p><p>　　cp——冷空氣的定壓比熱，cp=1kJ/(kg·℃)；</p><p>　　0.278——單位換算系數(shù)，1kJ/h=0.

49、278W。</p><p><b>　　冷風侵入耗熱量</b></p><p>　　根據(jù)經(jīng)驗總結，冷風侵入耗熱量可采用外門基本耗熱量乘以下表的百分數(shù)的</p><p>　　簡便方法進行計算。亦即</p><p>　　式中 Q1.j.m’——外門的基本耗熱量，W；</p><p>　　N ——考

50、慮冷風侵入的外門附加率，按下表采用。</p><p>　　注：n為建筑物的樓層數(shù)。</p><p>　　第二層的計算表見附錄2-1，第三層的計算表見附錄2-2，第八層的計算表見附錄2-3，第十層的計算表見2-4.</p><p>　　四 空調方式及末端設備的選擇</p><p>　　1.常見的空調系統(tǒng)優(yōu)缺點</p><p&

51、gt;<b>　　(1)全空氣系統(tǒng)</b></p><p>　　全空氣系統(tǒng)是集中式空調系統(tǒng)，全空氣系統(tǒng)一般選用組合式空調器進行空氣處理，室內負荷全部由處理過的空氣來負擔，系統(tǒng)處理空氣量大，所擔負的空調面積也較大。因此適用于建筑空間較高，面積較大，人員較多的房間，以及房間溫度和濕度要求較高，噪聲要求較嚴格的空調系統(tǒng)。有三種形式：直流式、一次回風、二次回風。其中直流式主要應用于室內產(chǎn)生有害物質，

52、不允許空氣在循環(huán)使用，或對室內潔凈度有較高要求的場所。二次回風方式通常應用在室溫要求均勻、送風溫差較小、風量較大而又不采用再熱器的空調系統(tǒng)中，恒溫恒濕的工業(yè)生產(chǎn)車間等。</p><p>　　優(yōu)點：使用壽命長；可以根據(jù)室外氣象參數(shù)的變化和室內負荷變化實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調節(jié)；風機盤管加新風系統(tǒng)充分利用室外新風,減少與避免冷、熱抵消,減少冷凍機的運行時間；可以嚴格地控制室內溫度和室內相對濕度；可以有效地采取消省和隔

53、振措施,便于管理和維修。</p><p>　　缺點：空氣比熱、密度小,需空氣量多,風道斷面積大,輸送耗能大；空調設備需集中布置在機房,機房面積較大,層高較高；除制冷及鍋爐設備外空氣處理機組和風管造價均較高；送回風管系統(tǒng)復雜,布置困難；支風管和風口較多時不易均衡調節(jié)風量,風道要求保溫,影響造價；全空氣空調系統(tǒng)一個系統(tǒng)不宜供多個房間的空調。因為回風系統(tǒng)可能造成房間之間空氣交叉污染，另外調節(jié)也比較困難；設備與風管的安裝

54、工作量大,周期長。</p><p><b>　　(2)全水系統(tǒng)</b></p><p>　　空調房間內的室內熱濕負荷全部由經(jīng)過處理的水來承擔的空調系統(tǒng)（主要以風機盤管為主）稱為全水系統(tǒng)。</p><p>　　優(yōu)點：由于水的比熱比空氣大，所以全水系統(tǒng)的體積較全空氣系統(tǒng)小，能節(jié)省建筑物空間。</p><p>　　缺點：它不能

55、夠解決房間內的新風換氣問題。</p><p>　　(3)空氣－水系統(tǒng)：</p><p>　　新風空調機房、機房面積小，風機盤管可以設在空調機房內，但分散布置、敷設各種管線較煩；放室內時不接送、回風管，當和新風系統(tǒng)聯(lián)合使用時，新風管較??；靈活性大、節(jié)能效果好，可根據(jù)各室負荷情況自我調節(jié)，無法實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行；安裝投產(chǎn)較快，介于集中式空調系統(tǒng)與單元式空調器之間；布置分散維護管理不方便，水

56、系統(tǒng)布置復雜、易漏水；對室內溫度要求嚴格時難于滿足；必須采用低噪聲風機才能保證室內要求；各空調房間之間不會互相污染。</p><p>　　(4)風機盤管加獨立新風系統(tǒng)</p><p>　　風機盤管加新風系統(tǒng)是目前應用廣泛的一種空調系統(tǒng)，它由風機盤管來承擔全部室內負荷，單獨設新風機組，向室內補充所需新風。因此，在空調房間較多，面積較小，各房間要求單獨調節(jié)，且建筑層高較高，房間溫濕度要求不嚴格

57、的房間，宜采用風機盤管家新風系統(tǒng)。</p><p>　　優(yōu)點：布置靈活，可以和集中處理的新風系統(tǒng)聯(lián)合使用，也可以單獨使用；各空調房間互不干擾，可以獨立地調節(jié)室溫，并可隨時根據(jù)需要開停機組,節(jié)省運行費用，靈活性大，節(jié)能效果好；與集中式空調相比不需回風管道，節(jié)約建筑空間；機組部件多為裝配式、定型化、規(guī)格化程度高，便于用戶選擇和安裝；只需新風空調機房，機房面積??；使用季節(jié)長；各房間之間不會互相污染。</p>

58、<p>　　缺點：對機組制作要求高，則維修工作量很大；機組剩余壓頭小室內氣流分布受限制；分散布置敷設各中管線較麻煩，維修管理不方便；無法實現(xiàn)全年多工況節(jié)能運行調節(jié)；水系統(tǒng)復雜，易漏水；過濾性能差。</p><p><b>　　2.空調方式的選擇</b></p><p>　　綜合考慮各類因素，本設計采用風機盤管加獨立新風系統(tǒng)。</p><

59、;p>　　由獨立的新風系統(tǒng)供給室內新風，把新風處理到室內空氣等焓值，不承擔室內負荷。這種方案既提高了系統(tǒng)的調節(jié)和運轉的靈活性，且進入風機盤管的供水溫度可適當提高，水管的結露現(xiàn)象可得到改善。而且采用獨立新風系統(tǒng)可以很好的保持室內正壓,防止室內空氣被外界空氣污染。</p><p>　　由于風機盤管系統(tǒng)布置靈活，各房間可獨立調節(jié)室溫，房間之間不相互影響，比其它系統(tǒng)較節(jié)省運轉費用，同時各個房間之間空氣互不串通，風機

60、多檔變速，在冷量上能有使用者直接進行一定的調節(jié)，所以我們選擇半集中系統(tǒng)（風機盤管+獨立新風系統(tǒng)）。其中由獨立的新風系統(tǒng)給室內送新風，把新風處理到室內空氣焓值，不承擔室內負荷。</p><p>　　風機盤管的優(yōu)點：噪聲較小；具有個別控制的優(yōu)越性；系統(tǒng)分區(qū)進行調節(jié)控制容易；風機盤管機組體型小，布置和安裝方便，屬于系統(tǒng)的末端機組類型；占建筑空間少；對于將來建筑物的擴建，而相應增設風機盤管機組，實現(xiàn)比較容易。本方案也采用

61、水冷式，為空氣—水系統(tǒng)。</p><p><b>　　3.風機盤管的選擇</b></p><p>　　下面是各房間風機盤管的選擇：</p><p>　　對于二層的辦公室，面積3.85×5.5=21.175㎡，除去新風的余熱∑Q=69W/m2×21.175㎡=1461.1W，室內溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109

62、g/h，辦公室兩個人，所以總濕量∑W=109×2/3600=0.061g/s</p><p>　　熱濕比 </p><p>　　在h-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=23952的過程線。取送風溫差為Δt0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而得出：</p><p>　　hO=44kJ/kg，

63、 hN=53.2kJ/kg</p><p>　　dO=10.2g/kg， dN=10.6g/kg</p><p>　　送風量kg/h : 571.657</p><p>　　新風量kg/h : 72</p><p>　　回風量kg/h： 499.657</

64、p><p>　　新風比%： 12.59</p><p>　　根據(jù)送風量，選擇型號為開利42CE003200A風機盤管，</p><p>　　風量（高速）：550m³/h；</p><p>　　風量（中速）：450m³/h；</p><p>　　風量（低速）：350m³/h。<

65、;/p><p>　　對于二層的貴賓室，面積12.15×5.5=66.8㎡除去新風的余熱∑Q=69W/㎡×66.8㎡=4609.2W，室內溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109g/h，貴賓室8個人，所以總濕量∑W=109×8/3600=0.242g/s</p><p>　　熱濕比 </p><p>

66、;　　在h-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=19029的過程線。取送風溫差為Δt0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而得出：</p><p>　　hO=43.7kJ/kg， hN=53.2kJ/kg</p><p>　　dO=10.1g/kg， dN=10.6g/kg</p><p>　　送風量

67、kg/h： 1746.77</p><p>　　新風量kg/h： 288</p><p>　　回風量kg/h： 1458.77</p><p>　　新風比%： 16.49</p><p>　　根據(jù)送風量，選擇三臺型號為開利42

68、CE003200A風機盤管</p><p>　　風量（高速）：550m³/h；</p><p>　　風量（中速）：450m³/h；</p><p>　　風量（低速）：350m³/h。</p><p>　　對于三層的辦公室，面積3.85×5.6=21.56㎡，除去新風的余熱∑Q=59.7W/m2×

69、;21.56㎡=1287.1W，室內溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109g/h，辦公室兩個人，所以總濕量∑W=109×2/3600=0.061g/s</p><p>　　熱濕比 </p><p>　　在h-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=21100的過程線。取送風溫差為Δt0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而

70、得出：</p><p>　　hO=43.9kJ/kg， hN=53.2kJ/kg</p><p>　　dO=10.1g/kg， dN=10.6g/kg</p><p>　　送風量kg/h： 495.597</p><p>　　新風量kg/h： 72&

71、lt;/p><p>　　回風量kg/h： 423.597</p><p>　　新風比%： 14.53</p><p>　　根據(jù)送風量，選擇型號為開利42CE003200A風機盤管</p><p>　　風量（高速）：550m³/h；</p><p>　　風量（中速

72、）：450m³/h；</p><p>　　風量（低速）：350m³/h。</p><p>　　對于三層的大辦公室，面積7.9×5=39.5㎡，除去新風的余熱∑Q=59.7W/m2×39.5㎡=2358.2W，室內溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109g/h，大辦公室四個人，所以總濕量∑W=109×4/3600=0.121g/s&l

73、t;/p><p>　　熱濕比 </p><p>　　在h-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=19471的過程線。取送風溫差為Δt0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而得出：</p><p>　　hO=43.7kJ/kg， hN=53.2kJ/kg</p><p>　

74、　dO=10.1g/kg， dN=10.6g/kg</p><p>　　送風量kg/h : 896.772</p><p>　　新風量kg/h : 144</p><p>　　回風量kg/h : 752.772</p><p>　　

75、新風比%: 16.06</p><p>　　根據(jù)送風量，選擇型號為開利42CE005200A風機盤管</p><p>　　風量（高速）：900m³/h；</p><p>　　風量（中速）：730m³/h；</p><p>　　風量（低速）：560m³/h。</p>

76、<p>　　對于八層，有三類辦公室，面積分別為20.4㎡，30㎡，35.4㎡，有兩個小會議室，面積分別為66.2㎡和43.5㎡</p><p>　　對于第一類辦公室，除去新風的余熱∑Q=55.4W/m2×20.4㎡=1130.2W，室內溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109g/h，辦公室兩個人，所以總濕量∑W=109×2/3600=0.061g/s</p>

77、<p>　　熱濕比 </p><p>　　在h-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=18527的過程線。取送風溫差為Δt0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而得出：</p><p>　　hO=43.7kJ/kg， hN=53.2kJ/kg</p><p>　　dO=10.1g

78、/kg， dN=10.6g/kg</p><p>　　送風量kg/h : 426.967</p><p>　　新風量kg/h : 72</p><p>　　回風量kg/h : 354.967</p><p>　　新風比%:

79、 16.86</p><p>　　根據(jù)送風量，選擇型號為42CE002200A開利風機盤管</p><p>　　風量（高速）：410m³/h；</p><p>　　風量（中速）：340m³/h；</p><p>　　風量（低速）：260m³/h。</p><p>

80、;　　對于第二類辦公室，除去新風的余熱∑Q=55.4W/m2×30㎡=1662W，室內溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109g/h，辦公室兩個人，所以總濕量∑W=109×2/3600=0.061g/s</p><p>　　熱濕比 </p><p>　　在h-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=27246的過程線。取送

81、風溫差為Δt0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而得出：</p><p>　　hO=44.1kJ/kg， hN=53.2kJ/kg</p><p>　　dO=10.2g/kg， dN=10.6g/kg</p><p>　　送風量kg/h : 659.52</p>

82、<p>　　新風量kg/h : 72</p><p>　　回風量kg/h : 587.52</p><p>　　新風比%: 10.92</p><p>　　根據(jù)送風量，選擇型號為42CE004200A開利風機盤管</p><p>　　風量

83、（高速）：750m³/h；</p><p>　　風量（中速）：600m³/h；</p><p>　　風量（低速）：470m³/h。</p><p>　　對于第三類辦公室，除去新風的余熱∑Q=55.4W/m2×35.4㎡=1961.1W，室內溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109g/h，辦公室兩個人，所以總濕量∑W=1

84、09×2/3600=0.061g/s</p><p>　　熱濕比 </p><p>　　在h-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=32131的過程線。取送風溫差為Δt0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而得出：</p><p>　　hO=44.3kJ/kg， hN=53.2kJ

85、/kg</p><p>　　dO=10.3g/kg， dN=10.6g/kg</p><p>　　送風量kg/h : 790.221</p><p>　　新風量kg/h : 72</p><p>　　回風量kg/h : 718.22

86、1</p><p>　　新風比%: 10.11</p><p>　　根據(jù)送風量，選擇型號為42CE004200A開利風機盤管</p><p>　　風量（高速）：750m³/h；</p><p>　　風量（中速）：600m³/h；</p><p>　　風量（低速）

87、：470m³/h。</p><p>　　對于第一個小會議室，除去新風的余熱∑Q=55.4W/m2×66.2㎡=3667.5W，室內溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109g/h，小會議室十個人，所以總濕量∑W=109×10/3600=0.303g/s</p><p>　　熱濕比 </p><p&g

88、t;　　在h-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=12104的過程線。取送風溫差為Δt0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而得出：</p><p>　　hO=42.8kJ/kg， hN=53.2kJ/kg</p><p>　　dO=9.7g/kg， dN=10.6g/kg</p><p>　　

89、送風量kg/h : 1267.98</p><p>　　新風量kg/h : 360</p><p>　　回風量kg/h : 907.979</p><p>　　新風比%: 28.39</p><p>　　根據(jù)送風量，選擇型

90、號為42CE006200A開利風機盤管</p><p>　　風量（高速）：1060m³/h；</p><p>　　風量（中速）：820m³/h；</p><p>　　風量（低速）：640m³/h。</p><p>　　對于第二個小會議室，除去新風的余熱∑Q=55.4W/m2×43.5㎡=2410W，室內

91、溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109g/h，小會議室十個人，所以總濕量∑W=109×10/3600=0.303g/s</p><p>　　熱濕比 </p><p>　　在h-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=7953的過程線。取送風溫差為Δt0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而得出：</p>&l

92、t;p>　　hO=41.1kJ/kg， hN=53.2kJ/kg</p><p>　　dO=9.1g/kg， dN=10.6g/kg</p><p>　　送風量kg/h : 718.455</p><p>　　新風量kg/h : 360</p&

93、gt;<p>　　回風量kg/h : 358.455</p><p>　　新風比%: 50.10</p><p>　　根據(jù)送風量，選擇型號為42CE003200A開利風機盤管</p><p>　　風量（高速）：550m³/h；</p><p>　　風量（

94、中速）：450m³/h；</p><p>　　風量（低速）：350m³/h。</p><p>　　對于十層，有三類辦公室，兩個會議室。普通辦公室面積20.4㎡，區(qū)副職辦公室面積35.8㎡，區(qū)正職辦公室面積89.2㎡；小會議室面積50.5㎡，大會議室面積99.5㎡。</p><p>　　對于普通辦公室，除去新風的余熱∑Q=48.5W/m2×

95、;20.4㎡=989.4W，室內溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109g/h，辦公室兩個人，所以總濕量∑W=109×2/3600=0.061g/s</p><p>　　熱濕比 </p><p>　　在h-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=16220的過程線。取送風溫差為Δt0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而得出

96、：</p><p>　　hO=43.5kJ/kg， hN=53.2kJ/kg</p><p>　　dO=10.0g/kg， dN=10.6g/kg</p><p>　　送風量kg/h : 365.33</p><p>　　新風量kg/h :

97、 72</p><p>　　回風量kg/h : 293.33</p><p>　　新風比%: 19.71</p><p>　　根據(jù)送風量，選擇型號為42CE002200A開利風機盤管</p><p>　　風量（高速）：410m³/h；</p><

98、;p>　　風量（中速）：340m³/h；</p><p>　　風量（低速）：260m³/h。</p><p>　　對于區(qū)副職辦公室，除去新風的余熱∑Q=48.5W/m2×35.8㎡=1136.3W，室內溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109g/h，辦公室一個人，所以總濕量∑W=109/3600=0.03g/s</p><p&

99、gt;　　熱濕比 </p><p>　　在h-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=37876的過程線。取送風溫差為Δt0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而得出：</p><p>　　hO=44.4kJ/kg， hN=53.2kJ/kg</p><p>　　dO=10.3g/kg，

100、 dN=10.6g/kg</p><p>　　送風量kg/h : 463.084</p><p>　　新風量kg/h : 36</p><p>　　回風量kg/h : 427.084</p><p>　　新風比%:

101、 7.8</p><p>　　根據(jù)送風量，選擇型號為42CE003200A開利風機盤管</p><p>　　風量（高速）：550m³/h；</p><p>　　風量（中速）：450m³/h；</p><p>　　風量（低速）：350m³/h。</p><p>　　對于區(qū)正職辦公

102、室，除去新風的余熱∑Q=48.5W/m2×35.4㎡=1716.9W，室內溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109g/h，辦公室兩個人，所以總濕量∑W=109×2/3600=0.061g/s</p><p>　　熱濕比 </p><p>　　在h-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=28146的過程線。取送風溫差為Δt

103、0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而得出：</p><p>　　hO=44.2kJ/kg， hN=53.2kJ/kg</p><p>　　dO=10.3g/kg， dN=10.6g/kg</p><p>　　送風量kg/h : 683.562</p><

104、p>　　新風量kg/h : 72</p><p>　　回風量kg/h : 611.562</p><p>　　新風比%: 10.5</p><p>　　根據(jù)送風量，選擇型號為42CE004200A開利風機盤管</p><p>　　風量（高速）：7

105、50m³/h；</p><p>　　風量（中速）：600m³/h；</p><p>　　風量（低速）：470m³/h。</p><p>　　對于小會議室，除去新風的余熱∑Q=48.5W/m2×50.5㎡=2449.2W，室內溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109g/h，小會議室十個人，所以總濕量∑W=109×

106、;10/3600=0.303g/s</p><p>　　熱濕比 </p><p>　　在h-d圖上確定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=8083的過程線。取送風溫差為Δt0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而得出：</p><p>　　hO=41.2kJ/kg， hN=53.2kJ/kg<

107、/p><p>　　dO=9.1g/kg， dN=10.6g/kg</p><p>　　送風量kg/h : 735.943</p><p>　　新風量kg/h : 360</p><p>　　回風量kg/h : 375.943</

108、p><p>　　新風比%: 48.9</p><p>　　根據(jù)送風量，選擇型號為42CE003200A開利風機盤管</p><p>　　風量（高速）：550m³/h；</p><p>　　風量（中速）：450m³/h；</p><p>　　風量（低速）：350m

109、79;/h。</p><p>　　對于大會議室，除去新風的余熱∑Q=48.5W/m2×99.5㎡=4825.8W，室內溫度26℃時，成年男子極輕勞動下的散濕量是109g/h，大會議室二十人，所以總濕量∑W=109×20/3600=0.605g/s</p><p>　　熱濕比 </p><p>　　在h-d圖上確

110、定室內空氣狀態(tài)點N，通過該點畫出ε=7976的過程線。取送風溫差為Δt0=8℃，則送風溫度t0=26-8=18℃。從而得出：</p><p>　　hO=41.1kJ/kg， hN=53.2kJ/kg</p><p>　　dO=9.1g/kg， dN=10.6g/kg</p><p>　　送風量kg/h :

111、 1439.53</p><p>　　新風量kg/h : 720</p><p>　　回風量kg/h : 719.533</p><p>　　新風比%: 50.0</p><p>　　選擇三臺型號為42CE002200A開利風機盤

112、管</p><p>　　風量（高速）：410m³/h；</p><p>　　風量（中速）：340m³/h；</p><p>　　風量（低速）：260m³/h。</p><p>　　右圖為管路連接示意圖</p><p>　　4.新風機組的選擇：</p><p>　　考

113、慮建筑物的簡單以及各層的相似性，本設計中每層左右兩邊分別設置新風機組，新風機組的型號根據(jù)各層的新風量和新風冷負荷來定。</p><p>　　第二層新風負荷26310.6W，所需新風量1650m³/h，在東西兩邊分別設置一個新風機組，可選擇型號為HDK-01的新風機組，新風機組安裝在吊頂里，該新風處理機組的性能參數(shù)如下：</p><p>　　余壓：180Pa；

114、 水流量：2670kg/h；</p><p>　　額定風量：1200m³/h； 額定冷量：15.6KW</p><p>　　該機組外形尺寸：2020×1060×499 </p><p>　　同理，二層以上的新風機組也可照此選型。</p><p>　　五 空調新風系統(tǒng)設計</p>&

115、lt;p><b>　　1.空調風管</b></p><p>　　風管的形狀一般為圓形和矩形。圓形風管的強度大，耗材料少，但加工復雜些，占用空間大，不易布置得美觀，常用于暗裝。矩形風管由于占有效空間較小，易于布置，明裝較美觀且加工容易等特點，因而使用較為普遍，在空調系統(tǒng)中較多采用矩形風管。風管的尺寸應按《全國通用風管管道計算表》規(guī)定的尺寸選用，以便于機械化加工風管和法蘭，也便于配置標準閥

116、門與配件及進行水力計算。風管的尺寸（鋼板風管）以外徑或外邊長為標準?？諝馓幚碓O備和消聲靜壓箱后支管內的風速與低速送風相同。</p><p><b>　　2.風管的布置</b></p><p>　　風管道全部用鍍鋅鋼板制作，厚度及加工方法，按《實用供熱空調設計手冊》的規(guī)定確定，主管和支管的斷面尺寸在圖中標明；穿越沉降縫或變形縫處的風管兩側，以及與通風機進、出口相連處，應

117、設置長度為200～300ｍｍ的人造革軟接；軟接的接口應牢固、嚴密。在軟接處禁止變徑。風管上的可拆卸接口，不得設置在墻體或樓板內;所有水平或垂直的風管，必須設置必要的支、吊或托架，其構造形式由安裝單位在保證牢固、可靠的原則下根據(jù)現(xiàn)場情況選定，詳見國標Ｔ616;風管支、吊或托架應設置于保溫層的外部，并在支吊托架與風管間鑲以墊木，同時，應避免在法蘭、測量孔、調節(jié)閥等零部件處設置支吊托架;安裝調節(jié)閥、蝶閥等調節(jié)配件時，必須注意將操作手柄配置在便

118、于操作的部位。</p><p>　　3.風管水力計算內容</p><p>　?。?）風管的摩擦阻力。摩擦阻力的計算主要是確定風道的平均比摩阻，</p><p>　　計算矩形風管的比摩阻時，利用有關當量直徑（流速當量直徑和流量當量直</p><p>　　徑）的概念，把矩形風管換算成圓形風管。</p><p>　　（2）局

119、部阻力計算。在通風空調系統(tǒng)中，局部阻力通常占風管系統(tǒng)中壓</p><p>　　力損失的主要部分。通風構件的局部阻力系數(shù)可查表。風管的局部阻力構件</p><p>　　主要包括各種彎頭、三通、變徑、以及四通等，這些構件的局部阻力系數(shù)均</p><p><b>　　可以在手冊中查到。</b></p><p>　　（3）風管系