畢業(yè)設(shè)計(jì)---煤礦機(jī)電選型設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　煤礦機(jī)電選型設(shè)計(jì)</b></p><p>　　第一部分 支護(hù)設(shè)備與采煤機(jī)選型設(shè)計(jì)</p><p><b>　　已知條件：</b></p><p>　　煤層厚度：3.3m;</p><p>　　截割阻抗：235N/mm;</p><p>　　年產(chǎn)量

2、：105萬(wàn)噸/年；</p><p>　　頂板條件：2級(jí)3類；</p><p><b>　　煤層傾角：12°；</b></p><p>　　工作面長(zhǎng)度：120m.</p><p>　　一、機(jī)械化采煤工作面類型的確定與論證</p><p>　　機(jī)械化采煤工作面根據(jù)支護(hù)設(shè)備型式不同，可分為普通

3、機(jī)械化采煤工作面（簡(jiǎn)稱普采）及綜合機(jī)械化采煤工作面（簡(jiǎn)稱綜采）。綜采工作面主要設(shè)備為雙滾筒采煤機(jī)、刮板輸送機(jī)、液壓支架，綜采工作面機(jī)械化程度高、安全、生產(chǎn)率高。普采工作面主要設(shè)備為滾筒采煤機(jī)、刮板輸送機(jī)、金屬摩擦支柱或單體液壓支柱及金屬鉸接頂梁。一般當(dāng)工作面內(nèi)煤層厚度較厚、煤層傾角及煤層厚度變化不大，地質(zhì)條件比較穩(wěn)定，沒(méi)有大的斷層、夾矸等，工作面設(shè)計(jì)能力又比較高，采用綜采較好。據(jù)已知條件，選用綜采工作面較好。</p>&l

4、t;p><b>　　二、液壓支架的選型</b></p><p>　　1．影響液壓支架選型的因素</p><p>　　影響液壓支架選型的因素，主要是礦山地質(zhì)條件、如頂、底板穩(wěn)定性、煤層厚度、煤層傾角、煤層賦存狀況及瓦斯含量等。其中以煤層及頂、底板穩(wěn)定性影響最大。</p><p>　　(1) 頂板穩(wěn)定性：</p><p&

5、gt;　　頂板穩(wěn)定性直接影響支架的架型支護(hù)強(qiáng)度。頂板巖性的不同，決定支架的架型的型式，巖層載荷和頂板的穩(wěn)定性主要影響支架支護(hù)強(qiáng)度和頂梁的結(jié)構(gòu)型式。一般講：煤層頂板穩(wěn)固平整，應(yīng)選用支撐式支架；煤質(zhì)松軟、頂板破碎煤層，應(yīng)選用掩護(hù)式支架；而煤層頂板堅(jiān)硬，則應(yīng)選用支撐掩護(hù)式支架。</p><p>　　(2) 底板穩(wěn)定性：</p><p>　　底板巖石的組成，結(jié)構(gòu)及巖石力學(xué)性質(zhì)是支架選型不可忽視的

6、另一重要條件。底板的穩(wěn)定性，對(duì)支架底座影響頗大。支架架型選取不當(dāng)，會(huì)使支架陷入底板，使移架困難。根據(jù)我國(guó)煤層底板巖石抗壓強(qiáng)度。按《畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》P.22，表2-1選取支撐式支架。</p><p>　　(3) 煤層厚度：</p><p>　　煤層厚度主要影響支架支護(hù)強(qiáng)度，煤層厚度越大支護(hù)強(qiáng)度應(yīng)越高，煤層厚度大小及變化情況，又決定著支架的結(jié)構(gòu)高度和伸縮范圍。</p><

7、p><b>　　煤層傾角</b></p><p>　　煤層傾角主要影響支架穩(wěn)定性，煤層傾角大則易使支架發(fā)生傾倒、下滑現(xiàn)象。必須采取防倒防滑措施。</p><p>　　(5) 煤層埋藏穩(wěn)定性：</p><p>　　實(shí)踐證明：煤層埋藏越平穩(wěn)，綜采的效果越好。斷層及其性質(zhì)對(duì)支架的使用好壞起決定性的影響。若斷層落差大，綜采設(shè)備通不過(guò)，斷層條數(shù)多

8、，綜采面搬家次數(shù)多。</p><p>　　(6) 煤層瓦斯含量</p><p>　　瓦斯含量大的煤層應(yīng)采用通風(fēng)斷面大的支架。</p><p>　　支撐式液壓支架雖然價(jià)格便宜，但使用性能遠(yuǎn)不如掩護(hù)式和支撐掩護(hù)式液壓支架優(yōu)越。因此：在可能情況下，應(yīng)優(yōu)先選用掩護(hù)式和支撐掩護(hù)式兩種架型。</p><p>　　除礦山地質(zhì)條件外，采礦技術(shù)條件，如回采方

9、式，采面長(zhǎng)度，采煤機(jī)械類型、生產(chǎn)環(huán)節(jié)等因素對(duì)液壓支架的造型也有一定的影響。</p><p>　　2．煤層頂板及頂板分類</p><p>　　覆蓋在煤層上的巖石，依次分為偽頂、老頂，它們統(tǒng)稱為煤層的頂板。偽頂是緊貼在煤上極易冒落的較薄巖層，通常在煤層被采下后隨即冒落，對(duì)液壓支架的選型一般沒(méi)有影響。</p><p>　　直接頂位于偽頂之上，無(wú)偽頂時(shí)直接位于煤層之上，通常

10、是在移架或回柱后隨即冒落，直接頂下部1.5～2為厚的巖石叫直接下位巖石，它對(duì)架型的選擇有決定性的影響。</p><p>　　(1) 直接頂分類</p><p>　　我國(guó)將緩傾斜煤層回采工作面直接頂根據(jù)其穩(wěn)定程度分為四類：</p><p>　　不穩(wěn)定頂板：很易冒落；</p><p>　　中等穩(wěn)定頂板：一般在支護(hù)設(shè)備前移后隨即冒落；</p

11、><p>　　穩(wěn)定頂板：難于冒落，需支架幫助切頂；</p><p>　　堅(jiān)硬頂板：極難于冒落，采后需強(qiáng)制放頂。</p><p><b>　　(2) 老頂分級(jí)</b></p><p>　　老頂位于直接頂之上，按《畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》P.24，表2－3可知2級(jí)老頂周期來(lái)壓明顯。</p><p><b&

12、gt;　　3、液壓支架的選型</b></p><p>　　液壓支架的選型，包括選擇支架的架型，支架的結(jié)構(gòu)參數(shù)和支架強(qiáng)度的確定。</p><p>　　(1) 架型的選擇：</p><p>　　液壓支架根據(jù)對(duì)頂板的支護(hù)方式和結(jié)構(gòu)特點(diǎn)不同，可分為支撐式，掩護(hù)式、支撐掩護(hù)式三種基本型式。</p><p>　　支撐式支架頂梁長(zhǎng)，立柱多，且垂

13、直支撐、工作阻力大，切頂能力強(qiáng)，通風(fēng)斷面大，后部有簡(jiǎn)單的擋矸裝置，架間不撐緊，對(duì)頂板不密封。它適用于穩(wěn)定或堅(jiān)硬以上直接頂和周期來(lái)壓明顯或強(qiáng)烈的老頂條件。</p><p>　　掩護(hù)式支架有寬大的掩護(hù)梁可擋住采空區(qū)冒落的矸石，它的頂梁較短，支柱少且傾斜支撐。架間密封，支架工作阻力較小，切頂能力差，但由于頂梁較短控頂面積小，支護(hù)強(qiáng)度不一定小。它適用于不穩(wěn)定和中等穩(wěn)定直接頂條件。</p><p>

14、　　支撐掩護(hù)式支架兼有支撐式和掩護(hù)式支架結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，頂梁較長(zhǎng)，立柱較多，呈垂直或傾角較小傾斜支撐，幫工作阻力大，切頂能力強(qiáng)，具有掩護(hù)梁架間密封，擋矸掩護(hù)性能好。它適用于穩(wěn)定以下各類頂板，有取代支撐式支架的趨勢(shì)，但它的結(jié)構(gòu)復(fù)雜，重量較大，價(jià)錢(qián)較高。</p><p>　　注意因素：（1）煤層厚度大于2.5米，頂板有側(cè)向推力時(shí)，一般不宜采用支撐式支架，煤層厚度在2.5～2.8米以上時(shí)，應(yīng)選用帶護(hù)幫裝置的掩護(hù)式或支撐掩護(hù)式

15、支架，煤層厚度變化大時(shí)應(yīng)采用調(diào)高范圍大的雙伸縮支柱。（2）煤層傾角在10～15°以上時(shí)，支架應(yīng)有可靠的防滑防倒裝置。（3）底板強(qiáng)度，支架對(duì)底板比壓應(yīng)小于底板巖石允許抗壓強(qiáng)度。（4）瓦斯含量，瓦斯涌出量大的工作面，應(yīng)優(yōu)先選用通風(fēng)斷面大的支撐式或支撐掩護(hù)式支架。（5）設(shè)備成本，能同時(shí)允許選用不同架型時(shí)，應(yīng)優(yōu)先選用價(jià)格便宜的支架。</p><p>　　據(jù)《畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》P.24，表2-4可知，由給定的已知條

16、件2級(jí)3類應(yīng)選用支撐式支架，但因煤層厚度是4m>2.5～2.8m,頂板有側(cè)向推力，這時(shí)，一般不宜采用支撐式支架，應(yīng)選用帶護(hù)幫裝置的掩護(hù)式或支撐掩護(hù)式支架。因此我選用2級(jí)2類，支撐掩護(hù)式支架。</p><p>　　(2) 液壓支架結(jié)構(gòu)參數(shù)的確定</p><p>　　液壓支架的結(jié)構(gòu)參數(shù)，主要指液壓支架的結(jié)構(gòu)高度，應(yīng)能適應(yīng)采高的要求，它根據(jù)煤層厚度和采區(qū)范圍內(nèi)地質(zhì)條件的變化等因素來(lái)確定。

17、其選擇的原則是：在最大采高時(shí)，液壓支架應(yīng)能“頂?shù)米　?，在最小采高時(shí)，支架能“過(guò)得去”。支架最大結(jié)構(gòu)高度Hmax和最小結(jié)構(gòu)高度Hmin，具體由下面經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算：</p><p>　　Hmax = hmax+a= 3.3+0.3= 3.6m</p><p>　　Hmin = hmin－S2－b－C= 2.9－0.18－0.1－0.08= 2.54m</p><p>　　

18、式中：hmax — 煤層最大厚度，3.3米；</p><p>　　hmin — 煤層最小厚度，2.9米；</p><p>　　a — 考慮偽頂，煤皮冒落后，支架仍有可靠初撐力所需要的支撐高度的補(bǔ)償量；厚煤層可取得300毫米；</p><p>　　S2 — 頂板最大下沉量，一般取支架后排立柱處頂板的下沉量?？砂磩谌〕?00～200毫米選取，1級(jí)老頂取大值，四級(jí)老頂取小

19、值；</p><p>　　b — 支架卸載前移時(shí)，立柱伸縮余量，煤層厚度大于1.2米時(shí)，取80～100毫米；</p><p>　　C — 支架頂梁上存留的浮煤和碎矸石厚度，一般取50～100毫米。</p><p>　　(3) 支架支護(hù)強(qiáng)度的確定</p><p>　　支架支護(hù)強(qiáng)度q：支架單位支護(hù)面積上的支撐力。它是衡量液壓支架性能的一個(gè)重要參

20、數(shù)，可由下列方法確定：</p><p>　　a. 按經(jīng)驗(yàn)公式估算：</p><p>　　q = KHR=8×3.3×2.3=60.72t/m2</p><p>　　式中：K — 作用于支架上的頂板巖石厚度系數(shù)，我國(guó)中厚煤層取6－8；</p><p>　　H — 最大采高，4米；</p><p>　　

21、R — 巖石容重，一般取2.3t/m3。</p><p>　　b. 據(jù)頂板條件和煤層厚度，由《畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》P.24，表2-4可查取2級(jí)3類，采高3.3米，支護(hù)強(qiáng)度為1.3×45=58.5t/m2.</p><p>　　由《采掘機(jī)械與液壓傳動(dòng)》P.243,表3-4-1，注：（2）可知1.3為2級(jí)老頂?shù)姆旨?jí)增壓系數(shù)；</p><p>　　結(jié)果選取大值：q=

22、60.76t/m2</p><p>　　選擇液壓支架型號(hào)：參看《采掘機(jī)械與液壓傳動(dòng)》P.230,表3-2-1，選取支撐掩護(hù)式支架：</p><p>　　架型：BC520－25/47</p><p>　　支撐高度：2.5～4.7m</p><p>　　工作阻力：5069KN</p><p>　　初撐力：4704KN<

23、;/p><p>　　支護(hù)強(qiáng)度：0.337～0.849Mpa</p><p><b>　　煤層傾角：15°</b></p><p><b>　　質(zhì)量：18.5t</b></p><p>　　四、滾筒采煤機(jī)的選擇</p><p>　　(一) 采煤機(jī)性能參數(shù)的計(jì)算與決定<

24、;/p><p>　　1. 滾筒直徑的選擇</p><p>　　雙滾筒采煤機(jī)滾筒直徑應(yīng)大于最大采高的一半，一般可按D=(0.52～0.6)hmax選取，采高大時(shí)取小值，采高小時(shí)取大值，即</p><p>　　D=0.56×3.3=1.848m</p><p><b>　　2. 截深的選擇</b></p>

25、<p>　　滾筒截深是采煤機(jī)工作機(jī)構(gòu)截入煤壁的深度，是影響采煤機(jī)裝機(jī)功率及生產(chǎn)率的主要因素；國(guó)內(nèi)生產(chǎn)的采煤機(jī)，為了制造方便，大部分截深都在0.6m左右。我選取0.60m.</p><p>　　3. 滾筒轉(zhuǎn)速及截割速度</p><p>　　滾筒轉(zhuǎn)速對(duì)截煤比能耗、裝載效果、粉塵大小都有很大影響。由截齒最大切屑厚度hmax公式：</p><p>　　hmax

26、= 1000v/(m·n)= 1000·4/(3×50)= 26.7mm</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　m — 滾筒每條截線上的截齒數(shù)；一般取2～4；</p><p>　　n — 滾筒轉(zhuǎn)速，一般認(rèn)為在30～50轉(zhuǎn)/分較為適宜；</p><p>　　v — 截割

27、速度，一般控制在4m/s左右較好。</p><p>　　4. 采煤機(jī)最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率</p><p>　　采煤機(jī)在采煤過(guò)程中，由于處理故障，檢查和更換刀具，日常維修，等候支護(hù)，處理片邦等，經(jīng)常出現(xiàn)停頓，采煤機(jī)實(shí)際生產(chǎn)率比設(shè)計(jì)的理論生產(chǎn)率小的多，為了表明這些因素的影響，可用有效開(kāi)動(dòng)率表示。</p><p>　　有效開(kāi)動(dòng)率是指采煤機(jī)在一天或一班內(nèi)有效工作時(shí)間與一天或一班占

28、有時(shí)間的比值，一般可取0.50。</p><p>　　當(dāng)采煤工作面的生產(chǎn)能力已定，其每小時(shí)的平均產(chǎn)量就是所需采煤機(jī)的最小實(shí)際生產(chǎn)率，考慮到有效開(kāi)動(dòng)率，則采煤機(jī)按工作面生產(chǎn)能力要求的最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率Qmin為：</p><p>　　式中：W—采煤工作面的日平均產(chǎn)量，噸/日；</p><p>　　上式中有效開(kāi)動(dòng)率取0.5.</p><p>　　5.

29、 采煤機(jī)截割時(shí)的牽引速度及生產(chǎn)率</p><p>　　采煤機(jī)截割時(shí)牽引速度的高低，直接決定采煤機(jī)的生產(chǎn)率及所需電機(jī)功率，采煤機(jī)牽引速度在零到某個(gè)值范圍內(nèi)變化，選擇截割時(shí)的牽引速度，要根據(jù)下幾方面因素綜合考慮。</p><p>　　a. 根據(jù)采煤機(jī)最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率決定的牽引速度V1</p><p>　　=417/(60×3.1×0.6×1.

30、35)</p><p>　　=27.6m/min</p><p>　　式中Qmin — 采煤機(jī)最小設(shè)計(jì)生產(chǎn)率，t/h;</p><p>　　H — 采煤機(jī)平均采高；</p><p>　　B — 采煤機(jī)的截深，取0.60m</p><p>　　R — 煤的容重，取1.35t/m3</p><p>

31、　　b. 按截齒最大切屑厚度決定的牽引速度V2</p><p>　　采煤機(jī)截割過(guò)程是滾筒以一定的轉(zhuǎn)速n,同時(shí)又以一定的牽引速度V沿工作面移動(dòng)，切屑厚度呈月牙規(guī)律變化，如果滾筒在一條截線上安裝的截齒數(shù)為m，則截齒最大的切屑厚度已在上面求出。</p><p>　　一般要求截齒的最大切屑厚度應(yīng)小于截齒伸出齒座長(zhǎng)度的70%，所以采煤機(jī)的牽引速度</p><p>　　V2 =

32、 m·n·hmax ′/1000=3×50×52÷1000=7.8m/min</p><p><b>　　式中</b></p><p>　　hmax ′— 截齒在齒座上伸出長(zhǎng)度的70%（毫米），國(guó)產(chǎn)徑向截齒。大約為44～55毫米；切向截齒大約為41～52毫米。煤堅(jiān)硬度f(wàn)及截阻抗大時(shí)取小值。</p><

33、;p>　　m — 滾筒每條截線上的截齒數(shù)；一般取2～4；</p><p>　　n — 滾筒轉(zhuǎn)速，一般認(rèn)為在30～50轉(zhuǎn)/分較為適宜。</p><p>　　c. 按液壓支架推移速度決定牽引V3</p><p>　　一般講支架的推移速度應(yīng)大于采煤機(jī)的牽引速度較好，這樣可保證采煤機(jī)安全生產(chǎn)。</p><p>　　截割時(shí)牽引速度V，應(yīng)根據(jù)上述三

34、方面情況綜合分析后確定其最大值應(yīng)等于或大于V1，但應(yīng)小于V2，并與V3相協(xié)調(diào)，使采煤機(jī)既能滿足工作面生產(chǎn)能力的要求，又可避免齒座或葉片參與截割，并能保證采煤機(jī)安全生產(chǎn)。</p><p>　　決定采煤機(jī)截割速度V=3m/min,因此采煤機(jī)的生產(chǎn)率：</p><p>　　Q = 60HBVR=60×3.1×0.60×3×1.35=451.98t/h<

35、;/p><p>　　6. 采煤機(jī)所需電機(jī)功率</p><p>　　常采用比能耗法來(lái)估算電機(jī)功率，是根據(jù)采煤機(jī)生產(chǎn)率和比能耗（截割單位體積煤所消耗的功率）實(shí)驗(yàn)資料來(lái)確定，如果比能耗值確定適當(dāng)，計(jì)算值就比較合理。</p><p>　　取截割阻抗A=385N/mm的煤為基準(zhǔn)煤，當(dāng)采煤機(jī)以不同的牽引速度截割時(shí)，包括牽引部及輔助液壓系統(tǒng)在內(nèi)其比能耗的估算值可參看《畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》

36、P.29,表2－5:</p><p>　　當(dāng)牽引速度是2m/min時(shí)，螺旋滾筒采煤機(jī)比能耗接近HwB=0.44kw·h/t,如果截割的為層，其截割阻抗不同上述值，可用下式計(jì)算比能耗值：</p><p>　　Hwx=AX/A×0.44=0.539</p><p>　　式中：AX — 被截割煤層的截割阻抗參考《畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》P.29,表2－6決定;

37、</p><p>　　A — 基準(zhǔn)煤的截割阻抗，180～200N/mm;</p><p>　　HwB — 基準(zhǔn)煤的比能耗已查取。</p><p>　　雙滾筒采煤機(jī)，前滾筒與后滾筒截割條件不同，前滾筒截割時(shí)，煤層只有面向采空區(qū)一個(gè)自由面，后滾筒截割時(shí)，前滾筒已截割出第二個(gè)自由面，若以HwX表示前滾筒截割比能耗，后滾筒截割比能耗HwX′為</p><

38、p>　　HwX′= K3HwX= 0.8×0.46=0.4312</p><p>　　式中：—后滾筒工作條件系數(shù)，可由《畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》P.30,表2－8選取。</p><p>　　如果滾筒直徑按最大采高60%選取時(shí)，雙滾筒采煤機(jī)所需電機(jī)功率為：</p><p>　　=451.98(0.6×0.539+0.4×0.4312)/0.

39、95=217kw</p><p>　　式中： Q — 采煤機(jī)生產(chǎn)率；</p><p>　　K1 — 功率利用系數(shù)，用一臺(tái)電機(jī)驅(qū)動(dòng)時(shí)取1，兩臺(tái)電機(jī)分別驅(qū)動(dòng)時(shí)取0.8；</p><p>　　K2 — 功率水平系數(shù)，與牽引速度調(diào)節(jié)方式，電機(jī)超載能力等因素有關(guān)，可按《畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)》P.30,表2－7選取，超載能力是指最大轉(zhuǎn)矩Mmax與額定轉(zhuǎn)矩MH比值。</p>

40、<p><b>　　7. 牽引力</b></p><p>　　采煤機(jī)的牽引力大小主要取決于煤質(zhì)軟硬、采高、牽引速度、煤質(zhì)傾角、機(jī)器質(zhì)量，導(dǎo)向裝置結(jié)構(gòu)及摩擦力等到因素。采煤機(jī)工作條件比較惡劣，應(yīng)有足夠大的牽引力。目前使用的鏈牽引采煤機(jī)的牽引力P與裝機(jī)功率N之關(guān)系為：</p><p>　　P=（1～1.3）N= (1～1.3)×217=217～28

41、2KN</p><p><b>　　8. 裝機(jī)功率</b></p><p>　　由《采煤機(jī)械與液壓傳動(dòng)》P.191頁(yè)表2－8－1查得，當(dāng)采高為3～4.5m時(shí)，雙滾筒采煤機(jī)裝機(jī)功率為300～450KW。</p><p><b>　　9. 采煤機(jī)的質(zhì)量</b></p><p>　　采煤機(jī)的質(zhì)量，會(huì)影響機(jī)

42、器工作的穩(wěn)定性，太大又要增大牽引力。常用采煤機(jī)的質(zhì)量與電機(jī)功率之間有如下關(guān)系</p><p>　　M=(0.07～0.1)N</p><p>　　(二)、初選采煤機(jī)及其配套設(shè)備</p><p>　　根據(jù)采高、滾筒直徑、截深、生產(chǎn)率、電機(jī)功率、牽引力及牽引速度等初選采煤機(jī)：選自《液壓傳動(dòng)與采掘機(jī)械》</p><p>　　型號(hào)：MXA—300/4

43、.5WG</p><p><b>　　采高：4500mm</b></p><p><b>　　臥底量：185mm</b></p><p><b>　　傾角：</b></p><p><b>　　空頂距：2342</b></p><p&g

44、t;　　滾筒直徑：2300mm</p><p><b>　　截深：0.60</b></p><p>　　搖壁長(zhǎng)度：2228mm</p><p><b>　　牽引力：400KN</b></p><p><b>　　牽引速度：3m/s</b></p><p>

45、;<b>　　總功率：300kw</b></p><p>　　機(jī)面高度：2205mm</p><p><b>　　擺角：～</b></p><p><b>　　電機(jī)高度：0.6m</b></p><p>　　配套的刮板輸送機(jī)型號(hào)：SGZ-730/320</p>&

46、lt;p><b>　　設(shè)計(jì)長(zhǎng)度：200m</b></p><p>　　輸送能力：700t/h</p><p>　　電動(dòng)機(jī)型號(hào)：KBY－160</p><p><b>　　功率：2×160</b></p><p>　　(三)、初選采煤機(jī)主要技術(shù)參數(shù)的校核</p><

47、p>　　1．最大采高h(yuǎn)max的校核</p><p>　　= 4.45>3.3 滿足最大采高</p><p>　　式中：A — 采煤機(jī)高度（機(jī)身上平面至底板之距離）；</p><p>　　H — 采煤機(jī)截割部減速箱高度，一般等于電機(jī)高度；</p><p>　　L — 搖壁長(zhǎng)度（搖壁擺動(dòng)中心到滾筒中心距離）；</p>&

48、lt;p><b>　　D — 滾筒直徑。</b></p><p>　　2． 最小采高的校核</p><p>　　采煤工作面最小采高應(yīng)大于采煤機(jī)高度、支架或鉸接頂梁高度,過(guò)機(jī)高度（頂梁與采煤機(jī)機(jī)身上平面之間距離）三項(xiàng)尺寸之和，即采煤機(jī)與支護(hù)設(shè)備應(yīng)能通過(guò)煤層變薄帶，滾筒不截割巖石。</p><p>　　Hmin=A+h1+h2=2+0.1+0

49、.2=2.3m<2.9.m符合</p><p>　　式中h2 — 過(guò)機(jī)高度不應(yīng)小于0.1～0.25m,機(jī)身短，浮煤清掃干凈取小值；</p><p>　　h1 — 鉸接頂梁高度。</p><p><b>　　3． 臥底量校核</b></p><p>　　最大臥底量Kmax為</p><p>　

50、　=0.064.9m<0.185m</p><p>　　式中：βmax — 搖壁向下擺動(dòng)最大角度。</p><p>　　采煤機(jī)臥底量一般為90～300mm,以適應(yīng)底板起伏不平和能截割運(yùn)輸機(jī)頭處三角煤帶。</p><p>　　采煤機(jī)最大截割速度的校核</p><p>　　運(yùn)輸機(jī)、采煤機(jī)、液壓支架在結(jié)構(gòu)性能之間有相適應(yīng)的配套要求，運(yùn)輸機(jī)的生

51、產(chǎn)能力一般應(yīng)略大于采煤機(jī)的生產(chǎn)率，以便把運(yùn)輸機(jī)的運(yùn)輸能力看成是采煤機(jī)的最大生產(chǎn)率，此時(shí)采煤機(jī)截割時(shí)的最大牽引速度Vˊ為</p><p>　　=700/(60×3.1×0.63×1.35)</p><p>　　=4.42>3 符合</p><p>　　式中：Qˊ— 運(yùn)輸機(jī)的運(yùn)輸能力，700t/h;</p><p

52、><b>　　H — 平均采高；</b></p><p>　　B — 采煤機(jī)截深；</p><p>　　R — 煤的實(shí)體容重，R=1.35t/m3</p><p>　　上述計(jì)算的Vˊ值應(yīng)大于前面決定的截割牽引速度V值。</p><p><b>　　引阻力的估算</b></p>&

53、lt;p>　　采煤機(jī)移動(dòng)時(shí)必須克服的牽引阻力T為</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　— 摩擦系數(shù)取決于采煤機(jī)導(dǎo)向機(jī)構(gòu)表面狀況和和濕度及采煤機(jī)運(yùn)動(dòng)速度等。平均可取0.18。</p><p>　　K1 — 經(jīng)驗(yàn)系數(shù)，估算時(shí)可取0.6～0.8</p><p>　　K2 — 估算系數(shù)，初步估算

54、時(shí)可取0～0.2</p><p>　　K3 — 側(cè)面導(dǎo)向反力對(duì)牽引阻力影響系數(shù)，主要取決于牽引鏈牽引軌道的位置及煤層傾角大小。當(dāng)在采空區(qū)側(cè)布置，煤層傾角為0°時(shí)取0.04～0.05,35°時(shí)取0.05～0.10。當(dāng)在煤壁側(cè)布置，煤層傾角為0°時(shí)取0.12～0.19,35°時(shí)取0.15～0.21.</p><p>　　上式最后一項(xiàng)，當(dāng)向上牽引時(shí)，取正號(hào)

55、。</p><p>　　第二部分 礦山運(yùn)輸機(jī)械選型設(shè)計(jì)</p><p>　　設(shè)計(jì)要求：1、按液壓、采機(jī)部分所給的工作面生產(chǎn)能力Qc、工作面長(zhǎng)度、煤層傾角ß、煤的散碎密度r等參數(shù)進(jìn)行工作面刮板輸送機(jī)選型計(jì)算。2、順槽轉(zhuǎn)載機(jī)的選型計(jì)算，注意設(shè)備配套；順槽膠帶機(jī)選型計(jì)算（amax=300mm L順槽＝800m ß順槽＝0°）；3、采區(qū)上（下）山膠帶機(jī)選

56、型計(jì)算（ß煤層傾角＝14° L上（下）山長(zhǎng)度＝800m）；4、大巷電機(jī)車運(yùn)輸選型計(jì)算（若采區(qū)年產(chǎn)量≤120萬(wàn)噸，則按東、西兩翼進(jìn)行選型計(jì)算，即東、西兩翼各布置一個(gè)≤120萬(wàn)噸的采區(qū)，東、西兩翼采區(qū)距井底車場(chǎng)的距離L＝800m；5、按要求繪制運(yùn)輸系統(tǒng)圖。</p><p>　　回采工作面運(yùn)輸機(jī)械的選擇設(shè)計(jì)</p><p>　　在回采工作面，使用刮板輸送機(jī)。在宗采工作面，選擇

57、刮板輸送機(jī)時(shí)，應(yīng)注意其與采煤機(jī)和液壓支架的配套設(shè)備要求。</p><p>　　工作面刮板輸送機(jī)和采煤機(jī)的配套要求是：</p><p>　?。?）刮板輸送機(jī)的運(yùn)輸能力必須與采煤機(jī)或刨煤機(jī)的運(yùn)輸能力相匹配，即應(yīng)使刮板輸送機(jī)的運(yùn)輸能力大于或等于采煤機(jī)或刨煤機(jī)的生產(chǎn)能力；</p><p>　?。?）刮板輸送機(jī)的結(jié)構(gòu)型式及附件必須能密切與采煤機(jī)的結(jié)構(gòu)相配套。</p>

58、;<p>　　與液壓支架的配套要求是：</p><p>　　(1)刮板輸送機(jī)的型號(hào)及溜槽結(jié)構(gòu)要與液壓支架的架型相匹配；</p><p>　　(2)刮刮板輸送機(jī)板輸送機(jī)的溜槽長(zhǎng)度要與液壓支架的寬度相匹配；</p><p>　　(3)刮板輸送機(jī)的溜槽與液壓支架的推溜千斤頂連接裝置的間距和配合結(jié)構(gòu)要匹配，在一般情況下刮板輸送機(jī)的技術(shù)特征中給出了下列參數(shù)：輸送

59、能力Q、出廠長(zhǎng)度L、鋪設(shè)傾角ß、電機(jī)功率N等參數(shù)。當(dāng)工作地點(diǎn)的情況與上述參數(shù)相符時(shí)，根據(jù)刮板輸送機(jī)技術(shù)特征表選出一臺(tái)刮板輸送機(jī)即可。</p><p>　　但當(dāng)工作地點(diǎn)的傾角和長(zhǎng)度與技術(shù)特征不相符時(shí)，必須通過(guò)計(jì)算，才能確定所選刮板輸送機(jī)能否用于該工作地點(diǎn)。</p><p>　　一、 刮板輸機(jī)設(shè)計(jì)計(jì)算的主要內(nèi)容</p><p>　　刮板輸送機(jī)運(yùn)輸能力計(jì)算；&l

60、t;/p><p>　　刮板輸送機(jī)運(yùn)行阻力計(jì)算；</p><p>　　刮板輸送機(jī)刮板鏈張力計(jì)算；</p><p>　　刮板輸送機(jī)牽引力及電動(dòng)機(jī)功率計(jì)算；</p><p>　　刮板鏈的預(yù)緊力和緊鏈力計(jì)算；</p><p><b>　　刮板鏈強(qiáng)度計(jì)算。</b></p><p><

61、;b>　　二、原始資料</b></p><p>　　（1）回采工作面生產(chǎn)能力QC= 552.825 t/h;</p><p>　?。?）刮板輸送機(jī)的鋪設(shè)長(zhǎng)度L＝115m；</p><p>　?。?）刮板輸送機(jī)的鋪設(shè)傾角ß＝14°；</p><p>　?。?）物料的散碎密度850kg/m³<

62、/p><p>　?。?）物料中最大塊度的尺寸amax=300mm；</p><p>　?。?）東、西兩采區(qū)的兩個(gè)工作面裝車點(diǎn)距井底車場(chǎng)的距離均為L(zhǎng)=1500米；順槽長(zhǎng)度分別為1300米和1200米；下山長(zhǎng)度為600米，傾角－10°；</p><p>　?。?）大巷坡度為±3‰；低瓦斯礦井，大巷為進(jìn)風(fēng)巷道；</p><p>　　

63、（8）物料堆積角度為25°。</p><p>　　三、回采工作面生產(chǎn)能力</p><p>　　1、滾筒采煤機(jī)生產(chǎn)能力計(jì)算</p><p>　　QC＝60·h·b·γ0·VC</p><p>　?。?0×2.95×0.6×1.35×3.9</p>

64、;<p>　?。?59.143 (噸/時(shí))</p><p>　　式中：h----采掘高度（平均煤層厚度），（3.7+2.2）÷2=2.95米</p><p>　　b----一次采掘深度，0.6米</p><p>　　γ0----原煤密度，1.35噸/米³</p><p>　　VC----采煤機(jī)牽引速度，取3.

65、9米/分</p><p><b>　　2、刮板輸送機(jī)選型</b></p><p>　　根據(jù)綜合機(jī)械化采煤成套設(shè)備綜合技術(shù)特征，選擇SGZ－764/264刮板輸送機(jī)，主要技術(shù)指標(biāo)如下（表十一）：</p><p><b>　?。ū硎唬?lt;/b></p><p><b>　　四、刮板輸送機(jī)驗(yàn)算&

66、lt;/b></p><p>　　對(duì)所選擇的SGZ－764/264刮板輸送機(jī)進(jìn)行驗(yàn)算，如果驗(yàn)算通過(guò)，選之即可，否則重選。</p><p><b>　　驗(yàn)算運(yùn)輸能力</b></p><p>　　刮板輸送機(jī)的運(yùn)輸能力為：</p><p>　　Q=3.6·F·γ·φ·(v-vc&#

67、247;60)</p><p>　　圖中溜槽參數(shù)：H=222mm;B=764mm;A=80mm;C=190mm;D=710mm</p><p>　　F＝H/2×(B-2A)+(B-2A)×tg25°×(B-2A)+ （C+A）</p><p>　　[（D-H）- tg30°（C+A）+ (B-2A)×tg2

68、5°]÷2</p><p>　?。?.067+0.170+0.083</p><p><b>　?。?.320(㎡)</b></p><p>　　Q＝3.6·F·γ·φ·(v-vc/60)</p><p>　　＝3.6×0.320×850&#

69、215;0.95×(0.95-3.9/60)</p><p>　?。?23.262(t/h)＞QC</p><p>　　式中：F----運(yùn)輸物料的斷面積，㎡</p><p>　　γ----物料的散碎密度，850kg/m³</p><p>　　v----刮板鏈速度，0.95m/s</p><p>　　

70、φ----裝滿系數(shù)，水平向下運(yùn)輸時(shí)取0.9～1,取c</p><p>　　γ0----物料的散碎密度850kg/m³</p><p>　　VC----采煤機(jī)牽引速度，取3.9米/分</p><p>　　所以，SGZ－764/264刮板輸送機(jī)完全滿足該采煤工作面的運(yùn)輸能力。</p><p><b>　　2、運(yùn)行阻力計(jì)算<

71、;/b></p><p>　?。?）重段直線段的總阻力</p><p>　　Wzh＝(qω＋q1ω1)Lgcosß＋(q＋q1) Lgsinß</p><p>　　＝（163.492×0.7＋22.67×0.4）×115×9.8×cos14°＋ (0.7＋0.4) ×11

72、5×9.8×sin14°</p><p>　　≈135363.596（N）</p><p>　　式中：q----中部槽單位長(zhǎng)度貸載質(zhì)量，kg/m</p><p><b>　　q＝QC/3.6v</b></p><p>　　＝559.143 /(3.6×0.95)</p>

73、<p>　?。?63.492kg/m</p><p>　　v----刮板鏈速度，0.95m/s</p><p>　　q1----刮板鏈單位長(zhǎng)度質(zhì)量，查刮板輸送機(jī)技術(shù)參數(shù)得34÷1.5kg/m=22.67 kg/m</p><p>　　ω----物料在溜槽中運(yùn)行阻力系數(shù)，按《礦山機(jī)械運(yùn)輸》表3―6選取0.7</p><p&g

74、t;　　ω1----刮板鏈在溜槽內(nèi)移行得阻力系數(shù)，按《礦山機(jī)械運(yùn)輸》表3―6選取0.4</p><p>　　L----刮板輸送機(jī)的鋪設(shè)長(zhǎng)度，115米為工作面切眼長(zhǎng)度</p><p>　　ß----刮板輸送機(jī)的鋪設(shè)傾角14°</p><p>　　g----重力加速度，9.8m/s</p><p>　?。?）空段直線的總阻力&

75、lt;/p><p>　　Wk＝q1·L·g·（cosß＋sinß）</p><p>　?。?2.67×115×9.8×(cos14°＋sin14°)</p><p><b>　?。?0971（牛）</b></p><p>　　

76、（3）彎曲段運(yùn)行阻力</p><p>　　工作面刮板輸送機(jī)在推溜時(shí)，機(jī)身產(chǎn)生蛇行彎曲，由此產(chǎn)生的附加阻力為：</p><p>　　重段彎曲段的附加阻力</p><p>　　Wzhw＝0.1·Wzh</p><p>　?。?.1×135363.596 </p><p>　　≈13536.4（牛）<

77、;/p><p><b>　　彎曲段半徑R為：</b></p><p>　　R＝L/(2sina´/2)</p><p>　?。?.5/(2sin3°/2)</p><p>　?。?8.660(米)</p><p>　　式中：L---標(biāo)準(zhǔn)中部槽長(zhǎng)度，一般1.5米</p>

78、<p>　　a´---相鄰兩節(jié)中部槽間的最大折曲角，一般為3°</p><p><b>　　彎曲段全長(zhǎng)Lw為：</b></p><p>　　Lw＝√4aR-a² </p><p>　?。健?×0.7×28.66-0.7 ² </p><p><

79、b>　　＝8.931(米)</b></p><p>　　式中：a---機(jī)身推移距離，取0.7米</p><p>　　彎曲段中心角a0為：</p><p>　　a0＝2arcsin(a÷√Lw²＋ a²)</p><p><b>　　≈1</b></p><

80、;p><b>　　空段彎曲的附加阻力</b></p><p><b>　　Wkw＝0.1Wk</b></p><p>　?。?.1×30971</p><p>　?。?097.1(N)</p><p>　　刮板鏈繞經(jīng)從動(dòng)鏈輪處的阻力</p><p>　　We

81、＝（0.05～0.07）Sy´</p><p>　?。剑?.05～0.07）×90928.3</p><p>　　＝4546.4～6365.0(N)</p><p>　　式中：Sy´---刮板鏈載從動(dòng)鏈輪相遇點(diǎn)8點(diǎn)的張力，</p><p>　　刮板鏈繞經(jīng)主動(dòng)鏈輪時(shí)的阻力</p><p>　

82、　Wz ＝（0.05～0.07）(Sy＋SL)</p><p>　?。?0.05～0.07）(143714.9＋43913.9)187628.8</p><p>　?。?381.4～13134.0(N)</p><p>　　式中：Sy---刮板鏈在主動(dòng)鏈輪相遇點(diǎn)4點(diǎn)的張力</p><p>　　SL---刮板鏈在主動(dòng)鏈輪分離點(diǎn)5點(diǎn)的張力<

83、/p><p><b>　　總運(yùn)行阻力W0為：</b></p><p>　　W0≈1.2·（Wzk＋ Wk）</p><p>　　=1.2×(135363.596＋30971)</p><p>　　=199601.52(N)</p><p>　　3、刮板鏈張力的計(jì)算</p>

84、;<p>　?。?）判斷最小的張力點(diǎn)的位置</p><p>　　雙頭機(jī)驅(qū)動(dòng)，最小張力點(diǎn)的位置用下面方法判斷：</p><p>　　若0.6 Wzh－0.4 Wk＞0,則1點(diǎn)為最小張力點(diǎn)；若0.6 Wzh－0.4 Wk＜0,則3點(diǎn)為最小張力點(diǎn)，如下圖：</p><p>　　0.6 ×135363.596－0.4 ×30971＞0則1點(diǎn)

85、為最小張力點(diǎn) </p><p><b>　　雙機(jī)頭驅(qū)動(dòng)計(jì)算圖</b></p><p>　?。?）用逐點(diǎn)計(jì)算法求各點(diǎn)張力</p><p>　　通常從最小張力點(diǎn)開(kāi)始計(jì)算。</p><p><b>　　刮板輸送機(jī)計(jì)算圖</b></p><p>　　以上圖為例，若判斷刮板鏈最小張力點(diǎn)

86、在1點(diǎn)，則從1點(diǎn)開(kāi)始計(jì)算，取最小張力Smin為0:</p><p><b>　　S1＝0 N</b></p><p>　　S2＝S1＋q1L´g（w1cosß＋sinß）</p><p>　　＝22.67×5×9.8×(0.4 cos14°＋sin14°)</

87、p><p>　?。?99.868(N)</p><p>　　S3＝S2＋ Wzkw＋WzhLw/L</p><p>　　＝699.868＋13536.4＋135364×8.931/115</p><p>　?。?4748.8（N）</p><p>　　S4＝S3＋(L-Lw-L´)·Wzh&#

88、247;L</p><p>　?。?4748.8＋（115－8.931-5）×135364÷115</p><p>　?。?43714.9(N）</p><p>　　S5＝S4-0.6·(Wzh＋Wk )</p><p>　　＝143714.9－0.6×（135364＋30971）</p>

89、<p>　　＝43913.9(kN）</p><p>　　S6＝S5＋(L-Lw-L´) 30971÷L</p><p>　?。?3913.9＋（115－8.931-5）×30971÷115</p><p>　　＝71133.1（kN）</p><p>　　S7＝S6e2fa0＋Wk

90、7;L·L´</p><p>　?。?2659.7＋30971×8.931÷115</p><p>　　＝87176.5+2405.2</p><p>　?。?9581.7（N）</p><p>　　S8＝S7＋WKL`÷L</p><p>　　＝89581.7＋309

91、71×5÷115</p><p>　?。?0928.3（N）</p><p>　　所以，最大張力點(diǎn)為4點(diǎn)。</p><p>　　4、牽引力及電機(jī)功率的計(jì)算</p><p>　　機(jī)采工作面刮板輸送機(jī)功率：</p><p>　　刮板輸送機(jī)滿負(fù)荷運(yùn)行時(shí)的最大功率Nmax為：</p><

92、p>　　Nmax＝KW0v÷1000η</p><p>　?。?.17×199602×0.95/1000×0.81</p><p>　　≈273.9(Kw)</p><p>　　式中：K---電動(dòng)機(jī)功率備用系數(shù)，取1.17</p><p>　　W0---刮板輸送機(jī)牽引力，噸力</p>

93、<p>　　W0＝1.2（Wzk＋Wk）</p><p>　　＝1.2×(135364＋30971)</p><p>　　＝199602(N)</p><p>　　v---刮板鏈運(yùn)行速度，0.95米/秒</p><p>　　η---傳遞方式的總效率，取0.81</p><p>　　刮板輸送機(jī)空載運(yùn)

94、行時(shí)的最小功率Nmin為：</p><p>　　Mnin＝（1.1×2vq0w1Lcosß）÷1000η</p><p>　?。剑?.1×2×0.95×0.4×115×cos14°）÷810</p><p>　　≈0.115(Kw)</p><p&

95、gt;<b>　　等效功率Nd為：</b></p><p>　　Nd＝0.6√N(yùn)max² - Mnin ² </p><p>　?。?.6√273.9²-0.115 ² </p><p>　?。?64.3(Kw)＜2×132 Kw</p><p>　　實(shí)際應(yīng)配用的電機(jī)功率

96、為N=（1.15～1.2）Nd即（1.15～1.2）×164.3=188.9～197.2 Kw。</p><p>　　所以采用2×132 Kw電動(dòng)機(jī)雙頭驅(qū)動(dòng)或200 Kw電動(dòng)機(jī)單機(jī)頭驅(qū)動(dòng)SGZ－764/264刮板輸送機(jī)完全可以滿足該工作面運(yùn)輸需求。</p><p>　　5、計(jì)算刮板鏈的預(yù)緊力和緊鏈力</p><p><b>　　（1）預(yù)

97、緊力</b></p><p>　　預(yù)緊力指輸送機(jī)靜止時(shí)，封閉鏈條內(nèi)的張力。</p><p>　　刮板鏈的預(yù)緊力T0為：</p><p>　　T0=（Sy`＋S l`＋ Sy+S l）/4</p><p>　　=(S1＋S8＋S4＋S5)/4</p><p>　　=(0＋90928.3＋143714.9＋43

98、913.9)/4</p><p>　　=69639.3(N)</p><p>　　式中：Sy`、S l`---分別為刮板鏈在從動(dòng)鏈輪相遇點(diǎn)和分離點(diǎn)的張力</p><p>　　Sy、S l---分別為刮板鏈在主動(dòng)鏈輪相遇點(diǎn)和分離點(diǎn)的張力</p><p><b>　?。?）緊鏈力</b></p><p&g

99、t;　　緊鏈力是拉緊裝置把具有初張力的鏈條接在一起所需要的拉力。</p><p>　　刮板鏈的緊鏈力T為：</p><p>　　T=T0＋Lq0g ω´cosß</p><p>　　=69639.3＋115×22.67×9.8×0.4×cos14°</p><p>　　=7

100、9555.4（N）</p><p>　　q0----刮板鏈單位長(zhǎng)度質(zhì)量，查刮板輸送機(jī)技術(shù)參數(shù)得34÷1.5kg/m=22.67 kg/m</p><p>　　ω´´----刮板鏈在溜槽中運(yùn)行阻力系數(shù)，按《礦山機(jī)械運(yùn)輸》表3―6選取0.4</p><p>　　L----刮板輸送機(jī)的鋪設(shè)長(zhǎng)度，115米為工作面切眼長(zhǎng)度</p>

101、<p>　　ß----刮板輸送機(jī)的鋪設(shè)傾角14°</p><p>　　g----重力加速度，9.8m/s</p><p>　　6、驗(yàn)算刮板鏈的強(qiáng)度</p><p>　　雙鏈刮板輸送機(jī)刮板鏈的安全系數(shù)n（必須滿足n≥3.5）為：</p><p>　　N=(2Sdλ)/(1.2Smax)</p><

102、;p>　　=(2×850×10³×0.91)/(1.2×143714.9)</p><p>　　≈8.97＞3.5（安全系數(shù)滿足要求）</p><p>　　式中：N---刮板鏈的安全系數(shù)</p><p>　　Sd---一條鏈條的破斷拉力，850KN/m(查《礦山機(jī)械運(yùn)輸》</p><p>

103、;　　一書(shū)得26×92的c級(jí)圓環(huán)鏈的破斷拉力為850KN/m)</p><p>　　λ---雙鏈負(fù)荷不均勻系數(shù)，中雙圓環(huán)鏈取0.90～0.95；對(duì)邊雙圓環(huán)鏈取0.85；對(duì)摸鍛鏈取0.65</p><p>　　Smax---刮板鏈的最大張緊力，Smax=S4=143714.9（N）</p><p>　　五、刮板輸送機(jī)選型設(shè)計(jì)計(jì)算程序框圖</p>

104、<p>　　采區(qū)順槽運(yùn)輸機(jī)械的選擇設(shè)計(jì)</p><p>　　對(duì)于綜采工作面的順槽運(yùn)輸，一般采用轉(zhuǎn)載機(jī)、可伸縮帶式輸送機(jī)和繩架吊掛式帶式輸送機(jī)。</p><p><b>　　一、轉(zhuǎn)載機(jī)的選擇</b></p><p>　　選擇轉(zhuǎn)載機(jī)時(shí)，要注意與工作面刮板輸送機(jī)的配套要求，即：</p><p>　　1、轉(zhuǎn)載機(jī)的運(yùn)輸

105、能力要稍大于工作面刮板輸送機(jī)的運(yùn)輸能力；</p><p>　　2、順槽轉(zhuǎn)載機(jī)的機(jī)尾與工作面輸送機(jī)的連接處要配套；</p><p>　　3、順槽轉(zhuǎn)載機(jī)的零部件與工作面刮板輸送機(jī)的零部件應(yīng)盡可能通用。在選擇轉(zhuǎn)載機(jī)時(shí)，只要滿足上述要求，可不作驗(yàn)算。</p><p>　　根據(jù)上述要求選擇了SZZ-764/132型轉(zhuǎn)載機(jī)，其主要特性如下：</p><p&g

106、t;　　轉(zhuǎn)載機(jī)型號(hào)：SZZ-764/132 刮板鏈型式：?jiǎn)捂?lt;/p><p>　　鋪設(shè)長(zhǎng)度：35m 搭接長(zhǎng)度：14m</p><p>　　水平長(zhǎng)度：12.7m 鏈速：1.3m/s</p><p>　　輸送能力:1100t/h 電機(jī)型號(hào)：KBY550-132</p>

107、<p>　　電機(jī)功率：132kW 電機(jī)轉(zhuǎn)速：1470r/min</p><p>　　減速器速比：23.47 液力耦合器型號(hào)：YL500X</p><p>　　圓環(huán)鏈規(guī)格：¢26×92 圓環(huán)鏈破斷力：850kN</p><p>　　刮板間距：920mm

108、 溜槽尺寸：764×222×1500</p><p><b>　　質(zhì)量：33t</b></p><p>　　二、帶式輸送機(jī)的選型計(jì)算</p><p>　　帶式輸送機(jī)選型計(jì)算時(shí)，所需的原始數(shù)據(jù)如下：</p><p>　　1、帶式輸送機(jī)的鋪設(shè)長(zhǎng)度，L=800m（順槽長(zhǎng)度）；</p>&

109、lt;p>　　2、帶式輸送及的鋪設(shè)傾角，0°;</p><p>　　3、順槽運(yùn)輸生產(chǎn)率,Qc=559.143 t/h;</p><p>　　4、物料的散碎密度，γ=850kg/m³;</p><p>　　5、物料中最大塊度的尺寸，amax=300mm;</p><p>　　6、物料的堆積角，ρ=20°。&l

110、t;/p><p>　　按上述資料，從設(shè)計(jì)指導(dǎo)書(shū)96頁(yè)，表2-2中選則DSP1080/1000型可伸縮帶式輸送機(jī)，其主要技術(shù)參數(shù)如下：</p><p>　　型號(hào)：DSP1080/1000 輸送能力：800t/h</p><p>　　輸送機(jī)長(zhǎng)度：1000m 適用傾角: ，0°</p><p>　　儲(chǔ)帶長(zhǎng)度：10

111、0m 輸送帶運(yùn)行速度：2.5m/s</p><p>　　減速比：19.867 液壓耦合器：YL-562</p><p>　　滾筒數(shù)：2 滾筒直徑：630mm</p><p>　　總圍包角：455° 托輥直徑：108mm</p><p>　　張緊方式：電絞車

112、 張緊裝置牽引力： 8.82kN</p><p><b>　　主電機(jī)技術(shù)參數(shù)：</b></p><p>　　型號(hào)：YSB-160 電壓：660/1140V</p><p>　　功率：160 kN 轉(zhuǎn)速：1475r/min</p><p><b>　　輸送帶技術(shù)參數(shù)：</

113、b></p><p>　　型式：耐燃整芯塑料帶 規(guī)格：寬×厚=1000×8，mm</p><p>　　徑向扯斷強(qiáng)度：≥580KN/m</p><p>　　1、驗(yàn)算帶式輸送機(jī)的運(yùn)行能力和寬度</p><p>　　帶式輸送機(jī)的運(yùn)行能力用下式計(jì)算：</p><p><b>　

114、　Q=KB2vγC</b></p><p>　　=385×12×2×850×1</p><p>　　=654500kg/h</p><p>　　=654.5t/h＞Qc(已知559.143 t/h)</p><p>　　式中：K---物料的斷面系數(shù)，與物料斷面形狀及其動(dòng)堆積角有關(guān)，從《畢業(yè)設(shè)

115、計(jì)指導(dǎo)》100頁(yè)表2-7中查得385；</p><p>　　B---輸送帶寬度，即帶寬，為1m;</p><p>　　v---輸送帶運(yùn)行速度，為2m/s;</p><p>　　γ---物料的散碎密度，為850kg/m³;</p><p>　　C---傾角系數(shù)，在從《畢業(yè)設(shè)計(jì)指導(dǎo)》100頁(yè)表2-8中查得為1；</p>&

116、lt;p>　　另外，帶式輸送機(jī)的帶寬應(yīng)根物料中最大塊度進(jìn)行校核，即對(duì)于未經(jīng)篩選的物料（如原煤）：</p><p>　　B≥2×amax＋200,mm</p><p>　　B≥2×300＋200,mm</p><p>　　B≥800,mm(符合)</p><p>　　對(duì)于篩選后的物料應(yīng)為：</p><

117、;p>　　B≥3.3ap＋200,mm</p><p>　　B≥3.3×150＋200,mm</p><p>　　B≥695,mm(符合)</p><p>　　式中: amax---物料中最大塊度尺寸,為300mm（已知）</p><p>　　ap---物料中平均塊度尺寸，取150mm</p><p>

118、　　根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果，選用B＝1000mm的耐燃整芯塑料煤礦用阻燃輸送帶，輸送帶質(zhì)量qd＝8.8kg/m。</p><p>　　2、計(jì)算輸送帶運(yùn)行阻力</p><p>　?。?）重段直線段的運(yùn)行阻力</p><p>　　WZh＝（q＋qd＋qg´）Lgω´cosβ±（q＋qd）Lgsinβ</p><p>　　＝

119、（62.1＋8.8＋11.3）×800×9.8×0.02×cos0°±0</p><p><b>　　＝12889×1</b></p><p><b>　　≈12889(N)</b></p><p>　　得：重段水平運(yùn)行時(shí)WZh＝19333.4N>

120、0，</p><p>　　所以，重段最小張力點(diǎn)在3點(diǎn)。</p><p>　　式中：WZh---重段運(yùn)行阻力，N；</p><p>　　q---單位長(zhǎng)度輸送帶上裝運(yùn)物料量，kg/m;</p><p><b>　　q=Qc/3.6v</b></p><p>　　=559.143/(3.6×2

121、.5)</p><p>　　=62.1 kg/m;</p><p>　　qd---輸送帶單位長(zhǎng)度的質(zhì)量，qd＝8.8kg/m</p><p>　　qg´---重段單位長(zhǎng)度上分布的托輥旋部件的質(zhì)量，kg/m</p><p>　　qg´＝G g´/l g´</p><p><b

122、>　?。?7/1.5</b></p><p>　　＝11.3 kg/m</p><p>　　G g´---重段每組托輥旋轉(zhuǎn)部件的質(zhì)量，（選擇槽形沖壓座）取17kg/m；</p><p>　　l g´---重段托輥的間距，一般為1～1.5m,取1.5；</p><p>　　ω´---輸送帶沿重段運(yùn)

123、行的阻力系數(shù)，在《礦山機(jī)械與設(shè)備》322頁(yè)表2－6－12中選取槽形托輥，少量塵埃，正常濕度，其系數(shù)為0.02；</p><p>　　L---輸送機(jī)鋪設(shè)長(zhǎng)度，為800m;</p><p>　　β---輸送機(jī)鋪設(shè)傾角，為0°；</p><p>　　g---9.8N/kg；</p><p>　　(2)空段直線段得運(yùn)行阻力</p>

124、;<p>　　Wh＝（qd＋qg´´）Lgω´´cosβ±qdLgsinβ</p><p>　　≈(8.8＋6)×800×9.8×0.02±0</p><p>　　≈2320.6×1±0</p><p>　　≈2320.6(N)</p&g

125、t;<p>　　得：空段水平運(yùn)行時(shí)Wh＝2900.8N</p><p>　　qd---輸送帶單位長(zhǎng)度的質(zhì)量，qd＝8.8kg/m</p><p>　　qg´´---空段單位長(zhǎng)度上分布的托輥旋部件的質(zhì)量，kg/m</p><p>　　qg´´＝G g´´/l g´´</

126、p><p><b>　?。?5/2.5</b></p><p><b>　?。? (kg/m)</b></p><p>　　G g´´---重段每組托輥旋轉(zhuǎn)部件的質(zhì)量，（選擇平形沖壓座）取15kg/m；</p><p>　　l g´´---重段托輥的間距，一般為2

127、～3m,取2.5m；</p><p>　　ω´´---輸送帶沿重段運(yùn)行的阻力系數(shù)，在《礦山機(jī)械與設(shè)備》322頁(yè)表2－6－12中選取槽形托輥，少量塵埃，正常濕度，其系數(shù)為0.02；</p><p>　　L---輸送機(jī)鋪設(shè)長(zhǎng)度，為800m;</p><p>　　β---輸送機(jī)鋪設(shè)傾角，為0°；</p><p>　　g

128、---9.8N/kg；</p><p>　　(3)輸送帶繞經(jīng)改向滾筒得阻力</p><p>　　輸送帶在改向滾筒上得圍包角圍180°時(shí)，按下式計(jì)算；圍包角小，將系數(shù)取小些：</p><p>　　Wgg＝（0.05～0.07）Sy´</p><p>　　式中：Wgg---輸送帶繞經(jīng)改向滾筒的阻力，N;</p>

129、<p>　　Sy´---輸送帶在改向滾筒相遇點(diǎn)的張力，N。</p><p>　?。?）輸送帶繞經(jīng)驅(qū)動(dòng)滾筒的阻力</p><p>　　Wqg＝（0.03～0.05）(Sy＋Sl)</p><p>　　式中：Wqg---輸送帶繞經(jīng)驅(qū)動(dòng)滾筒的阻力，N;</p><p>　　Sy---輸送帶在驅(qū)動(dòng)滾筒相遇點(diǎn)得張力，N；</p

130、><p>　　Sl---輸送帶在驅(qū)動(dòng)滾筒分離點(diǎn)得張力，N。</p><p>　　空載附加阻力W0´´為:</p><p>　　W0´´＝0.1(Wzh＋Wk)＝0.1×(12889＋2320.6)＝1521(N)</p><p><b>　　3、輸送帶張力計(jì)算</b><

131、/p><p>　?。?）計(jì)算滿足垂度條件的重段最小張力Sminzh:</p><p>　　Sminzh＝5（q＋qd）lg´cosß</p><p>　　（2）按逐點(diǎn)計(jì)算法計(jì)算各點(diǎn)的張力</p><p>　　現(xiàn)設(shè)最小張力點(diǎn)3則有：</p><p>　　S3＝5（q＋qd）lg´gcos

132、3;</p><p>　?。?×（62.1＋8.8）×1.5×cos0°×9.8</p><p>　?。?31.8×9.8</p><p>　　≈5211.2（N）</p><p>　　S2＝S3/（1.03～1.05）</p><p>　?。?211.2/（