預應(yīng)力混凝土簡支t形梁橋畢業(yè)設(shè)計 (2)

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本設(shè)計為凌川大橋的設(shè)計（太原街橋），本次設(shè)計的目的是為了緩解市區(qū)交通壓力以及推動凌南新區(qū)發(fā)展而在原西大橋與南橋之間建設(shè)一座跨小凌河的大橋。本設(shè)計的主要內(nèi)容包括水文計算，梁橋上部結(jié)構(gòu)設(shè)計計算，下部結(jié)構(gòu)設(shè)計計算。其中水文計算的資料和數(shù)據(jù)為市水文局提供。通過水文計算設(shè)計橋長為420米，經(jīng)方案的比較認為采用雙跨30米結(jié)構(gòu)的預應(yīng)力混凝土

2、簡支T形梁橋較為合適。根據(jù)任務(wù)書中的要求——橋?qū)?2米為雙向雙車道，人行道為2.5×2，考慮橋?qū)挘O(shè)計為6片主梁，橋墩為鉆孔灌注樁，雙柱式橋墩，橋面鋪裝為瀝青混凝土，排水為2%單向橫披。設(shè)計計算書主要有——主梁內(nèi)力計算，預應(yīng)力鋼筋的布置和估算，主梁截面的特性和驗算，以及墩臺基礎(chǔ)和行車道板的設(shè)計等。</p><p>　　關(guān)鍵詞：凌川大橋；預應(yīng)力混凝土簡支T形梁橋；結(jié)構(gòu)設(shè)計 </p><

3、p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Originally design for the design of Ling Chuan bridge (the bridge of street of Taiyuan), the purpose that design for alleviate urban area traffic pressure and is i

4、t insult and south newly developed area development build one step light bridge of Linghe River among original west bridge and south bridge to promote. The main content originally designed includes hydrology to calculate

5、, Liang Qiao calculates in top structural design, the underpart structural design is calculated. Materials and data c</p><p>　　Keyword: Ling Chuan bridge; The prestressing force concrete supports in the T be

6、am bridge simply; Structural design</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　第一章 概述1</b></p><p>　　1.1橋位概況：1</p><p>　　1.1.1橋位的河床地質(zhì)1</p><p>

7、;　　1.1.2水文資料1</p><p>　　1.1.3設(shè)計技術(shù)標準1</p><p>　　1.1.4有關(guān)設(shè)計資料1</p><p><b>　　1.2水文計算2</b></p><p>　　1.2.1確定橋面標高4</p><p>　　1.2.1.3橋梁墩臺沖刷5</p>

8、;<p><b>　　1.3方案比選6</b></p><p>　　第二章 結(jié)構(gòu)計算8</p><p>　　.2.1設(shè)計資料及構(gòu)造布置8</p><p>　　2.1.1設(shè)計資料8</p><p>　　2.2橫截面布置9</p><p>　　2.2.1主梁間距與主梁片數(shù)9

9、</p><p>　　2.3主梁內(nèi)力計算11</p><p>　　2.3.1恒載的內(nèi)力計算11</p><p>　　第三章.預應(yīng)力鋼束的估算及其布置23</p><p>　　3.1跨中截面鋼束的估算與確定23</p><p>　　3.1.1.按使用階段的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)23</p><p

10、>　　3.1.2按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)24</p><p>　　3.2預應(yīng)力鋼束布置24</p><p>　　3.2.1確定跨中及錨固端截面的鋼束位置24</p><p>　　3.2.2.1鋼束計算26</p><p>　　第四章 計算主梁截面幾何特性30</p><p>　　4.1截面面積及慣矩

11、計算30</p><p>　　4.2梁截面對重心軸的凈距計算31</p><p>　　第五章 鋼束預應(yīng)力損失計算35</p><p>　　5.1預應(yīng)力鋼粟與管道臂之間的摩擦損失бs135</p><p>　　5.2由錨具變形鋼束回縮引起的損失（бs2）35</p><p>　　5.3混凝土彈性壓縮引起的損失（

12、бs4）36</p><p>　　5.4混凝土收縮和徐變引起的損失бs636</p><p>　　5.5預加內(nèi)力計算及鋼束預應(yīng)力損失匯總38</p><p>　　第六章 主梁截面驗算42</p><p>　　6.1截面強度演算42</p><p>　　6.1.1正截面強度驗算42</p>&l

13、t;p>　　6.1.2確定混凝土受壓高度42</p><p>　　6.1.4斜截面強度驗算43</p><p>　　6.2截面應(yīng)力驗算45</p><p>　　6.2.1使用荷載作用階段計算45</p><p>　　6.2.2混凝土主應(yīng)力驗算46</p><p>　　6.3施工階段計算52</p

14、><p>　　第七章.主梁端部的局部承壓驗算53</p><p>　　7.1局部承壓強度驗算53</p><p>　　7.2梁端局部承壓區(qū)的抗裂驗算54</p><p>　　第八章 主梁變形驗算55</p><p>　　8.1計算由預加應(yīng)力引起的跨中反拱度55</p><p>　　8.1.

15、1恒載引起的跨中撓度56</p><p>　　8.1.2靜活載引起的跨中撓度及其驗算57</p><p>　　第九章 橫隔梁計算58</p><p>　　9.1確定作用在跨中橫隔梁上的計算荷載58</p><p>　　9.1.2跨中橫隔梁的內(nèi)力影響線59</p><p>　　9.1.3繪制彎矩影響線59&

16、lt;/p><p>　　9.2截面內(nèi)力計算62</p><p>　　9.3截面配筋計算63</p><p>　　第十章 鉆孔灌注樁，雙柱式橋墩的計算64</p><p>　　10.1設(shè)計資料64</p><p>　　10.2蓋梁計算64</p><p>　　10.2.1荷載計算64&l

17、t;/p><p>　　10.2.2活載橫向分布后各梁支點反力68</p><p>　　10.2.3各梁恒載活載反力組合：71</p><p>　　10.2.4雙柱反力Gi計算72</p><p>　　10.2.5內(nèi)力計算72</p><p>　　10.3截面配筋設(shè)計及承載力校核75</p><

18、p>　　10.3.1彎矩作用時配筋計算75</p><p>　　10.3.2剪力作用時配筋計算76</p><p>　　10.4橋墩墩柱的計算77</p><p>　　10.4.1荷載計算77</p><p>　　10.5荷載組合79</p><p>　　10.6截面配筋計算及應(yīng)力驗算80</p

19、><p>　　10.7截面配筋計算80</p><p>　　第十一章 鉆孔灌注計算81</p><p>　　11.1荷載計算81</p><p>　　11.1.1兩跨活載反力：82</p><p>　　11.1.2單跨活載反力82</p><p>　　11.2樁長計算82</p&g

20、t;<p>　　11.2.1樁的內(nèi)力計算（m）83</p><p>　　11.3樁身截面配筋與強度驗算85</p><p>　　11.4墩頂縱向水平位移驗算86</p><p>　　第十二章 行車道板的內(nèi)力計算88</p><p>　　12.1.恒載及其內(nèi)力計算：88</p><p>　　12.

21、1.1每延米板上的恒載內(nèi)力：（按縱向1m寬的板條計算）見表88</p><p>　　12.1.2.汽車—20級產(chǎn)生的內(nèi)力88</p><p>　　12.1.3掛車—100產(chǎn)生的內(nèi)力89</p><p>　　12.1.4.內(nèi)力組合89</p><p>　　.12.1.5截面設(shè)計配筋及強度驗算90</p><p>

22、;　　第十三章 支座計算90</p><p>　　13.1.確定支座平面尺寸90</p><p>　　13.2.確定支座厚度91</p><p>　　13.2.1.驗算支座偏轉(zhuǎn)情況91</p><p>　　13.2.2.驗算支座的抗滑穩(wěn)定性92</p><p>　　第十四章 施工方案設(shè)計92</p&g

23、t;<p>　　14.1橋梁施工的計劃92</p><p>　　14.2孔樁基礎(chǔ)施92</p><p>　　14.3上部施工93</p><p>　　14.3.1施工方法的擬定93</p><p>　　14.4裝配式梁橋的安裝94</p><p>　　14.5橋面施工94</p>

24、<p><b>　　參考文獻95</b></p><p><b>　　附錄95</b></p><p><b>　　致 謝96</b></p><p><b>　　第一章 概述</b></p><p>　　根據(jù)市區(qū)總體規(guī)劃，為了加快凌南新

25、區(qū)的開發(fā)，緩解市區(qū)的交通壓力，改善交通布局推動北京的經(jīng)濟發(fā)展，決定在市區(qū)南大橋與西大橋之間修建一座凌川大橋。</p><p><b>　　1.1橋位概況：</b></p><p>　　1.1.1橋位的河床地質(zhì)</p><p>　　本河段屬于灘性河段，河道交順直，河槽穩(wěn)定，主流流南，線偏南側(cè)；經(jīng)地質(zhì)勘察，地質(zhì)表層為黏土、粉沙、粗沙組成，次層為圓礫

26、、角礫、泥巖系等。</p><p><b>　　1.1.2水文資料</b></p><p>　　1. 粗糙系數(shù)： 河槽Mc=40 河床Mt=30</p><p>　　2. 洪水比降： 10%0</p><p>　　3 .設(shè)計洪水位： 25.10m</p><p>　　4. 洪峰流量： 11600

27、m3/S</p><p>　　5. 最大流速： 6.00~6.20m/S</p><p>　　1.1.3設(shè)計技術(shù)標準</p><p>　　1.設(shè)計荷載 ：汽車-20 掛車-100</p><p>　　2.橋面凈空 ：凈-7.0+人行道2.52</p><p>　　3.洪水頻率 ：按100 年一遇設(shè)計</p>

28、;<p><b>　　4.地震烈度 ：7</b></p><p>　　5.橋下無通航，橋跨長度橋面設(shè)計標高由水文設(shè)計確定</p><p>　　1.1.4有關(guān)設(shè)計資料</p><p>　　1. 河床橫斷面，河床地質(zhì)情況</p><p>　　2. 地區(qū)氣溫：一月平均氣溫-5度七月平均氣溫20度</p>

29、;<p><b>　　1.2水文計算</b></p><p><b>　　河槽：</b></p><p>　　擬訂橋孔長度：采用過水面積計算沖刷系數(shù)根據(jù)河床現(xiàn)狀：P=1.1</p><p>　　橋孔長度L=30m 墩柱直徑1.2m取13個墩</p><p>　　μ=1－0.375 λ

30、= </p><p>　　橋下實有毛過水面積為3129.81㎡大于所以采用現(xiàn)有河槽作為橋長 取橋長為420m</p><p>　　1.2.1確定橋面標高</p><p>　　1.2.1.1壅水高度</p><p>　　ΔZ =η（Vq2－Vch2） η=0.05</p><p>　　Wj=3129.81&

31、#215;（1-1.2/30）=3004.62 ㎡</p><p><b>　　Vq=1</b></p><p>　　Vch=Vc=3.71</p><p>　　ΔZ= 0.05×（3.7852－3.712）=0.028</p><p>　　取ΔZ/=0.028×=0.014m</p>

32、<p>　　1.2.1.2波浪高度</p><p>　　橋位測段基本順直，根據(jù)資料分析，取最不利情況，采用計算浪程</p><p>　　D=800 m，平均水深=7.51 m </p><p><b>　　風速</b></p><p>　　取1.08×=0.72</p><p>

33、;　　建筑高度： 2 + 0.12=2.12 m</p><p>　　Hqm=25.1＋0.01+0.72+2.12+0.5=28.45m</p><p>　　1.2.1.3橋梁墩臺沖刷</p><p>　　1.2.1.3.1橋下斷面的一般沖刷</p><p>　　①計算平均粒徑取有代表性的平均粒徑d=7mm</p><

34、;p>　　3#： =4.62mm</p><p>　　4#：=8.68mm</p><p><b>　　5#：=11.39</b></p><p>　　6#，7#：=7.23mm</p><p>　　8#：=9.23mm</p><p>　　②設(shè)計流量Qs=11600m3/s</p&g

35、t;<p>　?、燮骄?7.51m/s</p><p>　?、茏畲笏?8.62m</p><p>　?、輭嚎s系數(shù)μ= =0.9517</p><p>　?、迒卧髁考邢禂?shù)：</p><p><b>　　A=</b></p><p>　?、邩蚩變糸LL∑j =420－1.4

36、15;3=401.8m</p><p>　　1.2.1.3.2局部沖刷</p><p>　　hp=10.27m 時，相應(yīng)沖止流速為</p><p>　　根據(jù)=10.27、=7mm</p><p>　　查表得=1.27m/s，=0.43m/s</p><p>　　, Kξ=1.0 B =1.4</p>

37、<p><b>　　n=0.75m</b></p><p>　　hs=hp＋hb=10.27+2.22=12.49m</p><p>　　最低沖刷線標高 Hm=Hs-hs=25.10－12.49=12.61m</p><p>　　沖刷深度：H=18.05-12.61=5.44m</p><p><

38、b>　　1.3方案比選</b></p><p>　　橋梁方案比選應(yīng)綜合考慮梁的受力特點，建橋材料，適應(yīng)跨度，施工條件，經(jīng)濟安全等方面來綜合比較，最終選定一種構(gòu)造合理造價經(jīng)濟的優(yōu)美適用的橋型。</p><p>　　方案一；預應(yīng)力混凝土簡支T梁橋</p><p>　　該方案采用30m跨預應(yīng)力混凝土簡支梁橋，橋面凈寬為12米。橋梁上部結(jié)構(gòu)采用6片主梁，主

39、梁間距取用2米，其中預制主梁寬1.6米。吊裝后鉸縫寬為60厘米。橋面沒有2%的單向橫坡，由橋面鋪裝三角墊層來實現(xiàn)，橋墩采用直徑為1.2米的雙柱式圓形墩，基礎(chǔ)采用直徑為1.2米的雙排樁，共13個橋墩。預應(yīng)力混凝土簡支梁橋的特點：</p><p>　　1.簡支梁橋?qū)儆趩慰嘴o定結(jié)構(gòu)，它受力明確，結(jié)構(gòu)簡單，施工方便，結(jié)構(gòu)內(nèi)力系受外力影響，能適應(yīng)在地質(zhì)較差的橋位上建橋。</p><p>　　2.在多

40、孔簡支梁橋中，由于各跨經(jīng)結(jié)構(gòu)尺寸同意，其結(jié)構(gòu)尺寸易于設(shè)計成系列化，標準化。有利于組織大規(guī)模的工廠預制生產(chǎn)并用現(xiàn)代化起重設(shè)備，進行安裝，簡化施工管理工作，降低施工費用。</p><p>　　3.裝配式的施工方法可以節(jié)省大量模板，并且上下部結(jié)構(gòu)可用時施工，顯著加快建橋速度縮短工期。</p><p>　　4.在簡支梁橋中，因相鄰各單獨受力，橋墩上常設(shè)置相鄰簡支梁的支座，相應(yīng)可以增加墩的寬度。&l

41、t;/p><p>　　方案二.預應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋</p><p>　　根據(jù)水文計算，橋孔全長擬定為420m。經(jīng)合兩岸地形，橋面標高擬訂為28.45m。全橋采用兩跨。等截面預應(yīng)力混凝土橋連續(xù)箱梁橋。兩孔跨徑為40m?？缰薪孛媪焊邽?.8m支座截面梁高2.3m截面慣距變化和內(nèi)力變化比較協(xié)調(diào)，而且顯得輕盈美觀。</p><p>　　預應(yīng)力混凝土連續(xù)橋具有整體性好、結(jié)構(gòu)鋼度大

42、、接縫少、撓度行車舒適、跨中建筑高度小?？梢詼p少下部工程量和簡化下部施工，外型美觀，鋼筋混凝土節(jié)省，以及應(yīng)用施工場地小經(jīng)濟效益顯著等，但其結(jié)構(gòu)和工藝較復雜，二次內(nèi)力系是精確計算。</p><p>　　本橋采用的箱梁斷面為頂板有長伸臂橋面板的梯形單箱單室，設(shè)1.5%的雙向橫坡，省石橋面三角墊層。傾斜的腹板使各部分的減力降低，同時在頂板與腹板處設(shè)置連接承托提高了截面的抗扭鋼度和抗彎強度，減小了扭轉(zhuǎn)應(yīng)力和畸變應(yīng)力，同時

43、也提供了縱向預應(yīng)力鋼束的布置位置，使結(jié)構(gòu)受力合理。箱梁斷面構(gòu)造沿橋長反變梁高和惻板厚度，而頂部和肋部一樣不便，這為箱梁內(nèi)膜板的制作的安裝提供了很大方便。</p><p>　　方案三 預應(yīng)力混凝土板橋</p><p>　　本方案設(shè)計為裝配式簡支實心板橋，預制板混凝土標號為C25，縱向主筋用直徑18mm的Ⅱ級鋼筋，箍筋用直徑6mm的Ⅰ級鋼筋，架立鋼筋用直徑8mm的Ⅰ級鋼筋，預制板安裝就位后，

44、在企口縫內(nèi)填筑標號比預制板高的小石子混凝土，并澆筑厚6cm的C25水泥混凝土鋪裝層連成整體。</p><p>　　經(jīng)過仔細的比對，一號方案從施工方法、經(jīng)濟因素等多方面都優(yōu)異于其他方案。</p><p>　　所以本設(shè)計采用預應(yīng)力混凝土簡支T形梁橋。</p><p><b>　　第二章 結(jié)構(gòu)計算</b></p><p>　

45、　.2.1設(shè)計資料及構(gòu)造布置</p><p><b>　　2.1.1設(shè)計資料</b></p><p><b>　　1.基本橋長跨徑：</b></p><p>　　標準跨徑：L=30M </p><p>　　主梁全長：29.96M</p><p>　　計算跨徑：28.88M&l

46、t;/p><p>　　橋面凈空：凈-7.0+人行道2.5×2 </p><p><b>　　2.設(shè)計荷載：</b></p><p>　　汽車—20 掛車—100 </p><p>　　人群荷載—3KN/M 每側(cè)欄桿，人行道重量的作用力分別為1.52KN/M和3.64KN/M

47、</p><p><b>　　3．材料及工藝:</b></p><p>　　混凝土：主梁用C40，人行道欄桿及橋面鋪裝用C20</p><p>　　預應(yīng)力鋼束采用符合冶金部YB255-64標準的直徑5MM碳素鋼絲，每束中24絲組成。普通鋼筋直徑大于和等于12MM的用12錳鋼或其他2級熱軋羅紋鋼筋；直徑小于12MM的均用1級熱軋光鋼筋。鋼板級角鋼

48、：制作錨頭下支撐墊板，支座墊板等均用普通A5碳素鋼，主梁間的聯(lián)接用16錳低合金結(jié)構(gòu)鋼鋼板。</p><p>　　按后張法工藝制做主梁，采用45#優(yōu)質(zhì)碳素鋼的雛形錨具和直徑50MM抽拔橡膠管</p><p><b>　　4．設(shè)計依據(jù)</b></p><p>　　交通部頒《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTJ021-85），簡稱橋規(guī)。交通部頒《公路鋼筋混

49、凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTJ023-85），簡稱公預規(guī)。</p><p><b>　　5. 基本計算數(shù)據(jù)</b></p><p><b>　　2.2橫截面布置</b></p><p>　　2.2.1主梁間距與主梁片數(shù)</p><p>　?、蛑髁洪g距均為2.0M（留2cm 工作縫，T梁上翼

50、緣寬為198cm），用6片主梁。</p><p>　　2.2.1.1主梁跨中截面主要尺寸擬訂</p><p><b>　?、胖髁焊叨?lt;/b></p><p>　　預應(yīng)力混凝土簡支梁橋的主梁高度與其跨徑之比通常在1/15~1/25，標準設(shè)計中高跨比約在1/18~1/19，標準設(shè)計中對于30m跨徑的簡支梁橋取用190cm的主梁高度是合適的。<

51、/p><p>　　⑵主梁截面細部尺寸：</p><p>　　預制T梁的翼板厚度取用8cm，翼板根部加厚到20cm以抵抗翼緣跟部較大的彎距。翼板與腹板連接和順在截面轉(zhuǎn)角處設(shè)置圓角，以減小局部應(yīng)力和便于脫膜。腹板厚度不宜小于其高度的1/15。標準圖的T梁腹板厚度均取18cm。</p><p>　　馬蹄尺寸基本由布置預應(yīng)力鋼束的需要確定的，設(shè)計實踐表明，馬蹄面積占截面總面積的

52、10%~20%為合適?？紤]到主梁需要配置較多的鋼束，將鋼束按三層布置每層排三束，同時還根據(jù)“公預規(guī)”第6.6.26條對鋼束凈距及預留管道的要求，初擬馬蹄寬度40cm高度30cm馬蹄與腹板交接處做成45度斜坡的折線鈍角，以減小局部應(yīng)力。</p><p>　　⑶計算截面幾何特性：</p><p>　　將主梁跨中截面劃分成五個規(guī)則圖平方的小單元，將截面幾何特性列表。</p><

53、;p>　　跨中截面幾何特性計算表</p><p>　　注：截面形心至上緣距離Ys=</p><p>　?。?）檢驗截面效率指標ρ： </p><p><b>　　上核心距： </b></p><p><b>　　下核心距： </b></p><p&

54、gt;<b>　　截面效率指標 ：</b></p><p><b>　　>0.5</b></p><p>　　表明以上初擬的主梁跨中截面是合理的。</p><p>　　2.2.1.2橫截面沿跨長的變化</p><p>　　本設(shè)計主梁采用等高度形式橫截面的T梁翼板厚度沿跨長不變，馬蹄部分為配合鋼

55、束彎起而從四分點開始向支點逐漸抬高。梁端部區(qū)段由于錨頭集中力的作用引起較大的局部應(yīng)力，也因布置錨頭的需要，在距梁端一倍梁高范圍內(nèi)（170cm）將腹板加厚到與馬蹄同寬變化點截面（腹板開始加厚處）到支點的距離為190-20=170，中間還設(shè)置一節(jié)長為30cm的腹板加厚的過度段。</p><p>　　2.2.2橫隔梁的設(shè)置</p><p>　　模型試驗結(jié)果表明，在荷載作用處的主梁彎距橫向分布，當

56、該處有內(nèi)橫隔是它比較均勻，否則直接在荷載作用下的主梁彎距很大。為減小對主梁設(shè)計起主要控制作用的跨中彎距，在跨中設(shè)置一道中橫隔梁；當跨度較大時，四分點處也宜設(shè)置內(nèi)橫隔粱。本設(shè)計在橋跨中點和兩個四分點及梁端共設(shè)置五道橫隔梁,其間距為7.22m。橫隔梁采用開洞形式,它的高度取用1.7m,平均厚度為0.15m。</p><p><b>　　2.3主梁內(nèi)力計算</b></p><p

57、>　　根據(jù)上述梁跨結(jié)構(gòu)縱、橫截面的布置,并通過活載作用下的梁橋荷載橫向分布計算，可分別求得各主梁控制截面(一般取跨中、四分點、變化點截面和支點截面)的橫載和最大活載內(nèi)力，然后再進行主梁內(nèi)力組合。</p><p>　　2.3.1恒載的內(nèi)力計算</p><p>　　2.3.1.1恒載集度</p><p>　　(1)預制自重(第一期恒載)；</p>&

58、lt;p>　　a按跨中截面計算,梁的恒載集度：</p><p>　　g(1)=0.5272×25.0=13.18KN/m</p><p>　　b由于馬蹄抬高所形成四個橫置的三棱柱重力折成的恒載集度：</p><p>　　g(2)= ×(7.22-1.3+0.15)×(0.67-0.24)×0.1×25/29.9

59、6=0.4356KN/m</p><p>　　c由于梁端腹板加寬所增加的重力折算成的恒載集度：</p><p>　　g(3)=2×(0.9884－0.5272)×（0.54+1.3＋0.15）×25/29.96=1.0309 </p><p><b>　　d邊主梁的橫隔梁：</b></p><p

60、><b>　　內(nèi)橫隔梁體積： </b></p><p>　　0.15×[1.3×0.85－×（0.08+0.183）×0.85－×（0.04+0.14）×0.1-×（0.7+0.9）×0.2－0.9×0.1]=0.1195</p><p><b>　　端橫隔梁體

61、積 ： </b></p><p>　　0.15×[1.3×0.85－（0.08+0.183）×0.85－（0.7+0.9）×0.2－0.9×0.1]=0.1115</p><p>　　∴ g(4)=（4×0.1195＋2×0.1115）×25/29.96=0.5432</p><

62、;p><b>　　e.第一期恒載：</b></p><p>　　邊主梁的恒載集中度：g1==15.1897KN/m</p><p><b>　　(2)第二期恒載：</b></p><p>　　一側(cè)欄桿：1.52KN/m; 一側(cè)人行道:3.60KN/m</p><p>　　橋面鋪裝層： （

63、0.07+0.123）×7.0×24=16.212KN/m</p><p>　　若將兩側(cè)欄桿,人行道和橋面鋪裝層恒載籠統(tǒng)地均攤給五片主梁則：</p><p>　　g2= [2×（1.52+3.60）+16.212]=4.4083KN/m</p><p>　　.2.3.2恒載內(nèi)力： </p><

64、;p>　　如圖所示，設(shè)x為計算截面離左</p><p>　　支座的距離，并令α=x/l，則：</p><p>　　主梁彎矩和剪力的計算公式分別為：</p><p>　　恒載內(nèi)力(1號梁)計算表</p><p>　　2.3.1.2活載內(nèi)力計算(修正剛性橫梁法)</p><p>　　1.沖擊系數(shù)和車道折減系數(shù)：<

65、;/p><p>　　按 “橋規(guī)”第2.3.1條規(guī)定對于汽車—20級汽車荷載沖擊系數(shù)是（1+μ）</p><p>　　1+μ=1+（1.3-1.0）/（45-5）×（45－28.88）=1.1209</p><p>　　按 “橋規(guī)”第2.3.5條規(guī)定,平板掛車不計沖擊力影響，掛—100 1+μ=1.0對于雙車道不考慮汽車荷載折減 ,即車道折減系叛μ=1.0 &

66、lt;/p><p>　　2. 計算主梁的荷載橫向分布系數(shù)mc：</p><p>　　所以可按修正的性橫梁法來繪制橫向影響線和計算橫向分布系數(shù)mc；</p><p>　　a計算主梁抗扭慣距It：</p><p>　　b計算抗扭修正系數(shù)β：</p><p>　　對于主梁的間距相同,并將主梁近似看成等截面</p>

67、<p>　　式中：ξ—與主梁片數(shù)n有關(guān)的系數(shù)</p><p>　　,當n=6時ξ為1.044，</p><p>　　B=12.0m ,l=28.88,</p><p>　　I=0.15436112m4,</p><p>　　按橋規(guī)第2.1.3條取G=0.43Eh，</p><p>　　代入求得β=0.9357

68、</p><p>　　c按修正的剛性橫梁法計算橫向影響線豎坐標值：</p><p><b>　　n=5 </b></p><p>　　式中：n=6 a1=5 a2=3 a3=1 a4=－1 a5=－3 a6=－5則</p><p><b>　　計算所值列于表中：</b></p&g

69、t;<p>　　d 計算荷載橫向分布系數(shù)：</p><p>　　1.2.3號主梁的橫向影響線和最不利布載圖式如圖對于1號梁則：</p><p>　　汽車—20： mcq==</p><p>　　掛車—100： mcg==1/4×(0.3326+0.2728+0.2129+0.1533)=0.2429</p><p>

70、;　　人群荷載： mcr=0.5665</p><p>　　跨中的橫向分布系數(shù)mc計算圖式</p><p>　　支點的荷載橫向分布系數(shù)m：</p><p>　　如圖所示,按扛桿原理法繪制荷載橫向影響線并進行布載,1號梁活載的橫向分布系數(shù)可計算如下:</p><p>　　汽—20： moq=</p><p>　

71、　掛—100： mog=</p><p>　　人群荷載： mor=1.42</p><p>　　(3)橫向分布系數(shù)匯總：</p><p>　　1號梁活載橫向分布系數(shù)</p><p>　　支點的橫向分布系數(shù)mo計算圖式</p><p>　　2.3.1.2計算活載內(nèi)力</p><p>　　在活載內(nèi)

72、力計算中,對于橫向分布系數(shù)的取值作如下考慮:計算主梁活載彎距時，均采用全跨統(tǒng)一的橫向分布系數(shù)mc,鑒于跨中和四分點剪力影響線的較大坐標位于橋跨中部，故也按不變化的mc來計算。求支點和變化點截面活載剪力時，由于主要荷重集中在支點附近而應(yīng)考慮支承條件的影響，按橫向分布系數(shù)沿橋跨的變化曲線取值，即從支點到l/4之間，橫向分布系數(shù)用m0與mc值直線插入，其余區(qū)段均取m0值。</p><p>　?。?）計算跨中截面最大彎距

73、及相應(yīng)荷載位置的剪力和最大剪力及相應(yīng)荷載位置的彎距，采用直接加載求活載內(nèi)力，如圖所示，跨中截面內(nèi)力計算圖式</p><p>　　S=（1+μ）·Ф·mc·∑Pi.·yi</p><p>　　對于汽車和掛車荷載的計算表格 </p><p><b>　　跨中截面內(nèi)力計算表</b></p><

74、;p><b>　　b.對于人群荷載:</b></p><p>　　q=2.5q=2.5×3=7.5kn/m</p><p><b>　　Mmax=</b></p><p><b>　　相應(yīng)的Q=0</b></p><p><b>　　Qmax=<

75、/b></p><p><b>　　相應(yīng)的M=</b></p><p>　?。?）求四分點截面的最大彎距</p><p>　　計算公式： S=(1+μ)×mckΩ</p><p>　　對于四分點的彎矩影響線面積為 </p><p><b>　　剪力影響線面積為 </

76、b></p><p>　　Mmax=78.193×（1＋μ）·mc·k Qmax=8.123×（1＋μ）·mc·k</p><p>　　四分點截面內(nèi)力計算表</p><p>　　1號梁變化點截面內(nèi)力計算表</p><p>　　(3)求支點截面最大剪力</p&g

77、t;<p><b>　　主梁內(nèi)力組合</b></p><p>　　表中線框出控制設(shè)計的計算內(nèi)力。</p><p>　　第三章.預應(yīng)力鋼束的估算及其布置</p><p>　　3.1跨中截面鋼束的估算與確定</p><p>　　3.1.1.按使用階段的應(yīng)力要求估算鋼束數(shù)</p><p>

78、　　對于剪支梁帶馬蹄的T型截面，當截面混凝土不出現(xiàn)拉應(yīng)力控制時，則得到鋼束數(shù)n的估算公式：</p><p>　　式中：M——使用載荷產(chǎn)生的跨中彎距</p><p>　　C1——與載荷有關(guān)的經(jīng)驗系數(shù)對于汽車—20 ,C1=0.51;對于掛車—100,取C1=0.565</p><p>　　△Ay—一根24ФS5的鋼束截面積，即△Ay= 24×π/4

79、5;0.52=4.712, yx=103.882cm ks=28.185cm 初估ay=17cm </p><p>　　則鋼束偏心距ey=yx－ay=86.82cm Ry=1600×106</p><p>　　（1）對（恒+汽+人）荷載組合</p><p>　　1號梁 </p><p>　　2號梁

80、 </p><p>　　3號梁 </p><p>　?。?）對（恒+掛）荷載組合</p><p><b>　　1號梁 </b></p><p><b>　　2號梁 </b></p><p><b>　　3號梁 </b&

81、gt;</p><p>　　3.1.2按承載能力極限狀態(tài)估算鋼束數(shù)</p><p>　　根據(jù)極限狀態(tài)的應(yīng)力計算圖式，受壓區(qū)混凝土達到極限強度R，應(yīng)力圖式呈矩型，同時，預應(yīng)力鋼束也達到標準強度Ry，則鋼束的估算公式為：</p><p>　　式中：Mj—經(jīng)荷載組合并提高后的跨中計算彎距</p><p>　　C2—估計鋼束群重心到混凝土合力作用點力

82、臂長度的經(jīng)驗系數(shù)，根據(jù)不同的荷載而定：汽車—20 C2=0.78； 掛—100 C2=0.76</p><p>　　ho—主梁有效高度，即ho=h－ay=1.5－0.17=1.33m</p><p>　?。?）對于荷載的組合Ⅰ</p><p>　　1號梁 </p><p>　　2號梁 </p>

83、<p>　　3號梁 </p><p>　?。?）對于載荷的組合Ⅲ</p><p>　　1號梁 </p><p><b>　　2號梁 </b></p><p><b>　　3號梁 </b></p><p>　　對于預應(yīng)力

84、梁希望在彈性階段工作，同時邊梁與中間梁所需的鋼束數(shù)相差不多，為方便鋼束布置和施工，各主梁統(tǒng)一確定為10 束 。</p><p>　　3.2預應(yīng)力鋼束布置</p><p>　　3.2.1確定跨中及錨固端截面的鋼束位置</p><p>　　于跨中截面，在保證布置預留管道構(gòu)造要求的前提下，盡可能</p><p>　　鋼束群重心的偏心距大些。我的設(shè)

85、計采用直徑5cm抽拔橡膠管成型的穿道，根據(jù)工預規(guī)6.2.26條規(guī)定取管道凈距4cm,至底梁凈距5cm.細部構(gòu)造如圖所示，由此可直接得出鋼束群重心到主梁的距離為：</p><p>　　了方便張拉的操作，將所有鋼束都錨固在梁端。對于錨固段截面鋼</p><p>　　束布置通?？紤]下訴兩方面：一是預應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面型心使截面均勻受壓；二是考慮錨頭布置的可能性，以滿足張拉操作方便等要

86、求。按照上訴錨頭布置的“均勻”分散等原則，錨固端截面所布置的鋼束如圖所示鋼束群重心到梁俯距離為：</p><p>　　為了驗核上術(shù)布置，需計算錨固端截面幾何特性。</p><p>　　其中： ys=63.379 yx=150－63.329=86.621</p><p><b>　　故計算得：</b></p><

87、;p>　　說明鋼束群心處于截面核心范圍</p><p><b>　　內(nèi)。</b></p><p>　　3.2.2鋼束起彎角和線形的確定</p><p>　　錨固端截面特性計算表</p><p>　　確定鋼束起彎角時既要顧到因為其彎起所產(chǎn)生的豎向減力有足夠的數(shù)量，又要考慮到由其增大而導致摩擦預應(yīng)力損失不宜過大。為此，

88、將錨固端截面 分成上下兩部分，上部鋼束的起彎角出定為10 相應(yīng)5根鋼束的豎向間距為15cm；下部為7.5，鋼束間距20cm。</p><p>　　3.2.2.1鋼束計算</p><p>　　3.3.2.1.1計算鋼束起彎點到跨中的距離</p><p>　　錨固點到支座中線的水平距離axi為</p><p>　　ax1(ax2)=35.051c

89、m ax9=27.715cm</p><p>　　鋼束起彎點到跨中的距離X2的列表計算</p><p>　　1.控制截面的鋼束重心位置計算</p><p>　　a各束重心的位置計算：</p><p><b>　　計算公式為：</b></p><p>　　計算截面的鋼束重心位置</p&g

90、t;<p>　　計算鋼束群重心到主梁的距離ay</p><p><b>　　2.鋼束長度的計算</b></p><p>　　一根鋼束的長度為曲線長度，直線長度與兩端張拉的工作長度(2×70cm)之和,其中鋼屬的曲線長度可按圓弧半徑與彎起角度計算，得出主梁和空橋所需鋼束的長度以備料和施工。</p><p>　　每孔橋的鋼束

91、計算長度40983.2×6=2458.99m</p><p>　　第四章 計算主梁截面幾何特性</p><p>　　在求得各驗算面的截面特性和鋼束位置的基礎(chǔ)上,計算主梁載面和換算截面面積慣性矩及梁截面分別對重心軸,上板肋的凈矩最后匯總成截面特性值總表,為各受力階段的應(yīng)力驗算準備計算數(shù)據(jù)。</p><p>　　4.1截面面積及慣矩計算</p>

92、<p><b>　　計算公式如下:</b></p><p><b>　　對于凈截面:</b></p><p><b>　　截面積: </b></p><p><b>　　截面慣矩</b></p><p>　　取用預制梁截面(翼緣板寬度b1=198

93、cm)計算</p><p><b>　　對于換算截面:</b></p><p><b>　　截面積 </b></p><p><b>　　截面慣矩 </b></p><p>　　取用主梁截面b1=200cm計算</p><p>　　式中: △Ah,I

94、----分別為砼截面</p><p><b>　　面積和慣矩</b></p><p>　　△A,△Ay---分別為一根管道</p><p><b>　　截面積和鋼束截面積</b></p><p>　　yis yos--分別為凈截面和換算</p><p>　　截面重心到主梁上緣

95、的距離</p><p>　　yi—分面積重心到主梁上緣的距離</p><p>　　ny—鋼束混凝土的彈性模量比值 </p><p><b>　　ny=6.06</b></p><p>　　跨中截面積和慣距計算表</p><p>　　4.2梁截面對重心軸的凈距計算 </p><p

96、>　　跨中截面對重心的軸靜距計算表</p><p><b>　　主梁截面特性值總表</b></p><p>　　第五章 鋼束預應(yīng)力損失計算</p><p>　　根據(jù)“公預規(guī)”第5.2.5條規(guī)定，當計算主梁截面應(yīng)力和確定鋼夾的控制應(yīng)力時，應(yīng)計算預應(yīng)力損失值。后張的主梁的預應(yīng)力損失包括前期應(yīng)力損失（鋼束與管道壁的摩擦損失，錨具變形，鋼束回縮引

97、起的損失，分批張抗混凝土彈性壓縮引起的損失）與后期預應(yīng)力的損失（鋼絲應(yīng)力松弛混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失）后梁內(nèi)鋼束的錨固應(yīng)力和有效應(yīng)力分別等于張拉應(yīng)力扣除相應(yīng)階段的預應(yīng)力損失</p><p>　　5.1預應(yīng)力鋼粟與管道臂之間的摩擦損失бs1</p><p>　　按“公預規(guī)”第5.2.6條規(guī)定，計算公式為бs1=бk[1-e-(μθ+kx)]</p><p>　　

98、四分點截面管道摩擦損失бs1計算表</p><p>　　5.2由錨具變形鋼束回縮引起的損失（бs2）</p><p>　　式中：△l-錨具變形。鋼束回縮值對于鋼制錐型錨△l =6mm則∑△l =12</p><p>　　l-預應(yīng)力鋼束的有效</p><p><b>　　бs2計算表</b></p><

99、p>　　5.3混凝土彈性壓縮引起的損失（бs4）</p><p>　　后張法梁當采用紛披張拉時，先張拉的鋼束由于張拉后批鋼束所產(chǎn)聲的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失計算式為：</p><p>　　由鋼束預應(yīng)力松弛引起的損失бs5</p><p>　　“公預規(guī)”第5.2.10條規(guī)定，對于做超張拉的鋼絲束由松弛引起的應(yīng)力損失的終及值</p><p&

100、gt;　　бs5=0.045бk=0.045×1200=54Mpa</p><p>　　5.4混凝土收縮和徐變引起的損失бs6</p><p>　　考慮非預應(yīng)力鋼筋的影響由混凝土收縮和徐變引起的預應(yīng)力損失可按</p><p>　　四分點截面分批張拉鋼束應(yīng)力損失計算法</p><p>　　式中: бs6-全部鋼束重心處的預應(yīng)

101、力損失值</p><p>　　σh -鋼束毛固時，在計算截面上全部鋼束重心處由愈加應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法影響力并根據(jù)張拉受力情況考慮主梁的重力的影響</p><p><b>　　μ—配筋率，</b></p><p>　　A—鋼束錨固的時候相應(yīng)的凈截面面積Aj</p><p>　　eA—鋼束群心到截面凈軸的距離ej</p

102、><p>　　φ（∞，r）—加載齡期為τ時的混凝土徐變系數(shù)，</p><p>　　設(shè) 混凝土收縮和徐變在野外一般條件下完成，受合時混凝土加載齡期為28天</p><p>　　Ah=5526 u=198＋2×（8+12+94+15+30）+38=554</p><p><b>　　∴</b></p&

103、gt;<p>　　φ=2.2 ε=0.00023</p><p>　　混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失列表</p><p>　　四分點截面計算表бs6</p><p>　　5.5預加內(nèi)力計算及鋼束預應(yīng)力損失匯總</p><p>　　傳力錨固應(yīng)力бy5及其產(chǎn)聲的預內(nèi)力</p><p><b

104、>　　1.</b></p><p>　　2由yo產(chǎn)生的預加內(nèi)力：</p><p>　　縱向力 Nyo=∑бyo·△Ay·cos</p><p>　　彎矩 Myo=Nyo·eyj</p><p>　　剪力 Qyo=∑бyo·△Ay·sinα</p>

105、<p>　　式中：α-鋼束彎起后與梁軸的夾角</p><p>　　△Ay-單跟鋼束的截面積</p><p>　　可用同一方法計算由бs5和бs6損失而消失的預加內(nèi)力并列與下表.</p><p>　　鋼束預應(yīng)力損失及預加內(nèi)力一覽表</p><p>　　第六章 主梁截面驗算</p><p><b>　　

106、6.1截面強度演算</b></p><p>　　在承載能力極限狀態(tài)下預應(yīng)力混凝土梁沿著正截面和歇截面都有可能破壞下面則演算這兩梁截面強度演算</p><p>　　6.1.1正截面強度驗算</p><p>　　按公預規(guī)第3.2.2條規(guī)定，對于T形截面受壓區(qū)翼緣計算寬度BJ</p><p><b>　　應(yīng)取用下列最小值<

107、;/b></p><p>　　故取b‘=200cm</p><p>　　6.1.2確定混凝土受壓高度</p><p>　　根據(jù)公預規(guī)第5.1.7條規(guī)定，對于帶承拖</p><p><b>　　翼緣板的T形截面</b></p><p>　　成立時中性軸在翼緣部分內(nèi)，否則在腹板內(nèi)</p&g

108、t;<p><b>　　則左邊</b></p><p><b>　　右邊=</b></p><p>　　則左邊＜右邊， 即中性軸在翼緣</p><p>　　設(shè)中性軸到截面上緣距離為X，按公預規(guī)式（5.1.7-3）對于本例帶三角承拖的T型截面則為</p><p>　　即b（h1+h2－x

109、）Ra=6633.2-6031.36=601.84</p><p>　　式中: b=16cm h‘2=8cm h’1=12cm Ra=23.0Mpa　　則x=18.365cm</p><p>　　同時公預規(guī)第5.1.6條要求混凝土受壓區(qū)高度應(yīng)符合</p><p>　　式中:　§jy——預應(yīng)力受壓區(qū)高度界面系數(shù),按公預規(guī)表5.1.6采用,對

110、于預應(yīng)力碳素鋼絲</p><p>　　§jy=0.40 ay=17.7</p><p>　　則：ho＝152.3cm §jyho=60.92＞x=18.365</p><p>　　說明該截面破壞時屬于塑性破壞狀態(tài)</p><p>　　6.1.3驗算正截面強度</p><p>　　由公預規(guī)第5

111、.1.7正面強度按下式計算：</p><p>　　式中: rc-混凝土安全系數(shù)取用1.25</p><p>　　則上式 右邊=7102.237</p><p>　　計算彎距為: Mj=5294.183KN.m<右邊</p><p>　　6.1.4斜截面強度驗算</p><p>　　6.1.4.1斜截

112、面抗剪強度驗算</p><p>　　以腹板寬度改變處的截面(變化點截面)為例復核主梁截面尺寸</p><p>　　T型截面梁當進行斜截面抗剪強度計算時,其截面尺寸應(yīng)符合公預規(guī)第1.1.12條規(guī)定</p><p>　　即 </p><p>　　式中: Qj-經(jīng)內(nèi)力組織合后支點截面上的最大剪力,.1.2.3號梁的Qj分別為618

113、.967KN,680.321KN,725.386KN</p><p>　　b——支點截面的腹板厚度</p><p>　　ho——支點截面的有效高度</p><p><b>　　R——混凝土標號</b></p><p>　　上式右邊=0.051××36×85.73=995.487>Qj&

114、lt;/p><p>　　所以主梁的T型截面尺寸符合要求。</p><p>　　▲斜截面抗剪強度的驗算</p><p>　　a驗算是否需要進行斜截面抗剪強度計算</p><p>　　據(jù)公預規(guī)第4.1.13條規(guī)定.若符合下列公式要求時,則不需進行斜截面抗勞強度計算</p><p>　　式中： R1——混凝土抗拉設(shè)計強度對于變化

115、點斜截面：b=16cm ay=47.96cm Qj=725.386</p><p>　　故上式右邊=130.896KN<Qj</p><p>　　因此需進行斜截面抗剪強度計算</p><p>　　b.計算斜截面水平投影長度C</p><p>　　按公預規(guī)公式 C=0.6m.ho</p><p>　　

116、式中：m——斜截面頂端截面處的剪跨比</p><p>　　Q——通過斜截面頂端正截面內(nèi)由使用荷載產(chǎn)生的最大剪力</p><p>　　M——相應(yīng)于上述最大簡力時的彎矩</p><p>　　Ho——通過斜截面受壓區(qū)頂端截面上的有效高度,自受拉縱向主鋼筋的合力點至受壓邊緣的距離</p><p>　　上述的Q, M,ho取變化點截面的最大剪力,最大彎

117、距和載荷有效高度</p><p>　　則：m=123648.2/599113×（150-47.08）=1.63<1.7,取m=1.7</p><p>　　故C=125.3784cm</p><p><b>　　c 筋計算</b></p><p>　　若選用&8@20cm的雙肢箍筋抗拉設(shè)計強度Rgk

118、=240Mpa,</p><p><b>　　箍筋配筋率 </b></p><p><b>　　d.抗剪強度計算</b></p><p>　　根據(jù)公預規(guī)第5.1.10條規(guī)定,主梁斜截面抗剪強度應(yīng)按下式計算：</p><p><b>　　Qj≤Qhk+Qw</b></p&

119、gt;<p>　　式中：Qj-經(jīng)組合后通過斜截面頂端正截面內(nèi)的最大剪力,.對于變化點截面Qj=759.69KN</p><p>　　Qhk-斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪能力(KN)按下式計算：</p><p>　　Qw-與斜截面相腳的彎起鋼束的抗簡能力KN按下式計算</p><p>　　Ryw-預應(yīng)力彎起鋼束的抗拉設(shè)計強度MPA本例的RYW=1280

120、MPA</p><p>　　Ayw-預應(yīng)力彎起鋼束的截面面積</p><p>　　α——與斜截面相交的彎起鋼束與構(gòu)件縱向線的夾角</p><p>　　=6.325 μ=0.02396 P=100μ=2.396</p><p>　　∴ Qhk=435.191KN</p><p>　　∴Qw=0.068×

121、1280×4.359=379.407KN</p><p>　　Qhk+Qw=815.583KN</p><p>　　故Qj=725.386< Qhk+Qw=815.583</p><p>　　說明主梁腹板寬度改變處的斜截面抗剪強度滿足要求,同時也表明上述箍筋的配置是合理的</p><p>　　6.1.4.2斜截面抗彎強度驗算：

122、</p><p>　　由于梁內(nèi)預應(yīng)力鋼束根數(shù)沿梁跨沒有變化,可不必進行該項強度驗算</p><p><b>　　6.2截面應(yīng)力驗算</b></p><p>　　6.2.1使用荷載作用階段計算</p><p>　　1.混凝土法向應(yīng)力驗算</p><p>　　此階段為有效預加和全部恒活載作用的階段,通

123、常是跨中截面上緣可能出現(xiàn)最大壓應(yīng)力和下緣最大拉應(yīng)力(或最小壓應(yīng)力)</p><p><b>　　計算公式： </b></p><p>　　式中： Ny、My——由有效預加力產(chǎn)生的預加內(nèi)力</p><p>　　Wjs、Wjx——分別為對上下,下緣的凈截面抵抗矩</p><p>　　Wos、Wox——分別為對上,下

124、緣的換算截面抵抗矩</p><p>　　Mg1、Mg2——分別由第一期,第二期恒載產(chǎn)生的彎矩</p><p>　　Mp ——由活載產(chǎn)生的彎矩.有組合I和III的兩種情況</p><p><b>　　混凝土法向應(yīng)力驗算</b></p><p>　　1號梁跨中截面混凝土法向應(yīng)力計算表</p><p>

125、　　按公預規(guī)第5.2.21條規(guī)定，在使用載荷作用下,混凝土法向壓應(yīng)力極限值如下,</p><p>　　載荷組合Ⅰ 0.5Ra=14Mpa</p><p>　　載荷組合Ⅲ 0.6Ra=16.8Mpa</p><p>　　按第5.2.22條規(guī)定,在使用荷載(組合I)作用下,全預應(yīng)力梁截面受拉邊緣由預加引起的預壓應(yīng)力必須大于或等于使用載荷引起的拉應(yīng)力,即σh≥

126、σo</p><p>　　通過各截面上下緣混凝土法向應(yīng)力計算.,其結(jié)果表明受拉區(qū)(組合I)都未出現(xiàn)拉應(yīng)力,最大壓應(yīng)力為10.012Mpa故均符合上述各項規(guī)定。</p><p>　　6.2.2混凝土主應(yīng)力驗算</p><p>　　此項驗算包括混凝土主拉應(yīng)力和主壓應(yīng)力,對錢者驗算主要為了保證主梁斜截面具有與正截面同等的抗裂安全度,而驗算后者則是保證混凝土在沿主壓應(yīng)力方向

127、破壞時也具有足夠的安全度.根據(jù)公預規(guī)第5.2.24條規(guī)定.計算混凝土主應(yīng)力時應(yīng)選擇掛徑中最不利位置截面,對該截面的重心處和寬度急劇改變處進行驗算. 1號梁的變化點截面為例.對其上梗脅凈軸和下梗脅等四處分別進行主應(yīng)力驗算,其他截面均可用相同方法計算</p><p><b>　　a.剪應(yīng)力計算</b></p><p>　　計算公式:τ=τg1+τ(p+g2)－τy<

128、/p><p>　　式中：τ——由使用荷載和玩起的預應(yīng)力鋼束在所計算的主應(yīng)力點上產(chǎn)生的混凝土剪支力</p><p>　　τg1 ——第一期恒載引起的簡應(yīng)力,其中在截面凈軸j-j上</p><p><b>　　在換軸（o-o）上</b></p><p>　　τ(p+g2) ——活載及第二期恒載共同引起的剪應(yīng)力,其中在凈軸（j-j

129、）上</p><p>　??； 在換軸（o-o）上的</p><p>　　Qp-活載剪力,有（汽車—20+人群）和掛-100兩種情況</p><p>　　Τy——預加力引起的剪應(yīng)力。</p><p>　　σ=Mg1.yj/Ij+(mg2+Mo).yo/Io</p><p>　　yj ,yo-分別為各計算的主應(yīng)力點到截面凈