機械畢業(yè)設計（論文）-超細破碎機的設計【全套圖紙】

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　隨著破碎機技術的不斷發(fā)展，人們物料的入磨粒度大小的要求日益增高，這就要求現(xiàn)有市場上的破碎機能夠高效率、高質(zhì)量的對原材料進行加工。而入磨粒度大小是影響下一步工序的關鍵因素。同時在破碎加工過程中，由于入磨粒度的大小，也會對原材料的輸出有影響。因此，去減小入磨粒度是破碎機生產(chǎn)中一道必不可少的工序。物料粉碎可增加物料比表面積可加快物

2、料在參與反應中的反應速度；其次在加工大塊礦石時也有十分重要意義；并未原料的下一步加工工作做準備或便于使用。現(xiàn)代工程需要越來越多的高純超細粉碎，超細粉碎技術在高技術研究開發(fā)中將起著越來越重要的作用。本課題旨在利用現(xiàn)代的技術對超細破碎機的設計與研究。</p><p>　　目前國內(nèi)生產(chǎn)的破碎設備主要分鄂式、立軸式、反擊式和錘式等種類。大多數(shù)產(chǎn)品在針對具體行業(yè)時，一般能滿足行業(yè)特定的要求。但超細破碎機確是今后的一個研究方

3、向。目前國內(nèi)的沖擊式和錘式破碎機能將1000mm的大塊物料，一次性粉碎至10-30mm以下。自磨機更是可以將600mm的物料一次粉碎至0.044mm以下，即一臺機器就能完成從粗碎到細碎及磨碎的整個工藝過程。</p><p>　　總之，近年來國內(nèi)外對破碎機尤其是超細破碎機的研究依然比較熱，主要針對解決減小入磨粒度提高原材料利用率等方面。據(jù)介紹目前世界上有約15%的電能消耗在粉碎作業(yè)中，而且逐年增加，加之目前能源短缺

4、，急需不斷改善粉碎研磨作業(yè)，如采用“多碎少磨”工藝特別是研制高效粉碎設備和改進現(xiàn)有研磨機械，對于達到優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低成本、低能耗具有十分重要意義。</p><p>　　關鍵詞：超細破碎機、錘式、轉子、細碎、入磨粒度大小。</p><p>　　全套圖紙，加153893706</p><p><b>　　Abstract</b></p>

5、<p>　　With the development of the technology of crusher, people of grinding material into the particle size of the rising demand, which requires the existing market crusher can high efficiency, high quality of raw

6、materials for machining. And into the ground particle size is the key factor of affect the next step process. At the same time in crushing processing process, because of the size, particle size into the ground to the out

7、put of the raw materials have influence. Therefore, to reduce ground par</p><p>　　The current domestic production of broken equipment is mainly points the hubei type, vertical shaft type, fight back style an

8、d of hammer type categories. Most products in specific industry in general can meet the requirements of the industry specific. But super fine crusher is really one of the future research direction. The current domestic a

9、nd the impact of the type of hammer type broken function will 1000 mm chunks of material, one-time crushing to 10-30 mm below. Since the mill can be more w</p><p>　　All in all, at home and abroad in recent y

10、ears especially super fine crusher for crusher research is still hot, mainly in solving the grinding size reduced improve the utilization rate of raw materials, etc. According to introducing the world that about 15% of e

11、lectricity consumption in the dismantling of assignments, and increase year by year, together with the current energy shortage, the need to constantly improve the crushing grinding operation, such as the "broken&quo

12、t; process especially grindi</p><p>　　Keywords: super fine crusher, of hammer type, rotor and the smaller, into the ground particle size.目 錄</p><p>　　AbstractI</p><p><b>　　目

13、錄III</b></p><p><b>　　第一章　緒 論1</b></p><p>　　1.1 課題的背景及國內(nèi)外研究現(xiàn)狀1</p><p>　　1.2 礦石的力學性能與錘式破碎機的選擇4</p><p>　　1.3 超細破碎機粉碎方式4</p><p>　　1.4 課

14、題的研究內(nèi)容及意義6</p><p>　　第二章　總體方案設計及主要參數(shù)的設計7</p><p>　　2.1 總體方案設計7</p><p>　　2.2 整機主要結構介紹8</p><p>　　2.3超細破碎機外部結構參數(shù)設計計算8</p><p>　　2.3.1 超細破碎機轉子部分的參數(shù)值確定8</

15、p><p>　　2.3.2 超細破碎機進/出料口尺寸的參數(shù)值確定9</p><p>　　2.3.3 超細破碎機轉子轉速的初步確定9</p><p>　　2.3.4 超細破碎機生產(chǎn)率的確定10</p><p>　　2.3.5 超細破碎機電動機功率的確定10</p><p>　　2.3.6 超細破碎機傳動方式的確定1

16、1</p><p>　　2.3.7 超細破碎機錘頭的擬定11</p><p>　　第三章主要結構設計13</p><p>　　3．1超細破碎機錘頭的設計計算13</p><p>　　3.1.1錘軸中心與打擊中心距離的設計13</p><p>　　3.1.2錘頭質(zhì)量的設計計算14</p><

17、;p>　　3．2超細破碎機主軸的設計計算16</p><p>　　3.2.1軸的材料的選擇及軸頸的初步確定16</p><p>　　3.2.2 結構設計的合理性驗證18</p><p>　　3.3 錘架的結構設計與計算20</p><p>　　3.3.1 銷軸的直徑值的確定20</p><p>　　3.

18、4 軸承的選擇及校核21</p><p>　　3.4.1 軸承潤滑方式的確定22</p><p>　　3.5飛輪的設計計算22</p><p>　　3.6 鍵的校核23</p><p>　　第四章　部分零部件的精度設計24</p><p>　　4.1 配合的選擇24</p><p>

19、　　4.2 一般公差的選取24</p><p>　　4.3 形位公差24</p><p>　　第五章　總結與展望26</p><p><b>　　總結26</b></p><p><b>　　工作展望26</b></p><p><b>　　參考文獻27

20、</b></p><p><b>　　致 謝28</b></p><p><b>　　第一章　緒 論</b></p><p>　　1.1 課題的背景及國內(nèi)外研究現(xiàn)狀</p><p>　　粉碎（包括破碎和磨碎） 是當代飛速發(fā)展的經(jīng)濟社會必不可少的一個工業(yè)環(huán)節(jié)。在各種金屬、非金屬、化工礦物

21、原料及建筑材料的加工過程中，粉碎作業(yè)要消耗巨大的能量，,而且又是個低效作業(yè)。物料粉碎過程中，由于作業(yè)中產(chǎn)生發(fā)聲、發(fā)熱、振動和摩擦等作用，使能源大量消耗。因而多年來界內(nèi)人士一直在研究如何達到節(jié)能、高效地完成破碎和磨碎過程。從理論研究到創(chuàng)新設備（包括改造舊有的設備）直至改變生產(chǎn)工藝流程。</p><p>　　目前，破碎理論、工藝和設備的研究主要著重于：①研究在破碎中節(jié)能、高效的理論，也力求找出新理論，突破人們已熟知的

22、破碎三大理論； ②研究新的非機械力高能或多力場聯(lián)合作用的破碎設備，目前還未見有工業(yè)化的設備供應市場，只是處于研究階段；③改進現(xiàn)有設備，這方面經(jīng)常是用戶根據(jù)自己的需要來進行，而不見市場上大規(guī)模生產(chǎn)或研制新設備。</p><p>　　物料的破碎是許多行業(yè)（如冶金、礦山、建材、化工、陶瓷筑路等）產(chǎn)品生產(chǎn)中不可缺少的工藝過程。由于物料的物理性質(zhì)和結構差異很大，為適應各種物料的要求，破碎機的品種也是五花八門的。就金屬礦選礦

23、而言，破碎是選礦廠的首道工序, 為了分離有用礦物, 不但分為粗碎、中碎、細碎，而且還要磨礦。磨礦是選礦廠的耗能大戶（約占全廠耗電的50%）, 為了節(jié)能和提高生產(chǎn)效率，所以提出了“多碎少磨”的技術原則。這使破碎機向細碎、粉碎和高效節(jié)能方向發(fā)展。另外隨著工業(yè)自動化的發(fā)展, 破碎機也向自動化方向邁進（如國外產(chǎn)品已實現(xiàn)機電液一體化、連續(xù)檢測, 并自動調(diào)節(jié)給料速率、排礦口尺寸及破碎力等)。隨著開采規(guī)模的擴大, 破碎機也在向大型化發(fā)展, 如粗碎旋回

24、破碎機的處理能力已達6000t/h。至于新原理和新方式的破碎(如電、熱破碎) 尚在研究試驗中, 暫時還不能用于生產(chǎn)。對粗碎而言, 目前還沒有研制出更新的設備以取代傳統(tǒng)的顎式破碎機和旋回式破碎機，主要是利用現(xiàn)代技術, 予以改進、完善和提高耐磨性，達到節(jié)能、高效、長壽的目的。細碎方面新機型更多些?？偟膩砜? 值得提出的有：顎式破碎機、圓錐破碎機、沖擊式破碎機和輥壓機。</p><p>　　現(xiàn)代工程將需要越來越多的高純

25、超細粉碎，超細粉碎技術在高技術研究開</p><p>　　發(fā)中將起著越來越重要的作用。雖然可以通過化學合成法制備高純超細粉體，但成本過高，至今未能用于工業(yè)化生產(chǎn)。獲得超細粉體的主要手段仍然是機械粉碎方式。用機械方式制取超細粉體所依賴的超細粉碎與分級技術的難度不斷增大，其研究深度永無止境。超細粉碎技術是多方面技術的綜合，其發(fā)展也有賴于相關技術的進步，如高硬高韌耐磨構件的加工，高速軸承，亞微米級顆粒度分布測定等。&l

26、t;/p><p>　　對于露天礦破碎煤和巖石的破碎機型主要有顆式、旋回式、普通輥式、喂給式和MMD雙齒輥式。鄂式破碎機系間斷破碎，國內(nèi)外產(chǎn)品均存在設備自重大、功耗高、生產(chǎn)能力小的缺點，滿足不了生產(chǎn)能力大的要求。</p><p>　　旋回式破碎機是我國冶金礦山應用廣泛的一種粗碎設備，具有連續(xù)破碎、生產(chǎn)效率高、能力大.破碎物料硬度高、使用可靠的特點，但設備重量大、高度高、要求基礎大、移動相當困難。

27、</p><p>　　喂給式破碎機是消化國外技術而開發(fā)的應用較廣泛的一種破碎中硬以下物料的破碎機，具有結構緊湊、適于移動式、半移動式破碎站。但對中等以上硬度物料破碎適應性差，破碎巖容易出現(xiàn)超限排料。</p><p>　　普通齒輥式破碎機應用較多，輥徑大破碎齒小，破碎片小，過負荷能力差，破碎能力小。不適用于破碎巖石和大塊物料。</p><p>　　錘式破碎機（錘破）是

28、經(jīng)高速轉動的錘體與物料碰撞面破碎物料，它具有結構簡單，破碎比大，生產(chǎn)效率高等特點，可作干、濕兩種形式破碎，適用于礦山、水泥、煤炭、冶金、建材、公路、燃化等部門對中等硬度及脆性物料進行細碎。該設備可根據(jù)用戶要求調(diào)整蓖條間隙，改變出料粒度，以滿足不同用戶的不同需求。現(xiàn)在市場上常用的破碎機主要有：顎式破碎機、反擊式破碎機、錘式破碎機、圓錐破碎機和輥式破碎機。</p><p>　　顎式破碎機是1858年由美國人E.W.B

29、lake發(fā)明的，自第一臺顎式破碎機問世以來，至今已有150多年的歷史，在此過程中，其結構得到不斷完善[1]。由于顎式破碎機具有構造簡單、工作可靠、制造比較容易、使用維修方便等優(yōu)點，廣泛用于礦山、冶金、建材、化工等工業(yè)原料的破碎作業(yè)。為了改善顎式破碎機性能和提高工作效率，國內(nèi)外曾研制過各種異型顎式破碎機。例如：美國鷹破碎機公司制造了一種傾斜式顎式破碎機，其傳動角大約70°以上，它的最大特點是高度比較低矮，最適于井下或移動式破碎。

30、北京礦冶研究總院與某廠合作生產(chǎn)了幾個規(guī)格的這種破碎機，其中最大為900×1200顎式破碎機。歷來破碎機的發(fā)展是以新型耐磨材料的應用為支柱。1882年首先提出的高錳鋼，經(jīng)水韌處理后，在高沖擊載荷和高擠壓應力下，由于孿晶變形等組織變化引起的加工表面冷作硬化，其顯微硬度可達HV750，而芯部仍保持良好的沖擊韌性。適用于顎式破碎機的齒板，圓錐破碎機的動錐、定錐，錘式的錘頭等，稱為第一代耐磨材料，它不適應低沖擊載荷或低應力時使用。<

31、;/p><p>　　1930年出現(xiàn)的硬鎳鑄鐵，硬度可達HRC55～60，稱為第二代耐磨材料，但因為太脆，故只能制作小零件，如砂石清洗機的螺旋葉片板等，且國內(nèi)鎳材料昂貴，故應用甚少。比硬鎳鑄鐵晚幾年出現(xiàn)的高鉻鑄鐵則被稱為第三代耐磨材料，其顯微硬度高達HV1300～1800，目前主要應用于反擊式的板錘和立軸式的打擊板。高鉻鑄鐵按鉻含量不同分為Cr15、Cr20和Cr26三種，鉻含量低則價格低，含量高則韌性相對較好，國內(nèi)大

32、多數(shù)廠家使用Cr20制造反擊板錘，而國外較普遍使用Cr26。高鉻鑄鐵的不足之處是硬脆性和價格偏高。新的耐磨材料的研究在不斷進行之中。據(jù)了解有高韌性馬氏體鑄鋼、多元低合金空冷馬氏體－貝氏體鑄鋼、高強韌性奧氏體－貝氏體鋼等，可望成為新一代的耐磨材料，這些新材料一旦成熟并得到應用，將推動破碎機特別是對耐磨材料依賴性較強的錘式、反擊式破碎機的發(fā)展。</p><p>　　隨著電子科學的發(fā)展，破碎機產(chǎn)品不再是一種單一的機械產(chǎn)

33、品，機電一體化技術已經(jīng)被廣泛應用到新型破碎機上，使其動態(tài)控制得到了實現(xiàn)。同時，隨著社會生產(chǎn)水平的提高，對物料的破碎質(zhì)量要求也越來越高，這不僅是對破碎機的機械部分提出了要求，更重要的是對破碎機的控制系統(tǒng)提出了更高的要求。</p><p>　　目前，破碎機的設計已逐漸步入模擬仿真階段，通過建立數(shù)學模型，來預測破碎機穩(wěn)定狀態(tài)下的性能。遼寧工程技術大學的馮剛等人根據(jù)質(zhì)量平衡和破碎分級等特點，考慮沖擊能的變化情況，建立了沖

34、擊式破碎機的破碎模型，在不同轉子速率和給料條件進行模擬及試驗，模型通過一系列參數(shù)可以預測穩(wěn)定狀態(tài)下的性能。M. Lindqvist等人用圓錐破碎機的磨損模型來模擬其工作過程，得到了減少磨損的方法。</p><p>　　隨著機械設計技術的發(fā)展，新的設計觀念也應用到了破碎機的設計，江濤等人進行了復擺顎式破碎機動顎的有限元優(yōu)化設計。利用ANSYS軟件建立了某型號顎式破碎機動顎的參數(shù)化模型，將有關結構參數(shù)變量指定為優(yōu)化設

35、計變量，以結構在已知工況下的應力為狀態(tài)變量，在此基礎上采用有限元數(shù)值方法，對動顎進行優(yōu)化設計以減少其重量；同時對優(yōu)化前后的模型進行了模態(tài)分析，以</p><p>　　檢驗優(yōu)化對結構動特性的影響，從而為實際生產(chǎn)設計部門進行優(yōu)化結構、節(jié)省材料用量提供理論依據(jù)。</p><p>　　1.2 礦石的力學性能與錘式破碎機的選擇</p><p>　　礦石都有許多礦物組成，各礦物

36、的物理機械性能相差很大，故當破碎機的施力方式與礦石性質(zhì)相適應時，才會有好的破碎效果。對硬礦石，采用折斷配合沖擊來破碎比較合適，若用研磨粉碎，機件將遭受嚴重磨損。對于脆性礦石，采用劈裂和彎折破碎比較有利，若用研磨粉碎則產(chǎn)品中細粉會增多。對于韌性及粘性很大的礦石，采用磨碎比較好。而本次設計的破碎對象平時較為常見的中等硬度的礦石。</p><p>　　常見的軟礦石有：煤、方鉛礦、無煙煤等，它的抗壓強度是2～4Mpa，最

37、大也不超過40Mpa；普氏硬度系數(shù)一般為2～4。再如一些中硬礦石：花崗巖、純褐鐵礦、大理石等，抗壓強度是120～150Mpa，普氏硬度系數(shù)一般為12～15。還有硬礦石、極硬礦石，普氏硬度系數(shù)一般為15～20。</p><p>　　可根據(jù)礦石的物理機械性能、礦塊的形狀和所要求的產(chǎn)品粒度來選擇破碎施力方式，以及與該破碎施力方式相應的破碎機械。</p><p>　　1.3 超細破碎機粉碎方式&l

38、t;/p><p>　　該此設計的超細破碎機采用反擊式與沖擊式相結合的物料破碎方式，大大延長了易損件（如錘頭等）的壽命，提高了效率同時也延長了設備的使用壽命。電動機帶動轉子在破碎腔內(nèi)高速旋轉。工作時，電動機帶動轉子在破碎腔內(nèi)高速旋轉，物料自上部給料口給入機內(nèi)，在電機的帶動下，轉子高速旋轉，物料進入破碎腔破碎與轉子上的板錘撞擊破碎，受高速運動的錘子的打擊、沖擊、剪切、研磨作用而細碎，同時高速運動的物料也會因撞擊反擊板而受

39、到反擊板的沖擊力從而實現(xiàn)細碎物料的目的。同時在轉子下部，設有篩板，經(jīng)破碎的物料若尺寸小于篩孔尺寸的粒級便通過篩板排出，最后從出料口排出。平時工礦企業(yè)生產(chǎn)中常見的物料粉碎方式主要有以下幾種：</p><p><b>　?。?）擠壓粉碎</b></p><p>　　擠壓粉碎是粉碎設備的工作部件對物料施加擠壓作用，物料在壓力作用下發(fā)生粉碎。擠壓磨、鄂式破碎機等均屬此類破碎設

40、備。物料在兩個工作面之間受到相對緩慢的壓力而被破碎，如下左圖1-2所示。因為擠壓力作用較緩慢均勻，故物料粉碎過程均勻。這種方法通常多用于物料的粗碎，當然，近年來發(fā)展的細鄂式破碎機也可將物料破碎至幾毫米以下。另外，擠壓磨出磨物料有時會呈片狀粉料，故常作為細粉磨前的預粉碎設備。</p><p>　　圖1-2 圖1-3 </p

41、><p><b>　?。?）擠壓剪切粉碎</b></p><p>　　擠壓剪切粉碎如圖1-3所示。輥壓磨、雷蒙磨及各種立式磨通常采用擠壓剪切粉碎方式。</p><p>　　（3）沖擊粉碎 </p><p>　　沖擊粉碎包括高速運動的粉碎體對被粉碎物料的沖擊和高速運動的物料向固體壁或靶的沖擊以及運動物料的相互沖擊，如圖2-

42、4所示。這種粉碎過程可在較短時間內(nèi)發(fā)生多次沖擊碰撞，每次沖擊碰撞的粉碎時間是在瞬間完成的，所以粉碎體與被粉碎物料的動量交換非常迅速產(chǎn)生的破碎力也較大破碎較前兩種更有力。本次的設計受到此種破碎方式的啟發(fā)。</p><p><b>　　圖1-4</b></p><p><b>　　（4）研磨磨削粉碎</b></p><p>　

43、　研磨和磨削本質(zhì)上均屬剪切粉碎，包括研磨介質(zhì)對物料的粉碎和物料相互間的磨擦作用。振動磨、攪拌磨以及球磨機的細磨倉等都是以此為主要原理的。與施加強大粉碎力的擠壓和沖擊粉碎不同，研磨和磨削是靠研磨介質(zhì)對物料顆粒表面的不斷磨蝕而實現(xiàn)粉碎的。因此，研磨介質(zhì)的物理性質(zhì)、尺寸、形狀及其填充率對粉磨效率具有重要影響。</p><p>　　以下是物料常見的專業(yè)術語：</p><p>　　（1）單一顆粒的粒

44、徑</p><p>　　粒度是指一個顆粒的大小，對于規(guī)則的球形顆粒，我們可以用“直徑”來精確描述其大小，而絕大多數(shù)情形下顆粒的形狀都不是球形，用直徑表示顯然欠確切，也容易引起誤解。因此，表示顆粒大小引用“粒徑”的概念。所謂粒徑，即表示顆粒大小的尺寸。同一顆粒，由于應用場合不同，測量的方法也往往不同，所得到的粒徑值當然也不同。</p><p>　　(2) 顆粒群的平均粒徑</p>

45、<p>　　在生產(chǎn)實踐中，我們所涉及到的往往并非單一粒徑，而是包含不同粒徑的若干顆粒的集合體，即顆粒群。其平均粒徑通常用統(tǒng)計數(shù)學的方法來計算。</p><p>　　該次設計的原始數(shù)據(jù)中的最大進料粒度及最大出料粒度均為石灰石等中硬度物料的平均粒徑。</p><p>　　1.4 課題的研究內(nèi)容及意義</p><p>　　在超細破碎機的全面了解的基礎上，通

46、過對破碎機傳動裝置、錘頭及軸的設計，了解機械設計的過程和方法。超細破碎機由機殼、轉子部分、反擊板、篩板等零部件組成。轉子部分是其主要的工作部分。通過對傳動裝置的充分認識比較，并結合一些經(jīng)驗公式最終選定聯(lián)軸器直接連接主軸的方式帶動整機運轉，進行物料的細碎。</p><p>　　通過對超細破碎機傳動裝置、錘頭及軸的設計計算，進一步復習了所學課程，并對機械設計的方法有了比較全面的認識。為今后的學習和工作奠定了基礎。通過

47、裝配圖及部分零件圖的繪制，達到了充分認識超細破碎機的構造，深入理解其工作原理的目的。同時提升了自己AutoCAD的繪圖水平。通過本次設計了解機械設計的過程和方法，培養(yǎng)分析問題和解決問題以及進行應用性設備進行設計的能力。</p><p>　　第二章　總體方案設計及主要參數(shù)的設計</p><p>　　2.1 總體方案設計</p><p>　　本設計給定的原始數(shù)據(jù)有：&l

48、t;/p><p>　　(1)主軸轉速在900-1100r/min;</p><p>　　(2)最大進料粒度≤180mm；</p><p>　　(3)最大出料粒度≤5mm；</p><p>　　(4)破碎機的破碎程度為：細碎 超細碎；</p><p>　　(5)破碎機的破碎對象是：各種中等硬度礦石如：花崗巖、石灰石等。<

49、;/p><p>　　本次設計的是單轉子、六排錘、不可逆式的超細破碎機，型號為Ф600mm×600mm。主要結構由支架、轉子、錘頭、軸、反擊板、篩板、飛輪等組成。其主要結構圖如圖2-1所示。</p><p>　　圖2-1破碎機整體結構圖</p><p>　　如圖2-1，當原料從進料口進入后，轉子帶動高速旋轉的錘頭使物料在錘頭與反擊板之間，物料與物料之間經(jīng)多次碰撞

50、和打擊然后進入了弧形篩板上，細顆粒物料從弧形篩板的蓖孔排出。由于篩板與錘頭回轉半徑的間隙由大變小，篩面上的物料不僅受到打擊和研磨，而且還受到擠壓作用，研磨作用也得到加強，細碎效果得到了強化，同時物料在徑向擠壓力的作用下有利于排料，避免了蓖孔的堵塞。</p><p>　　2.2 整機主要結構介紹</p><p>　　(1)支架由槽鋼焊接而成，用于支撐整體結構。支架下部有地腳螺栓孔用于連接其余

51、部件。</p><p>　　(2)轉子由主軸、錘架、銷軸等組成，錘架上開有36個均勻分布的孔，銷軸兩端用兩對圓螺母進行固定。主軸主要依靠兩個圓錐滾子軸承支撐。</p><p>　　(3)主軸是支撐錘架（以及轉子的主要部分）的主要零件，沖擊力由它來承受。又因，其剛度和強度均有較高要求（詳見主軸的設計及校核部分），因此要求其材質(zhì)具有較高的韌性和強度。通常斷面為圓形，通過平鍵和其它零件連接。&l

52、t;/p><p>　　(4)錘頭是整部機器主要的工作部件和易磨損部分，其質(zhì)量、形狀和材質(zhì)對破碎機的生產(chǎn)能力和設備的使用壽命有很大的影響。因此，根據(jù)不同的物料尺寸來選擇適當?shù)腻N頭質(zhì)量。錘頭用高錳鋼鑄造，為了提高耐磨性，應對錘頭進行淬火處理；可在錘頭表面上涂一層硬質(zhì)合金，或采用高鉻鑄鐵。</p><p>　　(5)反擊板有兩塊，折線型并且要傾斜一定角度進行安裝角度。一個可以調(diào)整，一個是固定的。調(diào)整

53、的一個靠的是安裝在箱體上的螺桿裝置，反擊板主要用于破碎高速撞擊的其表面的物料，實現(xiàn)細碎或超細碎，達到生產(chǎn)需要的粒度。</p><p>　　(6)篩板的排列形式是與錘頭的運動方向垂直的。與轉子的回轉半徑有一定的間隙的圓弧狀，合格的產(chǎn)品通過蓖縫排出。其斷面形狀為梯形，常用錳鋼鑄成。蓖條多為一組尺寸相等的鋼條。安裝時，插入蓖條架上的凹槽，兩蓖條之間用墊片隔開。截面形狀用梯形。</p><p>　

54、　此外，本次的設備轉速較高，速度也會有波動。因此，為了使轉子在運動中儲存一定的動能，避免破碎大塊物料時，錘頭的速度損失不致過大和減小電動機的尖峰負荷，在主軸的一端還裝有一個飛輪。</p><p>　　2.3超細破碎機外部結構參數(shù)設計計算</p><p>　　2.3.1 超細破碎機轉子部分的參數(shù)值確定：</p><p>　　超細破碎機轉子的結構參數(shù)主要有轉子直徑D和長

55、度L。其直徑一般根據(jù)物料的尺寸來確定有經(jīng)驗公式D=(1.2～5)Dmax，轉子的長度值視破碎機的生產(chǎn)能力而定，一般取轉子直徑與長度之比L/D=0.7～1.8，物料抗沖擊力較大時應選取較大的比值，超細破碎機的規(guī)格用L/D來表示。</p><p>　　本次破碎機的主要結構參數(shù)：D=0.6m; L=0.6m 。</p><p>　　2.3.2 超細破碎機進/出料口尺寸的參數(shù)值確定：</p

56、><p>　　進料口尺寸包括進料口的寬度和長度，其中進料口的寬度B≈0.7D,其中D為轉子直徑；進料口的長度于轉子長度有相等關系。</p><p>　　出料口的尺寸由篩板尺寸來確定。</p><p>　　2.3.3 超細破碎機轉子轉速的初步確定：</p><p>　　轉子的轉速是破碎機的重要工作參數(shù)，影響破碎機的破碎效率和生產(chǎn)能力，轉子的轉速：&

57、lt;/p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　式中 v→轉子的圓周速度,m/s</p><p>　　轉子的圓周速度v可以根據(jù)待破碎物料的性質(zhì)，按式(4-2)計算</p><p><b>　　（2-2）</b></p><p>　　式中：g→重力加速度,g

58、=9.8m/s²</p><p>　　γ→物料密度,取γ=2.66×10³kg/m³</p><p>　　σ→物料的抗壓強度,取</p><p>　　E→物料的彈性模量, </p><p><b>　　代入式(2-1)得</b></p><p>　　由于式(

59、2-2)沒有反映出破碎比和錘頭質(zhì)量這2個因素,所以按上式計算的轉子圓周速度只能作為選取時參考。目前超細破碎機的轉子圓周速度為18～70m/s。一般中小型破碎機的轉速為750～1500r/min；圓周速度為25～70m/s；大型破碎機的轉速為200～350r/min;轉子的圓周速度為18～25m/s。速度愈高，破碎產(chǎn)生的粒度愈小，錘頭及襯板、篩板的磨損越大，功率消耗也相應會有增加。從設備制造角度來看，高轉速對機器零部件的加工、安裝精度要求

60、較較低轉速的設備高，而且錘頭磨損與轉子圓周速度成正比，與此同時，如前所述錘頭的使用壽命會影響整機的壽命，所以，在滿足產(chǎn)品粒度要求的情況下，轉子圓周速度應選取較低值。</p><p>　　綜合以上因素，取轉子轉速n=960r/min，則轉子的線速度v=30.14m/s。</p><p>　　2.3.4 超細破碎機生產(chǎn)率的確定：</p><p>　　生產(chǎn)率與破碎機的規(guī)格

61、、轉速、排料蓖條間隙的寬度、給料粒度、給料狀況以及物料性質(zhì)等因素有關。一般采用經(jīng)驗公式：</p><p>　　式中：Q→生產(chǎn)率(t/h)</p><p>　　ρ→物料的密度(t/m³)</p><p><b>　　K→經(jīng)驗系數(shù)</b></p><p>　　因為該型號的破碎機破碎的是中、硬物料。K取值在30到45

62、之間。</p><p>　　2.3.5 超細破碎機電動機功率的確定：</p><p>　　至今尚無比較準確的公式可用于計算超細破碎機的功率。在選配電動機時，可按照經(jīng)驗公式估算:</p><p>　　P0=kD2Ln （2-3）</p><p>　　式中P0 其值為超細破碎機的主軸功率，單

63、位：Kw；系數(shù)K值取決于具體條件的經(jīng)驗系數(shù)，一般情況下K=0.1～0.2，破碎機規(guī)格大時取上限。</p><p>　　P0=kD2Ln=20.74Kw.</p><p><b>　　選擇電動機類型</b></p><p>　　按工作要求和條件，初步確定三相異步異步電機，由于超細破碎機的轉子軸轉速在900～1100r/min，功率為20.74KW

64、。于是選取Y200L2-6型的電動機。</p><p>　　電動機經(jīng)過校核選擇可行。</p><p>　　選電機型號為Y200L2-6，額定功率22kW，轉速970r/min。具體技術參數(shù)詳見表2-1。</p><p><b>　　表2-1</b></p><p>　　2.3.6 超細破碎機傳動方式的確定：</p&

65、gt;<p>　　常見的傳動方式中常用于連接電動機的輸出與主軸輸入的主要有帶傳動和通過聯(lián)軸器傳動兩種方式：其中帶傳動十分常見且其作為高速端與較低速度端得傳動方式優(yōu)點是十分多的，如：可以降低扭矩，降低輸入轉速，緩沖吸震等。</p><p>　　在本例中按上述所選電動機其轉速為970r/min，而破碎機所選的轉速為960r/min,相差不大故可以不必采用常見的帶傳動方式而直接選用聯(lián)軸器來傳遞所需功率。聯(lián)

66、軸器作為另一種傳動方式應用也十分廣泛，目前常見的有剛性聯(lián)軸器和彈性聯(lián)軸器兩大類，其中剛性聯(lián)軸器結構簡單、成本低、可傳遞較大轉矩，多用于沖擊小、轉速低、軸的剛性大、對中性好時常采用。而彈性聯(lián)軸器因具有撓性故可以補償兩軸相對位移，按有無彈性元件分為無彈性元件的撓性聯(lián)軸器和有彈性元件撓性聯(lián)軸器。本次設計中因工作情況的因素選用彈性柱銷聯(lián)軸器。型號為：TL8聯(lián)軸器45×112GB/T 4323。其主要技術參數(shù)如下： 。</p>

67、;<p>　　聯(lián)軸器型號的選擇應根據(jù)所要傳遞的轉矩以及工作情況來確定。本例中電動機的功率P=22Kw，而轉速為970r/min，故該電動機的公稱轉矩T=216.6N·m。則計算轉矩 故轉矩合適，經(jīng)驗算故轉速亦合適。結合工作中的情況最終確定聯(lián)軸器的型號為：TL8聯(lián)軸器45×112GB/T 4323。</p><p>　　2.3.7 超細破碎機錘頭的擬定：</p>&l

68、t;p>　　如前所述，本例所設計的超細破碎機其主要部分是錘頭和錘架所組成的轉子部分是決定該機器好壞的關鍵所在，因此可以說錘頭好壞直接影響整機的質(zhì)量。</p><p>　　由于超細破碎機的錘頭是鉸接懸掛在轉子的銷軸上，若錘軸孔位置不正確，則在錘頭銷軸上會產(chǎn)生打擊反作用力，從而影響超細破碎機的使用壽命，所以必須合理設計錘軸中心與打擊中心距離。正確地選擇錘頭質(zhì)量對破碎效率和能量消耗都有很大作用，如果錘頭質(zhì)量選得過

69、小，則可能滿足不了錘擊一次就將物料破碎的要求，若是選得過大,則無用功率消耗過大。因此，錘頭質(zhì)量一定要滿足錘擊一次使物料破碎，并使無用功率消耗達到最小值，同時還必須不使錘頭過度向后偏倒，所以必須合理設計錘頭質(zhì)量。</p><p><b>　　主要結構設計</b></p><p>　　3．1超細破碎機錘頭的設計計算</p><p>　　3.1.1錘

70、軸中心與打擊中心距離的設計：</p><p>　　由于超細破碎機的錘頭是通過銷軸懸掛在轉子的孔上，若錘頭銷孔位置不正確，盡管轉子已達到靜力與動力平衡，但當物料與錘頭沖擊時，仍將在錘頭銷軸、轉子圓盤、主軸及主軸軸承上產(chǎn)生反作用。所以必須通過打擊平衡計算，討論錘軸孔位置的確定方法,并給出了相應的計算公式，最終確定錘軸孔的具體位置。圖3.1中O為錘軸孔中心位置,為無孔錘頭的重心，S為有孔錘頭的重心，假定錘頭的打擊中心在

71、錘頭的右側外棱處,打擊中心到錘軸中心O的距離為L，根據(jù)面矩定理,經(jīng)簡化整理得：</p><p><b>　　圖 3-1</b></p><p><b>　?。?-1）</b></p><p><b>　　→錘頭長度,mm;</b></p><p>　　b→錘頭寬度,mm;<

72、;/p><p>　　d→錘頭銷軸孔的直徑,mm。</p><p>　　?。?13mm；b=65mm；d=24mm。帶入式（3-1）得:</p><p><b>　　=31.4mm</b></p><p>　　按上式計算方法求得錘頭銷軸孔的位置，在實際工作中也難免錘頭銷軸不</p><p>　　受打擊力

73、的作用，因為在計算之初是假定錘頭以其外棱打擊物料的。由于給料粒徑的變化，并非都是以錘頭外棱打擊物料。另外，由于制造和安裝的誤差，以及外棱和銷軸的磨損等原因，都會改變打擊平衡條件。因此，在設計錘頭和改進時要有所考慮。</p><p>　　綜合以上各因素，取x=24mm,則L=-x=113-24=89mm。</p><p>　　35mm （

74、3-2）</p><p>　　轉子是超細破碎機上的關鍵零部件，除了在制造上保證轉子的靜力平衡和動力平衡外，還要就錘頭的幾何形狀進行打擊平衡計算，從而減小由于打擊反作用力給破碎機帶來的不良影響，保證機器的穩(wěn)定運行，延長機器的使用壽命。</p><p>　　3.1.2錘頭質(zhì)量的設計計算 ： </p><p>　　錘頭質(zhì)量的設計計算應根據(jù)動量守恒原理,錘頭打擊物料后,必然

75、會產(chǎn)生速度損失,錘頭打擊物料的允許速度損失隨著破碎機規(guī)格大小而變,一般允許速度損失為40%~60%,即：</p><p><b>　?。?-3）</b></p><p>　　式中 ν→錘頭打擊物料前的圓周線速度,m/s;</p><p>　　→錘頭打擊物料后的圓周線速度,m/s.</p><p>　　轉子的直徑愈大,允許

76、速度損失就愈大,反之取偏小值,若錘頭物料是塑性碰撞,且設物料碰撞前的速度為零,則根據(jù)碰撞理論動量相等的原理可得：</p><p><b>　?。?-4）</b></p><p>　　式中: m→錘頭折算到打擊中心處的質(zhì)量,kg;</p><p>　　Q→最大物料塊的質(zhì)量,kg.</p><p>　　將式(3-3)代入式(

77、3-4),得：</p><p><b>　?。?-5）</b></p><p>　　m僅僅是錘頭的打擊質(zhì)量,錘頭實際質(zhì)量應根據(jù)打擊質(zhì)量的轉動慣量和錘頭質(zhì)量的轉動慣量相等的條件進行質(zhì)量代換：</p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　式中: →錘頭打擊中心到懸掛點的距離,m;

78、</p><p>　　→錘頭的重心到懸掛點的距離,m.</p><p>　　從式（3-1）可以看出,錘頭質(zhì)量只與打擊物料的質(zhì)量有關,實際上還與物料的性質(zhì).受力情況和轉子速度有關，根據(jù)動量定理:</p><p><b>　　（3-7）</b></p><p>　　式中: F→錘頭作用在物料上的打擊力,N;</p>

79、;<p>　　t→錘頭打擊物料的時間,一般取t=0.001~010015s。</p><p>　　物料一般是脆性的,當其受力達到強度極限時就開始破壞,即物料所受外力超過它本身的內(nèi)聚力就會破壞"在材料實驗機上破壞物料的力</p><p><b>　?。?-8）</b></p><p>　　式中 σ→物料的抗壓強度,Pa;&

80、lt;/p><p>　　A→物料垂直于外力方向的斷面積,。</p><p>　　在實際破碎過程中,大多數(shù)物料是各向異性,且物料形狀不規(guī)則,錘頭打擊過程又不可能是面接觸,故破壞物料所需的力</p><p><b>　?。?-9）</b></p><p>　　把式(3-5)式(3-6)代入式(3-4),得:</p>

81、<p><b>　　（3-10）</b></p><p>　　如果允許錘頭在打擊物料的過程中速度損失40%～60%,則:</p><p><b>　　(3-11)</b></p><p>　　式中 μ→修正系數(shù),μ=0.21~0.28，取μ=0.24,,t=0.0012，設物料形狀為立方體,其邊長=0.018m

82、,則=3.5kg則錘頭實際質(zhì)量:</p><p>　　參照上述過程中的計算結果可知,的值，經(jīng)過計算得=10Kg。</p><p>　　3．2超細破碎機主軸的設計計算</p><p>　　3.2.1軸的材料的選擇及軸頸的初步確定：</p><p>　　1．軸的材料的選擇：</p><p>　　軸的材料主要是碳素鋼和合金鋼

83、。鋼軸的毛坯多數(shù)用軋制圓鋼和鍛件。有的則直接用圓鋼。碳素鋼比合金鋼低廉，對應力集中的敏感性較低，同時也可以用熱處理或化學熱處理的方法提高其耐磨性和抗疲勞強度的。故采用碳鋼制造軸尤為廣泛。最常用的是45號鋼。</p><p>　　查<<機械設計手冊>>表15-1得，，，， 。</p><p>　　2．最小軸頸的選擇：</p><p>　　由于軸

84、的支承距離未定，所以按純扭矩并降低許用扭轉切應力確定軸徑設為，即其計算公式為：</p><p>　　式中 —傳動軸所傳遞的功率，；</p><p><b>　　—連接軸的轉速，；</b></p><p><b>　　—軸的直徑，；</b></p><p>　　—隨材料的許用扭轉剪應力而變的系數(shù)，其數(shù)

85、值見《機械設計》表13-7-2；此設計取=。</p><p>　　考慮到鍵槽槽的影響，需要將軸頸擴大一些。且所選的異步電動機的伸出端軸頸為為45mm，并結合聯(lián)軸器的孔徑值，最終選定最小軸徑為45mm。</p><p>　　本次設計的超細破碎機是基于臥式破碎機的經(jīng)典結構其主要的載荷為徑向</p><p>　　載荷，而由于本機是直接經(jīng)由聯(lián)軸器將動力傳遞給主軸故會有一定的

86、沖擊，本機的主軸跨距并不是很長因此可選定圓錐滾子軸承。初選軸承代號為33014型。最后，根據(jù)軸承的型號確定軸的軸承端直徑值為=70mm。</p><p><b>　　3．軸的強度校核：</b></p><p>　　軸的最終結構確定如下圖所示（圖3-1）：</p><p><b>　　圖3-1 </b></p>

87、<p><b>　　軸所受力的分析：</b></p><p>　　自身的重力、聯(lián)軸器傳遞的扭矩、以及錘頭在旋轉時產(chǎn)生的離心力等。綜合考慮該次設計中軸的變形為彎扭組合變形，參看劉洪文主編《材料力學》知彎扭組合應按第三或第四強度理論進行校核。下附受力分析圖（圖3-2）：</p><p><b>　　圖3-2</b></p>

88、<p><b>　　軸的自重：</b></p><p>　　由已知的錘頭的離心力為： </p><p><b>　　飛輪的自重：</b></p><p><b>　　按圖示得：</b></p><p><b>　　解得：</b></p>

89、;<p>　　根據(jù)圖示受力及計算結果的主軸的彎矩圖和扭矩圖（圖3-3）：</p><p><b>　　圖3-3</b></p><p>　　由第三強度理論知 ：</p><p>　　由此處的驗算知：該軸滿足傳動要求，可行。</p><p>　　3.2.2 結構設計的合理性驗證：</p><

90、;p>　　對于軸的結構必須滿足:主軸和安裝在主軸上的零件要有準確的工作位置;軸上的零件便于安裝和拆卸、調(diào)整;軸應有良好的制造工藝性.</p><p>　　(1)軸上零件的安裝順序如下</p><p>　　軸承、圓盤、軸承、聯(lián)軸器。因為主軸為階梯軸，根據(jù)階梯軸的特點，并</p><p>　　且軸上零件的安裝要求也不高，所以上面提到的第二條也容易滿足。</p

91、><p>　　至于第三條，軸的制造工藝性，主要是指便于加工和裝配軸上的零件。并且生產(chǎn)效率高、成本低。一般來說，結構越簡單，工藝性越好。所以應該盡量簡化軸的結構。為了便于裝配零件并去掉毛刺，軸端應倒45°角。在需要切制螺紋的軸段應留有退刀槽，其尺寸可查有關標準和手冊。若需要磨削加工的軸段，應留有越程槽。</p><p>　　具體分析如下：該主軸有2個軸段有鍵槽，為了減少裝夾工件所需的時

92、間，應在這些不同的軸段上開的鍵槽在同一條母線上。另外，還為了減少加工刀具的種類和提高勞動生產(chǎn)率，軸上的直徑近似的地方，圓角、倒角、鍵槽寬度、砂輪越程槽的寬度、退刀槽寬度等盡可能采用相同的尺寸。</p><p>　　(2)軸上各部件的軸向和周向定位零件的使用</p><p>　　軸上零件的軸向定位主要有軸肩、圓螺母、軸端擋圈等元件來保證。</p><p>　　軸肩分為

93、兩類，定位軸肩和非定位軸肩。在該主軸上，軸肩很多，這兩類軸肩均有。雖然利用軸肩定位是最方便可靠的方法，但是采用軸肩就必然導致一個問題，那就是使軸徑加大，而且軸肩處將會應為截面的突變而引起應力集中。另外，軸肩也不利于加工。所以設計時，盡可能避免過多軸肩定位。而且軸肩多用于軸向力較大的場合。</p><p>　　值得注意的是，定位每一個滾動軸承的軸肩，都有兩處，且都是定位軸肩。對定位軸肩來說，有一個要求：軸肩的高度必

94、須低于軸承內(nèi)圈端面的高度，以便拆卸軸承。軸肩高度可查機械手冊軸承安裝尺寸得到。還有，為了使零件能僅靠軸肩而得到準確可靠的定位，軸肩處的過渡圓角半徑必須小于與之相配的零件轂孔的端部的圓角半徑或倒角尺寸。非定位軸肩是為了加工和裝配方便而設計的。高度沒有嚴格的規(guī)定，故取為1mm。</p><p>　　在主軸上，以及銷軸的軸端，都采用了圓螺母定位。這種定位可以承受大的軸向力，但是，軸上的螺紋處將會有較大的應力集中，降低軸

95、的疲勞強度，所以使軸徑變粗。</p><p>　　軸向零件一般也常用到軸向定位。軸向定位的目的是限制軸上零件與軸發(fā)生相對運動。</p><p>　　在該主軸上，有兩處都是采用的是平鍵連接，故兩個圓盤轉子均是用平鍵連接的。其尺寸查手冊可得到。</p><p>　　3.3 錘架的結構設計與計算</p><p>　　此次設計的錘架采用一次鑄成的方法

96、，材料為鑄鐵。根據(jù)設計的要求，每根銷軸上裝有六個錘子。圓盤是用來懸掛錘頭的，故需六根銷軸來懸掛錘子，其共同特點是銷軸兩側設置了鎖緊螺母。每個圓盤均勻分布六個圓孔，即可以通過六根銷軸，用來懸掛錘頭，錘頭和圓盤之間除了通過銷軸連接，還有隔套隔開，以保護圓盤的側面，減少或盡量避免其側面的磨損。圓盤的大小取決于錘頭的長度，錘頭的長度大小是圓盤的設計大小的依據(jù)。因為，該型號的破碎機錘頭長度為212mm，所以圓盤的大小的取值就有了一定的范圍。不妨取

97、做600mm，圓孔沿徑向的距離也依據(jù)起承受載荷的能力和強度，盡可能取整數(shù)；圓孔的大小和錘頭的圓孔的大小近似相等即可。</p><p>　　圓盤是通過鍵與主軸相連接的，而隨主軸高速回轉的。所以結構中一定有鍵槽，其厚度也是滿足強度要求、工作狀況的，不宜過大。圓盤之間也是通過主軸的軸套隔開（其作用是在高速回轉時，保證圓盤的運轉平穩(wěn)，并使其軸向定位）。圓盤的結構如圖3-4。</p><p>　　圖

98、3-4 錘架的結構示意圖</p><p>　　3.3.1 銷軸的直徑值的確定：</p><p>　　銷軸作為主要的懸掛錘子的結構之一，其主要受到剪切力的作用，故起剪切</p><p>　　強度是驗證的重要依據(jù)，有《材料力學》知識知，可假設銷軸的最小半徑為r</p><p><b>　　由公式知：</b></p&g

99、t;<p><b>　　即</b></p><p>　　在打擊瞬間時其受力為7340N</p><p><b>　　由公式知</b></p><p>　　故銷軸的最小直徑可定為20mm。又因其為沖擊載荷其安全系數(shù)應取稍大一些，故查手冊取得安全系數(shù)為2.5，則軸徑最小為50mm。</p><

100、p>　　待軸頸定下之后兩端需攻絲，用以裝圓螺母和止動墊片。</p><p>　　3.4 軸承的選擇及校核：</p><p>　　因為軸承，尤其是常用的一些軸承，主要是指一些滾動軸承，絕大多數(shù)都已標準化，因而，需要進行一部分的設計內(nèi)容，根據(jù)具體的工作條件，正確選擇軸承的類型和尺寸。另外是軸承組合的設計，它包括安裝、調(diào)整、潤滑、密封等一系列內(nèi)容的設計。</p><p&

101、gt;　　軸承的類型有很多種，主要根據(jù)其承載情況和調(diào)心等要求進行選擇。因為該型號的破碎機，其轉子轉速僅有120r/min。雖然主軸上的軸承的轉速不是很高，但負荷很大，且工作時間較長，最主要的是經(jīng)過很長時間的工作后，會因為錘頭的不均勻磨損而產(chǎn)生不平衡的附加作用力（當錘頭的不均勻磨損嚴重時，此力就成為總負荷中的主要部分）。軸承的間距不大，但其徑向受力較大，因此選擇單列圓錐滾子軸承。</p><p>　　經(jīng)分析知，在工

102、作過程中軸承既要承受偏心力和圓盤轉子的重力，又要承受沖擊力，故軸承承受的徑向力較大，則查機械手冊得單列圓錐滾子軸承型號為33014型。</p><p>　　軸承的校核這要是看其壽命是否滿足生產(chǎn)需求。本例中選取33014型。則</p><p>　　由此知選擇33014型可行。</p><p>　　3.4.1 軸承潤滑方式的確定：</p><p>

103、;　　潤滑對于滾動軸承有十分重要意義，軸承中的潤滑劑不僅可以降低摩擦阻力，還可以起著散熱、減小接觸應力、吸收振動、防止銹蝕等作用。</p><p>　　軸承常用的潤滑方式有油潤滑和脂潤滑兩類。此外，也有使用固體潤滑劑的場合。選用哪種潤滑方式，與軸承的速度有關，一般根據(jù)滾動軸承的值來確定。有文獻值，本次設計的超細破碎機是基于臥式破碎機的超細破碎機應選用脂潤滑。</p><p>　　脂潤滑形成

104、的潤滑膜強度高，能承載較大的載荷，不易流失，易密封，一次加脂可以維持較長時間。對于潤滑不便或不允許潤滑油外流現(xiàn)象的場合，這種潤滑方式是很實用的。裝脂量一般以軸承內(nèi)部空間容積的～為宜。</p><p>　　潤滑脂的主要性能指標為錐入度和滴點。當軸承的值大、載荷小時，應選錐入度較大的潤滑脂；反之，應選錐入度較小的潤滑脂。此外，軸承的工作溫度應低于潤滑脂的滴點，對于礦物油潤滑脂，應低;對于合成潤滑脂，應低于。選定鋰基脂

105、。</p><p>　　3.5飛輪的設計計算：</p><p>　　飛輪主要用于速度均勻波動的場合，本次設計的超細破碎機由于直接經(jīng)由電機帶動因此有必要安裝飛輪，以便儲存能量對物料進行有效破碎，同時飛輪亦可調(diào)整速度的波動。</p><p>　　飛輪設計的主要問題是機器實際所需的和許可的不均勻系數(shù)，尤其是后者的選擇對飛輪的形狀有很大影響，若選擇之過小則飛輪尺寸會增大，導

106、致飛輪笨重。</p><p><b>　　飛輪的計算公式為:</b></p><p>　　最終計算的結果為： 飛輪的最終結構如下圖（3-5）示：</p><p>　　圖3-5 飛輪結構示意圖</p><p>　　對于較大飛輪有得 </p><p><b>　　3.6 鍵的校核：&

107、lt;/b></p><p>　　本次選擇的鍵均為普通平鍵，其兩側面試工作面。主要失效形式是壓潰或剪斷，一般按擠壓強度進行校核。以聯(lián)軸器處的鍵為例：</p><p>　　選擇鍵的型號為：鍵C14×50GB/T 1096 </p><p>　　校核公式 所以鍵合格。</p><p>　　同理驗算其他鍵亦符合要求。</p&

108、gt;<p>　　第四章　部分零部件的精度設計</p><p><b>　　4.1 配合的選擇</b></p><p>　　在該次畢業(yè)設計課題中，有多處配合需要進行選擇。在進行選擇時所根據(jù)的原則是：工作時，零件之間有相對運動，需選用間隙配合如:銷軸和錘頭的配合就有相對運動，屬于間隙配合。如果零件之間無相對運動，用過盈或過渡配合，如軸承的內(nèi)圈和和主軸的配合

109、中就屬于這種情中的小過盈配合。所以，該處選擇過渡配合。還有一種情況，若零件之間無相對運動，但有鍵等緊固件連接時，采用間隙配合，這種情況，在本次畢業(yè)設計中較為常見。</p><p>　　在確定了配合的類別后，就需進一步的確定這類配合中采用哪一種更為合理的配合。為此需要了解到各種配合的特點，并對零件的功能要求、結構特點、工作條件等各個方面進行全方位的分析。</p><p>　　可以選用標準手冊

110、中的一些優(yōu)先配合。如在軸與軸承的配合中，由于軸承是標準件，所以軸與軸承的配合為基孔值配合。又有軸與軸承之間有相對滑動，故應該采用較緊的過渡配合，即為。而對于軸承和軸承座，由于它們之間不存在相對滑動，故應選用基軸制的較松的過渡配合，即為。其中最特別的是擋圈與軸承座的配合，由于軸承座的內(nèi)孔是按加工的，但是按基孔制進行配合，軸端擋圈又不需要那么高的配合，故軸端擋圈與軸承座之間的配合既不是基孔制配合，又不是基軸制配合，即為。</p>

111、<p>　　4.2 一般公差的選取</p><p>　　線性尺寸的一般公差是指在車間普通工藝條件下，機床設備一般加工能力可以保證的公差。在正常的維護和操作情況下，它代表經(jīng)濟加工精度，所以一般可以不檢驗。它主要應用于精度比較低的非配合尺寸和功能上允許或大于一般公差的尺寸。如在軸的零件圖上，根據(jù)國標中規(guī)定的4個公差等級，選用中等級。精度不是很高，這種尺寸的極限偏差可以從手冊中查到，主要根據(jù)不同的尺寸分段

112、選擇，另外，倒角和圓角的半徑、高度的大小也可以從手冊中查取。</p><p><b>　　4.3 形位公差</b></p><p>　　選擇形位公差項目要根據(jù)要素的幾何特征，結構特點以及零件的功能，并</p><p>　　要盡量考慮檢測方便和經(jīng)濟效益。</p><p>　　在形位公差的眾多項目中，有單項控制的，有綜合控制