畢業(yè)設計--關于支撐掩護式低位放頂煤液壓支架設計

1、<p><b>　　前 言</b></p><p>　　我國幅員遼闊，人口眾多，能源消耗總量大。同時我國又是一個以煤炭為主要能源的國家，煤炭在能源生產(chǎn)和消費中的比例一直在70%以上，而且這種格局短期內不會根本改變；據(jù)有關專家預測，到2050年，煤炭在能源中的比例仍占50%以上。而我國主要產(chǎn)煤地區(qū)主要集中在中東部地區(qū)，且這些地區(qū)煤田開發(fā)和開采主要有兩個問題，一是煤層開深度越來越深，該

2、區(qū)大部分礦井開采深度在500-1000m，有的礦井開采深度已經(jīng)超過1000m。二是所謂"三高"，即高水壓、高地溫、高地壓問題日趨嚴重。 而與此同時我國為了保護了人民的生命財產(chǎn)安全、提高煤炭資源利用率進一步保護生態(tài)環(huán)境正在努力推動能源改革，對于煤炭重大舉措就是資源整合，建立更加安全、集約、高效大型煤炭集團。</p><p>　　所有這些都為機械化、自動化采煤工藝注入了活力，但要實現(xiàn)這些

3、就需要大量高科技采煤設備，比如所謂的機械化采煤工作面的“三機”1 液壓支架 2 采煤機 3 刮板機。而在這些設備之中成本最高的就是液壓支架。又加上我所學的專業(yè)，以及學校的優(yōu)勢專業(yè)和參加工作單位的性質，使我決定選擇支撐掩護式放頂煤液壓支架設計作為本次畢業(yè)設計課題。</p><p>　　本次設計是關于支撐掩護式低位放頂煤液壓支架設計，在本次設計中將大學四年所學習的材料力學，理論力學，機械加工工藝學，畫法幾何及機械制圖

4、等知識進行了一次綜合的運用，使我對支架設計做了一次全面系統(tǒng)的了解。本設計做的主要工作：1、基本參數(shù)的確定；2、四連桿機構的選擇與設計；3、部分支架結構件的；4、液壓系統(tǒng)的選擇與設計；5、自動化電液控制的選擇與設計；等等。</p><p>　　在畢業(yè)設計過程中河南理工大學張海教授和我們的企業(yè)河南金馬重型機械有限責任公司的同仁給予了我很大的幫助，為我能夠圓滿的完成設計任務奠定了良好的基礎。由于理論水平，實踐經(jīng)驗所限，

5、本設計難免有錯誤和考慮不足之處，敬請各位導師以及閱讀者提出寶貴的意見和建議。</p><p><b>　　1 緒 論</b></p><p>　　1.1 液壓支架發(fā)展歷史</p><p>　　從歷史來看，大約在四五十年前回采工作面還是采用木支柱。隨著刨煤機、鉆削式和滾筒式采煤機等快速采煤機的使用,木支柱既不能對頂板提供足夠大的阻力，其支設和回收

6、也難滿足連續(xù)采煤的要求。于是，剛性木支柱被可壓縮性摩擦和液壓支柱所代替，并以支柱加鉸接頂梁的結構形式支護回采工作面。在此基礎上，英國“道梯”公司在1954年，研制出垛式支架。它主要由安裝在矩形整體底座上的立柱和頂梁組成；1958年法國試驗成功了節(jié)式支架。1961年前蘇聯(lián)研制出了OMKT型掩護式液壓支架，該支架能有效防止開采過程中矸石滲入工作面；60年代末和70年代初，為了保持頂梁端點相對于煤壁作近似的直線運動，歐洲國家在OMKT型掩護式

7、支架的基礎上作了許多改進，相繼出現(xiàn)了長頂梁、二柱、四柱以及多柱四連桿機構的液壓支架；并且，為適應底板不平，底座采用分離鉸接式結構；對于松軟底板，為減小底板比壓，采用接觸面積較大的底座；進入70和80年代，液壓支架又有了新的發(fā)展。頂梁不僅實現(xiàn)了“立即前移支護”，而且整個支架安裝了電液控制系統(tǒng)實現(xiàn)微機控制與操作，并于1981年研制出采高為6m的大采高支架及放頂煤支架；80年代至今，為提高生產(chǎn)率和降低生產(chǎn)成本</p><p

8、>　　而我國液壓支架是從50年代末開始著手研制，經(jīng)歷可研制試驗、引進、仿制和改進創(chuàng)新等階段，直到現(xiàn)在的獨立設計階段，尤其在長壁放頂煤液壓支架方面有加大優(yōu)勢，甚至還出口到澳大利亞等西方國家；但我們也要清醒的認識到，我們在液壓支架電液控制、自動化控制，以及支架某些關鍵工程材料、支架CAD/CAE比較落后，還有許多路要走。</p><p>　　1.2 放頂煤液壓支架及放頂煤開采工藝</p><

9、p>　　1.2.1 放頂煤采煤法</p><p>　　放頂煤采煤法就是在開采煤層的底部，或在特厚煤層中部位置，布置采煤工作面，先有采煤機先割掉支架前底部煤炭，并有前部刮板機運出，然后在利用三機配套協(xié)調關系自動移動綜采設備，將采煤工作面向前推移，與此同時工作面利用自身的礦山壓力或輔以爆破等方法，將支架頂后部煤炭破碎并促使其垮落，而后將這些垮落的頂煤由工作面支架后方的刮板機運出工作面。</p>&

10、lt;p>　　我國綜采放頂煤開采開始于1982年，是由鄭煤機、北京煤炭科學研究總院開采所、沈陽煤研所共同研制的FY400－14/28中位放頂煤支架在沈陽局蒲河礦安裝試驗；30多年來可分為四個階段：1 試驗探索階段（1984-1990），以陽泉一礦8603工作面為模板2 推廣應用階段（1990-1995）以潞安王莊煤礦為模板3提高完善階段（1996-2003）兗州集團東灘和興隆莊煤礦為模板，3 自動化控制階段（2004-至今）兗州集

11、團興隆莊煤礦為模板，放頂煤開采工藝、回采率、煤塵、瓦斯、防滅火、大傾角、三軟、自動化等方面得到了迅速的發(fā)展，成為世界上綜采放頂煤開采技術發(fā)展最快、擁有放頂煤液壓支架數(shù)量最多的國家。</p><p>　　以下三圖為放頂煤開采工作面的三機配套圖、低位放頂煤綜采示意圖，三圖包括了綜采工作面的基本情況、及其主要設備和這些設備基本位置關系。</p><p><b>　　三機配套圖</

12、b></p><p>　　放頂煤工作面布置補充圖</p><p>　　1--采煤機 2—前刮板機 3 低位放頂煤支架 4—后刮板機</p><p>　　低位放頂煤綜采示意圖</p><p>　　1.2.2 放頂煤工藝</p><p>　　綜采三機相互協(xié)調，將割煤、移架、推前溜、拉后溜、放頂煤順序按照實際情況

13、合理安排，并將煤炭運出工作面的過程。</p><p>　　1.2.3 放頂煤工藝的分類及其特點 </p><p>　　1)即時支護方式：割煤—移架—推溜，頂板暴露時間短。</p><p>　　2)滯后支護方式：割煤—推溜—移架，頂板暴露時間長。</p><p>　　3)復合支護方式：割煤—支架伸縮梁伸出—推溜—伸縮梁縮回—移架，支護滯后時間

14、短，增加反復支撐次數(shù)。</p><p>　　以下為全國煤業(yè)集團的常用放頂煤工序：割煤－移架－推前溜－拉后溜－割煤－移架－推前溜－放頂煤－拉后溜。</p><p><b>　　進刀方式示意圖</b></p><p>　　說明：A 采煤機下行，在機尾斜切進入煤壁，推機尾溜子；</p><p>　　B 采煤機上行割三角煤；

15、C 采煤機下行割煤，推溜；</p><p>　　D 采煤機上行，在機頭斜切進入煤壁，推機尾溜子；</p><p>　　E 采煤機下行，割三角煤；F 采煤機上行割煤，推溜子。</p><p>　　實踐證明，在特厚煤層開采中，采用放頂煤開采較分層開采等具有明顯的優(yōu)越性，主要有：（1）煤層掘進量小，掘進費用低、緩和了采掘關系；（2）減少了搬家倒面次數(shù)，節(jié)省了綜采面

16、設備搬遷、安裝的工作量及費用；（3）較分層開采減少了鋪網(wǎng)工序、材料、工資及巷道維護費用等；（4）對急斜厚煤層，較普通法開采的工作面產(chǎn)量提高1－3倍；（5）提高了煤炭的塊炭率，增加煤炭的售價；（6）減少了設備的運行費，特別是采煤機，相對減少了噸媒設備折舊費或租賃費；（7）有利于礦井的集中控制，實現(xiàn)減面、減人、提高工效的目的；（8)提高勞動生產(chǎn)率，降低成本，比一般回采工效提高2－5倍，經(jīng)濟效益十分顯著，噸煤成本一般降低8－20元/噸。<

17、;/p><p>　　基于上述原因，放頂煤開采也有急待解決的主要問題是：（1）煤塵大，比分層開采高出1－3倍，甚至更高；（2）回采率偏低，一般在80％左右，造成一定的煤炭損失；（3）自然發(fā)火的問題尚未得到很好的解決；（4）對高瓦斯礦井，瓦斯涌出量大，有局部積聚的危險。</p><p>　　1.3 液壓支架的工作原理及分類</p><p>　　1.3.1 液壓支架的工作原理

18、及分類</p><p>　　液壓支架的工作原理：液壓支架以高壓液體為動力通過各種動力油缸的伸縮，是支架完成升起、降落、行走、和推移運輸機等各種動作，以便支架工作面不斷推進而反復支撐、前移和調整。</p><p><b>　　液壓支架分類：</b></p><p>　　按照支架和固巖相互作用以及維護回采空間的方式，液壓支架一般分為支撐式、掩護式、

19、和支撐掩護式三類.</p><p>　　高位（單輸送機開天窗式） </p><p>　　放頂煤液壓支架 中位（雙輸送機開天窗式）</p><p>　　低位（雙輸送機插板式）</p><p>　　經(jīng)過實踐研究證明低位放頂煤液壓支架綜合效果最好，下面重點介紹低位放頂煤液壓支架的特點及適應性。</p><p>

20、;　　1.3.2 低位放頂煤綜采的顯著特征</p><p>　　支架的后輸送機直接置于底板上，放煤口位置低、尺寸大，放煤口為插板式，無脊背煤炭損失，放煤效果好，煤塵小。同時支架尾梁還可以擺動，（擺動幅度在45°左右）用以松動頂煤，并維持一個落煤空間。并且尾梁中間還有一個液壓控制的放煤插板，用以放煤和破碎大塊頂煤，以提高頂煤的回采率。</p><p>　　低位放頂煤支架的主要特點：

21、(1)由于具有連續(xù)的放煤口，放煤效果好，沒有脊背煤損失，回收率高；(2)和其他支架相比，從煤壁到放煤口的距離最長，經(jīng)過頂梁的反復支撐和在掩護梁上方的垮落，使頂煤破碎較為充分，對放煤極為有利；(3)后輸送機沿底板布置，浮煤容易排出，移架輕快，同時尾梁插板可以切斷大塊煤，使放煤口不易堵塞；(4)低位放煤煤塵?。?lt;/p><p>　　1.4 低位放頂煤液壓支架組成 </p><p>　　低位放頂

22、煤液壓支架有四大部分組成：a、承載結構件b、執(zhí)行元件c、控制元件d、輔助裝置。</p><p>　　液壓支架承載結構件圖</p><p>　　1.4.1 承載結構件</p><p>　　頂梁：直接與頂板接觸，傳遞支撐力并起護頂作用。</p><p>　　底座：直接與地板接觸，傳遞支撐力并用于支托立柱和其他部件。</p><

23、p>　　掩護梁：連接頂梁與底座（或連桿），承受支架水平力和垮落頂板巖石壓力，防止采空區(qū)冒落矸石進入支架的構件。是掩護式和支撐掩護式的特征構件。</p><p>　　前、后連桿：掩護式和支撐掩護式的特征構件，與掩護梁、底座鉸接形成四連桿機構，即可承受頂板水平力，使立柱無需復位裝置，又可在支架升降時頂梁前端沿雙紐線移動，使梁端距變化較小，提高支架控制頂板的可靠性。</p><p>　　1

24、.4.2 執(zhí)行元件</p><p>　　立柱：液壓支架承載與實現(xiàn)升降動作的主要液壓元件。缸徑系列：140、160、180、200、230、250、280、320、360、380、400、420.</p><p>　　千斤頂：前梁千斤頂、推移千斤頂、側推千斤頂、平衡千斤頂、護幫千斤頂、伸縮千斤頂、防倒防滑千斤頂、抬底千斤頂、底調千斤頂。缸徑系列：63、80、100、125、140、160、1

25、80、200等。</p><p>　　1.4.3 控制元件</p><p>　　控制元件有兩大類：壓力控制閥、方向控制閥、其它液壓元件。</p><p><b>　　壓力控制閥：安全閥</b></p><p>　　方向控制閥：液控單向閥、操縱閥、電液控制閥、先導控制閥</p><p>　　1、安全

26、閥：限制液體壓力的液壓元件。超過調定壓力——開啟</p><p>　　低于恢復壓力——關閉</p><p>　　2、液控單向閥：閉鎖并控制釋放立柱或千斤頂工作腔液體，使其獲得額定工作阻力的液壓元件。</p><p>　　3、操縱閥：液壓系統(tǒng)中使液壓缸換向，實現(xiàn)各種動作。</p><p><b>　　4、其它液壓元件</b>

27、;</p><p>　　截至閥： 平面截至閥、球形截至閥。（高壓液體通斷）</p><p>　　交替單向閥：流量方向控制閥（用于聯(lián)動）</p><p>　　過濾器、高壓膠管、三通、直通、U形卡、密封裝置、噴霧裝置、液壓元件固定裝置等</p><p>　　1.4.4 輔助裝置</p><p>　　推移裝置：用于推移支架和

28、刮板輸送機的裝置。</p><p>　　側護裝置：布置在頂梁、掩護梁或連桿側面，起擋矸和防倒、調架等作用的裝置</p><p>　　梁端支護裝置：割煤后梁端距擴大，用于及時支護頂板的裝置，如伸縮梁、前梁等。</p><p>　　擋矸裝置：防止矸石從采空區(qū)涌入工作面的裝置。</p><p>　　護幫裝置：在支架前方頂住煤壁，防止煤壁片幫或在片幫

29、時起到遮蔽作用的裝置。</p><p>　　防倒防滑裝置：防止支架傾倒和支架移動時下滑裝置的總稱。</p><p>　　1.5 液壓支架型號表示方法</p><p>　　1.5.1 液壓支架產(chǎn)品型號說明</p><p>　　1、產(chǎn)品類型代號——Z</p><p>　　2、第一特征代號，表示產(chǎn)品的支護功能、主要用途。&

30、lt;/p><p>　　D－垛式 J－節(jié)式 Z－支撐掩護式 </p><p>　　Y－掩護式 F－放頂煤 C－充填式 </p><p>　　3、第二特征代號，表示產(chǎn)品的結構特

31、征、使用場所等。</p><p>　　H－滑移頂梁 X－立柱“X”形布置 P－鋪網(wǎng)</p><p>　　1.5.2 支架型號舉例</p><p><b>　　2 支架設計</b></p><p>　　本次液壓支架設計的基本參數(shù)</p><p>　　本次設計是根據(jù)河南省義煤集團某礦

32、的實際情況進行的初步設計。該礦的井田面積為41平方公里，礦井年產(chǎn)260萬噸，井田內煤層賦層較深，其本礦的13160綜放工作面煤層平均厚度8m；傾角不大，為12°-13°，最大16°；煤層硬度f=2-3，頂板直接頂為沙質泥巖，老頂為細砂巖；底板直接底為灰色泥巖，老底為淺灰色細砂巖，上下巷為拱形斷面，斷面面積約27m，切眼長度220m，工作面平均采深 530m。工作面走向長：上巷816m，下巷848m，平均83

33、2m；傾向長146m，平均采高3.2m，容重1.32t/m3。年產(chǎn)初步設定為220萬噸。</p><p>　　低位放頂煤支架設計要求</p><p>　　低位放頂煤支架的設計要充分依據(jù)煤層的賦存條件，頂、底板狀況，礦壓大小，工作面傾角，及煤層厚度、層理裂隙發(fā)育情況、硬度和開采方法等，支架總體技術參數(shù)的確定應滿足：(1)工作阻力、支護強度的要求；(2)穩(wěn)定性要好，抗扭能力強；(3)頂梁、掩護

34、梁以至尾梁密封性能好；(4)拉架力大，走得動；(5)能放煤，出煤易控制，(6)液壓系統(tǒng)簡單合理；(7)噴霧降塵裝置可靠實用。</p><p>　　這樣在設計支架各個部件時，不僅要滿足強度要求，還要總體性能好。</p><p>　　低位放頂煤支架的主要結構有前梁（伸縮式和挑梁式）、頂梁、掩護梁、尾梁、前連桿、后連桿、底座推移裝置、立柱及各種千斤頂、液壓控制系統(tǒng)等組成。</p>

35、<p>　　2.1 支架選型、基本參數(shù)設計</p><p>　　2.1.1 支架選型設計</p><p>　　2.1.1.1 液壓支架架型的選擇和支護強度的原則</p><p>　　液壓支架架型的選擇主要取決于頂板條件和地質條件，以及本礦實際情況等因素。如1 煤層厚度 2 煤層傾角 3 底板強度 4 瓦斯含量 5 地質構造 6 設備成本 其最主要的因素也

36、就是老頂 直接頂 直接底 煤層硬度等；其公式 數(shù)據(jù)表 可參與 煤炭部81年頒布的煤科字429號文件有關規(guī)定，確定其架型和工作阻力。</p><p>　　2.1.1.2 采煤工作面對液壓支架的設計要求</p><p>　　為了滿足長壁工作面的生產(chǎn)要求對液壓支架提出了以下要求：</p><p>　　1.能有效的控制頂板。具體有這些要求：能適應頂板下沉、來壓及冒落的特性；

37、能防支架前方與上方冒頂；不應出現(xiàn)陷底而影響性能與移架。</p><p>　　2.保證安全的工作空間。具體要求如下：有寬敞的工作空間；能很好的防矸、排矸；能良好的通風、照明、通訊、防塵、防火。</p><p>　　3.應該適應煤層地址條件變化。要求支架有足夠的調高范圍；適應不平頂?shù)装?、臺階和斷層等條件；適應煤層傾角變化。</p><p>　　4.能夠保證正常的生產(chǎn)循環(huán)

38、。也就是說應保證正常移架、推溜；能與采煤、運輸?shù)裙に嚋蚀_配合；運輸，安裝，搬家方便；還得便于維修。</p><p>　　5.最后對于投資者來說，應該保證初期投資低、維修費用低。</p><p>　　結論：根據(jù)其本礦地質條件、生產(chǎn)能力以及結合集團公司有關精細化管理指導方針最終確定其該礦使用的中間架為四柱支撐掩護式低位放頂煤支架，工作阻力為8600KN，其具體型號為ZF8600/18/35放頂

39、煤液壓支架。</p><p>　　2.1.2 液壓支架基本參數(shù)的設計</p><p><b>　　1.頂板條件</b></p><p>　　根據(jù)老頂和直接頂?shù)姆诸悺?lt;/p><p><b>　　2.煤層厚度</b></p><p>　　根據(jù)最大和最小采高，確定支架的最大和最小

40、高度，以及支架的支護強度。</p><p><b>　　3.瓦斯等級</b></p><p>　　根據(jù)瓦斯等級--瓦斯涌出量大，按保安規(guī)程規(guī)定，驗算通風斷面。</p><p>　　4.底板巖性及小時涌水量</p><p>　　根據(jù)底板巖性和小時涌水量驗算底板比壓。</p><p><b>

41、;　　5.工作面煤壁條件</b></p><p>　　根據(jù)工作面煤壁條件，決定是否用護幫裝置。</p><p><b>　　6.煤層傾角</b></p><p>　　根據(jù)煤層傾角--急斜特厚煤層，決定是否選用防倒防滑裝置。</p><p><b>　　7.井筒罐籠尺寸</b></p

42、><p>　　根據(jù)井筒罐籠尺寸，考慮支架的運輸外形尺寸。</p><p><b>　　8.配套尺寸</b></p><p>　　根據(jù)配套尺寸及支護方式來計算頂梁長度。</p><p>　　2.1.2.1 支架的高度和支架的伸縮比的設計</p><p>　　一般應首先確定支架適用煤層的平均采高，然后確定

43、支架高度。</p><p>　?。?00～300） （2.1）</p><p>　　－（300～400） （2.2）</p><p>　　式中：——支架最大高度（mm）；</p><p>　　——支架最小高度（mm）；</p><p>　　——最大采高（mm）；</p><p>　　——

44、最小采高（mm）。</p><p>　　本設計最大采高＝3260mm,取支架最大高度</p><p>　?。?260＋240＝3500mm</p><p><b>　　則支架的最小高度</b></p><p>　?。?000-200＝1800mm</p><p>　　調高范圍為1700mm<

45、/p><p>　　支架的伸縮比系指其最大高度與最小高度之比值。即：m=</p><p>　　(2.3) 代入有關數(shù)據(jù)，得m==1.95</p><p>　　2.1.2.2 支架間距和寬度的確定</p><p>　　所謂支架間距，就是相鄰兩支架中心線間的距離。</p><p>　　支架間距要根據(jù)支架型式來確定，但由于每架支

46、架的推移千斤頂都與工作面輸送機的中部溜槽相連，因此目前主要根據(jù)輸送機溜槽每節(jié)長度及幫槽上千斤頂連結塊的位置來確定，我國刮板輸送機溜槽每節(jié)長度為1.5m,千斤頂連結塊位置在溜槽中長的中間，但大采高支架為提高穩(wěn)定性中心距可采用1.75m,輕型支架為適應中小煤礦工作面快速搬家的要求，中心距可采用1.25m。所以支架間距一般為1.5m。</p><p>　　本次設計取支架的中心距為1.5m。</p><

47、;p>　　支架寬度是指頂梁的最小和最大寬度。寬度的確定應考慮支架的運輸、安裝和調架要求。支架頂梁一般裝有活動側護板，側護板行程一般為170～200mm。其中寬面頂梁一般為1400mm～1600mm，節(jié)式支架一般為400mm～600mm。</p><p>　　本次設計取支架頂梁的最小寬度為1430mm,最大寬度為1600mm,亦即頂梁側護板側推千斤頂?shù)男谐倘?70mm。</p><p>

48、;　　2.1.3 支架四連桿機構的設計</p><p>　　2.1.3.1 四連桿機構的作用</p><p>　　具有四連桿機構的液壓支架從問世以來，經(jīng)過長期的實踐考驗，顯示出巨大優(yōu)越性，并從根本上克服了支撐式液壓支架穩(wěn)定性和力學持性的缺陷，成為液壓支架技術發(fā)展史上的一個重要里程碑。</p><p>　　四連桿機構的作用提高支架的縱向和橫向穩(wěn)定性；承受和傳遞外載；

49、保持支架的整體剛度。因此，對液壓支架的研究常常離不開對四連桿機構的研究和認識。下面通過對液壓支架的運動過程近一步分析四連桿機構的特性和作用。支架升降時頂梁的每一點的運動軌跡是由四連桿機構決定的，即由頂梁與掩護梁餃點（E點）的軌跡所決定的，根據(jù)機構運動學分析，E點的運動軌跡一般為一條雙紐線，如圖3—33所示。合理設計 四連桿參數(shù)，即可控制E點</p><p>　　的運動軌跡，改善支架支護性能，減少連桿受力

50、。圖3—33 支架的四連桿機；支架在最大高度和最小高度范圍內運動時，正點的運動軌跡呈3種形式：雙向擺動(ABCD段)、單向向后擺動(BC段)和單向向前擺動(AB段和CD段),選擇不同的連桿參數(shù)，可以使E點軌跡處于上述3種曲線段。支架工作時，受到頂板載荷的作用，有下縮趨勢。當正點軌跡處于AB段時，頂梁相對于頂板有向煤壁移動的趨勢，頂板對頂粱的摩擦力指向采空區(qū)側。當E點軌跡處于BC段時，頂梁相對于頂板有向采空區(qū)移動的趨勢，此時頂板對頂梁的

51、摩擦力指向煤壁。當頂板運動趨勢超過支架運動趨勢時，頂梁與頂板間的摩擦力方向將取決于頂板的運動趨勢。從頂板管理方面分析，頂梁向煤壁方向移動比頂梁向來空區(qū)方向移動有利。前者對于保持粱端頂板處于擠壓狀態(tài)有利，而后者容易導致頂板產(chǎn)生離層或斷裂，造成頂板斷裂線前移或梁端冒頂。因此，合理設計四連桿參數(shù)．使支架工作段內，E點軌跡處于AB段比較理想，但對于調高范圍大的支架，要達到達一要求是困難的。然而，由于四連桿銷孔間隙的作用，使E點實際運動軌跡與上述

52、理論軌跡不完全相同；為了保持支架梁端距的穩(wěn)定，一般應控制梁端擺動幅度（30—8</p><p>　　因此各國在認識到四連桿機構作用后，從機構運動學、力學、計算機CAD/CAE、計算機編程等方面著手，加大了相關研究。前蘇聯(lián)開發(fā)出了四連桿優(yōu)化開發(fā)軟件（OPT），美國基于強大的MATLAB軟件開發(fā)優(yōu)化支架四連桿機構；而我國通過引進吸收這些軟件優(yōu)點，開發(fā)出了簡單實用的邁實液壓支架分析系統(tǒng)軟件。</p>&l

53、t;p>　　但要會用這個軟件，還要了解這里面的相關參數(shù)含義和有關要求。</p><p>　　1.支架高度在最大和最小范圍內變化時，如圖2.1所示，頂梁端點運動軌跡的最大寬度應小于或等于80mm，最好為30mm以下。</p><p>　　2.支架在最高位置時和最低位置時，頂梁與掩護梁的夾角和后連桿與底平面的夾角，如圖2.1所示，應滿足如下要求：支架在最高位置時，≤52°～62

54、°，≤75°～85°；支架在最低位置時，為有利于矸石下滑，防止矸石停留在掩護梁上，根據(jù)物理學摩擦理論可知，要求，如果鋼和矸石的摩擦系數(shù)=0.3，則=16.7°。為了安全可靠，最低工作位置應使≥25°為宜。而角主要考慮后連桿底部距底板要有一定距離，防止支架后部冒落巖石卡住后連桿，使支架不能下降。一般取≥25°～30°，在特殊情況下需要角度較小時，可提高后連桿下鉸點的高度

55、。</p><p>　　3.從圖2.1中可知，掩護梁與頂梁鉸點和瞬時中心O之間的連線與水平線夾角為。設計時，要使角滿足的范圍，其原因是角直接影響支架承受附加力的數(shù)值大小。</p><p>　　4.應取頂梁前端點運動軌跡雙扭線向前凸的一段為支架工作段，如圖2.1所示的段。其原因為當頂板來壓時，立柱讓壓下縮，使頂梁有向前移的趨勢，可防止巖石向后移動，又可以使作用在頂梁上的摩擦力指向采空區(qū)。同時

56、底板阻止底座向后移，使整個支架產(chǎn)生順時針轉動的趨勢，從而增加了頂梁前端的支護力，防止頂梁前端上方頂板冒落，并且使底座前端比壓減小，防止啃底，有利移架。水平力的合力也相應減小，所以減輕了掩護梁的外負荷。</p><p>　　從以上分析可知，為使支架受力合理和工作可靠，在設計四連桿機構的運動軌跡時，應盡量使值減小，取雙扭線向前凸的一段為支架工作段。所以，當已知掩護梁和后連桿的長度后，從這個觀點出發(fā)，在設計時只要把掩護

57、梁和后連桿簡化成曲柄滑塊機構，運用作圖法就可以了，如圖2.2。</p><p>　　圖2.1 四連桿機構幾何特征圖</p><p>　　圖2.2 掩護梁和后連桿構成曲柄滑塊機構</p><p>　　2.1.3.2 四連桿機構的設計</p><p>　　四連桿機構的設計的主要方法有：直接求解法、解析法、幾何作圖法等。本設計鑒于各種方法的優(yōu)缺點，

58、采用了計算機求解的方式來求解。</p><p>　　在計算之前，先確定幾個值。根據(jù)以往的設計經(jīng)驗，取頂梁與掩護梁的絞點至上頂板的距離為400mm , 要求雙紐線的偏擺量為30mm ,后連桿下絞點至底座的距離為900mm 。采用電算法。</p><p><b>　　1.目標函數(shù)的確定</b></p><p>　　為了減少附加力，必須使得有較小值。

59、同時，為有效的控制頂板，要求支架在某一高度時的角，恰好是頂梁前端點的雙紐線軌跡上的切線與頂梁垂線間的夾角。所以，只要令支架由高到低變化時，頂梁前端點運動軌跡近似成直線為目標函數(shù)，這兩項要求都能滿足。</p><p>　　2.四連桿機構的幾何特征</p><p>　　四連桿機構的幾何特征，如圖2.3所示。</p><p>　?。?）支架在最高位置時，≤，即：0.91-

60、1.08弧度；≤即1.31-1.48弧度；支架在最低位置時，保證。</p><p>　?。?）后連桿與掩護梁的比值，掩護式支架為I =0.450.61;支撐掩護式為I = 0.610.82。</p><p>　?。?）前后連桿上絞點之距與掩護梁的比值為0.220.3。</p><p>　?。?）點的運動軌跡呈近似雙紐線，支架由高到低雙紐線運動軌跡的最大寬度mm以下。

61、</p><p>　?。?）支架在最高位置時的應小于0.35，在優(yōu)化設計中，對支撐掩護式支架最好應小于0.2。</p><p>　　3.四連桿機構各部尺寸的計算</p><p>　　四連桿機構各部參數(shù)如圖2.3所示，圖中的為支架在最高位置時的計算高度。令：=; =; =; =; =; =; =; =; =;; ;==</p><p>　　圖

62、2.3 四連桿機構參數(shù)圖</p><p>　　(1)后連桿與掩護梁長度的確定</p><p>　　如圖2.3所示 ，當支架在最高位置時的H值確定后，掩護梁長度G為：</p><p><b>　?。?.5）</b></p><p><b>　　后連桿長度為：</b></p><p&

63、gt;<b>　?。?.6）</b></p><p>　　前后連桿上絞點之距為：</p><p><b>　?。?.7）</b></p><p>　　前連桿上絞點至掩護梁上絞點之距為：</p><p><b>　　（2.8）</b></p><p>　　

64、從式（2.5）至式（2.8），可求出多組后連桿和掩護梁的尺寸。為了簡化計算，對變量規(guī)定相應的步長如下：的步長為0.34弧度；的步長為0.34弧度；的步長為0.02；的步長，支撐掩護式為0.042。若上述四個變量各向前邁出五步，經(jīng)排列組合變得到625組數(shù)據(jù)。</p><p>　?。?）后連桿下絞點至坐標原點之距為，如圖2.4所示</p><p>　　圖2.4 四連桿機構幾何關系</p&

65、gt;<p>　?。?）前連桿長度及角度的確定 </p><p>　　當支架高度變化時，掩護梁上絞點的運動軌跡為近似雙紐線，為使雙紐線最大寬度和角盡量小，可把點的軌跡視為理想直線，當然實際上并非如此。但是，我們可以做到支架高度變化時，有三點在一條直線上，如圖2.4所示，即：支架在最高和最低以及中間某一位置的三點。當支架的最高和最低位置確定后，在直線上的最高和最低點就確定了。根據(jù)設計經(jīng)驗，當點沿理想垂

66、線由最高向最低運動時，后連桿與掩護梁的夾角由大于90到小于90變化，在夾角變化過程中，一定有一位置使后連桿與掩護梁呈垂直狀態(tài)，以這一特殊狀態(tài)為所求的中間某一位置，來確定直線上中間某一位置的點。</p><p><b>　　1）點坐標</b></p><p>　　當支架在最高位置時的計算高度為，此時點的坐標為：</p><p><b>

67、　　（2.9）</b></p><p><b>　?。?.10）</b></p><p><b>　　2）點坐標</b></p><p>　　支架在最低位置時的計算高度為，此時的坐標為：</p><p><b>　?。?.11）</b></p><

68、;p><b>　　（2.12）</b></p><p>　　根據(jù)四連桿機構的幾何特征要求，支架降到最低位置時，為計算方便，即0.436弧度。</p><p><b>　　根據(jù)幾何關系為：</b></p><p><b>　　（2.13）</b></p><p><b

69、>　　3）點坐標</b></p><p>　　當支架的掩護梁與后連桿成垂直位置時，根據(jù)幾何關系，點坐標為： （2.14）</p><p><b>　?。?.15）</b></p><p>　　式中P由下式進行計算：</p><p>

70、;<b>　?。?.16）</b></p><p><b>　?。?.17）</b></p><p><b>　　4）c點坐標</b></p><p>　　根據(jù)圖2.4所示，支架在三個位置時四連桿機構幾何關系確定后，c點就是以、、這三點為圓的圓心。所以，為前連桿的長度。因此，可以用圓的方程求得前連桿長

71、度。即：</p><p><b>　　（2.18）</b></p><p>　　上式中、為c點坐標，可以按下列方程聯(lián)立求得:</p><p><b>　?。?.19）</b></p><p><b>　?。?.20）</b></p><p>　　由式（2

72、.19）和式（2.20）得：</p><p><b>　　（2.21）</b></p><p><b>　　（2.22）</b></p><p>　　令: （2.23）</p><p>　　N

73、 （2.24）</p><p>　　T （2.25）</p><p>　　把式（2.23）到式（2.25）帶入式(2.22)式得：</p><p><b>　　（2.26）</b></p><p><b>　?。?.27）</b>&

74、lt;/p><p>　　c點坐標求出后，前連桿的長度和角度就可以確定了。</p><p>　　（4）前連桿下絞點的高度D和四連桿機構的底座長度E。</p><p>　　當前連桿c點坐標確定后，D和E的長度為：</p><p><b>　?。?.28）</b></p><p><b>　?。?

75、.29）</b></p><p>　　4.四連桿機構的優(yōu)選</p><p>　　按上述方法可求出很多組四連桿機構，并非所有的值都可以用，故要優(yōu)選。優(yōu)選的方法是給定約束條件，對所計算出的各組值進行篩選，最終選出一組最優(yōu)的值來。</p><p>　　其約束條件是根據(jù)四連桿機構的幾何體特征要求，以及支架的結構關系，通過對國內外現(xiàn)有支架的調查統(tǒng)計，得出的約束條件

76、如下：</p><p>　　（1）前后連桿的比值范圍</p><p>　　根據(jù)現(xiàn)有資料的調查統(tǒng)計，前后連桿的比值＝0.91.2范圍。</p><p>　　（2）前連桿的高度不宜過大，一般應使。</p><p>　?。?）E的長度，一般應使E.</p><p>　　（4）對掩護式支架應使的值U ；對支撐掩護式支架<

77、/p><p>　　的值按下面的方法進行計算。</p><p>　　如圖2.5所示，為支架在最高位置時的幾何關系。</p><p><b>　　（1）a點坐標</b></p><p>　　= （2.30）</p><p><b&g

78、t;　　（2.31）</b></p><p><b>　?。?）點坐標為</b></p><p><b>　?。?）直線的斜率：</b></p><p><b>　　（2.32）</b></p><p><b>　?。?）直線的斜率：</b>&

79、lt;/p><p><b>　?。?.33）</b></p><p>　　由于c 、b、o在同一條直線上，因此，和 直線的斜率相同，所以直線的斜率為： </p><p><b>　　（2.34）</b></p><p><b>　　同理直線的斜率為</b></p>&

80、lt;p>　　（2.35）聯(lián)立（2.34）、（2.35）得：</p><p><b>　?。?.36）</b></p><p><b>　　（2.37）</b></p><p>　　圖2.5 順心位置圖</p><p>　　令： （2.38） （2.39）</p><

81、;p>　　則： （2.40）</p><p>　　5.近似雙紐線軌跡的繪制</p><p>　　為了能計算和看出優(yōu)選的一組值的e值，以及雙紐線的凸弧段長度，要求打印出頂梁前端的坐標值畫出雙紐線軌跡來。</p><p>　?。?）四連桿機構的方程</p><p>　　圖2.6 四連桿機構方程圖</p><p>

82、;　　從圖2.6可知，在任一個角位置時，d點的x坐標值應滿足下列方程</p><p><b>　?。?.41）</b></p><p>　　B點的y坐標值應滿足下列方程</p><p><b>　?。?.42）</b></p><p>　　由式（2.42）得：</p><p>

83、;<b>　　（2.43）</b></p><p>　　將式（2.43）代入式（2.41）得：</p><p><b>　?。?.44）</b></p><p>　　將式（2.44）整理得：</p><p><b>　　(2.45)</b></p><p&g

84、t;　　令： ; </p><p><b>　　(2.46)</b></p><p><b>　　(2.47)</b></p><p><b>　　(2.48)</b></p><p>　　將式(2.46)式（2.48）代入式（2.45

85、）可得：</p><p><b>　　(2.49)</b></p><p>　　則式（2.49）可變成以Z為變量之方程，得：</p><p><b>　　(2.50)</b></p><p>　　不合題意之根已舍去。</p><p>　　當時，式（2.50）才有意義。<

86、/p><p>　　在圖2.6中點任一位置時之坐標x,y可寫成：</p><p><b>　　(2.51)</b></p><p><b>　　(2.52) </b></p><p>　　其中， 則 </p><p>　　式（2.51）和式（2.52）就是液壓

87、支架四連桿機構的曲線方程。</p><p>　　根據(jù)四連桿機構的幾何特征要求，支架由高到低，=,即：</p><p>　　1.48rad0.436rad。所以在變化范圍內可以畫出一條近似雙紐線的軌跡來。如果在這個變化范圍內按間隔0.087rad,可以算出x,y值表，y的變化相當于支架計算高度的變化，則x的變化相當于頂梁前端距煤壁之距變化，所以e值為支架高度變化范圍內，相應的，凸弧段的長度為

88、支架的結構高度有高到低時，x值漸增所對應的y值相減，即：</p><p>　　凸弧段長度 </p><p><b>　　式中， </b></p><p>　　——支架最大高度所對應的y值；</p><p>　　——支架由高到低，x值漸增，增加到極限位置所對應的y值。</p><p>　

89、　2.2 支架承載結構件的設計</p><p>　　2.2.1 支架承載結構件的設計要求</p><p>　　各部件設計要求要滿足總體配套的要求，就是應滿足采煤機、雙輸送機和支架配套的空間要求，支架前部能及時支護，后部便于放頂煤；應有噴霧降塵裝置，為防止煤的自燃發(fā)火應安裝必要的輔助裝置。同時，為適應急斜特厚煤層分段開采，支架本身采用中四連桿機構，增加了支架的縱向穩(wěn)定性，并使梁端距變化較小，

90、放煤增設擺動伸縮式尾梁，以調整工作空間和放煤口大小，改善掩護梁受力狀況，應使頂梁較長，以利頂煤在礦壓作用下能較好的壓碎。各部件設計的基本要求：</p><p>　　（1）四連桿機構應進行優(yōu)化設計，使支架梁端距變化小，支架受力狀態(tài)最佳，結構上既滿足工作空間要求，又能承受足夠的縱向、橫向力及扭矩。</p><p>　?。?）前梁由前梁千斤頂控制，可上下擺動15°，與頂板保持良好的接觸

91、，維護機道上方頂板。挑梁是和前梁鉸接的可翻轉支護板，由防片幫千斤頂控制，可及時支護，并超過水平線上挑3°～5°，拉架時收回，還可在移架后支護煤壁，以防止片幫。</p><p>　?。?）頂梁 頂梁是支架主要承受頂板壓力的部件，并起切頂作用。它可多次反復支撐頂煤，以利于放煤。頂梁裝有側護板，活動側裝有千斤頂和彈簧，防止架間漏煤、矸及調節(jié)支架間距。</p><p>　?。?/p>

92、4）掩護梁受扭力和橫向載荷力大，是十分重要的部件。</p><p>　　（5）底座 底座是將支架承受的頂板壓力和側向力傳至底板。它既要</p><p>　　有足夠的強度和剛度，又應滿足底板比壓不超限。保證支架整體穩(wěn)定性的關鍵是在底座上鉸接四連桿機構，在底座中間設置有推移裝置，側面設置拉后輸送機的千斤頂和推移桿。</p><p>　　（6）推移裝置 此機構關系到支

93、架能否正常推移，由千斤頂和推移桿組成。推移桿結構有長推桿或是由兩部分短推移桿組成。</p><p>　?。?）尾梁 尾梁用以放煤、保證過煤高度及維護工作空間。對于大塊煤可利用插板進行破碎。</p><p>　?。?）液壓控制系統(tǒng)及立柱、千斤頂 液壓系統(tǒng)由各液壓件、管路系統(tǒng)組成，它應保證立柱、千斤頂完成支架要求的各種性能，并達到設計技術參數(shù)。</p><p>　　

94、液壓支架各結構件尺寸確定，以及這些尺寸和三機配套關系</p><p>　　圖4—4l所示是三機配套尺寸的一般要求。從安全角度考慮，工作面無立柱空間寬度R應盡可能小，但它受到設備寬度的制約。</p><p>　　由圖可知R＝B十2十w十X十J/2</p><p>　　式中：B——采煤機滾筒截深；</p><p>　　E一煤壁與刮板機鏟煤板間應留

95、的間隙，一般取100一150mm</p><p>　　W—工作面輸送機的寬度mm；</p><p>　　x—支架前柱與輸送機電纜槽間的距離，一般為150一200mm</p><p>　　d—立柱外徑mm。為了減小無立往空間寬度R，保證鏟煤極端與煤壁間距離E及采煤機電線拖移裝置對準輸送機的電纜槽，采煤機的機身中心線常相對于輸送機中部槽中心線向煤壁方向偏移一個距離e，其

96、大小隨機型而定。人行道寬度K應大于500 mm，在薄煤層中，人行道高度應大于400 mm。</p><p>　　從頂梁尺寸看，R＝L十c，L為頂梁懸臂長度，c為梁端距。梁端距越小越好，以增大支架對頂板的覆蓋率，但由于底板沿走向起伏不平會導致上滾筒傾斜而截割頂梁，因此必須保持一定的梁端距，一般C=250-350mm(薄煤層取小值)。頂梁后部尺寸N與支架結構有關。</p><p>　　推移液壓

97、缸的行程應比采煤機截深大100一200 mm。</p><p>　　在截高方向，機面高度A要保證足夠的過煤空間高度A，一般A＞250一300 mm(薄煤層允許A參200一240 mm)，以便煤流順利從采煤機底托架下通過。過機高度Y應大于200 mm，以使采煤機在最小截割高度、頂板起伏不平及頂板下沉時，能順利從頂梁下通過。</p><p>　　同時后部刮板輸送機過煤高度也要大于600mm，以

98、防大煤塊堆積。</p><p>　　2.2.2 頂梁設計</p><p>　　支架工作方式對頂梁長度的影響</p><p>　　支架工作方式對支架頂梁長度有很大影響。先移架后推溜方式（及時支護）要求頂梁有較大長度；先推溜后移架方式（滯后支護）要求頂梁長度較小。這是因為采用先移架后推溜的工作方式時，支架要超前輸送機一個步距，以便采煤機過后，支架能及時前移，支控新暴露的

99、頂板，做到及時支護，因此，先移架后推溜時頂梁長度要比先推溜后移架時的頂梁長度要長一個步距，一般為600 mm 。</p><p>　　本次設計采用及時支護方式。</p><p><b>　　頂梁長度計算 </b></p><p><b>　　(2.53)</b></p><p>　　式中：配套尺寸—

100、參考原煤炭部煤炭科學研究院編制的綜采設備配套圖冊確定；</p><p>　　底座長度—底座前端至后連桿下鉸點之距。</p><p>　　e —支架由高到低頂梁前端點最大變化距離；</p><p>　　、—支架在最高位置時，分別為后連桿和掩護梁與水平面的夾角。</p><p>　　根據(jù)式（2.53）、常見頂梁結構、該集團實際使用情況等因素，最終

101、將</p><p>　　頂梁拆分優(yōu)化為 1前梁 2伸縮梁 3頂梁 </p><p>　　前梁:前梁與頂梁鉸接，是由鋼板拼焊成的整體結構，它的主要作用是對前部頂板起支撐作用，能很好的適應頂板的變化，為伸縮梁提供支點，實現(xiàn)超前支護。</p><p>　　伸縮梁:伸縮梁是由鋼板拼焊成的整體結構，它的主要作用是超前支護；采煤機采過后，沒有移架前伸縮梁伸出，護住頂板。&

102、lt;/p><p><b>　　頂梁如下圖結構。</b></p><p>　　頂梁的結構一般分為整體式和分體式（即頂梁加前梁及伸縮梁）。</p><p>　　結論：ZF8600/18/35放頂煤支架頂梁為分體式結構，帶前梁及伸縮梁，并帶有可挑平的護幫板，可以有效地支護機道上方的頂板，防止工作面片幫冒頂。同時該支架頂梁采用鋼板拼焊箱形變斷面結構，如圖

103、可看出四條主筋形成了整個頂梁的主體，可提供足夠行人空間。頂梁一側上平面低一個板厚，用于安裝活動側護板。控制頂梁活動側護板的千斤頂和彈簧套筒，均設在頂梁體內；這些結構使頂梁作用充分發(fā)揮。</p><p>　　頂梁直接與頂板接觸，支撐頂板，是支架的主要承載部件之一，其主要作用包括：1、承接頂板巖石及煤的載荷；2、反復支撐頂煤，可對比較堅硬的頂煤起破碎作用；3、為回采工作面提供足夠的安全空間。</p>&

104、lt;p><b>　　頂梁圖</b></p><p>　　2.2.3 底座的設計</p><p>　　因為該支架較重且根據(jù)該礦的地質賦予條件，最終確定底座為整體式剛性整體底座，四連桿機構鉸接在底座后部，有四個球面柱窩與立柱缸底相連，底座中間布置有推移裝置，側面有拉后輸送機千斤頂固定耳座。該底座整體性，穩(wěn)定性好，與底板接觸面積大，比壓小。</p>&

105、lt;p><b>　　底座圖</b></p><p>　　2.2.4 掩護梁設計（圖 詳見設計圖紙）</p><p>　　掩護梁上部與頂梁鉸接，下部與前后連桿相連，經(jīng)前后連桿與底座連為一個整體，是支架的主要連接和掩護部件，其主要作用包括：</p><p>　?。?）承受頂板給予的水平分力和側向力，增加支架的抗扭性能。</p>

106、<p>　?。?）掩護梁與前后連桿、底座形成四連桿機構，保證梁端距變化不大。</p><p>　?。?）阻擋后部頂煤及矸石前串，維護工作空間</p><p>　　另外，由于掩護梁承受的彎矩和扭矩較大，工作狀況惡劣，所以掩護梁必須具有足夠的強度和剛度。</p><p>　　本支架的掩護梁為鋼板焊接的箱式結構，在掩護梁上端與頂梁鉸接，下部焊有與前、后連桿鉸接

107、的耳座。在它與頂梁、前后連桿連接部位都焊有加強板，在相應的危險斷面和危險焊縫處也都有加強板。同時掩護梁有直線型、折線型兩種。這里選擇直線型掩護梁，結構強度高，其工藝性較好。</p><p>　　2.2.5 前、后連桿設計</p><p>　　前、后連桿上下分別與掩護梁與底座鉸接，共同形成四連桿機構，其主要作用包括：</p><p>　　1、使支架在調高范圍內，頂梁前

108、端與煤壁的距離（梁端距）變化盡可能小，更好地支護頂板；</p><p>　　2、承受頂板的水平分力和側向力，使立柱不受側向力。</p><p>　　前、后連桿的結構形式可以是整體式，也可以是分體式。本支架前連桿（如圖7所示）為分體式雙連桿，后連桿為整體單連桿（如圖8所示），均為鋼板焊結的箱形結構，這種結構不但有很強的抗拉抗壓性能，而且有一定的抗扭能力。</p><p&g

109、t;　　2.2.6 尾梁設計</p><p>　　尾梁上部與掩護梁鉸接，由兩個尾梁千斤頂支撐，支架前移后垮落的頂煤及頂板直接作用到尾梁上，尾梁是支架掩護后部和實現(xiàn)放頂煤的關鍵部件，其主要作用包括：</p><p>　　1、支撐松動的頂煤及頂板巖石，維護良好的工作空間；</p><p>　　2、為插板提供支點，為實現(xiàn)放頂煤創(chuàng)造條件；</p><p&

110、gt;　　3、尾梁的上下擺動可以控制后部放煤和提高放煤量。</p><p>　　由于尾梁要承受頂煤及頂板巖石的沖擊，所以要有足夠的剛度和強度。本支架尾梁采用整體箱形變斷面結構，用鋼板拼焊而成，兩側留有尾梁千斤頂耳座，中前部留有插板千斤頂耳座，尾梁中部留有裝插板的空間。</p><p>　　2.2.7 插板設計</p><p>　　插板由插板千斤頂與尾梁相連，處于尾梁

111、內部，是實現(xiàn)放頂煤的直接部件，其主要作用有：</p><p>　　1、收回插板實現(xiàn)放頂煤；</p><p>　　2、伸出插板阻擋矸石進入后部運輸機；</p><p>　　3、當有大塊煤落下時，利用插板尖齒可將塊煤破碎。</p><p>　　本支架插板是由鋼板拼焊的等斷面結構（如10所示），插板千斤頂耳座放在插板內部，這樣不但便于插板的安裝，也

112、增大了插板強度。</p><p>　　2.2.8 推移機構設計</p><p>　　支架的推移機構包括：后推移桿、前推移桿、連接頭、推移千斤頂和銷軸等，主要作用是推移輸送機和拉架。</p><p>　　推移桿的一端通過連接頭與輸送機相連，另一端通過千斤頂與底座相連，推移桿除承受推拉力外，還承受側向力，底座下滑時有一定的防滑作用。</p><p&g

113、t;　　本支架的推移桿采用等斷面的箱型鋼板焊接結構，兩側設有導向板，其作用是為推移千斤頂導向并能阻擋輸送機下滑。</p><p>　　2.2.9 輔助裝置防護裝置及放頂煤裝置設計</p><p>　　2.2.9.1防護裝置</p><p>　　支架性能的好壞和對工作面地質條件的適應性，在很大程度上取決于防護裝置的設置和完善程度，本支架設有比較完善的防護裝置，性能可靠

114、，主要包括側護板、護幫板等機構。</p><p><b>　　1、側護板</b></p><p>　　設置側護板，提高了支架掩護和防矸性能，一般情況下，支架頂梁和掩護梁設有側護板。側護板通常分為固定側護板和活動側護板兩種，左右對稱布置，一側為固定側護板，另一側為活動側護板，固定側護可以是永久性的也可以是暫時的（也稱為雙向可調活動側護板）。暫時性固定側護板可以在調換工作

115、面方向時，改作活動側護板，而此時另側的活動側護板改為固定側護板。</p><p>　　活動側護板一般都是有彈簧套筒和千斤頂控制。側護板的主要作用有：</p><p>　?、抛钃蹴肥词乖诮导苓^程中，由于彈簧套筒的作用，使活動側護板與鄰架固定側護板始終相接觸，能有效防矸；</p><p>　?、撇僮鱾韧魄Ы镯?，用側護板調架，對支架防倒有一定作用。</p>

116、<p>　　為了減輕支架重量，本支架頂梁和掩護梁設單側活動側護板，另一側為固定側護板，頂梁活動側護板由兩個彈簧套筒和兩個千斤頂控制，掩護梁側護板有兩個彈簧套筒和一個千斤頂控制。彈簧套筒是由導桿、彈簧、彈簧筒等組成，側護板是由鋼板直角對焊的結構，側板上的耳子是在運輸時固定活動側護板用的。</p><p><b>　　2、護幫裝置</b></p><p>　

117、　護幫裝置固定于伸縮梁的前端下部。護幫板在前端，護幫千斤頂與伸縮梁的托板連接。需護幫時可操作護幫千斤頂，使護幫板下部貼緊煤壁，防止片幫的煤炭砸傷人和設備。在采煤機到來之前一定要收回護幫裝置，使采煤機順利通過，并防止?jié)L筒割頂梁。當前方片幫，梁端距過大時，可推出護幫板，但采煤機通過之前必須收回幫護板。當頂板發(fā)生超冒落或梁端距很大時，護壁板可翻轉180°對煤壁上方頂板進行支護。</p><p>　　2.2.9