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文檔簡介
1、<p><b> 《機電一體化》</b></p><p><b> 課程設(shè)計</b></p><p> X-Y數(shù)控工作臺機電系統(tǒng)設(shè)計</p><p> 院 系: </p><p> 專 業(yè): <
2、/p><p> 班 級: </p><p> 姓 名: </p><p> 學 號: </p><p> 指導教師: </p><p><b> 目錄
3、</b></p><p><b> 目錄1</b></p><p><b> 前言2</b></p><p> 第一章 課程設(shè)計的目的3</p><p> 第二章 課程設(shè)計內(nèi)容4</p><p> 第三章 數(shù)控系統(tǒng)總體方案確定4</p&g
4、t;<p> 第四章 機械部分設(shè)計6</p><p> 第五章 系統(tǒng)控制軟件設(shè)計14</p><p> 第六章 結(jié)束語18</p><p><b> 參考文獻18</b></p><p><b> 前言</b></p><p> 課程設(shè)計是機
5、床數(shù)控系統(tǒng)課程的十分重要實踐環(huán)節(jié)之一。通過課程設(shè)計可以初步樹立正確的設(shè)計思想,了解有關(guān)的工業(yè)政策,學會運用手冊、標準、規(guī)范等資料;培養(yǎng)學生分析問題解決問題的實際能力,并在教師的指導下,系統(tǒng)地運用課程和選修課程的知識,獨立完成規(guī)定的設(shè)計任務(wù)。</p><p> 一種經(jīng)濟型數(shù)控機床的控制系統(tǒng),包括機床伺服系統(tǒng)和對該伺服系統(tǒng)進行控制的PLC;其特征在于,還包括通過通信接口與PLC通信的觸摸屏,所述觸摸屏包括:數(shù)據(jù)輸入
6、模塊,用于輸入、修改被控參數(shù)的參數(shù)值和操作指令,讀取觸摸屏的操作界面;數(shù)據(jù)存儲模塊,用于存儲輸入、輸出數(shù)據(jù);數(shù)據(jù)處理計算模塊,用于對輸入、輸出參數(shù)數(shù)據(jù)進行處理、計算;包括輸入信號的編碼運算;輸出信號的解碼運算;數(shù)據(jù)存儲單元,用于存儲移位單元傳遞來的數(shù)據(jù);數(shù)據(jù)檢測單元,用于實時檢測坐標軸的當前運動狀態(tài)參數(shù)值,包括距離、速度值,以及控制方式參數(shù)值;數(shù)據(jù)比較單元,用于將檢測單元檢測到的坐標軸當前運動狀態(tài)參數(shù)值、控制方式參數(shù)值與觸摸屏存儲模塊的
7、設(shè)定值進行比較; </p><p> X-Y數(shù)控工作臺機電系統(tǒng)設(shè)計采用步進電機作為驅(qū)動裝置。步進電機是一個將脈沖信號轉(zhuǎn)移成角位移的機電式數(shù)模轉(zhuǎn)換器裝置。其工作原理是:每給一個脈沖便在定子電路中產(chǎn)生一定的空間旋轉(zhuǎn)磁場;由于步進電機通的是三相交流電所以輸入的脈沖數(shù)目及時間間隔不同,轉(zhuǎn)子的旋轉(zhuǎn)快慢及旋轉(zhuǎn)時間的長短也是不同的。由于旋轉(zhuǎn)磁場對放入其中的通電導體既轉(zhuǎn)子切割磁力線時具有力的作用,從實現(xiàn)了旋轉(zhuǎn)磁場的轉(zhuǎn)動迫使轉(zhuǎn)子
8、作相應(yīng)的轉(zhuǎn)動,所以轉(zhuǎn)子才可以實現(xiàn)轉(zhuǎn)子帶動絲杠作相應(yīng)的運動。本題目是步進電機,微型計算機,插補原理,匯編語言的綜合應(yīng)用,本題目設(shè)計得到了老師的幫助和支持,最后在此表示感謝。本題目由共分六章,第一章課程設(shè)計的目的、意義及要求;第二章課程設(shè)計的內(nèi)容,第三章課程設(shè)計總體方案的確定;第四章主要涉及了機械系統(tǒng)設(shè)計;第五章主要涉及工作臺機械裝配圖的繪制;第六章主要涉及控制系統(tǒng)軟件設(shè)計;最后是結(jié)束語和參考文獻。因本人水平有限,錯誤和不足之處在所難免,處
9、理問題也有不妥之處,敬請相關(guān)老師批評指正。</p><p> 課程設(shè)計的目的、意義及要求</p><p> X-Y數(shù)控工作臺是許多機電一體化設(shè)備的基本部件,如數(shù)控車床的縱-橫向進刀機構(gòu)、數(shù)控銑床和數(shù)控鉆床的X-Y工作臺、激光加工設(shè)備的工作臺、電子元件表面貼裝設(shè)備等。因此,選擇X-Y數(shù)控工作臺作為機電綜合課程設(shè)計的內(nèi)容,對于機電一體化專業(yè)的教學具有普遍意義。 </p>
10、<p> 模塊化的X-Y數(shù)控工作臺,通常由導軌座、移動滑塊、工作平臺、滾珠絲杠螺母副以及伺服電動機等部件構(gòu)成。其外觀形式如圖1所示。其中,伺服電動機作為執(zhí)行元件用來驅(qū)動滾珠絲杠,滾珠絲杠的螺母帶動滑塊和工作平臺在導軌上運動,完成工作臺在X、Y方向的直線移動。導軌副、滾珠絲杠螺母副和伺服電動機等均已標準化,由專門廠家生產(chǎn),設(shè)計時只需根據(jù)工作載荷選取即可??刂葡到y(tǒng)根據(jù)需要,可以選用標準的工業(yè)控制計算機,也可以設(shè)計專用的微機控
11、制系統(tǒng)。</p><p> 圖1 X-Y數(shù)控工作臺外形</p><p> 《機電一體化》課程設(shè)計是一個重要的時間性教學環(huán)節(jié),要求學生綜合的運用所學的理論知識,獨立進行的設(shè)計訓練,主要目的與要求:</p><p> 通過設(shè)計,使學生全面地、系統(tǒng)地了解和掌握數(shù)控機床的基本組成及其想怪知識,學習總體的方案擬定、分析與比較的方法。</p><p&g
12、t; 通過對機械系統(tǒng)的設(shè)計,掌握幾種典型傳動元件與導向元件的工作原理、設(shè)計計算及選用的方式</p><p> 通過對機械系統(tǒng)的設(shè)計,掌握常用伺服電機的工作原理、計算控制方法與控制驅(qū)動方式</p><p> 培養(yǎng)學生獨立分析問題和解決問題的能力,學習并樹立“系統(tǒng)設(shè)計”的思想</p><p> 鍛煉提高學生應(yīng)用手冊和標準、查閱文獻資料及撰寫科技論文的能力<
13、/p><p> 第二章 課程設(shè)計的內(nèi)容 </p><p><b> 設(shè)計任務(wù)</b></p><p> 題目:X-Y數(shù)控工作臺機電系統(tǒng)設(shè)計</p><p> 任務(wù):設(shè)計一種供立式數(shù)控銑床使用的X-Y數(shù)控工作臺,</p><p><b> 主要參數(shù)如下:</b></
14、p><p> ?。?)立銑刀最大直徑d =15 mm;</p><p> ?。?)立銑刀齒數(shù)Z=3;</p><p> ?。?)最大銑削寬度ae=15 mm;</p><p> (4)最大銑削深度ap=8 mm; </p><p> ?。?)加工材料為碳素鋼或有色金屬;</p><p>
15、(6)X、Y方向的脈沖當量δx =δy=0.005mm/脈沖;</p><p> ?。?)X、Y方向的定位精度均為±0.01 mm;</p><p> (8)工作臺面尺寸為230 mm×230 mm,</p><p> 加工范圍為300 mm×200 mm;</p><p> ?。?)工作臺空載最快移動速度v
16、xmax =vymax =3000 mm/min;</p><p> ?。?0)工作臺進給最快移動速度vxmaxf =vymaxf =1200 mm/min。</p><p> 第三章 數(shù)控系統(tǒng)總體方案的確定</p><p><b> 二、總體方案的確定</b></p><p> 1.機械傳動部件的選擇</p
17、><p> (1)導軌副的選用 要設(shè)計的X-Y工作臺是用來配套輕型的立式數(shù)控銑床,需要承受的載荷不大,但脈沖當量小、定位精度高,因此,決定選用直線滾動導軌副。它具有摩擦系數(shù)小、不易爬行、傳動效率高、結(jié)構(gòu)緊湊、安裝預(yù)緊方便等優(yōu)點。</p><p> ?。?)絲杠螺母副的選用 伺服電動機的旋轉(zhuǎn)運動需要通過絲杠螺母副轉(zhuǎn)換成直線運動,要滿足0.005mm的脈沖當量和 ±0.01mm的定
18、位精度,滑動絲杠副無能為力,只有選用滾珠絲杠副才能達到。滾珠絲杠副的傳動精度高、動態(tài)響應(yīng)快、運轉(zhuǎn)平穩(wěn)、壽命長、效率高,預(yù)緊后可消除反向間隙。</p><p> (3)減速裝置的選用 選擇了步進電動機和滾珠絲杠副以后,為了圓整脈沖當量,放大電動機的輸出轉(zhuǎn)矩,降低運動部件折算到電動機轉(zhuǎn)軸上的轉(zhuǎn)動慣量,可能需要減速裝置,且應(yīng)有消間隙機構(gòu)。為此本例決定采用無間隙齒輪傳動減速箱</p><p>
19、 ?。?)伺服電動機的選用 任務(wù)書規(guī)定的脈沖當量尚未達到0.001mm,定位精度也未達到微米級,空載最快移動速度也只有3000mm/min。因此,本設(shè)計不必采用高檔次的伺服電動機,如交流伺服電動機或直流伺服電動機等,可以選用性能好一些的步進電動機,如混合式步進電動機,以降低成本,提高性/價比。</p><p> ?。?)檢測裝置的選用 選用步進電動機作為伺服電動機后,可選開環(huán)控制也可選閉環(huán)控制。任務(wù)書所給的精
20、度對于步進電動機來說還是偏高的,為了確保電動機在運轉(zhuǎn)過程中不受切削負載和電網(wǎng)的影響而失步,決定采用半閉環(huán)控制,擬在電動機的尾部轉(zhuǎn)軸上安裝增量式旋轉(zhuǎn)編碼器,用以檢測電動機的轉(zhuǎn)角與轉(zhuǎn)速。增量式旋轉(zhuǎn)編碼器的分辨率應(yīng)與步進電動機的步距角相匹配。</p><p> 考慮到X、Y兩個方向的加工范圍相同,承受的工作載荷相差不大,為了減少設(shè)計工作量,X、Y兩個坐標的導軌副、絲杠螺母副、減速裝置、伺服電動機以及檢測裝置擬采用相同
21、的型號與規(guī)格。</p><p> 2.控制系統(tǒng)的設(shè)計 </p><p> ?。?)設(shè)計的X-Y工作臺準備用在數(shù)控銑床上,其控制系統(tǒng)應(yīng)該具有單坐標定位、兩坐標直線插補與圓弧插補的基本功能,所以控制系統(tǒng)應(yīng)該設(shè)計成連續(xù)控制型。</p><p> ?。?)對于步進電動機的半閉環(huán)控制,選用MCS-51系列的8位單片機AT89C52作為控制系統(tǒng)的CPU,應(yīng)該能夠滿足任務(wù)書給定
22、的相關(guān)指標。</p><p> (3)要設(shè)計一臺完整的控制系統(tǒng),在選擇CPU之后,還需要擴展程序存儲器、數(shù)據(jù)存儲器、鍵盤與顯示電路、I/O接口電路、D/A轉(zhuǎn)換電路、串行接口電路等。</p><p> (4)選擇合適的驅(qū)動電源,與步進電動機配套使用。</p><p> 第四章 機械部分設(shè)計</p><p> 4.1確定系統(tǒng)脈沖當量<
23、;/p><p> 任務(wù)書中所給定的脈沖當量是0.005mm</p><p> 4.2. 導軌上移動部件的重量估算</p><p> 按照下導軌之上移動部件的重量來進行估算。包括工件、夾具、工作平臺、上層電動機、減速箱、滾珠絲杠副、直線滾動導軌副、導軌座等,估計重量約為800N。</p><p> 4.3 滾動導軌副的計算與選擇</p
24、><p> 設(shè)零件的加工方式為立式銑削,采用硬質(zhì)合金立銑刀,工件的材料為碳鋼。則由表3-7查得立銑時的銑削力計算公式為: (6-11)</p><p> 今選擇銑刀直徑d=15mm,齒數(shù)Z=3,為了計算最大銑削力,在不對稱銑削情況下,取最大銑削寬度ae=15mm,銑削深度ap=8mm,每齒進給量fz=0.1mm,銑刀轉(zhuǎn)速300r/min。則由式(6-11)求得最大
25、銑削力: Fc=118×150.85×0.10.75×15-0.73×81.0×3000.13×3 N≈1463 N</p><p> 采用立銑刀進行圓柱銑削時,各銑削力之間的比值可由表3-5查得,結(jié)合圖3-4a,考慮逆銑時的情況,可估算三個方向的銑削力分別為:Ff =1.1Fc≈1609N,F(xiàn)e =0.38Fc≈556N,F(xiàn)fn =0.25Fc≈36
26、6N 圖3-4a為臥銑情況,現(xiàn)考慮立銑,則工作臺受到垂直方向的銑削力Fz= Fe =556N,受到水平方向的銑削力分別為Ff和Ffn。今將水平方向較大的銑削力分配給工作臺的縱向(絲杠軸線方向),則縱向銑削力Fx= Ff=1609N,徑向銑削力Fy =Ffn= 366N。</p><p> 圖3-4 銑削力的分析 a)圓柱形銑刀銑削力 b)面銑刀銑削力</p><p> ?。?)、滑塊
27、承受工作載荷的計算及導軌型號的選取 </p><p> 工作載荷是影響直線滾動導軌副使用壽命的重要因素。本例中的X-Y工作臺為水平布置,采用雙導軌、四滑塊的支承形式??紤]最不利的情況,即垂直于臺面的工作載荷全部由一個滑塊承擔,則單滑塊所受的最大垂向載荷為:</p><p> Fmax =G/4+F (6-12)&l
28、t;/p><p> 其中,移動部件重量G=800N,外加載荷F= Fz= 556N,代入(6-12)式得最大工作載荷PC=756N=0.756kN。</p><p> 查表3-41,根據(jù)工作載荷PC=0.756kN,初選直線滾動導軌副的型號為KL系列的JSA-LG15型,其額定動載荷Ca=7.94 kN,額定靜載荷C0a=9.5 kN。</p><p> 任務(wù)書規(guī)
29、定工作臺面尺寸為230mm×230mm,加工范圍為300mm×200mm,考慮工作行程應(yīng)留有一定余量,查表3-35,按標準系列,選取導軌的長度為520mm。</p><p> (2)、距離額定壽命的計算</p><p> 上述選取的KL系列JSA-LG15型導軌副的滾道硬度為HRC60,工作溫度不超過100℃,每根導軌上配有兩只滑塊,精度為4級,工作速度較低,載荷不
30、大。查表3-36~表3-40,分別取硬度系數(shù) fH=1.0,溫度系數(shù)fT=1.00,接觸系數(shù) fC=0.81,精度系數(shù)fR =0.9, 載荷系數(shù)fW=1.5, 代入式(3-33),得距離壽命: </p>
31、<p><b> ≈ 6649 km</b></p><p> 遠大于期望值50km,故距離額定壽命滿足要求。</p><p> 4. 滾珠絲杠螺母副的計算與選型</p><p> (1)最大工作載荷Fm的計算 承受最大銑削力時,工作臺受到進給方向的載荷(與絲杠軸線平行)Fx=1609N,受到橫向的載荷(與絲杠軸線垂直)F
32、y = 366N,受到垂向的載荷(與工作臺面垂直)Fz= 556N。</p><p> 已知移動部件總重量G=800N,按矩形導軌進行計算,查表3-29,取顛覆力矩影響系數(shù)K=1.1,滾動導軌上的摩擦因數(shù)μ=0.005。求得滾珠絲杠副的最大工作載荷</p><p> Fm =KFx +μ(Fz+Fy+G)=[1.1×1609+0.005×(556+366+800)]
33、N≈ 1779 N</p><p> (2)最大動載荷FQ的計算</p><p> 設(shè)工作臺在承受最大銑削力時的最快進給速度v=1200mm/min,初選絲杠導程Ph =5mm,則此時絲杠轉(zhuǎn)速n=v/Ph = 240 r/min。</p><p> 取滾珠絲杠的使用壽命T=15000 h,代入L0=60nT/106,得絲杠壽命系數(shù)L0=216(單位為:106
34、r)。</p><p> 查表3-30,取載荷系數(shù)fW =1.2,滾道硬度為HRC60時,取硬度系數(shù)fH=1.0,代入式(3-23),求得最大動載荷: FQ ≈12808.8 N</p><p><b> ?。?)初選型號</b></p><p> 根據(jù)計算出的最大動載荷和初選的絲杠導程,查表3-31,選擇濟寧博特精密絲
35、杠制造有限公司生產(chǎn)的G系列2506-4型滾珠絲杠副,為內(nèi)循環(huán)固定反向器單螺母式,其公稱直徑為25mm,導程為6mm,循環(huán)滾珠為3圈×1列,精度等級取4級,額定動載荷為15493 N,大于FQ,滿足要求。</p><p> ?。?)傳動效率η的計算 </p><p> 將公稱直徑d0=25mm,導程Ph=6mm,代入λ= arctan[Ph/(πd0)],得絲杠螺旋升角λ=4.
36、38°。將摩擦角φ=10′,代入η=tanλ / tan(λ+φ),得傳動效率η=96.3%。</p><p><b> ?。?)剛度的驗算</b></p><p> 1)X-Y工作臺上下兩層滾珠絲杠副的支承均采用“單推-單推”的方式,見書后圖6-23。絲杠的兩端各采用一對推力角接觸球軸承,面對面組配,左、右支承的中心距離約為a=500mm;鋼的彈性模量
37、=2.1×105 Mpa;查表3-32,得滾珠直徑 d2=3.969mm,絲杠底徑 =20.2 mm,絲杠截面積 S=πd22/4=320.47mm2。</p><p> 忽略式(3-25)中的第二項,算得絲杠在工作載荷Fm作用下產(chǎn)生的拉/壓變形量δ1=Fma/(ES)=[1779×500/(2.1 ×105×320.47)]mm≈ 0.0067 mm。</p>
38、;<p> 2)根據(jù)公式Z=(πd0/ Dw)-3,求得單圈滾珠數(shù)Z=20;該型號絲杠為單螺母,滾珠的圈數(shù)×列數(shù)為3×1,代入公式:Z∑ =Z×圈數(shù)×列數(shù),得滾珠總數(shù)量 Z∑ =60。絲杠預(yù)緊時,取軸向預(yù)緊力FYJ = Fm/3=593 N。則由(3-27)式,求得滾珠與螺紋滾道間的接觸變形量δ2≈ 0.0024 mm。</p><p> 因為絲杠加有預(yù)緊
39、力,且為軸向負載的1/3,所以實際變形量可減小一半,取δ2=0.0012mm。</p><p> 3)將以上算出的δ1和δ2代入δ總=δ1+δ2,求得絲杠總變形量(對應(yīng)跨度500mm)δ總=0.0079mm=7.9μm。</p><p> 由表3-27知,5級精度滾珠絲杠有效行程在315~400mm時,行程偏差允許達到25μm,可見絲桿剛度足夠。</p><p>
40、; (6)壓桿穩(wěn)定性校核</p><p> 根據(jù)公式(3-28)計算失穩(wěn)時的臨界載荷Fk。查表3-31,取支承系數(shù)fk=1;由絲杠底徑d2=20.2 mm,求得截面慣性矩 I=πd24 /64≈ 8172.88 mm ;壓桿穩(wěn)定安全系數(shù)K 取3(絲杠臥式水平安裝);滾動螺母至軸向固定處的距離a取最大值500mm。代入式(3-28),得臨界載荷Fk≈ 22580N,遠大于工作載荷Fm=1779N,故絲杠不會失穩(wěn)
41、。</p><p> 綜上所述,初選的滾珠絲杠副滿足使用要求。</p><p> 5. 步進電動機減速箱的選用</p><p> 為了滿足脈沖當量的設(shè)計要求,增大步進電動機的輸出轉(zhuǎn)矩,同時也為了使?jié)L珠絲杠和工作臺的轉(zhuǎn)動慣量折算到電動機轉(zhuǎn)軸上盡可能地小,今在步進電動機的輸出軸上安裝一套齒輪減速箱。采用一級減速,步進電動機的輸出軸與小齒輪聯(lián)接,滾珠絲杠的軸頭與大齒
42、輪聯(lián)接。其中大齒輪設(shè)計成雙片結(jié)構(gòu),采用圖3-8所示的彈簧錯齒法消除側(cè)隙。</p><p> 圖3-8 雙片薄齒輪錯齒調(diào)整機構(gòu)</p><p> 1、2、6—齒輪 3—螺母 4、5—螺釘 7—拉簧</p><p> 已知工作臺的脈沖當量δ=0.005 mm/脈沖,滾珠絲杠的導程Ph=6 mm,初選步進電動機的步距角α=0.75°。根據(jù)(3-12
43、)式,算得減速比:</p><p> i=(αPh)/(360δ) =(0.75×6)/(360×0.005)=5:2</p><p> 本設(shè)計選用常州市新月電機有限公司生產(chǎn)的JBF-3型齒輪減速箱。大小齒輪模數(shù)均為1mm,齒數(shù)比為75:30,材料為45號調(diào)質(zhì)鋼,齒表面淬硬后達HRC55。減速箱中心距為 [(75+36)×1/2] mm=55.5 mm,小
44、齒輪厚度為20mm,雙片大齒輪厚度均為10mm</p><p> 6. 步進電動機的計算與選型</p><p> 步進電動機的計算與選型參見第四章第三節(jié)相關(guān)內(nèi)容。</p><p> ?。?)計算加在步進電動機轉(zhuǎn)軸上的總轉(zhuǎn)動慣量 已知:滾珠絲杠的公稱直徑d0=25mm,總長l=500mm,導程Ph=6mm,材料密度ρ=7.85×10-3 kg/cm3
45、;移動部件總重量G=800N;小齒輪寬度b1=20mm,直徑d1=36 mm;大齒輪寬度b2=20mm,直徑b2 =75 mm;傳動比i =5/2。</p><p> 參照表4-1,算得各個零部件的轉(zhuǎn)動慣量如下(具體計算過程從略):滾珠絲杠的轉(zhuǎn)動慣量 JS=0.617kg·c m2拖板折算到絲杠上的轉(zhuǎn)動慣量Jw =0.517 kg·c m2;小齒輪的轉(zhuǎn)動慣量JZ1 =0.259 kg
46、3;c m2大齒輪的轉(zhuǎn)動慣量JZ2=4.877kg·c m2。</p><p> 初選步進電動機型號為90BYG2602,為兩相混合式,由常州寶馬集團公司生產(chǎn),二相四拍驅(qū)動時步距角為0.75º,從表4-5查得該型號電動機轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣量Jm =4kg·c m2。則加在步進電動機轉(zhuǎn)軸上的總轉(zhuǎn)動慣量為: = Jm+ JZ1 +( JZ2+ Jw+ JS)/ i2 =30.35kg/
47、 cm2</p><p> 2)計算加在步進電動機轉(zhuǎn)軸上的等效負載轉(zhuǎn)矩Teq分快速空載起動和承受最大工作負載兩種情況進行計算。</p><p> 1)快速空載起動時電動機轉(zhuǎn)軸所承受的負載轉(zhuǎn)矩Teq1由式(4-8)可知,Teq1包括三部分:一部分是快速空載起動時折算到電動機轉(zhuǎn)軸上的最大加速轉(zhuǎn)矩Tamax;一部分是移動部件運動時折算到電動機轉(zhuǎn)軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩Tf;還有一部分是滾珠絲杠預(yù)緊后折
48、算到電動機轉(zhuǎn)軸上的附加摩擦轉(zhuǎn)矩T0。因為滾珠絲杠副傳動效率很高,根據(jù)(4-12)式可知,T0 相對于Tamax和Tf很小,可以忽略不計。則有:</p><p> Teq1=Tamax+Tf (6-13)</p><p> 根據(jù)式(4-9),考慮傳動鏈的總效率η,計算快速空載起動時折算到電動機轉(zhuǎn)軸上的最大加速轉(zhuǎn)矩: &
49、lt;/p><p><b> (6-14)</b></p><p> 式中 nm ——對應(yīng)空載最快移動速度的步進電動機最高轉(zhuǎn)速,單位為r/min;</p><p> ta ——步進電動機由靜止到加速至nm轉(zhuǎn)速所需的時間,單位為s。</p><p><b> 其中:</b></p>
50、<p><b> ?。?-15)</b></p><p> 式中 nmax——空載最快移動速度,任務(wù)書指定為3000mm/min;</p><p> α ——步進電動機步距角,預(yù)選電動機為0.75º;</p><p> δ ——脈沖當量,本例δ=0.005mm/脈沖。</p><p>
51、將以上各值代入式(6-15),算得nm=1250r/min。</p><p> 設(shè)步進電動機由靜止到加速至nm轉(zhuǎn)速所需時間ta=0.4s,傳動鏈總效率η=0.7。則由式(6-14)求得: 1.42(N·m)</p><p> 由式(4-10)可知,移動部件運動時,折算到電動機轉(zhuǎn)軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩為:</p>
52、<p><b> ?。?-16)</b></p><p> 則由式(6-16),得: 0.002(N·m)</p><p> 最后由式(6-13),求得快速空載起動時電動機轉(zhuǎn)軸所承受的負載轉(zhuǎn)矩:</p><p> Teq1=Tamax+ Tf =1.422 N
53、 (6-17)</p><p> 2)最大工作負載狀態(tài)下電動機轉(zhuǎn)軸所承受的負載轉(zhuǎn)矩 Teq2由式(4-13)可知,Teq2 包括三部分:一部分是折算到電動機轉(zhuǎn)軸上的最大工作負載轉(zhuǎn)矩Tt ;一部分是移動部件運動時折算到電動機轉(zhuǎn)軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩Tf ;還有一部分是滾珠絲杠預(yù)緊后折算到電動機轉(zhuǎn)軸上的附加摩擦轉(zhuǎn)矩T0,T0相對于Tt和Tf很小,可以忽略不計。則有:</
54、p><p> Teq2=Tt+Tf (6-18)</p><p> 其中,折算到電動機轉(zhuǎn)軸上的最大工作負載轉(zhuǎn)矩Tt由(4-14)式計算。本例中在對滾珠絲杠進行計算的時候,已知沿著絲杠軸線方向的最大進給載荷Fx=1609N ,則有:</p><p><b> 0.88(N·m)&
55、lt;/b></p><p> 再由式(4-10)計算垂直方向承受最大工作負載(Fz=556N)情況下,移動部件運動時折算到電動機轉(zhuǎn)軸上的摩擦轉(zhuǎn)矩:</p><p> = 0.004(N·m)</p><p> 最后由式(6-18),求得最大工作負載狀態(tài)下電動機轉(zhuǎn)軸所承受的負載轉(zhuǎn)
56、矩為: Teq2 = Tt + Tf = 0.884 N·m (6-19)</p><p> 經(jīng)過上述計算后,得到加在步進電動機轉(zhuǎn)軸上的最大等效負載轉(zhuǎn)矩應(yīng)為: Teq = max{Teq1 ,Teq2 } = 1.422 N·m</p><p> ?。?/p>
57、3) 步進電動機最大靜轉(zhuǎn)矩的選定 考慮到步進電動機的驅(qū)動電源受電網(wǎng)電壓影響較大,當輸入電壓降低時,其輸出轉(zhuǎn)矩會下降,可能造成丟步,甚至堵轉(zhuǎn)。因此,根據(jù) 來選擇步進電動機的最大靜轉(zhuǎn)矩時,需要考慮安全系數(shù)。本例中取安全系數(shù)K=4,則步進電動機的最大靜轉(zhuǎn)矩應(yīng)滿足:</p><p> Tjmax ≥ 4× = 4×1.422 N·m =5.688 N·m (6-20) &
58、lt;/p><p> 上述初選的步進電動機型號為90BYG2602,由表4-5查得該型號電動機的最大靜轉(zhuǎn)矩Tjmax = 6 N·m 。可見,滿足(6-20)式的要求。</p><p> ?。?)步進電動機的性能校核</p><p> 1)最快工進速度時電動機輸出轉(zhuǎn)矩校核 任務(wù)書給定工作臺最快工進速度 vmaxf=400mm/min,脈
59、沖當量δ=0.005mm/脈沖由(4-16)式求出電動機對應(yīng)的運行頻率 </p><p> fmaxf =[400/(60×0.005)]Hz ≈1333Hz。</p><p> 從90BYG2602電動機的運行矩頻特性曲線圖6-24可以看出,在此頻率下,電動機的輸出轉(zhuǎn)矩Tmaxf≈5.6N·m,遠遠大于最大工作負載轉(zhuǎn)矩Tmaxf=0.884N·m,滿足
60、要求。</p><p> 2)最快空載移動時電動機輸出轉(zhuǎn)矩校核 任務(wù)書給定工作臺最快空載移動速度vmax =3000mm/min,仿照(4-16)式求出電動機對應(yīng)的運行頻率fmax =[3000/(60×0.005)]Hz =10000Hz。從圖6-24查得,在此頻率下,電動機的輸出轉(zhuǎn)矩 Tmax =1.8 N·m,大于快速空載起動時的負載轉(zhuǎn)矩Teq1 = 1.422N·m,
61、滿足要求。</p><p> 3)最快空載移動時電動機運行頻率校核 最快空載移動速vmax =3000mm/min對應(yīng)的電動機運行頻率fmax =10000Hz。查表4-5可知90BYG2602電動機的極限運行頻率為20000Hz,可見沒有超出上限。</p><p> 4)起動頻率的計算 已知電動機轉(zhuǎn)軸上的總轉(zhuǎn)動慣量Jeq=30.35 kg·c m2 電動機轉(zhuǎn)子的轉(zhuǎn)動慣
62、量Jm =4 kg·c m2,電動機轉(zhuǎn)軸不帶任何負載時的最高起動頻率fq=1800Hz.</p><p> 則由式(4-17)可以求出步進電動機克服慣性負載的起動頻率:</p><p><b> =614Hz</b></p><p> 上式說明,要想保證步進電動機起動時不失步,任何時候的起動頻率都必須小于614Hz。實際上,在采
63、用軟件升降頻時,起動頻率選得更低,通常只有100Hz(即100脈沖/s)。</p><p> 綜上所述,本例中工作臺的進給傳動選用90BYG2602步進電動機,完全滿足設(shè)計要求。</p><p> 7.增量式旋轉(zhuǎn)編碼器的選用 </p><p> 本設(shè)計所選步進電動機采用半閉環(huán)控制,可在電動機的尾部轉(zhuǎn)軸上安裝增量式旋轉(zhuǎn)編碼器,用以檢測電動機的轉(zhuǎn)角與轉(zhuǎn)速。增量式旋
64、轉(zhuǎn)編碼器的分辨率應(yīng)與步進電動機的步距角相匹配。由步進電動機的步距角α=0.75º,可知電動機轉(zhuǎn)動一轉(zhuǎn)時,需要控制系統(tǒng)發(fā)出360/α=480個步進脈沖??紤]到增量式旋轉(zhuǎn)編碼器輸出的A、B相信號,可以送到四倍頻電路進行電子四細分(見第四章第五節(jié)相關(guān)內(nèi)容),因此,編碼器的分辨率可選120線。這樣控制系統(tǒng)每發(fā)一個步進脈沖,電動機轉(zhuǎn)過一個步距角,編碼器對應(yīng)輸出一個脈沖信號。</p><p> 本例選擇編碼器的型
65、號為:ZLK-A-120-05VO-10-H:盤狀空心型,孔徑10mm,與電動機尾部出軸相匹配,電源電壓+5V,每轉(zhuǎn)輸出120個A/B脈沖,信號為電壓輸出,生產(chǎn)廠家為長春光機數(shù)顯技術(shù)有限公司。</p><p> 第五章 系統(tǒng)控制軟件設(shè)計</p><p> X-Y數(shù)控工作臺的控制系統(tǒng)設(shè)計,可以參考本章第一節(jié)的車床數(shù)控系統(tǒng),但在硬件電路上需要考慮步進電動機(編碼器)反饋信號的處理,在軟件上
66、要實現(xiàn)半閉環(huán)的控制算法。</p><p> 根據(jù)任務(wù)書的要求,設(shè)計控制系統(tǒng)的時主要考慮以下功能:</p><p> 接受操作面板的開關(guān)與按鈕信息;</p><p><b> 接受限位開關(guān)信號;</b></p><p> 控制X,Y向步進電動機的驅(qū)動器;</p><p> 與PC機的串行通
67、信。</p><p> CPU選用MCS-51系列的8位單片機AT89S52,采用8279,和W27C512,6264芯片做為I/O和存儲器擴展芯片。W27C512用做程序存儲器,存放監(jiān)控程序;6264用來擴展AT89S52的RAM存儲器存放調(diào)試和運行的加工程序;8279用做鍵盤和LED顯示器借口,鍵盤主要是輸入工作臺方向,LED顯示器顯示當前工作臺坐標值;系統(tǒng)具有超程報警功能,并有越位開關(guān)和報警燈;其他輔助電
68、路有復(fù)位電路,時鐘電路,越位報警指示電路。</p><p> 進給控制系統(tǒng)原理框圖</p><p><b> 圖6</b></p><p><b> 驅(qū)動電路流程設(shè)計</b></p><p> 步進電機的速度控制比較容易實現(xiàn),而且不需要反饋電路。設(shè)計時的脈沖當量為0.01mm,步進電機每走一
69、步,工作臺直線行進給0.01mm。步進電機驅(qū)動電路中采用了光電偶合器,它具有較強的抗干擾性,而且具有保護CPU的作用,當功放電路出現(xiàn)故障時,不會將大的電壓加在CPU上使其燒壞。</p><p> 圖7 步進電機驅(qū)動電路圖</p><p> 該電路中的功放電路是一個單電壓功率放大電路,當A相得電時,電動機轉(zhuǎn)動一步。電路中與繞組并聯(lián)的二極管D起到續(xù)流作用,即在功放管截止是,使儲存在繞組
70、中的能量通過二極管形成續(xù)流回路泄放,從而保護功放管。與繞組W串聯(lián)的電阻為限流電阻,限制通過繞組的電流不至超過額定值,以免電動機發(fā)熱厲害被燒壞。</p><p> 3、步進電動機驅(qū)動電源的選用</p><p> 本例中X、Y向步進電動機均為90BYG2602型,生產(chǎn)廠家為常州寶馬集團公司。查表4-14,選擇與之配套的驅(qū)動電源為BD28Nb型,輸入電壓100V AC,相電流4A,分配方
71、式為二相八拍。該驅(qū)動電源與控制器的接線方式如圖6-25所示。</p><p><b> 第六章 結(jié)束語</b></p><p> 通過這次的課程設(shè)計,我對學習了機電一體化系統(tǒng)設(shè)計方案的擬定有了一定的認識,對傳動元件和導向元件如滾珠絲杠螺母副等的工作原理,設(shè)計計算方案的工作原理,設(shè)計計算的選用原則,電動機的工作原則,選擇控制驅(qū)動方式都有了一定的認識。在今后的學習生活
72、中,這次課程設(shè)計的經(jīng)歷將起到重要幫助作用。通過設(shè)計使我更加接近生產(chǎn)實際,鍛煉了將理論運用于實際的分析和解決實際問題的能力,鞏固、加深了有關(guān)機械設(shè)計方面的知識。</p><p> 通過這次的課程設(shè)計,我對學習了機電一體化系統(tǒng)設(shè)計方案的擬定有了一定的認識,對傳動元件和導向元件如滾珠絲杠螺母副等的工作原理,設(shè)計計算方案的工作原理,設(shè)計計算的選用原則,電動機的工作原則,選擇控制驅(qū)動方式都有了一定的認識。在今后的學習生活
73、中,這次課程設(shè)計的經(jīng)歷將起到重要幫助作用。</p><p> 最后對在整個設(shè)計過程中對老師認真、耐心輔導表示衷心的感謝。</p><p><b> 參考文獻</b></p><p> 尹志強.《機電一體化系統(tǒng)課程設(shè)計指導書》北京:機械工業(yè)出版社,2007.</p><p> 張建民. 《機電一體化系統(tǒng)設(shè)計》北京:
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