雙圓盤開溝機(jī)的設(shè)計和研究

1、<p>　　雙圓盤開溝機(jī)的設(shè)計和研究</p><p>　　[摘要] 通過對現(xiàn)有開溝機(jī)的比較研究，確定了雙圓盤開溝機(jī)的總體結(jié)構(gòu)，并對該機(jī)的主要參數(shù)、工作原理、工作部件做了分析。該機(jī)結(jié)構(gòu)緊湊，整體布局合理，設(shè)計可達(dá)到預(yù)定效果，具有良好的推廣前景。</p><p>　　雙圓盤開溝機(jī)不同于鏈?zhǔn)介_溝機(jī)，它采用了銑削原理，通過圓盤部件對土壤進(jìn)行銑削，具有效率高，開溝溝型完整，土壤拋灑均勻等優(yōu)

2、點，大大提高了生產(chǎn)率并降低了勞動強(qiáng)度。雙圓盤開溝機(jī)適用于開挖溝渠魚塘以及鋪設(shè)電纜的工作，是農(nóng)業(yè)工程機(jī)械中不可或缺的一部分。</p><p>　　本次設(shè)計運用了液壓、機(jī)械等方面的知識完成了雙圓盤開溝機(jī)的設(shè)計，包括開溝機(jī)傳動箱、機(jī)身、液壓等部分。對傳動箱進(jìn)行了設(shè)計，包括齒輪的設(shè)計和校核及軸的校核，使該機(jī)的設(shè)計更加完整，設(shè)計中參考了許多國家標(biāo)準(zhǔn)使得雙圓盤開溝機(jī)在使用中更加方便。</p><p>

3、　　[關(guān)鍵詞]： 農(nóng)業(yè)工程機(jī)械 雙圓盤開溝機(jī) 設(shè)計</p><p>　　Design and Research of the Double-disk Trencher</p><p>　　[Abstract] Through the comparative research of existing ditching machines, we have confirmed the ens

4、emble structure of the double-disk trencher and analys its main parameters, operation principle, working components. It has proved that this machine’s structure is compact and is rationally and entirely distributed. The

5、design could attains the anticipated result and has good popularization prospects.</p><p>　　Unlike chain trencher, which uses the milling principle components of the soil by disc milling, high efficiency, op

6、en Gully type complete, the advantages of uniform soil spilled, greatly improving the productivity and reduce labor intensity. Double-disc trencher for digging and laying cable pond work . It is an integral part of agric

7、ulture construction machinery. </p><p>　　This design used a hydraulic and mechanical knowledge to complete the double disc ditching machine design, including ditching machine's gear box, body, hydraulic

8、and other parts. Carried out on the gear box design, including gear and shaft design and verification check of the machine's design is more perfect, the design reference to a number of national standard makes double-

9、disc trencher more convenient in using.</p><p>　　[Keywords] agriculture engineering double-disc trencher design </p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　前言………………………………………………………

10、…………………………1</p><p>　　第1章 雙圓盤開溝機(jī)概述 ………………………………………………………2 </p><p>　　1.1 雙圓盤開溝機(jī)概念…………………………………………………………2</p><p>　　1.2 雙圓盤開溝機(jī)發(fā)展及現(xiàn)狀……………………

11、……………………………2</p><p>　　1.2.1 日美俄開溝機(jī)發(fā)展?fàn)顩r………………………………………………3</p><p>　　1.2.2 我國開溝機(jī)發(fā)展?fàn)顩r…………………………………………………3</p><p>　　1.3 雙圓盤開溝機(jī)研究意義……………………………………………………4</p><p>　　第2章 雙圓盤開溝機(jī)總

12、體設(shè)計……………………………………………………5</p><p>　　2.1 雙圓盤開溝機(jī)結(jié)構(gòu)組成……………………………………………………5</p><p>　　2.2 雙圓盤開溝機(jī)工作原理……………………………………………………5</p><p>　　2.3 動力機(jī)………………………………………………………………………5</p><p>　

13、　2.4 工作部件……………………………………………………………………5 2.4.1結(jié)構(gòu)……………………………………………………………………………5</p><p>　　2.4.2 運動分析………………………………………………………………5</p><p>　　2.4.3 參數(shù)選擇………………………………………………………………6</p><p>　　2.5

14、傳動部件……………………………………………………………………8</p><p>　　2.5.1 傳動總軸………………………………………………………………8</p><p>　　2.5.2 傳動箱…………………………………………………………………8</p><p>　　2.6 液壓部分……………………………………………………………………8</p><

15、;p>　　2.7 機(jī)身…………………………………………………………………………8</p><p>　　2.8 懸掛裝置……………………………………………………………………8</p><p>　　2.9 附屬裝置……………………………………………………………………9</p><p>　　第3章 雙圓盤開溝機(jī)傳動箱設(shè)計計算……………………………………………10&l

16、t;/p><p>　　3.1 直齒圓柱齒輪設(shè)計計算……………………………………………………10</p><p>　　3.1.1 Ⅰ軸直齒圓柱齒輪設(shè)計計算………………………………………10</p><p>　　3.1.2 Ⅱ軸直齒圓柱齒輪設(shè)計計算………………………………………13</p><p>　　3.2 直齒錐齒輪設(shè)計計算……………………………

17、………………………16</p><p>　　3.2.1 Ⅳ軸直齒錐齒輪設(shè)計計算…………………………………………16</p><p>　　3.2.2 Ⅴ軸直齒錐齒輪設(shè)計計算…………………………………………19</p><p>　　3.3 齒輪軸強(qiáng)度校核計算………………………………………………………19</p><p>　　3.3.1 Ⅱ軸強(qiáng)度校

18、核計算…………………………………………………19</p><p>　　3.3.2 Ⅴ軸強(qiáng)度校核計算…………………………………………………21</p><p>　　結(jié)論…………………………………………………………………………………22</p><p>　　致謝…………………………………………………………………………………23</p><p>　

19、　參考文獻(xiàn)……………………………………………………………………………24</p><p><b>　　前 言</b></p><p>　　隨著經(jīng)濟(jì)的發(fā)展，國家對基本建設(shè)力度加大，地下管道、電纜鋪設(shè)工程數(shù)量激增，質(zhì)量要求提高?？咳斯ら_挖，不僅效率低下，溝槽開挖質(zhì)量欠佳，且不能滿足“微創(chuàng)”要求。</p><p>　　農(nóng)田基本建設(shè)機(jī)械種類也很多，開

20、溝機(jī)就是其中一種，開溝機(jī)主要是用于開掘排灌渠道，是實現(xiàn)農(nóng)田水利化的重要機(jī)具，也可用于造林時開掘帶狀植樹溝。國外開溝機(jī)發(fā)展有多年歷史，國外廠商根據(jù)用戶的不同需要在開溝機(jī)上配備多種工作裝置。近年來我國研制生產(chǎn)的旋轉(zhuǎn)開溝機(jī)，采用低速一次成溝和切土、拋土功能分開的銑拋盤結(jié)構(gòu)，具有較高的生產(chǎn)效率。</p><p>　　雙圓盤開溝機(jī)工作時由拖拉機(jī)的動力輸出軸帶動開溝機(jī)的刀盤旋轉(zhuǎn)，安裝在刀盤上的刀齒銑切土壤形成溝渠，同時溝中的

21、土壤被刀齒拋到溝外。這種旋轉(zhuǎn)式開溝機(jī)與牽引式開溝機(jī)相比，其優(yōu)點是牽引阻力小，功效高，溝中被挖去的土可均勻撒在溝邊兩側(cè)地表，也可集中堆在溝沿成埂。</p><p>　　我的畢業(yè)設(shè)計選擇的題目是“雙圓盤開溝機(jī)”，雙圓盤開溝機(jī)設(shè)計，主要要求雙圓盤開溝機(jī)實現(xiàn)梯形溝渠的開挖過程。通過兩銑削盤銑削土壤，可以做到開溝溝型完整，土壤拋灑均勻。通過設(shè)計，分析雙圓盤開溝機(jī)傳動、懸掛、機(jī)身等。在進(jìn)行設(shè)計的過程中參考了國家標(biāo)準(zhǔn)和相關(guān)專利

22、，對機(jī)具的傳動箱進(jìn)行校核分析。</p><p>　　由于時間倉促和作者的知識水平有限，論文中的錯誤和不足在所難免，請各位老師給予批評指正。</p><p>　　第1章 雙圓盤開溝機(jī)概述</p><p>　　開溝機(jī)的種類很多，就其動力而言，有與大、中型拖拉機(jī)相配套的；也有與手持拖拉機(jī)相配套的；就其形式而言，有配置在拖拉機(jī)后方的，稱之為后置開溝機(jī)，有配置在拖拉機(jī)前方的，

23、稱之為前置式開溝機(jī)，也有配置在拖拉機(jī)側(cè)邊的，還有用拖拉機(jī)牽引的。目前使用的開溝機(jī)主要是與手扶拖拉機(jī)配套的前置式開溝機(jī)和后置式開溝機(jī)。開溝機(jī)按工作部件和工作原理的不同，可以分為鏵式開溝犁以鏵式犁體為工作部件，實際上就是一個單鏵犁。按犁體結(jié)構(gòu)可分為單翼和雙翼兩種；按掛接方式可分為懸掛式和牽引式兩種。</p><p>　　溝型按橫截面的形狀分，有矩形溝和梯形溝兩種，可根據(jù)不同作物和不同地區(qū)對農(nóng)藝的不同要求選擇適宜的溝形

24、。</p><p>　　鏵式開溝犁在結(jié)構(gòu)和性能上都比較成熟。其優(yōu)點是結(jié)構(gòu)簡單，工作可靠，單位功率小，生產(chǎn)效率高，作業(yè)成本低。但結(jié)構(gòu)笨重，牽引阻力大，需與牽引力大的鏈?zhǔn)酵侠瓩C(jī)配套，由于受附著性能的限制，不能充分發(fā)揮拖拉機(jī)的功率。</p><p>　　旋轉(zhuǎn)開溝機(jī)利用拖拉機(jī)動力，驅(qū)動旋轉(zhuǎn)刀齒削土開溝，牽引阻力小，能充分發(fā)揮拖拉機(jī)的功率，適應(yīng)性強(qiáng)，作業(yè)質(zhì)量也較好。但傳動復(fù)雜，制造工藝要求高，單位功

25、率消耗大，生產(chǎn)率比鏵式開溝犁低。對于配套動力雖可與牽引力不大的輪式拖拉機(jī)配套，但要求選擇功率大而行駛速度低的，最好與有爬行檔的拖拉機(jī)配套工作，旋轉(zhuǎn)開溝機(jī)由于優(yōu)點突出而廣泛使用。</p><p>　　旋轉(zhuǎn)式開溝機(jī)以旋轉(zhuǎn)刀齒為工作部件，按工作部件的類型分為縱向或橫向螺旋齒式，傾斜螺旋齒式，轉(zhuǎn)鼓式和旋轉(zhuǎn)盤式等幾種。其中旋轉(zhuǎn)盤式開溝機(jī)優(yōu)點較多，應(yīng)用較廣，按旋轉(zhuǎn)盤數(shù)分為單盤和雙盤兩種。掛接方式大都為懸掛式。</p&g

26、t;<p>　　圓盤式開溝機(jī)分為單圓盤式和雙圓盤式兩種，入土角為鈍角，依靠圓盤的旋轉(zhuǎn)進(jìn)行切土開溝。圓盤開溝機(jī)的特點是滾動切土，不易堵塞，開溝阻力小，不掛草，可以在雜草和殘茬多的田間工作。</p><p>　　1.1 雙圓盤開溝機(jī)概念</p><p>　　雙圓盤開溝機(jī)由兩個銑刀盤進(jìn)行銑削作業(yè)，與拖拉機(jī)掛接進(jìn)行開溝清淤的一種機(jī)械。</p><p>　　1.

27、2 雙圓盤開溝機(jī)發(fā)展及現(xiàn)狀</p><p>　　開溝機(jī)按原理分兩種：犁式開溝機(jī)和旋轉(zhuǎn)開溝機(jī)，犁式開溝機(jī)開溝部件不旋轉(zhuǎn)，直接由動力牽引，開溝速度快、效率高，但一般開溝深度較小，土壤硬度不能太大;旋轉(zhuǎn)開溝機(jī)則是工作部件旋轉(zhuǎn)，稱為銑削式開溝，溝型平整。開溝機(jī)主要有以下幾種：犁式開溝機(jī)、割盤式開溝機(jī)、雙圓盤式開溝機(jī)，回轉(zhuǎn)鏈?zhǔn)介_溝機(jī)以及立式螺旋式開溝機(jī)。</p><p>　　1.2.1 日、美、俄開

28、溝機(jī)發(fā)展?fàn)顩r</p><p>　　國外開溝機(jī)發(fā)展有五十多年的歷史，主要以美國、俄羅斯、法國及近幾年發(fā)展較快日本等國家主，且國外廠商根據(jù)用戶的不同需要在開溝機(jī)上配備多種工作裝置，如推土板、鑿孔器、鋪纜器等，90年代北美銷售量達(dá)近萬臺。</p><p>　　日本小型 ：LT—800 手扶鏈刀開溝機(jī)，溝深80cm 溝寬27cm ，5~8馬力；C—15系列開溝機(jī) 溝深120cm 溝寬20~40c

29、m，18馬力；F—75 四輪驅(qū)動 溝深180cm溝寬15~40cm，14馬力。</p><p>　　歐美中型 ：M—220液力驅(qū)動 溝深91cm 溝寬10~15cm 20馬力；PT—18牽引式開溝機(jī) 溝深183cm 溝寬10~15cm ，35馬力驅(qū)動，牽引大馬力拖拉機(jī)；BH—900—3P懸掛式挖溝機(jī)溝深244cm 溝寬30cm 中馬力拖拉機(jī)。</p><p>　　俄羅斯懸掛式開溝機(jī)：aT

30、y—161 溝深：160cm溝寬20~40cm 50馬力拖拉機(jī)。 </p><p>　　1.2.2 我國開溝機(jī)發(fā)展?fàn)顩r</p><p>　　我國七十年代中期由天津工程機(jī)械所和長春工程機(jī)械廠合作，研制出我國首臺輪斗式開溝機(jī)。八十年代中期，三、四個廠家分別開發(fā)了幾種開溝機(jī)械，但由于機(jī)械性和技術(shù)性的等原因未能全面推廣。直到二十世紀(jì)末，天津工程機(jī)械研究所開始新一輪開溝機(jī)的研制，主要研究的是輪式開溝

31、機(jī)和挖壕機(jī)，研制出了GC60和軍用挖壕機(jī)兩種開溝機(jī)?，F(xiàn)代農(nóng)裝湖州聯(lián)合收割機(jī)有限公司引進(jìn)美國公司技術(shù)，產(chǎn)生了244D多功能田園機(jī)，采用了回轉(zhuǎn)鏈?zhǔn)浇Y(jié)構(gòu)，但是成本增高。</p><p>　　圖1.1 雙圓盤開溝機(jī)工作</p><p>　　我國手扶中馬力、大馬力1kp—100、1kp—150、1kp—250開溝鋪管機(jī)。開溝深：1、1.5、2.5m 和1k—30、1k—35、1k—40圓盤開溝機(jī)溝深

32、：30、35、40cm 、1kx—100旋轉(zhuǎn)雙圓盤開溝機(jī)溝深100cm 梯形溝等機(jī)型。</p><p>　　1.3 雙圓盤開溝機(jī)研究意義</p><p>　　開溝機(jī)是工程機(jī)械的主要機(jī)種之一，廣泛的應(yīng)用于農(nóng)田水利建設(shè)、通信電纜及石油管線的鋪設(shè)、市政施工以及軍事工程的建設(shè)。開溝機(jī)具有專用性強(qiáng)，設(shè)備投資少，可連續(xù)開掘，工作效率高等特點。國外連續(xù)式開溝機(jī)已經(jīng)使用的很廣泛，國產(chǎn)開溝機(jī)投入使用的較少。

33、隨著生產(chǎn)建設(shè)的全面啟動，開溝施工工程規(guī)模越來越大，如基礎(chǔ)建設(shè)施工開溝、光纜、電纜、管道鋪設(shè)等方面都面臨著巨大的開溝工作量，特別是在農(nóng)業(yè)領(lǐng)域，都是用工量很大的作業(yè)，我國幾乎用人工完成。農(nóng)田土地不平整雜草亂石及作物根茬等情況，要求研制適合我國國情的開溝設(shè)備，對提高開溝效率、減少人力物力資源浪費，提高勞動生產(chǎn)率有重要意義。</p><p>　　根據(jù)相關(guān)要求，所研制開溝機(jī)需要滿足的技術(shù)指標(biāo)為：生產(chǎn)效率大于60m³

34、;/h；開挖深度1m，上口寬1.9m，下口寬0.4m，溝深1m；溝槽一次開挖成型，溝型完整。要研究一種雙圓盤開溝機(jī)用以滿足以上要求。</p><p>　　第2章 雙圓盤開溝機(jī)總體設(shè)計</p><p>　　2.1 雙圓盤開溝機(jī)結(jié)構(gòu)組成</p><p>　　該機(jī)由東方紅-75型拖拉機(jī)、傳動總軸、傳動箱、左右銑刀盤、機(jī)架、尾輪、液壓裝置、安全裝置、擋土罩等部分組成。<

35、;/p><p>　　2.2 雙圓盤開溝機(jī)工作原理</p><p>　　雙圓盤開溝機(jī)是仿照銑削原理加工土壤來完成開溝作業(yè)的。工作時拖拉機(jī)低速直線前進(jìn)，銑刀盤軸旋轉(zhuǎn)，刀齒嵌入土壤、切斷土壤、拋出土壤、兩個銑削盤銑削并拋出本身所占據(jù)的溝型斷面，中間部分土壤靠自重落到刀盤上，在由刀盤內(nèi)拋板將這部分土壤拋出。</p><p><b>　　2.3 動力機(jī)</b>

36、;</p><p>　　確定配套動力，要滿足機(jī)具和各部件的動力的需求，并保證其配套動力合理，另外，考慮到道路、橋梁所需允許通過的機(jī)具最大外型尺寸和重量，擬定東方紅-75型拖拉機(jī)作動力。</p><p><b>　　2.4 工作部件</b></p><p><b>　　銑刀盤</b></p><p>

37、<b>　　2.4.1 結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　銑刀盤共兩件，左右對稱布置，由刀齒和盤轂焊合兩部分組成，刀齒包括徑向切刀和內(nèi)拋板。</p><p>　　2.4.2 運動分析</p><p>　　雙圓盤開溝機(jī)工作時，隨著機(jī)具的前進(jìn)，旋轉(zhuǎn)銑刀盤連續(xù)不斷的切削土壤，并將切除的垡片拋到溝外。因此，旋轉(zhuǎn)刀盤上的刀齒切削土壤時的運動軌跡為一擺線，

38、設(shè)雙圓盤開溝機(jī)刀盤軸心為直角坐標(biāo)系的原點O，開溝機(jī)前進(jìn)方向為X軸，溝坡至溝底的方向為Y軸。刀齒端點M的運動軌跡可用時間t的參數(shù)方程如下：</p><p>　　X=ut+Rsinwt (1)</p><p>　　Y=Rcoswt (2)</p><p>　

39、　式中：u為機(jī)具前進(jìn)速度（米/小時）；</p><p>　　R為刀齒端點M至軸心距離（米）；</p><p>　　w為刀齒旋轉(zhuǎn)角速度（弧度/秒）</p><p>　　刀齒M點沿X軸與Y軸的速度分量為：</p><p>　　VX=dx/dt=u+Rwcoswt (3)</p><

40、;p>　　VY=dy/dt=-Rwsinwt (4)</p><p>　　刀齒端點M放入瞬時切削速度為：</p><p>　　V切= （5） </p><p>　　由公式可以看出，機(jī)具的前進(jìn)速度u改變時，擺線形狀發(fā)生變化，刀齒切削垡片的長度厚度改變，即作用在刀齒上

41、的切削阻力發(fā)生變化，功率消耗也發(fā)生變化。</p><p>　　當(dāng)?shù)洱X回轉(zhuǎn)半徑R及回轉(zhuǎn)角速度w改變時，也使刀齒切削垡片的軌跡發(fā)生變化，改變了作用在刀齒的切削阻力，使功率消耗發(fā)生變化。</p><p>　　刀齒切削土壤時，切下的垡片與刀齒一起運動，使垡片產(chǎn)生離心慣力，R、w的改變使離心力改變，消耗于垡片與土壤間的摩擦力和拋擲力改變，即由摩擦功和拋擲所產(chǎn)生的功率消耗亦改變。</p>

42、<p>　　可見，機(jī)具前進(jìn)速度u，刀齒回轉(zhuǎn)半徑R，角速度w是影響開溝機(jī)功率消耗的主要因素，合理的選用這些參數(shù)，將能改變雙圓盤開溝機(jī)的性能。</p><p>　　2.4.3 參數(shù)選擇</p><p><b>　?。?） 銑刀盤直徑</b></p><p>　　刀盤直徑主要取決于溝渠斷面的尺寸。</p><p>

43、　　一次成型的開溝機(jī)，刀盤小端直徑d應(yīng)大于溝墻斜面長度L，一般可取d=（1.2~1.4）L，選擇較小的刀盤直徑可以使機(jī)具的重量減輕。但直徑太小時，溝中散土不能順利的拋出溝外，溝中回土較多。因此應(yīng)在保證機(jī)器工作性能的前提下選擇較小直徑。</p><p>　　要求溝深1米，下底寬0.4米，上口寬為1.9米。在這里選擇d=1.25L，因L=1.25可以得到d=1.5625（米），D小選擇1.56米刀盤大端直徑D大取1.

44、76米。</p><p>　?。?） 刀盤的線速度V的選擇</p><p>　　圓周速度主要根據(jù)土壤情況和對土壤拋擲的要求來選擇。圓周速度越高，拋土距離越大拋散也比較均勻，但能量消耗劇增。因此為了減少能量消耗，在滿足工作要求的情況下，圓周速度要小一點。一般拋土距離在十五米以內(nèi)時，圓周速度可以在7~15米/秒的范圍內(nèi)選擇。根據(jù)選定的圓周速度和刀盤直徑即可計算出刀盤的轉(zhuǎn)速。這里選擇9.4米/秒

45、。</p><p><b>　　（3） 銑削方向</b></p><p>　　刀盤的銑削方向有順銑和逆銑兩種，一般采用逆銑，即刀盤的旋轉(zhuǎn)方向與拖拉機(jī)驅(qū)動輪轉(zhuǎn)向相反。逆銑時，刀盤在切土和拋土過程中和土壤接觸的途徑較短，因而拋土的能量消耗少。故選擇逆銑方式。</p><p>　?。?） 刀齒進(jìn)給量S的選擇</p><p>　

46、　進(jìn)給量的選擇原則是：刀齒背部不頂土，牽引阻力要在拖拉機(jī)額定牽引力允許的范圍內(nèi)，銑刀盤阻力矩要在拖拉機(jī)動力輸出軸額定輸出扭矩的范圍內(nèi)。前蘇聯(lián)在開溝機(jī)設(shè)計中，根據(jù)土質(zhì)的不同類型推薦選用0.5-6厘米范圍內(nèi)，該機(jī)具選用4厘米。</p><p>　　（5） 刀齒數(shù)及其排列</p><p>　　銑刀盤上刀齒數(shù)目決定于銑刀盤的形式及尺寸，切削條件和對土壤的拋擲要求。一般刀齒均按多頭螺旋線排列，以使機(jī)

47、械負(fù)荷均勻。刀盤端面內(nèi)拋板數(shù)和螺旋線頭數(shù)相同。</p><p>　　徑向切刀成平行四邊形共十八把，沿刀盤圓周呈六頭螺旋線排列。刀齒由65Mn鋼板鍛打而成，刃口淬火，硬度HRc45-52，內(nèi)拋板六塊，由Q235鋼板制成。</p><p>　　（6） 機(jī)具前進(jìn)速度u的選擇</p><p>　　機(jī)具前進(jìn)速度和拖拉機(jī)發(fā)動機(jī)功率和溝型截面積有關(guān)，用經(jīng)驗法進(jìn)行設(shè)計時，是用比功或

48、比能耗KN作為估算基礎(chǔ)的，它定義為一個工作小時中消耗功率和生產(chǎn)率的比值（比功的大小取決于土壤的物理機(jī)械性能，工作部件和土壤切片的形狀及參數(shù)，工作部件和土壤相互作用過程的運動學(xué)等特性）。</p><p>　　u=N/(KN·S﹡)</p><p>　　其中:u為拖拉機(jī)的前進(jìn)速度；</p><p>　　N為拖拉機(jī)輸出軸的軸功率；</p><

49、p>　　在本式中已經(jīng)包括了開溝機(jī)傳動系統(tǒng)消耗的功率，S﹡為溝渠的橫截面積，為1.15m2，KN的選擇范圍在0.15-0.37千瓦·小時/米2，東方紅—75型拖拉機(jī)的額定功率為5.88千瓦，發(fā)動機(jī)的功率利用率為85%，則N=5.88×85%=5（千瓦），如在考慮到拖拉機(jī)牽引功率為3.7千瓦，則按46千瓦計算，為保證機(jī)具在各類土壤中均能達(dá)到設(shè)計溝深，KN取0.37</p><p><b

50、>　　u=</b></p><p>　　=46/（0.37×1.15）</p><p>　　=46/0.43≈106（米/小時）</p><p>　　根據(jù)計算u可達(dá)到106米/小時，按±（50-70）米/小時作為機(jī)具調(diào)節(jié)范圍以供使用選擇。</p><p><b>　　2.5 傳動部件</b

51、></p><p>　　由傳動總軸和傳動箱兩部分組成。</p><p>　　2.5.1 傳動總軸</p><p>　　傳動總軸是通過帶有空間可變角度萬向節(jié)傳遞動力，為防止雙圓盤開溝機(jī)在作業(yè)時過載，通常在傳動部分裝有安全裝置。</p><p><b>　　2.5.2 傳動箱</b></p><p&

52、gt;　　傳動箱是通過齒輪傳動來降低輸出軸轉(zhuǎn)速，增加輸出扭矩，并改變動力輸出方向，箱體為整體鑄造結(jié)構(gòu)。</p><p><b>　　2.6 液壓裝置</b></p><p>　　選用FP 2 -75A雙閥分配器和YG110型油缸，它的作用是操縱尾輪，在運輸狀態(tài)時起后支撐作用，在作業(yè)時調(diào)節(jié)開溝深度。</p><p>　　液壓系統(tǒng)是提升農(nóng)具的動力和

53、控制裝置，它由油泵、分配器及操縱機(jī)構(gòu)，液壓油缸和輔助裝置等組成。按照液壓元件在拖拉機(jī)上的布置方式的不同，拖拉機(jī)的液壓系統(tǒng)可以分成三類分別是分置式液壓系統(tǒng)、半分置式液壓系統(tǒng)和整體式液壓系統(tǒng)。</p><p>　　本課題中由于開溝機(jī)后置于拖拉機(jī)并懸掛，考慮經(jīng)濟(jì)實用的原則仍使用拖拉機(jī)現(xiàn)有的液壓系統(tǒng)。</p><p><b>　　2.7 機(jī)身</b></p>&

54、lt;p>　　機(jī)身主要指的是機(jī)架。機(jī)架是開溝機(jī)的骨架;所有的部件都連接在機(jī)架上。目前我國開溝機(jī)多采用平行梁架，用鋼桿和槽鋼焊接而成。</p><p><b>　　2.8 懸掛裝置</b></p><p>　　拖拉機(jī)在田間作業(yè)時，與農(nóng)具的連接方式有牽引式和懸掛式兩種。牽引式連接是將開溝機(jī)鉸接在拖拉機(jī)后端牽引桿的掛鉤上，農(nóng)具的重量由它本身地輪支撐，工作時農(nóng)具的升降和

55、耕深的控制是通過作業(yè)者手動操縱實現(xiàn)的，這使得農(nóng)具復(fù)雜笨重，機(jī)動性和通用性較差，勞動強(qiáng)度大。</p><p>　　懸掛式連接是將農(nóng)具懸掛在拖拉機(jī)上，它們組成了一個整體，駕駛員可以在拖拉機(jī)上控制農(nóng)具的升降和耕深，這使得農(nóng)具結(jié)構(gòu)簡單、重量輕，機(jī)動性好，提高了效率，當(dāng)懸掛式連接采用液壓系統(tǒng)作為提升動力后，可以實現(xiàn)自動調(diào)節(jié)耕深，改善了勞動條件提高了機(jī)具的工作質(zhì)量。懸掛式連接還可以改變拖拉機(jī)的受力狀態(tài)，有利于改善拖拉機(jī)的牽引

56、性能。液壓裝置已經(jīng)成為拖拉機(jī)不可缺少的組成部分。</p><p>　　懸掛機(jī)組工作時，應(yīng)使耕深均勻，發(fā)動機(jī)負(fù)荷波動小，不影響機(jī)組生產(chǎn)率．故須有調(diào)節(jié)裝置，以適應(yīng)土壤比阻和地面形狀的變化。選擇位調(diào)節(jié)方式。</p><p><b>　　2.9 附屬裝置</b></p><p>　　附屬裝置包括附變速箱和動力輸出軸。</p><p&

57、gt;　　雙圓盤開溝機(jī)作業(yè)時要求配套的拖拉機(jī)有50-200米/小時左右的低速，而拖拉機(jī)沒有這樣的低速檔，需安裝附變速箱，該機(jī)具選用75-37F附減速箱。增加的附減速箱不影響拖拉機(jī)動力輸出軸轉(zhuǎn)速。</p><p>　　由于雙圓盤開溝機(jī)所需要的回轉(zhuǎn)功率是通過動力輸出軸傳遞的，占拖拉機(jī)全部輸出的95%以上，而牽引功率所需功率一般不超過2.2-3.7千瓦，不到全功率的5%，因此要求拖拉機(jī)動力輸出軸能全功率輸出，而東方紅-

58、75型拖拉機(jī)輸出軸的花鍵規(guī)格強(qiáng)度不夠，須將花鍵的直徑增加Ф50。</p><p>　　雙圓盤開溝機(jī)傳動箱設(shè)計</p><p>　　圖3.1 雙圓盤開溝機(jī)齒輪傳動</p><p>　　功率從動力輸出軸輸出，經(jīng)過萬向節(jié)軸承和齒輪傳動消耗部分功率，如傳動簡圖：農(nóng)用機(jī)械齒輪選擇八級精度，圓柱齒輪傳動效率為0.97，錐齒輪傳動0.94～0.97，這里我們選擇0.95，萬向節(jié)效

59、率為0.95，球軸承效率為0.99，滾子軸承效率為0.98，由此我們可以計算出各軸效率，經(jīng)計算最后傳到銑刀盤軸的效率約為23kw，這里就按23kw計算。</p><p>　　3.1 直齒圓柱齒輪設(shè)計計算</p><p>　　3.1.1 Ⅰ軸直齒圓柱齒輪計算</p><p>　　已知P1=65kw ， n1=540r/min ，Z1=30，Z2=79，壽命Lh=12

60、000h，小齒輪相對其軸的支撐為不對稱布置。</p><p>　　（1）選擇齒輪的材料和精度等級</p><p>　　1）由教材表10-1選擇小齒輪的材料為40Cr，硬度280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)制）硬度240HBS，二者材料硬度相差40HBS。</p><p>　　2）雙圓盤開溝機(jī)屬于農(nóng)業(yè)機(jī)械，故精度等級選擇8級。</p><p>

61、;　　（2）按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算：</p><p>　　由設(shè)計計算公式進(jìn)行計算即：</p><p>　　1）試選載荷系數(shù)：Kt=1.8;</p><p>　　2）計算小齒輪傳遞的扭矩:</p><p>　　P1=65η=65×0.95×0.9×0.98=54.5KW</p><p>　　

62、T1= 9.55×106×(54.5/540)N·mm=963842.6N·mm</p><p>　　3）確定齒寬系數(shù)：小齒輪做不對稱布置，查表10-7選擇 Φd=1.0。</p><p>　　4）確定彈性影響系數(shù)：查教材表10-6得 ZE=189.8MPa½</p><p>　　5）確定區(qū)域載荷系數(shù)：按標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱

63、齒輪設(shè)計得 ZE=2.5</p><p><b>　　6）齒數(shù)比：</b></p><p>　　u= Z2/ Z1=79/30=2.63</p><p>　　7) 根據(jù)循環(huán)次數(shù)公式 N=60njLh計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù):</p><p>　　N1=60n1jLh=60×540×1×12000=3

64、.88×108</p><p>　　N2=60n2jLh=60×540×(30/79)×12000=1.476×108</p><p>　　8) 取接觸疲勞壽命系數(shù)：查教材圖10-19中曲線1可得</p><p>　　KHN1=1.1 KHN2=1.15</p><p&

65、gt;　　9) 計算接觸疲勞許用應(yīng)力：查教材圖10-21（d）</p><p>　　σHlim1=600Mpa σHlim2=550MPa</p><p>　　得取失效率為1%，安全系數(shù)SH=1</p><p>　　[σH]1=σHlim1 KHN1/SH=(1.10×600/1.0)Mpa=660MPa</p><p

66、>　　[σH]2=σHlim2 KHN2/SH=(1.15×550/1.0)Mpa=632.5MPa</p><p>　　10) 由接觸強(qiáng)度計算小齒輪分度圓直徑，代入[σH]中較小值</p><p>　　=2.32{1.8×963842.6(2.63+1)189.82/2.63×632.52}1/3mm=139mm</p><p>

67、;　　11) 計算齒輪的圓周速度：</p><p>　　v=3.14 d1tn1/(60×1000)</p><p>　　=3.14×139×540/(60×1000)m/s </p><p>　　=3.928m/s≈4m/s</p><p>　　12) 計算齒寬和齒高比：</p>

68、;<p>　　b=Φdd1t=1.0×139mm=139mm</p><p>　　mt= d1t/Z1=139/30mm=4.63mm</p><p><b>　　齒高：</b></p><p>　　h=2.25mt=2.25×4.63mm=10.42mm</p><p>　　b/h=1

69、39/10.42=13.34</p><p>　　13) 計算載荷系數(shù)：</p><p>　　齒輪的使用載荷系數(shù)載荷情況以輕微沖擊為依據(jù)，查教材表10-2得：KA=1.25</p><p>　　由教材圖10-8 查的KV=1.18</p><p>　　直齒輪 KHa=KFa=1</p><p>　　由表10-4得：

70、KHβ=1.34 </p><p>　　由10-13得： KFβ=1.28</p><p><b>　　接觸強(qiáng)度載荷系數(shù)：</b></p><p>　　K= KAKVKHaKHβ=1.25×1.18×1×1.34=1.98</p><p>　　14) 按實際的載荷系數(shù)校正分度圓直徑：&l

71、t;/p><p>　　=139×(1.98/1.8)1/3mm</p><p><b>　　=143.5mm</b></p><p>　　(3) 校核齒根彎曲強(qiáng)度</p><p><b>　　載荷系數(shù)：</b></p><p>　　1) 確定彎曲強(qiáng)度載荷系數(shù)：</

72、p><p>　　K=KAKVKFaKFβ=1.25×1.18×1×1.28=1.888</p><p>　　2) 查取齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)：</p><p>　　查教材表10-5得：</p><p>　　YFa1=2.52 YSa1=1.625</p><p>　　Y

73、Fa2=2.22 YFa2=1.77</p><p>　　3) 計算彎曲疲勞許用應(yīng)力：</p><p>　　由教材圖10-8得： KFN1= KFN2=1</p><p>　　取安全系數(shù)： SF=1.4 </p><p>　　由教材圖10-20（c）得：</p><p>　　σFN

74、1=500Mpa σFN2=440MPa</p><p>　　按對稱循環(huán)交變應(yīng)力確定許用彎曲應(yīng)力：</p><p>　　[σF1]=0.7σFN1 KFN1/SF=0.7(1×500/1.4)Mpa=250MPa</p><p>　　[σF2]=0.7σFN2 KFN2/SF=0.7(1×440/1.4)Mpa=220MPa<

75、;/p><p>　　4) 計算大小齒輪的YFaYSa/[σF]并加以比較</p><p>　　YFa1YSa1/[σF1]=2.52×1.625/250=0.01638</p><p>　　YFa2YSa2/[σF2]=2.22×1.77/220=0.01786</p><p><b>　　大齒輪數(shù)值大</b&

76、gt;</p><p><b>　　5) 設(shè)計計算：</b></p><p><b>　　=4.23mm</b></p><p>　　齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承載能力，可將模數(shù)圓整為標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　m=5mm 按接觸強(qiáng)度算得分度圓直徑d1=143.5mm</p>

77、;<p>　　算出小齒輪齒數(shù) </p><p>　　Z1= d1/n1=143.5/5=28.7≈29</p><p>　　大齒輪齒數(shù) </p><p>　　Z2=2.63 Z1=76.27≈76</p><p>　　這樣計算的齒輪傳動既滿足疲勞強(qiáng)度又滿足齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費。</p>

78、;<p><b>　?。?）計算幾何尺寸</b></p><p>　　1) 計算分度圓直徑：</p><p>　　d1= Z1m=5×39mm=145mm</p><p>　　d2= Z2m=5×76mm=380mm</p><p><b>　　2) 計算中心距：</b&

79、gt;</p><p>　　a=( d1+ d2)/2=(145+380)/2mm=262.5mm</p><p>　　3) 計算齒輪寬度：</p><p>　　b=Φdd1=1×143.5mm=143.5mm≈144mm</p><p>　　取B2=144mm B1=150mm</p><p>　

80、　3.1.2 Ⅱ軸直齒圓柱齒輪計算</p><p>　　已知P2=52.8kw ， n2=206r/min ， Z3=50，Z2=100，壽命Lh=12000h，小齒輪相對其軸的支撐為不對稱布置。</p><p>　?。?）選擇齒輪的材料和精度等級</p><p>　　1）由教材表10-1選擇小齒輪的材料為40Cr，硬度280HBS，大齒輪材料為45鋼（調(diào)制）硬度

81、240HBS，二者材料硬度相差40HBS。</p><p>　　2）雙圓盤開溝機(jī)屬于農(nóng)業(yè)機(jī)械，故精度等級選擇8級。</p><p>　?。?）按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算：</p><p>　　由設(shè)計計算公式進(jìn)行計算即：</p><p>　　1）試選載荷系數(shù)：Kt=1.8;</p><p>　　2）計算小齒輪傳遞的扭矩:&l

82、t;/p><p>　　P2=65η=52.8KW</p><p>　　= 9.55×106×(52.8/206)N·mm</p><p>　　=2447767N·mm</p><p>　　3）確定齒寬系數(shù)：小齒輪做不對稱布置，查表10-7選擇 Φd=1.0。</p><p>　　4）

83、確定彈性影響系數(shù)：查教材表10-6得 ZE=189.8MPa½</p><p>　　5）確定區(qū)域載荷系數(shù)：按標(biāo)準(zhǔn)直齒圓柱齒輪設(shè)計得 ZE=2.5</p><p>　　6）齒數(shù)比： </p><p>　　u=Z4/ Z3=100/50=2</p><p>　　7）根據(jù)循環(huán)次數(shù)公式 N=60njLh計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù):<

84、;/p><p>　　N3=60n3jLh=60×206×1×12000=1.4832×108</p><p>　　N4=60n4jLh=60×102×12000=7.344×107</p><p>　　8）取接觸疲勞壽命系數(shù)：查教材圖10-19中曲線1可得</p><p>　　

85、KHN3=1.28 KHN4=1.3</p><p>　　9）計算接觸疲勞許用應(yīng)力：查教材圖10-21（d）</p><p>　　σHlim3=600Mpa σHlim4=550MPa</p><p>　　得取失效率為1%，安全系數(shù)SH=1</p><p>　　[σH]3=σHlim3 KHN3/SH=(1.28&

86、#215;600/1.0)Mpa=768MPa</p><p>　　[σH]4=σHlim4KHN4/SH=(1.3×550/1.0)Mpa=715MPa</p><p>　　10）由接觸強(qiáng)度計算小齒輪分度圓直徑，代入[σH]中較小值</p><p>　　=2.32{1.8×2447767(2+1)189.82/2×7152}1/3mm

87、</p><p><b>　　=180mm</b></p><p>　　11）計算齒輪的圓周速度：</p><p>　　v=3.14 d1tn1/(60×1000)</p><p>　　=3.14×180×206/(60×1000)m/s</p><p>&

88、lt;b>　　=1.94m/s</b></p><p>　　12）計算齒寬和齒高比：</p><p>　　b=Φdd3t=1.0×180mm=180mm</p><p>　　mt= d2t/Z3=180/50mm=3.6mm</p><p><b>　　齒高：</b></p>&

89、lt;p>　　h=2.25mt=2.25×3.6mm=8.1mm</p><p>　　b/h=180/8.1=22.22</p><p>　　13）計算載荷系數(shù)：</p><p>　　齒輪的使用載荷系數(shù)載荷情況以輕微沖擊為依據(jù)，查教材表10-2得：KA=1.25</p><p>　　由教材圖10-8 查的KV=1.1</

90、p><p>　　直齒輪 KHa=KFa=1</p><p>　　由表10-4得：KHβ=1.361</p><p>　　由b/h=22.22查圖10-13得 KFβ=1.22</p><p><b>　　接觸強(qiáng)度載荷系數(shù)：</b></p><p>　　K= KAKVKHaKHβ=1.25×

91、;1.1×1×1.361=1.87</p><p>　　14）按實際的載荷系數(shù)校正分度圓直徑：</p><p>　　d3= d3t(K/Kt)1/3=180×(1.87/1.8)1/3mm=182.3mm</p><p>　　(3) 校核齒根彎曲強(qiáng)度</p><p><b>　　載荷系數(shù)：</b&

92、gt;</p><p>　　1）確定彎曲強(qiáng)度載荷系數(shù)：</p><p>　　K=KAKVKFaKFβ=1.25×1.1×1×1.22=1.6775</p><p>　　2）查取齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)：</p><p>　　查教材表10-5得：</p><p>　　YFa3=2.32

93、 YSa3=1.70</p><p>　　YFa2=2.18 YFa2=1.79</p><p>　　3）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力：</p><p><b>　　由教材圖10-8得</b></p><p>　　KFN3=0.85 KFN4=0.88</p><p>　

94、　取安全系數(shù)：SF=1.4 </p><p>　　由教材圖10-20（c）得：</p><p>　　σFN3=500Mpa σFN4=440MPa</p><p>　　按對稱循環(huán)交變應(yīng)力確定許用彎曲應(yīng)力：</p><p>　　[σF3]=σFN3KFN3/SF=0.85×500/1.4Mpa=303.57MPa</

95、p><p>　　[σF4]=σFN4KFN4/SF=0.88×380/1.4Mpa=238.86MPa</p><p>　　4）計算大小齒輪的YFaYSa/[σF]并加以比較</p><p>　　YFa1YSa1/[σF1]=2.32×1.70/303.57=0.012992</p><p>　　YFa2YSa2/[σF2]=

96、2.18×1.79/238.86=0.016337</p><p><b>　　大齒輪數(shù)值大</b></p><p><b>　　5）設(shè)計計算：</b></p><p><b>　　=3.77mm</b></p><p>　　齒輪模數(shù)的大小主要取決于彎曲強(qiáng)度所決定的承

97、載能力，可將模數(shù)圓整為標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　m=5mm 按接觸強(qiáng)度算得分度圓直徑d3=180mm</p><p>　　算出小齒輪齒數(shù) </p><p>　　Z3= d3/n2=182.3/5=36.46≈36</p><p><b>　　大齒輪齒數(shù) </b></p><p>　　Z

98、4=2Z4=72.92≈73</p><p>　　這樣計算的齒輪傳動既滿足疲勞強(qiáng)度又滿足齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度并做到結(jié)構(gòu)緊湊，避免浪費。</p><p><b>　?。?）計算幾何尺寸</b></p><p>　　1）計算分度圓直徑：</p><p>　　d3= Z3m=5×36mm=180mm</p>

99、<p>　　d4= Z4m=5×73mm=365mm</p><p><b>　　2）計算中心距：</b></p><p>　　a=( d3+ d4)/2=(180+365)/2mm=272.5mm</p><p><b>　　3）計算齒輪寬度：</b></p><p>　　b

100、=Φdd3=1×180mm=180mm</p><p>　　取B4=180mm B3=185mm</p><p>　　3.2 直齒錐齒輪設(shè)計計算</p><p>　　3.2.1 Ⅴ軸直齒錐齒輪計算</p><p>　　設(shè)計用于開溝機(jī)的直齒圓錐齒輪傳動，軸夾角90º，傳遞功率P=23.4kw，轉(zhuǎn)速n=102r/mi

101、n，齒數(shù)比u1=1,兩班制工作壽命十年（按一年300天算）。</p><p>　?。?）選擇齒輪的材料和精度等級</p><p>　　1）由教材表10-1選擇兩齒輪的材料為40Cr，硬度280HBS。</p><p>　　2）雙圓盤開溝機(jī)屬于農(nóng)業(yè)機(jī)械，故精度等級選擇8級。</p><p>　　3）選擇齒輪齒數(shù) Z1= 65</

102、p><p>　　Z2=u Z1=65</p><p>　　取 Z2=65 u= Z2/Z1</p><p>　?。?）按齒面接觸疲勞強(qiáng)度計算：</p><p>　　由設(shè)計計算公式進(jìn)行計算即：</p><p><b>　　進(jìn)行試算。</b></p><p>　　1）試選

103、載荷系數(shù)：Kt=1.6;</p><p>　　2）計算主動齒輪傳遞的扭矩:</p><p><b>　　P1=23.4KW</b></p><p>　　=9.55×106×(23.4/102)N·mm=2190882N·mm</p><p>　　3）確定齒寬系數(shù)：小齒輪做不對稱布置

104、，查表10-7選擇 ΦR=0.3。</p><p>　　4）確定彈性影響系數(shù)：查教材表10-6得 ZE=189.8MPa½</p><p>　　5) 確定區(qū)域載荷系數(shù)：按標(biāo)準(zhǔn)直齒錐齒輪設(shè)計得 ZE=2.5</p><p>　　6) 根據(jù)循環(huán)次數(shù)公式 N=60njLh計算應(yīng)力循環(huán)次數(shù):</p><p>　　N1=60n1jLh=60&

105、#215;102×10×300×2=3.67×107</p><p>　　N2=60n2jLh=60×102×10×300×2=3.67×107</p><p>　　7) 取接觸疲勞壽命系數(shù)：查教材圖10-19中曲線1可得</p><p>　　KHN1=1.25 KHN

106、2=1.25</p><p>　　8) 計算接觸疲勞許用應(yīng)力：查教材圖10-21（d）</p><p>　　σHlim1=600Mpa σHlim2=600MPa</p><p>　　9) 計算接觸疲勞許用應(yīng)力</p><p>　　得取失效率為1%，安全系數(shù)SH=1.0</p><p>　　[σH]1=σHl

107、im1 KHN1/SH=(1.25×600/1.0)MPa=750MPa</p><p>　　[σH]2=σHlim2 KHN2/SH=(1.25×600/1.0)MPa=750MPa</p><p>　　10）由接觸強(qiáng)度計算小齒輪分度圓直徑，代入[σH]中較小值</p><p><b>　　=295.4mm</b><

108、/p><p>　　11）計算齒輪的圓周速度：</p><p>　　dm1= d1(1-0.5ΦR)</p><p>　　=295.4(1-0.3×0.5)mm</p><p>　　=251.09mm=251mm</p><p>　　v=3.14 dm1n1/(60×1000)</p>&l

109、t;p>　　=3.14×251×102/(60×1000)m/s</p><p><b>　　=1.34m/s</b></p><p>　　12）計算載荷系數(shù)：</p><p>　　齒輪的使用載荷系數(shù)載荷情況以輕微沖擊為依據(jù)，查教材表10-2得：KA=1.0</p><p>　　由教材

110、圖10-8 查的KV=1.10</p><p>　　直齒輪 KHa=KFa=1</p><p>　　根據(jù)齒輪兩端支撐，齒輪作懸臂布置，查教材10-9得軸承系數(shù)KHβbe=1.25</p><p><b>　　由公式得：</b></p><p>　　KHβ=KFβ=1.5KHβbe=1.5×1.25=1.875

111、</p><p><b>　　接觸強(qiáng)度載荷系數(shù)：</b></p><p>　　K= KAKVKHaKHβ=1.0×1.1×1.0×1.875=2.06</p><p>　　13）按實際的載荷系數(shù)校正分度圓直徑：</p><p>　　=295.4×(2.06/1.6)1/3mm=32

112、1mm</p><p>　　m= d1/Z1=321.4/65=4.94mm</p><p><b>　　取標(biāo)準(zhǔn)值m=5mm</b></p><p>　　14）計算齒輪的相關(guān)幾何尺寸：</p><p>　　d1= Z1m=5×65mm=325mm</p><p>　　d2= Z2m=5&

113、#215;65mm=325mm</p><p>　　δ1=arccos(1/2½)=45º</p><p>　　δ2=90º-δ1=45º</p><p><b>　　=227mm</b></p><p>　　15）圓整后的齒寬：</p><p>　　b=Φ

114、RR=0.3×227mm=68.1mm</p><p>　　圓整取b2=68mm b1=68mm</p><p>　　(3) 校核齒根彎曲疲勞強(qiáng)度：</p><p>　　1）確定彎曲強(qiáng)度載荷系數(shù)：</p><p>　　K=KAKVKFaKFβ=1.0×1.1×1.0×1.875=2.06<

115、;/p><p><b>　　2）計算當(dāng)量齒數(shù)</b></p><p>　　ZV1=Z1/cosδ1=65/cos45º=91.9</p><p>　　ZV2=Z2/cosδ2=65/cos45º=91.9</p><p>　　3）查取齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)：</p><p>　　查

116、教材表10-5得：</p><p>　　YFa3=2.20 YSa3=1.74</p><p>　　YFa2=2.20 YFa2=1.74</p><p>　　4）計算彎曲疲勞許用應(yīng)力：</p><p><b>　　由教材圖10-8得</b></p><p>　　KFN1=

117、0.98 KFN4=0.98</p><p>　　取安全系數(shù)：SF=1.1 由教材圖10-20（c）得：</p><p>　　σFN3=500Mpa σFN4=440MPa</p><p>　　[σF]1=σFN1 KFN1/SF=(0.98×500/1.1)MPa=445.45MPa</p><p>

118、;　　[σF]2=σFN2 KFN2/SF=(0.98×500/1.1)MPa=445.45MPa</p><p><b>　　5）校核彎曲強(qiáng)度</b></p><p>　　根據(jù)彎曲強(qiáng)度校核公式</p><p>　　σF=2KT1YFaYSa/{bm²（1-0.5ΦR）²z}≦[σF]進(jìn)行校核</p>

119、<p><b>　　如下：</b></p><p>　　σF=2KT1YFa1YSa1/{bm²（1-0.5ΦR）²z}=251.1≦[σF]1</p><p>　　σF=2KT1YFa2YSa2/{bm²（1-0.5ΦR）²z}=251.1≦[σF]2</p><p>　　滿足彎曲強(qiáng)度參數(shù)符

120、合要求。</p><p>　　3.2.2 Ⅳ軸直齒錐齒輪計算</p><p>　　通過錐齒輪1的計算，可得到錐齒輪2</p><p>　　選擇錐齒輪3齒數(shù)90，錐齒輪4齒數(shù)90</p><p>　　d3= Z3m=5×90mm=450mm</p><p>　　d2= Z4m=5×90mm=450mm

121、</p><p>　　δ3=arccos(1/2½)=45º</p><p>　　δ4=90º-δ3=45º</p><p><b>　　=318mm</b></p><p><b>　　圓整后的齒寬：</b></p><p>　　b=

122、ΦRR=0.3×318mm=95mm</p><p>　　圓整取b2=95mm b3=95mm</p><p>　　3.3 齒輪軸強(qiáng)度校核</p><p>　　3.3.1 Ⅱ軸強(qiáng)度校核計算</p><p>　　選用45鋼 [σ]=40MPa,d=90mm: </p><p>　　圖3.2 雙圓盤開溝