舟山市某小區(qū)4層住宅樓建筑與結構設計【畢業(yè)設計】

1、<p>　　本科畢業(yè)論文(設計)</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1 建筑設計3</b></p><p>　　1.1 設計資料3</p><p>　　1.2 設計說明3</p><p>　　1.2.1 總平面圖設

2、計3</p><p>　　1.2.2 平面設計3</p><p>　　1.2.4 剖面設計3</p><p><b>　　2 結構設計3</b></p><p>　　2.1 計算簡圖3</p><p>　　2.1.1 確定計算簡圖3</p><p>　　2.1.

3、2 梁、柱截面尺寸4</p><p>　　2.1.3 材料強度等級4</p><p>　　2.1.4 荷載計算5</p><p>　　2.2 框架內力計算13</p><p>　　2.2.1 恒載作用下的框架內力13</p><p>　　2.2.2 活載作用下的框架內力22</p><p

4、>　　2.2.3 風荷載作用下的位移、內力計算38</p><p>　　2.2.4地震作用下橫向框架的內力計算43</p><p>　　2.3 框架內力組合53</p><p>　　2.4 框架梁、柱截面設計66</p><p>　　2.5樓梯結構設計85</p><p>　　2.5.1 梯段板設計8

5、5</p><p>　　2.5.2 休息平臺板計算86</p><p>　　2.5.3 梯段梁計算86</p><p>　　2.6板的計算87</p><p><b>　　[參考文獻]89</b></p><p>　　舟山市某小區(qū)4層住宅樓建筑與結構設計</p><p&

6、gt;　　[摘要] 本工程為舟山某小區(qū)住宅樓建筑結構設計，工程位于浙江省舟山市區(qū)，總建筑面積約為2200㎡，建筑物總高度15.4m，主體結構為四層，層高均為3m，采用鋼筋混凝土框架結構形式?？蚣芙Y構具有良好的穩(wěn)定性。本設計主要由建筑設計和結構設計兩部分組成。按照先建筑后結構，先整體布局后局部節(jié)點設計步驟設計。建筑設計，包括設計資料、建筑方案初步設計、建筑平面、立面和剖面設計、主要部位的建筑構造及材料做法；結構設計，包括結構方案布置、結構

7、平面布置、荷載計算、一榀框架內力計算，以及樓板設計、樓梯設計等。最后寫出相應的設計說明、英文資料翻譯以及參考文獻。本計算書所有項目均以相應的規(guī)范為依據(jù)。</p><p>　　[關鍵詞] 框架結構；綜合樓；建筑；結構</p><p>　　The Structure Design of Residential buildings</p><p>　　[Abstract]

8、 The residential buildings be designed is located at the urban district of Zhoushan city in Zhejiang Province, consist of a -storey frame structure , constructed over an area of 2200square meters. The building is 15.4 i

9、n height, with an average of 3 meters per storey. It uses the form of reinforced concrete frame construction. Because of the good stress performance, reinforced concrete frame construction can bring to bear mechanical pr

10、operty of concrete and reinforcing steel bar. The </p><p>　　[Key Words] frame Structure；academic building; architectural design; structural design</p><p><b>　　1 建筑設計</b></p>&

11、lt;p><b>　　1.1 設計概況</b></p><p>　　本工程為舟山住宅樓建筑結構設計，工程總面積為2200㎡，建筑物總高度14.2m，主體結構為四層，層高均為3.m，采用框架結構設計。該地區(qū)的基本風壓，基本雪壓。場地地表平整，類別為Ⅱ類。根據(jù)《建筑抗震設計規(guī)范》與《中國地震動參數(shù)區(qū)劃圖》兩個國家標準規(guī)定，地震基本烈度7度。</p><p><

12、b>　　1.2 設計說明</b></p><p>　　1.2.1 總平面圖設計</p><p>　　本住宅樓采用“一”字型布置，其主要出入口位于臨街道路側，座南朝北，底層設置一安全出口加強了人員的疏散。</p><p>　　1.2.2 平面設計</p><p>　?。?） 該設計采用內廊式組合，使平面緊湊、組合靈活，滿足使用

13、要求?？v、橫向定位軸線均與柱軸線重合，為使外墻、走廊墻壁平齊，縱梁軸線與柱軸線發(fā)生偏移（在荷載計算中采用單向偏向計算），滿足美觀與使用要求。</p><p>　?。?） 樓梯采用雙跑式，大樓內設兩座，樓梯寬4m，符合規(guī)范要求。教學樓各層均為3m，臺階踏步采用b=270mm，h=136mm，級數(shù)由相應層高控制，平臺寬度D=1.5m,見樓梯詳圖圖1-2。</p><p>　?。?） 走廊，依據(jù)

14、功能使用要求及防火疏散規(guī)定，該方案走廊凈寬2 m。</p><p>　?。?） 入口正門采用1m寬雙門設計。</p><p>　　120厚鋼筋砼現(xiàn)澆板</p><p>　　1.2.3建筑立面剖面設計</p><p>　　立面設計是在滿足房間的使用要求和技術經(jīng)濟條件下，運用建筑造型和立面構圖的一些規(guī)律，結合平面的內部空間組合進行的。進行立面設計

15、設計時要考慮房屋的內部空間關系，相鄰立面的協(xié)調，各立面墻面的處理和門窗安排，滿足立面形式美觀要求，同時還應考慮各入口等細部構件的處理。</p><p><b>　　2 結構設計</b></p><p><b>　　2.1 計算簡圖</b></p><p>　　2.1.1 確定計算簡圖 </p><p&g

16、t;　　本工程橫向框架計算單元?、茌S線橫向框架為計算分析對象，框架的計算簡圖底層柱下端固定于基礎，按工程地質資料提供的數(shù)據(jù)，查《建筑抗震設計規(guī)范》可判斷該場地為II類場地土，地質條件較好，初步確定本工程基礎采用柱下獨立基礎，挖去所有雜填土，基礎治愈第一層粉質粘土上，基底標高為設計相對標高-2.700m。柱子的高度底層為，二～四層柱高為。柱節(jié)點鋼節(jié)，橫梁的計算跨度取柱中心至中心間距離，三跨 。計算簡圖見圖2-1。</p>&

17、lt;p>　　2.1.2 梁、柱截面尺寸</p><p><b>　　（1）框架</b></p><p>　　考慮綜合因素，本設計柱截面尺寸統(tǒng)一取值為：400 mm ×400 mm</p><p><b>　　（2）梁：</b></p><p><b>　　根據(jù)， 求得&l

18、t;/b></p><p>　　梁：橫向框架梁AB跨、CD跨：，BC跨：，</p><p><b>　　縱向連系梁：。</b></p><p>　　2.1.3 材料強度等級</p><p><b>　　砼：均采用C25</b></p><p>　　鋼筋：直徑的采用HRB

19、335，其余采用HPB235</p><p>　　2.1.4 荷載計算</p><p>　　本工程以⑧軸線橫向框架為計算分析對象。</p><p>　　1、屋面橫梁豎向線荷載標準值</p><p>　　(1)恒載（圖2-2a）</p><p>　　圖2-2 荷載計算簡圖</p><p>　?。╝

20、）荷載作用下結構計算簡圖；（b）活載作用下結構計算簡圖</p><p><b>　　屋面恒載標準值：</b></p><p>　　35厚架空隔熱板 </p><p>　　防水層 </p><p>　　20厚1:3水泥砂漿找平層 </p>

21、<p>　　120（100）厚混凝土現(xiàn)澆板 </p><p>　?。ˋB,CD跨板厚取120；BC跨取100） </p><p>　　12厚紙筋石灰粉平頂</p><p>　　總計： </p><p><b>　?。?/p>

22、）</b></p><p><b>　　梁自重</b></p><p>　　邊跨AB、CD跨： </p><p>　　梁側粉刷： </p><p>　　總計： </p><p>　　中跨BC：

23、 </p><p>　　梁側粉刷： </p><p>　　總計： </p><p>　　作用在頂層框架梁上的線恒載標準值為：</p><p>　　梁自重： ，</p><p>　　板傳來的荷載： </p><p>

24、;<b>　　(2)活載</b></p><p>　　作用在頂層框架梁上的線活載標準值為： </p><p>　　2.樓面橫梁豎向線荷載標準值</p><p>　　（1）恒載 </p><p>　　25厚水泥砂漿面層 </p&g

25、t;<p>　　120（100）厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板 </p><p>　　12厚板底粉刷 </p><p>　　樓面恒載標準值總計： </p><p><b>　?。ǎ?lt;/b></p><p>　　邊跨（AB、CD跨）框架梁自重：

26、</p><p>　　中跨（BC跨）梁自重：</p><p>　　梁自重： </p><p>　　板傳來的荷載： </p><p><b>　?。?）活載</b></p><p>　　樓面活載： </p&

27、gt;<p>　　3.屋面框架節(jié)點集中荷載標準值（圖2-10）</p><p>　　圖2-3 恒載頂層集中力</p><p><b>　?。?）恒載</b></p><p>　　邊跨連系梁自重： </p><p>　　粉刷： </p><p>

28、　　1.3m高女兒墻： </p><p>　　粉刷： </p><p>　　連系梁傳來的屋面荷載： </p><p>　　頂層邊節(jié)點集中荷載： </p><p>　　中柱連系梁自重： </p><p>　　粉刷：

29、 </p><p>　　連系梁傳來的屋面荷載： </p><p>　　頂層中節(jié)點集中荷載： </p><p><b>　　（2）活載 </b></p><p>　　4.樓面框架節(jié)點集中荷載標準值（圖2-4）</p><p>　　圖2-11 恒載中間層節(jié)點集中力<

30、/p><p>　　（1）恒載（此處未考慮填充墻重量）</p><p>　　邊柱連系梁自重 </p><p>　　粉刷： </p><p>　　連系梁傳來樓面自重：</p><p>　　總計 </p><

31、;p>　　中間層邊節(jié)點集中荷載：</p><p>　　中柱連系梁自重： </p><p>　　粉刷： 連系梁傳來樓面自重： </p><p>　　總計： </p><p>　　中間層中節(jié)點集中荷載：

32、 </p><p><b>　?。?）活載</b></p><p><b>　　5.風荷載</b></p><p>　　已知基本風壓，本工程為小區(qū)住宅樓，地面粗糙度B類，按荷載規(guī)范，風載體型系數(shù)：迎風面為0.8，背風面為-0.5;因結構高度H=14.2<30m(從室外地面算起)，取風振系

33、數(shù)，計算過程如表2-2所示，風荷載見圖2-5。</p><p>　　表2-2 風荷載計算</p><p>　　圖2-5橫向框架上的風荷載</p><p><b>　　6.地震作用</b></p><p>　　（1）建筑物總重力荷載代表值的計算</p><p>　　1）集中于屋蓋處的質點重力荷載代

34、表值： 50%雪載： </p><p>　　屋面恒載： </p><p>　　橫梁： </p><p>　　縱梁： 女兒墻：

35、 </p><p>　　柱重： 橫墻： </p><p>　　縱墻： </p><p>　?。ê雎詢瓤v墻的門窗按墻重量算）</p><p>　　2）集中于三層處的質點重力荷載代表值：</p><p

36、>　　50%樓面活載： </p><p>　　樓面荷載： </p><p>　　橫梁： </p><p>　　縱梁： </p><p>　　柱重： </p><p>　　橫墻：

37、 </p><p>　　縱墻： </p><p>　　3)集中于二層處的質點重力荷載標準值</p><p>　　50%樓面活載： </p><p>　　樓面恒載：</p><p>　　橫梁：

38、 </p><p>　　縱梁： </p><p>　　柱重： </p><p>　　橫墻：</p><p>　　縱墻：</p><p><b>　　（2）地震作用計算</b></p><

39、p>　　1）框架柱的抗側移剛度：</p><p>　　在計算梁、柱線剛度時，應考慮樓蓋對框架梁的影響，在現(xiàn)澆蓋中，中框架梁的抗彎慣性距??；邊框架梁?。谎b配整體式樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩?。贿吙蚣芰喝?，為框架梁按矩形截面計算的截面慣性矩。橫梁、柱線剛度見表2-3。</p><p>　　表2-3 橫梁、柱線剛度</p><p>　　每層框架柱總的抗側移剛度

40、見表2-4。</p><p>　　表2-4 框架柱橫向側移剛度D值</p><p>　　注：為梁的線剛度，為柱的線剛度。</p><p><b>　　底層： </b></p><p>　　二~四層： </p><p>　　2）框架自振周期的計算：</p><

41、p>　　則自振周期為：</p><p>　　其中為考慮結構非承重磚墻影響的折減系數(shù)，對于框架取0.6；為框架頂點假想水平位移，計算見表2-5。</p><p>　　表2-5 框架頂點假想水平位移Δ計算表</p><p>　　表2-6 樓層地震作用和地震剪力標準值計算表</p><p>　　3）地震作用計算： </p

42、><p>　　根據(jù)本工程設防烈度7度、II類場地土，設計地震分組為第一組，查《建筑抗震設計規(guī)范》特征周期，</p><p>　　結構等效總重力荷載： ，用</p><p>　　框架橫向水平地震作用標準值為：</p><p><b>　　結構底部：</b></p><p>　　各樓層的地震作用和地

43、震剪力標準值由表2-6計算列出，圖示見圖2-13。</p><p>　　2.2 框架內力計算</p><p>　　2.2.1 恒載作用下的框架內力</p><p><b>　　1．彎矩分配系數(shù)</b></p><p>　　根據(jù)上面的原則，可計算出橫向框架各桿件的桿端彎矩分配系數(shù)，由于該框架為對稱結構，取框架的一半進行簡化

44、計算，如圖2-6。</p><p><b>　　節(jié)點：</b></p><p>　　(相對線剛度見表2-3)</p><p>　　圖2-6 橫向框架承擔的恒載及節(jié)點不平衡彎矩</p><p>　?。╝）恒載；（b）恒載產(chǎn)生的節(jié)點不平衡彎矩</p><p><b>　　節(jié)點： <

45、/b></p><p><b>　　節(jié)點： </b></p><p><b>　　節(jié)點： </b></p><p><b>　　節(jié)點：</b></p><p><b>　　節(jié)點：</b></p><p><b>　　

46、、與相應的、相同。</b></p><p><b>　　2．桿件固端彎矩</b></p><p>　　計算桿件固端彎矩時應帶符號，桿端彎矩一律以順時針方向為正，如圖2-7。</p><p>　　圖2-7 桿端及節(jié)點彎矩正方向</p><p><b>　?。?）橫梁固端彎矩</b><

47、;/p><p><b>　　1）頂層橫梁：</b></p><p><b>　　自重作用：</b></p><p><b>　　自重作用：</b></p><p><b>　　板傳來的恒載作用：</b></p><p><b>

48、;　　2）二~四層橫梁：</b></p><p><b>　　自重作用：</b></p><p><b>　　板傳來的恒載作用：</b></p><p>　　（2）縱梁引起柱端附加彎矩</p><p><b>　　頂層外縱梁：</b></p><

49、p><b>　　樓層外縱梁：</b></p><p><b>　　頂層中縱梁：</b></p><p><b>　　樓層中縱梁：</b></p><p><b>　　3.節(jié)點不平衡彎矩</b></p><p>　　橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩為通過該節(jié)點

50、的各桿件（不包括縱向框架梁）在節(jié)點處的固端彎矩與通過該節(jié)點的縱梁引起柱端橫向附加彎矩之和，根據(jù)平衡原則，節(jié)點彎矩的正方向與桿端彎矩方向相反，一律以逆時針方向為正，如圖2-7。</p><p><b>　　節(jié)點的不平衡彎矩：</b></p><p>　　橫向框架的節(jié)點不平衡彎矩如圖2-6。</p><p><b>　　4.內力計算<

51、;/b></p><p>　　根據(jù)對稱原則，只計算AB、BC跨。在進行彎矩分配時，應將節(jié)點不平衡彎矩反號后再進行桿件彎矩分配。</p><p>　　節(jié)點彎矩使相交于該節(jié)點桿件的近端產(chǎn)生彎矩，同時也使各桿件的遠端產(chǎn)生彎矩，近端產(chǎn)生的彎矩通過節(jié)點彎矩分配確定，遠端產(chǎn)生的彎矩由傳遞系數(shù)C（近端彎矩與遠端彎矩的比值, 遠端固定:C=1/2；遠端滑動：C=1）確定。傳遞系數(shù)與桿件遠端的約束形式

52、有關，如圖3-1。</p><p>　　恒載彎矩分配過程如圖2-8，恒載作用下彎矩見圖2-9，梁剪力、柱軸力見圖2-10。</p><p>　　節(jié)點分配順序：（）；（）</p><p>　　圖2-8 恒載彎矩分配過程</p><p>　　圖2-9 恒載作用下彎矩圖</p><p>　　圖2-10 恒載作用下梁剪力

53、、柱軸力</p><p>　　表2-7 AB跨梁端剪力（KN）</p><p>　　表2-8 BC跨梁端剪力（KN）</p><p>　　表2-9 AB跨跨中彎矩（)</p><p>　　表2-10 柱軸力 </p><p>　　2.2.2 活載作用下的框架內力</p><p>　　各

54、不利荷載布置時計算簡圖不一定是對稱形式，為方便，近似采用對稱結構對稱荷載形式簡化計算。</p><p><b>　　1．梁固端彎矩</b></p><p><b>　?。?）頂層</b></p><p>　?。?）二~四層橫梁：</p><p>　　2．縱梁偏心引起柱端附加彎矩</p>

55、<p><b>　　頂層外縱梁：</b></p><p><b>　　樓層外縱梁：</b></p><p><b>　　頂層中縱梁：</b></p><p><b>　　樓層中縱梁： </b></p><p>　　3．本工程考慮如下四種最不利

56、組合</p><p>　?。?）頂層邊跨梁跨中彎矩最大，圖2-11。</p><p>　　（2）頂層邊柱柱頂左側及柱底右側受拉最大彎矩，如圖2-12。</p><p>　?。?）頂層邊跨梁梁端最大負彎矩，如圖2-13。</p><p>　?。?）活載滿載布置，如圖2-14。</p><p>　　4．各節(jié)點不平衡彎矩&l

57、t;/p><p>　　當AB跨布置活載時：</p><p>　　當BC跨布置活載時：</p><p>　　當AB跨和BC跨布置活載時：</p><p><b>　　n</b></p><p><b>　　5．內力計算：</b></p><p>　　采用“迭

58、代法”計算，迭代計算次序同恒載，如圖2-15、圖2-18、圖2-21、圖2-24。</p><p>　　活載（）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖2-16、圖2-17。</p><p>　　活載（）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖2-19、圖2-20。</p><p>　　活載（）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖2-22、圖2-23。</p><p>　　

59、活載（）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖2-25、圖2-26。</p><p>　　節(jié)點分配順序：（）；（）</p><p>　　圖2-15 活載（）迭代過程</p><p>　　圖2-16活載（）彎矩圖（）</p><p>　　圖2-17活載（）剪力、軸力（）</p><p>　　節(jié)點分配順序： （）；（）</p

60、><p>　　圖2-18 活載（）迭代過程</p><p>　　圖2-19活載（）彎矩圖（）</p><p>　　圖2-20活載（）剪力、軸力（）</p><p>　　節(jié)點分配順序： （）；（）</p><p>　　圖2-21 活載（）迭代過程</p><p>　　圖2-22 活載（）彎矩圖（

61、）</p><p>　　圖2-23活載（）剪力、軸力（）</p><p>　　節(jié)點分配順序：（）；（） </p><p>　　圖2-24 滿跨活載迭代過程</p><p>　　圖2-25 滿跨活載彎矩圖（）</p><p>　　圖2-26滿跨活載剪力、軸力（）</p><p>　　根據(jù)說求出的

62、梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出恒載作用下的梁剪力、柱剪力，結果見表2-11~表2-26。</p><p>　　表2-11 活載（）作用下AB跨梁端剪力</p><p>　　表2-12 活載（）作用下BC跨梁端剪力</p><p>　　表2-13 活載（）作用下AB跨跨中彎矩()</p><p>　　表2-14 活載（）作用下柱軸力&

63、lt;/p><p>　　表2-15 活載（）作用下AB跨梁端剪力</p><p>　　表2-16 活載（b）作用下BC跨梁端剪力</p><p>　　表2-17 活載（b）作用下AB跨跨中彎矩</p><p>　　表2-18 活載（b）作用下柱軸力計算</p><p>　　表2-19 活載（）作用下AB跨梁端剪力

64、</p><p>　　表2-20 活載（）作用下BC跨梁端剪力</p><p>　　表2-21 活載（c）作用下AB跨跨中彎矩</p><p>　　表2-22 活載（）作用下柱軸力</p><p>　　表2-23 滿跨活載作用下AB跨梁端剪力</p><p>　　表2-24 滿跨活載作用下BC跨梁端剪力<

65、;/p><p>　　表2-25 滿跨活載作用下AB跨跨中彎矩</p><p>　　表2-26 滿跨活載作用下柱軸力</p><p>　　2.2.3 風荷載作用下的位移、內力計算</p><p>　　1．框架側移（表2-27）</p><p>　　表2-27 風載作用下框架側移</p><p>&

66、lt;b>　　2．層間側移</b></p><p>　　其中0.85為位移放大系數(shù)。</p><p>　　相對側移 </p><p><b>　　3．頂點側移</b></p><p>　　側移 </p>

67、;<p>　　相對側移 ，滿足要求。</p><p>　　圖2-27 水平風載作用下框架層間剪力</p><p>　　4．水平風載作用下框架層間剪力（圖2-28）</p><p>　　表2-28 各層柱反彎點位置</p><p>　　圖2-28 風載作用框架彎矩</p>

68、;<p>　　圖2-29 風載作用框架梁剪力、柱軸力</p><p>　　表3-25 風荷載作用下框架柱剪力及柱端彎矩</p><p>　　表3-26 風載作用下梁端、跨中彎矩和剪力</p><p>　　表2-31 風載作用下柱軸力</p><p>　　2.2.4地震作用下橫向框架的內力計算</p><

69、p>　　1．0.5（雪+活）重力荷載作用下橫向框架的內力計算</p><p>　　按《建筑抗震設計規(guī)范》，計算重力荷載代表值時，頂層取用雪荷載，其他各層取用活荷載。當雪荷載與活荷載相差不大時，可近似按滿跨活荷載布置。</p><p>　　（1）橫梁線荷載計算</p><p>　　頂層橫梁：雪載 邊跨 </p><

70、;p><b>　　中間跨 </b></p><p>　　二~四層橫梁：活載 邊跨 </p><p><b>　　中間跨 </b></p><p>　　（2）縱梁引起柱端附加彎矩</p><p><b>　　頂層外縱梁：</b>&

71、lt;/p><p><b>　　樓層外縱梁：</b></p><p><b>　　頂層中縱梁：</b></p><p><b>　　樓層中縱梁：</b></p><p><b>　?。?）計算簡圖</b></p><p><b&g

72、t;　?。?）固端彎矩</b></p><p><b>　　頂層橫梁：</b></p><p><b>　　二~四層橫梁：</b></p><p><b>　?。?）不平衡彎矩</b></p><p>　?。?）彎矩分配計算（采用迭代法）</p>&l

73、t;p>　　彎矩分配過程如圖2-31,0.5（雪+活）作用下梁、柱彎矩圖見圖2-32，梁剪力、柱軸力見圖2-33。</p><p>　　根據(jù)所求出的梁端彎矩，再通過平衡條件，即可求出0.5（雪+活）作用下的梁剪力、柱軸力，計算過程見表3-26~表3-29。</p><p>　　節(jié)點分配順序：（）；（）</p><p>　　圖2-31 0.5（雪+活）作用下迭

74、代計算圖</p><p>　　圖2-32 0.5（雪+活）作用下桿端彎矩</p><p>　　圖2-33 0.5（雪+活）作用下框架柱軸力、梁剪力</p><p>　　2．地震作用下橫向框架的內力計算</p><p>　　地震作用下框架柱剪力及柱端彎矩計算過程見表2-36、梁端彎矩計算過程見表2-37、柱剪力和軸力計算過程見表2-38，地

75、震作用下框架彎矩見圖2-34，框架梁剪力、柱軸力見圖2-35。</p><p>　　表2-32 0.5（雪+活）作用下AB跨梁剪力標準值</p><p>　　表2-33 0.5（雪+活）作用下BC跨梁剪力標準值</p><p>　　表2-34 0.5（雪+活）作用下AB跨跨中彎矩</p><p>　　表2-35 0.5（雪+活）作用

76、下柱軸力標準值</p><p>　　表2-36 地震作用下橫向框架柱剪力及柱端彎矩</p><p>　　注：地震作用下按倒三角分布水平力考慮，根據(jù)對稱只算A、B軸。</p><p>　　表2-37 地震作用下梁端彎矩</p><p>　　表2-38 地震作用下梁剪力、柱軸力</p><p>　　圖2-34地震作用

77、下框架彎矩</p><p>　　圖2-35地震作用下框架梁剪力、柱軸</p><p>　　2.3 框架內力組合</p><p>　　取 對梁進行調幅，調幅計算過程見表2-39。</p><p>　　表2-39 彎矩調幅計算</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><

78、p>　　一般組合采用三種形式即可（見表4-2、表4-4）：</p><p>　　（1）可變荷載效應控制時：</p><p>　?。?）永久荷載效應控制時： 考慮地震作用的組合見表2-40，表2-41。</p><p>　　表2-40 橫向框架梁內力組合（一般組合）

79、 （單位 ）</p><p>　　表2-41 橫向框架梁內力組合（考慮地震組合）</p><p>　　表2-42 橫向框架柱內力組合（一般組合）</p><p>　　表2-43 橫向框架柱內力組合（考慮地震組合）</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　注

80、：表中畫橫線數(shù)值用于基礎抗震設計中。</p><p>　　2.4 框架梁、柱截面設計</p><p>　　經(jīng)查《建筑抗震設計規(guī)范》知本工程框架的抗震等級為三級，所以在計算地震作用下梁、柱的配筋時需要對梁、柱內力進行調整。</p><p>　　為了增大梁“強剪弱彎”的程度，抗震設計中，一、二、三級的框架梁，其梁端截面組合的剪力設計值應按下式調整：</p>

81、<p>　　彎矩組合設計值： </p><p>　　例如二層橫梁AB左右端剪力計算如下：</p><p><b>　　梁左端：</b></p><p><b>　　梁右端：</b></p><p>　　取梁端順時針或逆時針方向彎矩組合的絕對值大者計算梁端剪力。</p

82、><p><b>　　所以</b></p><p>　　，為凈跨，此處近似按計算跨度計算。其余梁端剪力計算過程略。</p><p>　　具體計算結果見表2-44~表2-50。</p><p>　　為了滿足和提高框架結構“強柱弱梁”程度，在抗震設計中采用增大柱端彎矩設計值的方法，一、二、三級框架的梁柱節(jié)點處，除框架頂層和柱軸壓

83、比小于0.15者及框支梁與框支柱的節(jié)點外，柱端組合的彎矩設計值應符合下式要求：</p><p>　　例如二層A柱上端彎矩，計算過程如下：</p><p>　　考慮地震組合時二層橫梁AB左端彎矩最大值為208.04（表4-3），所以，上下柱端的彎矩設計值按柱線剛度分配，二層A柱下端彎矩，底層A柱上端彎矩。取以上調整后的數(shù)值與表4-5中相應彎矩數(shù)據(jù)的大者即可。其余節(jié)點計算過程略。具體計算結果見

84、表2-51~2-53</p><p>　　表2-44橫梁AB、BC跨正截面受彎承載計算</p><p>　　注：正截面受彎承載力計算時，負彎矩處按矩形截面計算，正彎矩處按T形截面計算。</p><p>　　表2-45 橫梁AB、BC跨正截面抗震驗算</p><p>　　注：正截面抗震驗算時，負彎矩處按矩形截面計算，正彎矩處按T形截面計算。梁

85、內縱筋由抗震設計要求控制。表中空格處表示按抗震計算的配筋小于按抗彎承載力計算的配筋，取抗彎承載力的配筋。</p><p>　　表2-46 橫梁AB、BC跨斜截面受剪承載力計算</p><p>　　表2-47 橫梁AB、BC跨斜截面受剪抗震驗算</p><p><b>　　框架柱正截面壓彎</b></p><p>&l

86、t;b>　　柱正截面壓彎</b></p><p>　　表2-48 承載力計算</p><p>　　表2-49 承載力計算</p><p><b>　　框架柱正截面壓彎</b></p><p>　　表2-50 承載力計算</p><p><b>　　框架柱正截

87、面壓彎</b></p><p>　　表2-51 抗震驗算</p><p><b>　　框架柱正截面壓彎</b></p><p><b>　　承載力計算</b></p><p><b>　　框架柱正截面壓彎</b></p><p>　　表2

88、-53 承載力計算</p><p>　　由內力計算可知，本工程柱各截面的剪力設計值甚小，故不進行斜截面承載力計算，箍筋按抗震構造要求配置。箍筋形式采用菱形復合箍，直徑均采用φ8。</p><p>　　多遇地震作用下橫向框架的層間彈性側移見表2-54.對于鋼筋混凝土框架取</p><p>　　表2-54 層間彈性側移驗算</p><p>

89、;　　通過以上計算結果看出，各層層間彈性側移均滿足規(guī)范要求，即 。</p><p><b>　　2.5樓梯結構設計</b></p><p>　　2.5.1 梯段板設計</p><p>　　板厚取，為梯段板跨度=270×10+300+200/2=3100</p><p>　　板厚h=/30=3100/30=112

90、,取120mm.，，</p><p>　　取1m寬板帶為計算單元</p><p><b>　　踏步板自重</b></p><p><b>　　踏步板自重</b></p><p><b>　　底板抹灰自重</b></p><p><b>　　欄桿

91、重</b></p><p><b>　　活載</b></p><p><b>　　2、內力計算</b></p><p><b>　　3.配筋計算</b></p><p>　　板的有效高度，混凝土抗壓設計強度</p><p><b>

92、　　鋼筋抗拉強度設計值</b></p><p><b>　　，查表得0.943</b></p><p><b>　　選用φ8@200</b></p><p><b>　　梯段板抗剪，因</b></p><p>　　滿足抗剪要求。支座構造配φ10@180。</p

93、><p>　　2.5.2 休息平臺板計算</p><p><b>　　休息平臺計算</b></p><p><b>　　按簡支板計算，</b></p><p>　　以板寬1m為計算單元，計算跨度近似取：</p><p><b>　　板厚取100mm</b>&

94、lt;/p><p><b>　　荷載計算</b></p><p><b>　　面層</b></p><p><b>　　板自重</b></p><p><b>　　板底粉刷</b></p><p><b>　　活載</b

95、></p><p><b>　　內力計算</b></p><p><b>　　配筋計算</b></p><p><b>　　，查表得</b></p><p><b>　　選用φ8@180 </b></p><p>　　2.5.

96、3 梯段梁計算</p><p>　　截面高度,取400高，寬取200</p><p><b>　　荷載計算</b></p><p><b>　　梯段板傳</b></p><p><b>　　休息平臺板傳</b></p><p><b>　　梁自

97、重</b></p><p><b>　　內力計算</b></p><p><b>　　配筋計算</b></p><p>　　鋼筋采用HRB335，</p><p><b>　　，查表得</b></p><p><b>　　，選用22

98、0，</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　2.6板的計算(電算)</p><p><b>　　一、基本資料：</b></p><p>　　1、房間編號： 1</p><p>　　2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定

99、/固定/固定/固定/</p><p><b>　　3、荷載：</b></p><p><b>　　永久荷載標準值： </b></p><p><b>　　可變荷載標準值：</b></p><p>　　計算跨度 ；計算跨度</p><p>　　板厚　H =

100、120 mm； 砼強度等級：C25；鋼筋強度等級：HPB235</p><p>　　4、計算方法：彈性算法。</p><p>　　5、泊松比：μ＝1/5.</p><p>　　6、考慮活荷載不利組合。</p><p><b>　　二、計算結果：</b></p><p>　　考慮活載不利布置跨中X

101、向應增加的彎矩：</p><p>　　，實配φ 8@150 ()</p><p><b>　　，</b></p><p>　　考慮活載不利布置跨中Y向應增加的彎矩：</p><p>　　，實配φ 8@150 ()</p><p><b>　　，</b></p>

102、<p>　　，實配φ10@200 (,可能與鄰跨有關系)</p><p><b>　　，</b></p><p>　　，實配φ 8@150 (,可能與鄰跨有關系)</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　三、跨中撓度驗算：</b></

103、p><p>　　Mq -------- 按荷載效應的準永久組合計算的彎矩值</p><p>　　(1)、撓度和裂縫驗算參數(shù)：</p><p>　　Es ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 27871.N/mm2</p><p>　　Ftk ＝ 1.78N/mm2 Fy ＝ 210.N/mm2</p>&

104、lt;p>　　(2)、在荷載效應的準永久組合作用下，受彎構件的短期剛度 Bs：</p><p>　?、佟⒘芽p間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計算：　</p><p>　?。ɑ炷烈?guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　（混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1

105、000*120.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 335./ 60000.=0.00559</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/(0.00559* 62.45) = -2.216</p><p>　　當 ψ

106、＜0.2 時，取ψ ＝ 0.2</p><p>　?、凇摻顝椥阅Ａ颗c混凝土模量的比值 αE：</p><p>　　αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 27870.7 = 7.535</p><p>　?、邸⑹軌阂砭壝娣e與腹板有效面積的比值 γf'：</p><p>　　矩形截面，γf' ＝ 0</p>

107、<p>　?、?、縱向受拉鋼筋配筋率 ρ ＝ As / b / ho ＝ 335./1000/ 93.=0.00360</p><p>　　⑤、鋼筋混凝土受彎構件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 7.2.3－1）計算:</p><p>　　Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]</p><p>

108、;　　Bs＝ 210000.* 335.* 93.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.535*0.00360/(1+3.5*0.00)]= 1026.56kN·m2</p><p>　　(3)、考慮荷載長期效應組合對撓度影響增大影響系數(shù) θ：</p><p>　　按混凝土規(guī)范第 7.2.5 條，當ρ' ＝ 0時，θ ＝ 2.0</p><p

109、>　　(4)、受彎構件的長期剛度 B，可按下列公式計算：</p><p>　　B ＝ Bs / θ （混凝土規(guī)范式 7.2.2）</p><p>　　B＝ 1026.56/2 = 513.278kN·m2</p><p>　　(5)、撓度 f ＝ κ * Qq * L ^ 4 / B</p><p>　　f ＝0.00156

110、* 5.1* 4.00^4/ 513.278= 3.961mm</p><p>　　f / L ＝ 3.961/4000.= 1/ 1010.，滿足規(guī)范要求！</p><p><b>　　四、裂縫寬度驗算：</b></p><p>　?、佟方向板帶跨中裂縫：</p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù)

111、ψ， 按下列公式計算：　</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　σsq ＝ 2.11*10^6/(0.87* 101.* 335.) =

112、 71.536N/mm2</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006</p><p>　　當 ρte ＜0.01 時，取ρ

113、te ＝ 0.01</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 71.54) = -0.517</p><p>　　當 ψ＜0.2 時，取ψ ＝ 0.2</p><p>　　ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－1）</p><p>

114、;　　ωmax ＝1.9*0.200* 71.536/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.017mm，滿足規(guī)范要求！</p><p>　?、?、Y方向板帶跨中裂縫：</p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計算：　</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρt

115、e * σsq) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　σsq ＝ 1.69*10^6/(0.87* 93.* 335.) = 62.448N/mm2</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*1

116、20.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006</p><p>　　當 ρte ＜0.01 時，取ρte ＝ 0.01</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01*

117、62.45) = -0.752</p><p>　　當 ψ＜0.2 時，取ψ ＝ 0.2</p><p>　　ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－1）</p><p>　　ωmax ＝1.9*0.200* 62.448/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000

118、) = 0.015mm，滿足規(guī)范要求！</p><p>　?、邸⒆蠖酥ё缰辛芽p：</p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計算：　</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　σsq ＝ Mq / (

119、0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　σsq ＝ 4.85*10^6/(0.87* 100.* 393.) = 141.897N/mm2</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 7

120、.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 393./ 60000.= 0.007</p><p>　　當 ρte ＜0.01 時，取ρte ＝ 0.01</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 141.90) = 0.285</p><p>　　ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c

121、+0.08*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－1）</p><p>　　ωmax ＝1.9*0.285*141.897/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.056mm，滿足規(guī)范要求！</p><p>　?、?、下端支座跨中裂縫：</p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式

122、計算：　</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　σsq ＝ 4.42*10^6/(0.87* 101.* 335.) = 149.948N/

123、mm2</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006</p><p>　　當 ρte ＜0.01 時，取ρte ＝ 0.01

124、</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 149.95) = 0.329</p><p>　　ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－1）</p><p>　　ωmax ＝1.9*0.329*149.948/210000.*(1.9*20.+0.08*1

125、1.43/0.01000) = 0.058mm，滿足規(guī)范要求！</p><p>　?、?、右端支座跨中裂縫：</p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計算：　</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　

126、σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　σsq ＝ 4.85*10^6/(0.87* 100.* 393.) = 141.897N/mm2</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate

127、 （混凝土規(guī)范式 7.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 393./ 60000.= 0.007</p><p>　　當 ρte ＜0.01 時，取ρte ＝ 0.01</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 141.90) = 0.285</p><p>　　ωmax ＝ αcr*ψ*

128、σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－1）</p><p>　　ωmax ＝1.9*0.285*141.897/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.056mm，滿足規(guī)范要求！</p><p>　　⑥、上端支座跨中裂縫：</p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼筋應變不均勻

129、系數(shù) ψ， 按下列公式計算：　</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　σsq ＝ 4.42*10^6/(0.87* 101.* 335.)

130、 = 149.948N/mm2</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006</p><p>　　當 ρte ＜0.01 時