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文檔簡介
1、采用機(jī)械攪拌鑄造法制備了碳納米管(CNTs)/ZM1鎂鋅基復(fù)合材料。主要研究了不同CNTs加入量,CNTs分散狀態(tài),CNTs表面修飾分別對(duì)鑄態(tài)和T6態(tài)的ZM1合金的顯微組織結(jié)構(gòu)、力學(xué)性能及摩擦磨損性能的影響。為了獲得CNTs在ZM1鎂合金基體中的較好分散狀態(tài),分別采用了球磨和超聲制備CNTs/Zn粉塊以提高CNT在基體中的分散性;為了提高CNTs與鎂基體的結(jié)合,研究了CNT的包覆氧化鎳的工藝。利用光學(xué)顯微鏡,掃描電子顯微鏡、X射線衍射儀
2、,紅外光譜等儀器對(duì)CNT和復(fù)合材料進(jìn)行了表征。測(cè)試了復(fù)合材料的力學(xué)性能,對(duì)采用超聲工藝制備CNTs/Zn粉塊加入ZM1基體材料制備的復(fù)合材料進(jìn)行了T6熱處理,對(duì)T6態(tài)復(fù)合材料的力學(xué)性能也進(jìn)行了測(cè)試。
研究結(jié)果表明:采用直接沉淀法制備納米氧化鎳顆粒能夠較好附著在CNTs的管壁上,當(dāng)氧化鎳含量為33%時(shí),氧化鎳顆粒可以均勻地包覆CNTs,氧化鎳顆粒直徑平均20nm,并且氧化鎳顆粒沒有明顯團(tuán)聚現(xiàn)象,分散效果良好;分別采用球磨法和超聲
3、法制備的CNTs/Zn粉塊都可以使CNTs附著在Zn粉表面,且超聲攪拌法制備的CNTs/Zn粉塊的CNTs沒有明顯的團(tuán)聚現(xiàn)象,在鋅粉顆粒上覆蓋一層很薄的CNTs;CNTs的加入對(duì)復(fù)合材料晶粒的細(xì)化了明顯,CNTs加入量在一定范圍內(nèi),隨著加入量增加,晶粒細(xì)化效果越明顯;加入CNT能明顯提高復(fù)合材料的力學(xué)性能,復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度、彈性模量、硬度都在CNT加入量為1.0wt%時(shí)達(dá)到最大值,分別為203.5MPa、48.3GPa和81.5HV;
4、當(dāng)加入1.0wt%CNT時(shí),加入超聲制備的CNTs/Zn粉塊的1.0wt%CNTs/ZM1復(fù)合材料的機(jī)械性能優(yōu)于加入球磨制備的CNTs/Zn粉塊的相同復(fù)合材料的機(jī)械性能,加入超聲制備的NiO-CNTs/Zn粉塊的1.0wt%CNTs/ZM1復(fù)合材料的機(jī)械性能優(yōu)于加入超聲制備的CNTs/Zn粉塊的相同復(fù)合材料的機(jī)械性能。其中NiO-1.0wt% CNT/ZM1復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度、顯微硬度和彈性模量分別為208.7MPa、84.3HV和48
5、.7GPa;經(jīng)T6熱處理后,CNT對(duì)復(fù)合材料的力學(xué)性能影響規(guī)律與鑄態(tài)時(shí)的相似,在CNTs加入量為1.0wt%時(shí),T6態(tài)復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度、顯微硬度和彈性模量均達(dá)到最大值,分別為211.3MPa、83.4HV和48.0GPa;T6處理后,加入超聲制備的CNTs/Zn粉塊的1.0wt%CNTs/ZM1復(fù)合材料的機(jī)械性能優(yōu)于球磨制備的CNTs/Zn粉塊的相同復(fù)合材料的機(jī)械性能,加入超聲制備的NiO-CNTs/Zn粉塊的1.0wt%CNTs/Z
6、M1復(fù)合材料的機(jī)械性能優(yōu)于超聲制備的CNTs/Zn粉塊的相同復(fù)合材料的機(jī)械性能,其中NiO-1.0wt% CNT/ZM1復(fù)合材料的抗拉強(qiáng)度、顯微硬度、延伸率和彈性模量最高分別為214.7MPa、85.3HV、6.6%和48.2GPa;T6態(tài) ZM1鎂合金表現(xiàn)為解理脆性斷裂;CNTs加入1wt%時(shí),表現(xiàn)為混合斷裂;CNTs加入為1.5%時(shí),表現(xiàn)為解理和沿晶混合脆性斷裂;隨著CNTs的加入,復(fù)合材料的耐磨性有一定的提高,復(fù)合材料的摩擦系數(shù)隨
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