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文檔簡介
1、分流齒墩摻氣設(shè)施與臺階式溢洪道聯(lián)合應(yīng)用是一種新型的摻氣消能設(shè)施,文獻(xiàn)[37]對其進(jìn)行了模型試驗,本文通過FLUENT軟件對該設(shè)施進(jìn)行三維數(shù)值模擬,并與試驗結(jié)果進(jìn)行對比,以便對該設(shè)施進(jìn)行推廣應(yīng)用。
分流齒墩摻氣設(shè)施的結(jié)構(gòu)形式比較復(fù)雜,臺階式溢洪道也是一種復(fù)雜形體,在進(jìn)行網(wǎng)格劃分時,除采用結(jié)構(gòu)網(wǎng)格外,在分流齒墩摻氣設(shè)施墩頭處采用非結(jié)構(gòu)加密網(wǎng)格,在臺階內(nèi)部進(jìn)行局部網(wǎng)格加密,自由液面采用VOF法捕捉,采用RNGk-ε模型進(jìn)行計算。
2、r> 數(shù)值計算主要研究分流齒墩摻氣設(shè)施與臺階式溢洪道聯(lián)合應(yīng)用的水流流態(tài)、流速場、壓強(qiáng)場和消能效果。
分流齒墩摻氣設(shè)施分為摻氣分流墩流態(tài)和齒墩流態(tài),數(shù)值模擬研究了這兩種挑射水流流態(tài)的水舌最大和最小射距、臺階內(nèi)漩渦中心的位置、邊墻水面線。水舌最大和最小射距與模型試驗稍有差異,但變化規(guī)律一致;漩渦中心距臺階凹角的相對距離約為0.17~0.42;邊墻水面線在摻氣量較小時,與實測結(jié)果基本一致,在摻氣量較大時,計算值小于實測值。
3、 齒墩墩頭處的最大壓強(qiáng)發(fā)生在距墩底約hi/△=0.7處,墩頭側(cè)面切點附近出現(xiàn)負(fù)壓,在切點以后,負(fù)壓逐漸減小。在齒墩流態(tài)情況下,整個墩頂均為負(fù)壓,在墩頂x0/l0=0.25、y0/(b0/2)=0~0.34范圍內(nèi)出現(xiàn)最大負(fù)壓,在最大負(fù)壓中心以外,壓強(qiáng)逐漸增大。
水舌最大壓強(qiáng)的沖擊區(qū)域為0.1<x'/X0<0.3,最大相對壓強(qiáng)P'max/P0隨著堰上水頭的減小而增大,隨墩前未擾動斷面弗勞德數(shù)和臺階式溢洪道坡度的增大而增大。
4、> 臺階水平面的壓強(qiáng)與單純臺階式溢洪道的壓強(qiáng)分布一樣,由臺階凹角向凸角逐漸減小,在臺階漩渦中心有一壓強(qiáng)極小值,隨后壓強(qiáng)逐漸增大,在x/b=0.88處有一壓強(qiáng)最大值,在臺階凸角處壓強(qiáng)又減至最小,甚至出現(xiàn)負(fù)壓。臺階豎直面在y/a=0.65~0.7處出現(xiàn)負(fù)壓,在y/a=0.8處負(fù)壓最大。臺階水平面漩渦中心、臺階凸角處和臺階豎直面壓強(qiáng)最小處的相對時均壓強(qiáng)沿程均呈波浪式變化。
臺階內(nèi)部的紊動能最大,最大紊動耗散率的位置與紊動能基本一致
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