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文檔簡(jiǎn)介
1、在目前的能源和建筑節(jié)能形勢(shì)下,夏熱冬冷地區(qū)的圍護(hù)結(jié)構(gòu)保溫隔熱體系的開(kāi)發(fā)和研究具有重要意義。大部分自保溫墻材屬于含濕非飽和多孔介質(zhì)的范疇,對(duì)于其有效導(dǎo)熱系數(shù)與含水率之間的變化關(guān)系,相關(guān)規(guī)范的認(rèn)識(shí)不夠。與此同時(shí),現(xiàn)有的研究主要針對(duì)絕干狀態(tài)和濕飽和的情況,而含濕非飽和多孔介質(zhì)的導(dǎo)熱系數(shù)尚缺少公認(rèn)的實(shí)驗(yàn)數(shù)據(jù)和預(yù)測(cè)模型,針對(duì)非飽和多孔建筑材料的導(dǎo)熱系數(shù)的研究更少。
本文以陶粒增強(qiáng)加氣砌塊、保溫砂漿、普通砂漿為例,開(kāi)展了對(duì)自保溫墻體材
2、料的有效導(dǎo)熱系數(shù)與含水率關(guān)系的理論和試驗(yàn)研究,進(jìn)而研究了墻體材料的含水率對(duì)墻體傳熱系數(shù)的影響。還開(kāi)展了灰縫熱耗問(wèn)題的初步試驗(yàn)研究。
本文將平行傳導(dǎo)模型、串聯(lián)模型、WM模型擴(kuò)展到三相狀態(tài),推導(dǎo)出了含濕非飽和多孔介質(zhì)有效導(dǎo)熱系數(shù)理論計(jì)算式,從宏觀層面將材料含濕狀態(tài)的有效導(dǎo)熱系數(shù)與絕干狀態(tài)的導(dǎo)熱系數(shù)聯(lián)系起來(lái),使之更貼近工程實(shí)際。同時(shí)將三種材料在不同含水率狀態(tài)下的的有效導(dǎo)熱系數(shù)實(shí)測(cè)值與三種模型的理論計(jì)算值曲線進(jìn)行了比較,分析了各自
3、的變化趨勢(shì)和適合的預(yù)測(cè)模型;首次擬合出了陶粒增強(qiáng)加氣砌塊、保溫砂漿和普通砂漿的有效導(dǎo)熱系數(shù)的精確計(jì)算式;還討論了水分存在對(duì)試驗(yàn)數(shù)據(jù)的穩(wěn)定性、試驗(yàn)平衡時(shí)間和導(dǎo)熱板的含水率取值的影響。
本文在墻體傳熱系數(shù)理論值的計(jì)算中嘗試采用材料實(shí)際含濕狀態(tài)下的導(dǎo)熱系數(shù)取代規(guī)范中給出材料導(dǎo)熱系數(shù)一般值,以改進(jìn)現(xiàn)行規(guī)范在傳熱系數(shù)計(jì)算時(shí)忽略材料含水率影響這一缺陷;同時(shí)設(shè)想通過(guò)實(shí)時(shí)掌握材料的含水率變化,來(lái)推算墻體的傳熱系數(shù),對(duì)墻體熱工性能的檢測(cè)評(píng)估
4、有較為現(xiàn)實(shí)的意義。
墻體的傳熱系數(shù)測(cè)試結(jié)果發(fā)現(xiàn),陶粒增強(qiáng)加氣砌塊墻體傳熱系數(shù)的實(shí)測(cè)值較理論值偏大,確定了理論計(jì)算值的修正系數(shù)平均約為1.493。墻體材料的含水率越高,其傳熱系數(shù)測(cè)試值越高。在試驗(yàn)測(cè)試的含水率范圍內(nèi)(小于20%),當(dāng)墻體材料的平均含水率每升高1%,1#墻體(保溫砂漿砌筑,灰縫厚度10mm)、2#墻體(保溫砂漿砌筑,灰縫厚度5mm)、3#墻體(普通砂漿砌筑,灰縫厚度10mm)、4#墻體(普通砂漿砌筑,灰縫厚度5
5、mm)的傳熱系數(shù)在原含水率對(duì)應(yīng)值的基礎(chǔ)上增大4.21%,3.35%,2.67%,2.56%?;铱p厚度愈大,傳熱系數(shù)的增長(zhǎng)幅度愈大。1#墻體、2#墻體、3#墻體、4#墻體的灰縫影響系數(shù)分別為1.960,1.896,1.884,1.592。
本文的研究表明,墻體材料的含水率是墻體傳熱系數(shù)的決定因素之一,隨著含水率的增加,墻體的傳熱系數(shù)不斷增大,傳熱系數(shù)的設(shè)計(jì)計(jì)算應(yīng)考慮含水率的影響。同時(shí)傳熱系數(shù)的檢測(cè)評(píng)估也相當(dāng)有可能通過(guò)材料含水
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