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文檔簡介
1、根據(jù)單級蒸氣壓縮高溫?zé)岜每衫脽嵩礈囟容^高、復(fù)疊式高溫?zé)岜孟到y(tǒng)可利用熱源溫度較低但效率也較低和高溫?zé)岜美玫推肺荒茉礈囟确秶^窄的研究現(xiàn)狀,采用了一種以熱源型冷凝蒸發(fā)器為核心部件的中低溫雙熱源型復(fù)疊式高溫?zé)岜孟到y(tǒng),從而實現(xiàn)了對一次能源和二次能源的復(fù)合利用,達(dá)到制取高溫?zé)崴?、滿足采暖需求的目的并提高了高溫?zé)岜玫男省1疚膶χ械蜏仉p熱源型復(fù)疊式高溫?zé)岜孟到y(tǒng)的工作原理、工作模式及變工況特性進(jìn)行了理論分析,設(shè)計并搭建了復(fù)疊式高溫?zé)岜眯阅芫C合測試
2、平臺,在單一低溫?zé)嵩春椭械蜏仉p熱源兩種不同的工作模式下對系統(tǒng)的制熱性能進(jìn)行了測試,獲取了系統(tǒng)在不同熱源運(yùn)行模式下的變工況特性。本文研究成果包括以下內(nèi)容:
在單一低溫?zé)嵩垂ぷ髂J较?,通過對系統(tǒng)變工況制熱性能的研究,定量分析了溫度、流量對系統(tǒng)性能的影響規(guī)律:對于低溫?zé)嵩磥碚f,當(dāng)?shù)蜏責(zé)嵩戳髁繛?.7m3/h、低溫?zé)嵩催M(jìn)口溫度由10℃升高到25℃時,制熱量提高了28%,系統(tǒng)COP提高了15.3%;當(dāng)?shù)蜏責(zé)嵩催M(jìn)口溫度為15℃、流量由0.
3、35m3/h增加到1.05m3/h時,制熱量提高了22.2%,系統(tǒng)COP提高了15.4%;當(dāng)用戶側(cè)熱媒流量為1.05m3/h、用戶側(cè)熱媒進(jìn)口溫度由57℃升高到77℃時,制熱量提高了10.5%,系統(tǒng)COP降低了17.5%;當(dāng)用戶側(cè)熱媒進(jìn)口溫度為72℃、流量由0.53m3/h增加到1.58m3/h時,制熱量提高了0.8%,系統(tǒng)COP提高了12.6%;在中低溫雙熱源工作模式下,通過對系統(tǒng)變工況制熱性能的研究,定量分析了溫度、流量對系統(tǒng)性能的影
4、響規(guī)律:對于中溫?zé)嵩磥碚f,保持流量不變、進(jìn)口溫度由42℃變化到53℃的過程中,性能系數(shù)和制熱量分別提高了8.9%、18.6%;保持進(jìn)口溫度不變、流量由0.4 m3/h變化到1.165m3/h的過程中,性能系數(shù)和制熱量分別提高了1.2%、4.3%。
實驗結(jié)果表明:單一低溫?zé)嵩茨J较?,低溫?zé)嵩吹臏囟群土髁康脑黾訉μ岣邚?fù)疊熱泵系統(tǒng)性能影響顯著、用戶側(cè)流量增加對系統(tǒng)性能影響明顯,但用戶側(cè)熱媒溫度的升高降低了復(fù)疊熱泵系統(tǒng)性能。中低溫雙熱
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