化工原理課程設(shè)計(jì)--甲苯—二甲苯雙組分連續(xù)精餾篩板塔的設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　化工原理課程設(shè)計(jì)</b></p><p>　　甲苯—二甲苯雙組分連續(xù)精餾篩板塔的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　學(xué)院：化工學(xué)院</b></p><p><b>　　班級(jí)： </b></p><p><b>　　姓名： </b>

2、;</p><p><b>　　學(xué)號(hào)： </b></p><p><b>　　指導(dǎo)老師： </b></p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　一． 序…………………………………………………………………2</p><p>　　二

3、． 原始數(shù)據(jù)…………………………………………………………3</p><p>　　三． 設(shè)計(jì)計(jì)算…………………………………………………………5</p><p>　　四． 物料衡算…………………………………………………………5</p><p>　　五． 塔頂溫度、塔底溫度及最小回流比計(jì)算………………………5</p><p>　　六． 確

4、定最佳操作回流比及塔板層數(shù)………………………………8</p><p>　　七． 塔板結(jié)構(gòu)計(jì)算……………………………………………………14</p><p>　　八． 溢流堰高度及堰上液層高度的確定……………………………16</p><p>　　九． 板面篩孔布置的設(shè)計(jì)……………………………………………16</p><p>　　十． 水力

5、學(xué)性能參數(shù)及校核…………………………………………16</p><p>　　十一．塔板負(fù)荷性能圖…………………………………………………18</p><p>　　十二．篩板設(shè)計(jì)計(jì)算的主要結(jié)果：……………………………………21</p><p>　　十三．主要符號(hào)說明（略）……………………………………………22</p><p>　　十四. 主要參考文

6、獻(xiàn)……………………………………………………22</p><p>　　十五 雙組分連續(xù)精餾的流程圖………………………………………23</p><p>　　十六 結(jié)束語……………………………………………………………24</p><p><b>　　序</b></p><p>　　混合物的分離是化工生產(chǎn)過程中的重要過程?；?/p>

7、合物分為均相和非均相物系,非均相物系的分離主要依靠質(zhì)點(diǎn)運(yùn)動(dòng)與流體流動(dòng)原理實(shí)現(xiàn)分離,而化學(xué)工業(yè)中通常遇到的是均相分離,通常有精餾，吸收，萃取和干燥等單元的操作。</p><p>　　精餾是分離液體混合物（含可液化的氣體混合物）最常用的一種典型單元操作，在化工、煉油、石油化工等工業(yè)中得到廣泛應(yīng)用。按蒸餾方式分為簡(jiǎn)單蒸餾，平衡蒸餾，精餾和特殊精餾等。當(dāng)混合物各組分揮發(fā)度差別很小或形成共沸時(shí)，采用精餾。精餾是多級(jí)分離過程

8、,即同時(shí)進(jìn)行多次部分汽化和部分冷凝的過程,因此可使混合液得到幾乎完全的分離。工業(yè)上以精餾應(yīng)用最為廣泛。精餾過程在能量劑的驅(qū)動(dòng)下（有時(shí)加質(zhì)量劑），使氣、液兩相多次直接接觸和分離，利用液相混合物中各組分揮發(fā)度的不同，使易揮發(fā)組分由液相向氣相轉(zhuǎn)移，難揮發(fā)組分由氣相向液相轉(zhuǎn)移，實(shí)現(xiàn)原料混合液中各組分的分離。該過程是同時(shí)進(jìn)行傳質(zhì)、傳熱的過程。精餾塔是大型的設(shè)備組裝件，分為板式塔和填料塔兩大類。一般處理物料量較大時(shí)多采用板式塔。板式塔又有篩板塔、泡

9、罩塔、浮閥塔等。</p><p>　　本次設(shè)計(jì)任務(wù)為設(shè)計(jì)一定產(chǎn)品純度的精餾塔，實(shí)現(xiàn)甲苯－二甲苯的分離。鑒于甲苯－二甲苯體系比較易于分離，待處理料液清潔的特點(diǎn)，同時(shí)對(duì)篩板塔的結(jié)構(gòu)，性能做了較充分的研究，認(rèn)識(shí)到只要設(shè)計(jì)合理，操作正確，就可以獲得較滿意的塔板效率和一定的操作彈性。設(shè)計(jì)決定選用篩板塔。</p><p>　　本設(shè)計(jì)的具體流程：原料液（甲苯和二甲苯，且泡點(diǎn)進(jìn)料）經(jīng)預(yù)熱器加熱到指定的溫度

10、后，送入塔的進(jìn)料板上與自塔上部下降的回流液體匯合后，逐板下降，最后流入塔的再沸器中。在每層塔板上，回流液體與上升蒸氣互相接觸，進(jìn)行傳質(zhì)、傳熱。操作時(shí)，連續(xù)地從塔底再沸器取出部分液體作為塔底產(chǎn)品(或?yàn)樗獨(dú)堃号懦?，部分液體氣化，產(chǎn)生的蒸氣依次上升通過各層塔板。塔頂蒸氣進(jìn)入冷凝器中被部分(選擇適當(dāng)?shù)幕亓鞅?冷凝，并將部分冷凝液用泵或靠位差送回塔頂作為回流液體，其余部分經(jīng)冷卻器后被送出作為塔頂產(chǎn)品。</p><p>

11、　　本課程設(shè)計(jì)的主要內(nèi)容是過程的物料衡算、熱量衡算，工藝計(jì)算，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)和校核。</p><p>　　設(shè)計(jì)時(shí)間為2013年6月</p><p><b>　　化工原理課程設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　Ⅰ.原始數(shù)據(jù)</b></p><p>　　設(shè)計(jì)題目：雙組分連續(xù)精餾篩板塔的設(shè)計(jì)</p&

12、gt;<p>　　原料處理量：1.35×104kg/h</p><p><b>　　原料組成：</b></p><p>　　分離要求：（1）：餾出液中低沸點(diǎn)組分的含量不低于0.97（質(zhì)量分率）。</p><p>　?。?）：餾出液中低沸點(diǎn)組分的收率不低于0.975（質(zhì)量分率）。</p><p>　

13、　操作條件：（1）：操作壓力：常壓。</p><p>　　（2）：進(jìn)料及回流狀態(tài)：泡點(diǎn)液體。</p><p><b>　　Ⅱ.設(shè)計(jì)計(jì)算</b></p><p><b>　　物料衡算</b></p><p>　　苯的摩爾質(zhì)量：MA=92kg/kmol</p><p>　　甲苯的

14、摩爾質(zhì)量：MB=106kg/kmol</p><p>　　原料液摩爾分率： </p><p>　　塔頂產(chǎn)品摩爾分率： </p><p>　　原料液的平均摩爾質(zhì)量：=0.6815×92＋(1－0.6815)×106＝96.459kg/kmol</p><p>　　物料衡算原料處理量： =139.96kmol

15、/h</p><p>　　塔頂易揮發(fā)組分回收率： </p><p><b>　　∴kmol/h</b></p><p>　　總物料衡算： ∴＝139.96－95.49＝44.47kmol/h</p><p>　　139.96×0.6815＝95.49×0.9739＋44.4

16、7× </p><p><b>　　∴=0.0536</b></p><p>　　塔頂溫度、塔底溫度及最小回流比的計(jì)算</p><p>　?。?）確定操作壓力：</p><p><b>　　塔頂壓力：760</b></p><p>　　塔底壓力：760+20&

17、#215;100/13.6=907.0588mmHg</p><p>　?。?）計(jì)算塔頂溫度（露點(diǎn)溫度）：</p><p>　　根據(jù)塔頂壓力及塔頂汽相組成用試差法計(jì)算塔頂溫度。其中二甲苯、三</p><p>　　甲苯的飽和蒸氣壓由安托因方程計(jì)算。</p><p><b>　　設(shè)=111.8℃</b></p>

18、<p>　　由 得=785.288 </p><p>　　由 得=330.4779 </p><p><b>　　1.033274 </b></p><p><b>　　0.434839</b></p><p>　　=0.0004 </p>

19、<p><b>　　設(shè)=112℃</b></p><p>　　由 得= 789.7288</p><p>　　由 得=332.5719</p><p><b>　　1.039117</b></p><p><b>　　0.437595</b>

20、</p><p>　　=0.0004 </p><p><b>　　設(shè)=111.89℃</b></p><p>　　由 得=787.2839 </p><p>　　由 得=331.4189 </p><p><b>　　1.035900 </b&g

21、t;</p><p><b>　　=0.0004 </b></p><p>　　∴=111.89℃ 假設(shè)正確，為所求露點(diǎn)溫度。</p><p><b>　　∴ </b></p><p>　?。?）計(jì)算塔底溫度（泡點(diǎn)溫度）</p><p>　　根據(jù)塔底壓力及塔底殘液組成用試

22、差法計(jì)算塔底溫度。其中甲苯、二甲</p><p>　　苯的飽和蒸氣壓由安托因方程計(jì)算。</p><p><b>　　設(shè)=145℃</b></p><p>　　由 得=1839.6929 </p><p>　　由 得=856.4888 </p><p>　　=0.0004 &

23、lt;/p><p><b>　　設(shè)=144.8℃</b></p><p>　　由 得=1831.1332 </p><p>　　由 得=852.038 </p><p>　　=0.0004 </p><p><b>　　設(shè)=144.91℃</b></p

24、><p>　　由 得=1835.8373 </p><p>　　由 得=854.4837 </p><p><b>　　=0.0004</b></p><p>　　∴=144.91℃ 假設(shè)正確，為所求泡點(diǎn)溫度。</p><p><b>　　∴</b></p

25、><p><b>　　∴</b></p><p>　?。?）計(jì)算最小回流比Rmin：</p><p><b>　　0.6815 </b></p><p>　　確定最佳操作回流比與塔板層數(shù)</p><p><b>　　列相平衡關(guān)系式：</b></p&

26、gt;<p><b>　　列操作線方程：</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p>　　由塔頂向下逐板計(jì)算精餾段的汽、液相組成，即</p><p>　　由y1=xD，根據(jù)平衡關(guān)系計(jì)算x1，由

27、操作關(guān)系計(jì)算y2，由平衡關(guān)系計(jì)算</p><p>　　x2,…由平衡關(guān)系計(jì)算xn，當(dāng)xn≤xF時(shí)，則n-1即為精餾段的理論板數(shù)。</p><p>　　由進(jìn)料口向下逐板計(jì)算提餾段的汽、液相組成，即</p><p>　　由x1=xn，根據(jù)操作關(guān)系計(jì)算y2，由平衡關(guān)系計(jì)算x2，由操作關(guān)系計(jì)算</p><p>　　y3,…由平衡關(guān)系計(jì)算xm，當(dāng)xm≤

28、xw時(shí)，則m即為提餾段的理論板數(shù)。</p><p>　　逐板法計(jì)算塔板層數(shù)：</p><p>　　由R=(1.1-2.0)Rmin范圍內(nèi)，步長(zhǎng)為0.1Rmin，逐次增大操作回流比，</p><p>　　按上述2-4步計(jì)算，具體計(jì)算結(jié)果如下表：</p><p>　　R=1.1Rmin 精餾段：=0.5207+0.4667 </p&g

29、t;<p>　　提餾段：=1.2232-0.0120</p><p>　　=21（包括釜） =9 =12（包括釜）</p><p>　　R=1.2Rmin 精餾段：=0.5424+0.4456 </p><p>　　提餾段：=1.2131-0.0114</p><p>　　=18（包括釜） =8 =10（包括釜）&

30、lt;/p><p>　　R=1.3Rmin 精餾段：=0.5622+0.4264 </p><p>　　提餾段：=1.2039-0.0109</p><p>　　=16（包括釜） =7 =9（包括釜）</p><p>　　R=1.4Rmin 精餾段：=0.5803+0.4087 </p><p>　　提餾段

31、：=1.1954-0.0105</p><p>　　=16（包括釜） =6 =10（包括釜）</p><p>　　R=1.5Rmin 精餾段：=0.5971+0.3924</p><p>　　提餾段：=1.1877-0.0101</p><p>　　=14（包括釜） =6 =8（包括釜）</p><p>　　

32、R=1.6Rmin 精餾段：=0.6125+0.3774</p><p>　　提餾段：=1.1805-0.0097</p><p>　　=14（包括釜） =6 =8（包括釜）</p><p>　　R=1.7Rmin 精餾段：=0.6268+0.3635</p><p>　　提餾段：=1.1738-0.0093</p>

33、<p>　　=14（包括釜） =5 =9（包括釜）</p><p>　　R=1.8Rmin 精餾段：=0.6400+0.3506 </p><p>　　提餾段：=1.1676-0.0090</p><p>　　=13（包括釜） =5 =8（包括釜）</p><p>　　R=1.9Rmin 精餾段：=0.6524+0

34、.3385 </p><p>　　提餾段：=1.1619-0.0087</p><p>　　=13（包括釜） =5 =8（包括釜）</p><p>　　R=2.0Rmin 精餾段：=0.6639+0.3273 </p><p>　　提餾段：=1.1565-0.0084</p><p>　　=12（包括釜） =5

35、 =7（包括釜）</p><p><b>　　對(duì)上表塔板數(shù)列表：</b></p><p>　　繪制R-NT曲線，確定最佳操作回流比及最佳理論板數(shù)：</p><p><b>　　本題取回流比 </b></p><p>　　=16（包括釜） =7 =9（包括釜）</p><

36、p><b>　　查取塔板效率：</b></p><p><b>　　℃</b></p><p><b>　　計(jì)算全塔理論板數(shù)：</b></p><p><b>　　塊=26塊</b></p><p>　　塔板結(jié)構(gòu)計(jì)算（設(shè)計(jì)塔頂?shù)谝粔K板）</p&

37、gt;<p>　　計(jì)算塔頂實(shí)際的汽液相體積流量：</p><p>　　（1）液相體積流量計(jì)算：</p><p>　　869-0.978×(111.89-20)=779.13158 kg/</p><p>　　864-0.875×(111.89-20)=783.59625 kg/</p><p><b&g

38、t;　　∴ kg/</b></p><p><b>　　kg/kmol</b></p><p><b>　　汽相體積流量計(jì)算：</b></p><p><b>　　kg/</b></p><p><b>　　kg/</b></p>

39、<p><b>　　kg/</b></p><p>　　=0.9739×92＋(1－0.9739)×106＝92.3654 kg/kmol</p><p><b>　　選取塔板間距： </b></p><p>　　選取塔板間距＝0.45m 兩板間有人孔＝0.7m</p>

40、<p>　　計(jì)算液汽動(dòng)能參數(shù)C：</p><p><b>　　液氣動(dòng)能參數(shù)：</b></p><p>　　選取板上液層高度=0.05m，則-=0.45-0.05=0.40m</p><p>　　查史密斯關(guān)聯(lián)圖，查得汽相負(fù)荷參數(shù)0.084 </p><p>　　液體表面張力的計(jì)算：</p>

41、<p>　　28.53-0.113(144.91-20)=14.4152 dyne/cm</p><p>　　28.99-0.109(144.91-20)=15.3748 dyne/cm</p><p>　　14.41520.9429+15.37480.0571=14.4700 dyne/cm</p><p><b>　　計(jì)算液泛速度：</

42、b></p><p><b>　　m/s</b></p><p><b>　　空塔氣速：</b></p><p>　　取安全系數(shù)為0.7，則空塔氣速=0.7=0.71.2826=0.8978m/s</p><p>　　選取溢流方式及堰長(zhǎng)同塔徑的比值:</p><p>　

43、　選用單溢流弓形降液管，取=0.7。查弓形降液管的參數(shù)圖，查取降</p><p>　　液管面積同塔截面積的比值及降液管寬度同塔徑的比值=0.14。</p><p><b>　　計(jì)算塔徑: </b></p><p><b>　　截塔面積：</b></p><p><b>　　塔徑：<

44、/b></p><p>　　按標(biāo)準(zhǔn)塔徑圓整后D=1.8m。</p><p>　　計(jì)算塔徑圓整后的實(shí)際氣速:</p><p><b>　　m/s</b></p><p>　　液泛分率：m/s 在（0.6～0.8）范圍內(nèi) </p><p>　　在D=1.8m時(shí)，塔板結(jié)構(gòu)尺寸:</p&g

45、t;<p><b>　　堰長(zhǎng)：m</b></p><p>　　降液管寬度：=0.14D=0.141.8=0.252m</p><p><b>　　降液管面積：</b></p><p>　　溢流堰高度及堰上液層高度的確定</p><p>　　選取溢流堰高度=50mm =8.1916 =

46、0.7查取液流收縮系數(shù)圖，</p><p>　　得液流收縮系數(shù)E=1.02 </p><p>　　選用平直堰，堰上液層高度=0.0028E0.0028 0.0146m</p><p>　　∴=+=50+14.6=64.6mm</p><p>　　板面篩孔布置的設(shè)計(jì)： </p><p>　　選取篩孔直徑do=5

47、mm，</p><p>　　篩孔按正三角形排列，=3,孔中心距t=3d0=3×5=15mm</p><p>　　選塔板厚度=3.5mm（碳鋼板）。</p><p><b>　　計(jì)算開孔區(qū)面積：</b></p><p>　　=－2=2.5447－2×0.2239＝2.0969m2</p>

48、<p><b>　　開孔率： </b></p><p>　　==0.907=0.907×=0.101=10.1%</p><p><b>　　開孔面積：</b></p><p>　　==0.101×2.0969=0.2118m2</p><p>　　5.氣體通過篩孔的

49、流速：===9.0638</p><p>　　6.孔個(gè)數(shù)N===10786個(gè)</p><p>　　學(xué)性能參數(shù)計(jì)算及校核</p><p>　　液沫夾帶分率的檢驗(yàn)：</p><p>　　==0.0113＜0.1</p><p>　　故在本設(shè)計(jì)液沫夾帶量在允許范圍內(nèi)。</p><p><b>

50、;　　塔板壓降：</b></p><p><b>　　干板壓降：</b></p><p>　　由 故=5/3.5=1.43,查干篩孔的流量系數(shù)表，</p><p>　　得孔流系數(shù)=0.79</p><p><b>　　=0.0250m</b></p><p>&l

51、t;b>　　液層靜壓降：</b></p><p><b>　　對(duì)單溢流板：</b></p><p>　　通過有效傳質(zhì)區(qū)的氣速：</p><p><b>　　氣相動(dòng)能因子：</b></p><p>　　查充氣系數(shù)關(guān)聯(lián)圖，得充氣系數(shù)=0.61。</p><p>

52、　　=0.61×0.0646=0.0394m</p><p><b>　　液層表面張力壓降:</b></p><p><b>　　0.0015m</b></p><p><b>　　單板總壓降:</b></p><p>　　=0.0250+0.0394+0.0015=

53、0.0659m</p><p><b>　　液面落差的校驗(yàn)：</b></p><p>　　對(duì)于篩板塔，液面落差很小,本設(shè)計(jì)塔徑和液流量均不大，可忽略液面落差影響。</p><p>　　塔板漏液狀況的校驗(yàn):</p><p>　　1)產(chǎn)生漏液的干板壓降</p><p><b>　　=0.00

54、83m</b></p><p><b>　　2)工作狀態(tài)下</b></p><p>　　穩(wěn)定系數(shù)==1.74>1.5</p><p>　　故不會(huì)產(chǎn)生嚴(yán)重漏液。</p><p>　　降液管液泛情況的校驗(yàn)：</p><p>　　(1) 選取降液管下緣至下層塔板的距離=20mm：<

55、;/p><p>　　則降液管下緣縫隙通道的截面積==0.02×1.26=0.0252m2</p><p>　　(2)液體流出降液管的阻力損失： </p><p>　　(3) 計(jì)算降液管內(nèi)的清液層高度及泡沫層高度：</p><p>　　=0.02+0.0394=0.0594m</p><p><b>　　

56、= ++++</b></p><p>　　=0.0659+0.050+0.0146+0+0.0037＝0.1342m</p><p>　　甲苯—二甲苯物系屬一般物系，取=0.5，</p><p><b>　　則=</b></p><p><b>　　(4) 校核：</b></p&g

57、t;<p>　　+=0.45+0.05=0.5m ∴</p><p>　　故在本設(shè)計(jì)中不會(huì)發(fā)生液泛現(xiàn)象。</p><p>　　液體在降液管內(nèi)停留時(shí)間的校驗(yàn)：</p><p><b>　　τ>5s</b></p><p><b>　　故降液管設(shè)計(jì)合理。</b></p&

58、gt;<p><b>　　塔板負(fù)荷性能圖</b></p><p><b>　　負(fù)荷性能圖：</b></p><p><b>　　過量液沫夾帶線:</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　=15319.41-288.

59、50</p><p><b>　　最大氣相負(fù)荷線: </b></p><p>　　以τ=3s作為液體在降液管中停留時(shí)間的下限， </p><p><b>　　最小液相負(fù)荷線:</b></p><p><b>　　==3.8367</b></p><p>

60、<b>　　最小氣相負(fù)荷線:</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=43563.41</b></p><p>　　降液管液泛線: </p><p><b>　　=43563.4</b></p>&l

61、t;p>　　根據(jù)以上各線方程，可作出篩板的負(fù)荷性能圖。（如圖）</p><p>　　(二)操作性能的評(píng)定：</p><p>　　本設(shè)計(jì)的操作條件為=14.5981,=6890.4146，</p><p>　　在負(fù)荷性能圖上作出操作點(diǎn)P（,），連接OP，即作出操作線。</p><p>　　根據(jù)操作線同負(fù)荷性能圖的交點(diǎn)及設(shè)計(jì)工作點(diǎn)的坐標(biāo)，計(jì)

62、算下列參數(shù)：</p><p>　　根據(jù)負(fù)荷性能圖及操作線的交點(diǎn)，可以看出</p><p>　　從圖上讀出: =12.855×103, =5.066×103,</p><p>　　=27.31, =10.77</p><p>　　操作彈性系數(shù)（極限負(fù)荷比）：</p><p>

63、　　按汽相負(fù)荷計(jì)算：==</p><p>　　按液相負(fù)荷計(jì)算：==</p><p>　　設(shè)計(jì)工作點(diǎn)的安定系數(shù)（設(shè)計(jì)負(fù)荷對(duì)極限之比）：</p><p>　　對(duì)汽相負(fù)荷上限：==</p><p>　　對(duì)汽相負(fù)荷下限： ==</p><p>　　對(duì)液相負(fù)荷上限：==</p><p>　　對(duì)液相負(fù)荷下限

64、：==</p><p>　　九．篩板設(shè)計(jì)計(jì)算的主要結(jié)果：</p><p><b>　　篩板塔設(shè)計(jì)計(jì)算結(jié)果</b></p><p>　　十．主要符號(hào)說明（略）</p><p><b>　　十一. 參考文獻(xiàn)：</b></p><p>　　化工原理上下冊(cè)（譚天恩等編著）</p

65、><p>　　化學(xué)工程手冊(cè)第13篇《氣液傳質(zhì)設(shè)備》</p><p><b>　　飽和蒸氣壓數(shù)據(jù)：</b></p><p>　　lg=Ai-Bi/(t+Ci) [mmHg]</p><p><b>　　式中t：溫度，℃</b></p><p>　?。猴柡驼魵鈮海撩坠ぷ鞴?lt;

66、/p><p>　　Ai,Bi,Ci：同組分種類有關(guān)的常數(shù)</p><p>　　液體的物理性質(zhì)同溫度的近似關(guān)系：</p><p>　　十二.雙組分連續(xù)精餾的流程圖</p><p><b>　　結(jié)束語</b></p><p>　　通過本塔的負(fù)荷性能圖可以看出，操作線分別與液沫夾帶線和漏液線相交，是以上限為

67、液沫夾帶控制，下限為漏液控制。若操作點(diǎn)位于操作區(qū)內(nèi)的適中位置時(shí)可獲得穩(wěn)定良好的操作效果。但本塔的操作點(diǎn)偏于漏液線，在操作區(qū)偏下方。使塔的正常操作受到一定影響?？梢酝ㄟ^減少塔板開孔率使漏液線下移，使操點(diǎn)位于操作區(qū)中心位置。提高塔的操作效果。</p><p>　　精餾塔操作的基本要求是在連續(xù)定態(tài)和最經(jīng)濟(jì)的條件下處理更多的原料液，達(dá)到預(yù)定的分離要求或組分的回收率，即在允許范圍內(nèi)采用較小的回流比和比較大的再沸器傳熱量。所

68、以在設(shè)計(jì)精餾塔的過程中，必須保持精餾定態(tài)操作的條件如：塔壓穩(wěn)定;進(jìn)、出塔系統(tǒng)的物料量平衡和穩(wěn)定；進(jìn)料組成和熱狀況穩(wěn)定；回流比恒定；再沸器和冷凝器的傳熱條件穩(wěn)定；塔系統(tǒng)與環(huán)境間散熱穩(wěn)定等 因此在設(shè)計(jì)當(dāng)中就要考慮主要的因素來進(jìn)行合理的設(shè)計(jì)。</p><p>　　兩周的化工原理課程設(shè)計(jì)，使我對(duì)于雙組分連續(xù)精餾篩板塔的設(shè)計(jì)有了更深刻的認(rèn)識(shí)。在設(shè)計(jì)實(shí)踐過程中，我收獲了很多并有一種強(qiáng)烈的成就感。 </p>&l

69、t;p>　　首先，在于設(shè)計(jì)計(jì)算，參考課本所學(xué)理論知識(shí)，并聯(lián)系生產(chǎn)實(shí)際情況，對(duì)設(shè)計(jì)有了整體性的把握。查找一些有關(guān)參數(shù)的時(shí)候，我通過很多途徑參考并合理的運(yùn)用到設(shè)計(jì)中。大量的計(jì)算也特別鍛煉我們的計(jì)算能力及考驗(yàn)我們的認(rèn)真程度。同時(shí)我對(duì)于精餾這章的熟悉也便于對(duì)化工生產(chǎn)更高層次的學(xué)習(xí)。</p><p>　　其次，CAD畫圖方面的能力也有了很大的進(jìn)步，對(duì)各種畫圖工具的運(yùn)用更加熟練自如。這項(xiàng)工作需要很強(qiáng)的毅力，甚至是通宵達(dá)