電廠電除塵系統(tǒng)效率影響因素分析及研究畢業(yè)論文

1、<p>　　電廠電除塵系統(tǒng)效率影響因素分析及研究</p><p>　　專 業(yè) 熱動07-6班 </p><p>　　定稿日期：2024年06月03日</p><p>　　機械工程系畢業(yè)設(shè)計（論文）任務(wù)書</p><p>　　注：此表發(fā)給學(xué)生后由指導(dǎo)教師填寫，學(xué)生按此表要求開展畢業(yè)設(shè)計（論文）工作。xx?？茖W(xué)校機械工程系畢業(yè)設(shè)

2、計（論文）成績表</p><p>　學(xué) 生 姓 名專業(yè)班級熱動07-6班</p><p>　設(shè)計(論文)題目電廠電除塵系統(tǒng)效率影響因素分析及研究</p><p>　接受 任務(wù) 日期10年4月12日完成任務(wù)日期10年7月12日</p><p>　指 導(dǎo) 教 師指導(dǎo)教師單位</p><p>　設(shè)計(論文)內(nèi)容目

3、標針對電廠電除塵器除塵效率下降的情況, 分析其存在的主要問題, 簡要介紹所采取的改造措施: 將相應(yīng)的電除塵器一電場陰極線更換為管型芒刺線; 陽極板下部加裝加強板; 陰極振打軸承改為托滾式軸承等。改造實施后電除塵器除塵效果明顯改善, 可靠性得到提高。本電除塵器的改造經(jīng)驗對其他電廠解決同類問題具有一定借鑒意義。</p><p>　設(shè)計(論文)要求1．選題必須符合專業(yè)目標及教學(xué)基本要求，使學(xué)生得到比較全面的訓(xùn)練。 2．

4、題目的難度和大小要適中，使中等以上學(xué)生通過努力能在規(guī)定的時間內(nèi)完成，同時又給優(yōu)秀學(xué)生留有發(fā)揮和創(chuàng)新的余地。3．選題應(yīng)貫徹應(yīng)才施教的原則，題目類型應(yīng)多樣化。便于學(xué)生根據(jù)自己的能力和興趣愛好選擇題目以充分發(fā)揮學(xué)生的積極性和創(chuàng)造性。</p><p>　論文指導(dǎo)記錄2010年4月12日至18日指導(dǎo)老師確定設(shè)計題目；4月19日至4月25日 根據(jù)設(shè)計題目查找資料；4月26日至4月27日 完成開題報告與設(shè)計大綱，交老師審閱

5、；4月28日至5月23日 依據(jù)設(shè)計大綱完成設(shè)計一稿，交老師批閱；5月24日至6月6日 完成設(shè)計二稿，交老師批閱；6月7 日至6月13日 完成相關(guān)設(shè)計簡介及答辯提綱；6月16日至6月18日 定稿打印，畢業(yè)設(shè)計答辯</p><p>　參考資料張殿印 王純<<除塵器手冊>> 化學(xué)工業(yè)出版社 2005年1月 原永濤<<火力發(fā)電廠電除塵技術(shù)>> 化學(xué)工業(yè)出版社

6、2004年10月 陳明紹,吳光興等編著.除塵技術(shù)的基本理論與應(yīng)用.北京：中國建筑工業(yè)出版社,1981年 中國電力 第39 卷第6 期 第36-38頁</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　針對電廠電除塵器除塵效率下降的情況, 分析其存在的主要問題, 簡要介紹所采取的改造措施：將相應(yīng)的電除塵器一電場陰極線更換為管型芒刺線; 陽極板下部加

7、裝加強板; 陰極振打軸承改為托滾式軸承等。改造實施后電除塵器除塵效果明顯改善, 可靠性得到提高。本電除塵器的改造經(jīng)驗對其他電廠解決同類問題具有一定借鑒意義。</p><p>　　關(guān)鍵詞：電除塵器; 陰極線; 陽極板; 軸承;除塵效率</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　Aiming at the effic

8、iency decreasing problem of electrostatic precipitator Power Generation Co. Ltd., main causes were analyzed in this paper. Based on these, several countermeasures were briefly introduced as follows: emitter wires were re

9、placed by tube- type discharge spine wires, reinforced plates were installed at the bottom of collection plates, and rapper bearings were changed into bracket bearings. The collection efficiency and operating reliability

10、 are both improved as a result of above- </p><p>　　Key Word: electrostatic precipitator emitter wire collection efficiency</p><p><b>　　目 錄</b></p><p>　　第 一 章 緒論1&l

11、t;/p><p>　　1.1 電除塵系統(tǒng)的現(xiàn)狀1</p><p>　　1.2 改進電除塵器的意義1</p><p>　　1.3 通過實例對電除塵器改進進行分析1</p><p>　　第 二 章 造成電除塵器效率降低的分析3</p><p>　　2.1 設(shè)計上的因素3</p><p>　　2

12、.1.1 煤、灰及煙氣資料3</p><p>　　2.1.2 系統(tǒng)及工況資料3</p><p>　　2.1.3 對電除塵器的要求3</p><p>　　2.2 安裝質(zhì)量因素4</p><p>　　2.3 工況運行因素4</p><p>　　2.4 電暈線肥大和陽極板粉塵堆積對運行參數(shù)的影響6</p&g

13、t;<p>　　2.5 電暈閉塞對運行參數(shù)的影響7</p><p>　　2.6 鍋爐排煙溫度和壓力對運行參數(shù)的影響8</p><p>　　2.7 高壓短路對運行參數(shù)的影響9</p><p>　　2.8 運行工況因素對已投運后的電除塵器的重要9</p><p>　　2.8.1 煙氣性質(zhì)對電除塵器效率的影響9</p&

14、gt;<p>　　2.8.2 粉塵比電阻的影響10</p><p>　　2.8.3 電除塵器安全運行的故障有振打失靈、灰斗積灰10</p><p>　　2.9 粉塵的比電阻10</p><p>　　2.9.1 粉塵比電阻和除塵效率的關(guān)系10</p><p>　　2.9.2 溫度影響10</p><p

15、>　　2.9.3 濕度影響11</p><p>　　2.10 氣流的均勻性11</p><p>　　2.10.1 除塵器效率直接與煙氣流速有關(guān)11</p><p>　　2.10.2 除塵器進口的含塵濃度12</p><p>　　2.10.3 電除塵器入口含塵量設(shè)計12</p><p>　　2.10.4

16、為了減少電除塵器的入口的含塵量12</p><p>　　2.11 操作技術(shù)12</p><p>　　2.11.1 鍋爐投油助燃或煤、油混燒14</p><p>　　2.11.2 運行中陰極振打錘、振打砧發(fā)生脫落現(xiàn)象14</p><p>　　2.12 漏風(fēng)14</p><p>　　2.13 火化率15<

17、/p><p>　　2.14 陽極板下部撕裂15</p><p>　　2.15 陰極振打軸系卡澀16</p><p>　　2.16 陽極振打軸承襯磨損16</p><p>　　2.17 灰斗與灰斗聯(lián)接部位凸臺積灰16</p><p>　　2.18 平時檢修不及時17</p><p>　　第

18、三 章 電除塵器的整改及改進效果18</p><p>　　3.1 提高振打系統(tǒng)安全的可靠性18</p><p>　　3.2 電廠陰極線更換為管型芒刺線19</p><p>　　3.3 陽極板下部加裝陽極板20</p><p>　　3.4 陰極振打軸承改型20</p><p>　　3.5 改進效果20<

19、/p><p>　　3.5.1 空載升壓實驗21</p><p>　　3.5.2 除塵效率實驗21</p><p><b>　　結(jié)論21</b></p><p><b>　　致謝22</b></p><p><b>　　參考文獻23</b></

20、p><p><b>　　緒論</b></p><p><b>　　電除塵系統(tǒng)的現(xiàn)狀</b></p><p>　　多在幾年前建成投產(chǎn)，受當時各種的因素的影響和條件的限制，電除塵器選型普遍比較冒進。當時有兩種主要認識：</p><p>　?。?）認為電除塵器既然是一種高效除塵器，它的除塵效率遠高于其他形式的

21、除塵器，只要有了它，煙塵污染就基本消除了；</p><p>　?。?）環(huán)境保護的投資大，經(jīng)濟效益低，甚至只有不斷地投入而無絲毫的產(chǎn)出，因而對環(huán)境保護的投資是被動的。</p><p>　　因而發(fā)電廠向電除塵器制造廠提供基本參數(shù)的準確度就尤顯重要。某發(fā)電廠除塵器改造時提供給電除塵器制造廠的最大實際煙氣量為四十二萬立方米每小時，而其實際煙氣量在五十萬立方米每小時左右。這一偏差，就使電除塵器在其他

22、一切狀況均正常時，除塵效率由設(shè)計值98%下降到96.3%，煙塵排放量增加約一倍。</p><p>　　這樣使發(fā)電廠的能耗有所增加，經(jīng)濟效益受到一定量的損失。其次除塵效率低，排放到空氣中的灰塵就會增加，相比之下這對環(huán)境也造成了嚴重的污染，電除塵器的改進不管是對電廠的經(jīng)濟效益還是對環(huán)境的影響都有一定的意義。</p><p><b>　　改進電除塵器的意義</b></

23、p><p>　　（1）對電除塵器進行改進，可以有效的減小固體未完全燃燒損失。</p><p>　?。?）對電除塵器進行改進，可以減小煙塵在鍋爐中的對設(shè)備的磨損，鍋爐的熱效率是進入爐膛的總熱量減去鍋爐各個損失，在各項損失中固體未完全燃燒損失所占比例最大，對電除塵器進行改進對提高鍋爐的熱效率和提高煤炭的利用率也有很大的意義。</p><p>　?。?）對電除塵器進行改進。對

24、電廠熱效率的提高和對整個電廠效率的影響以及環(huán)境保護都有重大的意義。</p><p>　　通過實例對電除塵器改進進行分析</p><p>　　本文通過對200MW燃煤發(fā)電機組配用蘭州電力修造廠生產(chǎn)的RWD/KFH-170-3 型三電場臥式靜電除塵器, 電控部分由龍巖空氣凈化設(shè)備廠提供。每臺鍋爐各配2 臺獨立的電除塵器并列組合而成, 每臺電除塵器分4 個電場, 并在最后一個電場末端加設(shè)2層橫置

25、槽板, 防止二次飛揚, 以提高收塵效率。電除塵一般隨著運行時間增長, 除塵效果逐漸變差, 電場運行參數(shù)開始下降, 二次電壓、二次電流均難以達到正常值, 還經(jīng)常出現(xiàn)電場投不上的情況。為找出電除塵器除塵效率降低的原因, 尋求合理有效的治理方案, 對除塵器內(nèi)部進行檢查分析, 因此，本文在通過分析電除塵器除塵效率達不到設(shè)計值原因的基礎(chǔ)上，探討一些解決問題的辦法，希望能夠?qū)痣姀S環(huán)保工作提供有益的參考 。</p><p>

26、　　造成電除塵器效率降低的分析</p><p><b>　　設(shè)計上的因素</b></p><p>　　電除塵器的設(shè)計需要的原始材料包括以下內(nèi)容：</p><p><b>　　煤、灰及煙氣資料</b></p><p>　　煤質(zhì)的全分析（成份、熱值、揮發(fā)份），灰的成份、粒徑、比電阻、容重，煙氣成份、溫度

27、、濕度、酸露點溫度、煙氣量及煙氣含塵濃度。</p><p><b>　　系統(tǒng)及工況資料</b></p><p>　　爐型、容量、耗煤量及系統(tǒng)漏風(fēng)選值。</p><p>　　現(xiàn)場氣象資料：海報及氣壓、環(huán)境溫度、風(fēng)載、雪載、地震烈度及安裝現(xiàn)場位置限定。</p><p><b>　　對電除塵器的要求</b>

28、;</p><p>　　效率保證，允許漏風(fēng)等依據(jù)多依奇效率公式：</p><p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　式中 ω為煙氣驅(qū)進速度；</p><p><b>　　Q為煙氣處理量；</b></p><p><b>　　A為收塵面積。<

29、/b></p><p>　　由此公式得出，根據(jù)要求A、Q值確定后，影響除塵效率的關(guān)鍵因素取決于ω（煙氣驅(qū)進速度），而ω值的取得通常有兩種方法：一種將擬采用的煤在實驗爐中燃燒，然后經(jīng)試驗裝置（與現(xiàn)實參數(shù)相同）測出其除塵效率，然后推算出ω值；另一種是將現(xiàn)場大量運行電除塵的各種參數(shù)與煙塵特性進行統(tǒng)計匯總，用計算機進行處理分析，找出相互關(guān)系圖表應(yīng)用于設(shè)計中，這就存在設(shè)計中取得資料的全面性問題。如：飛灰化學(xué)成份分析一

30、般只分析SiO2、Al2O3、Fe2O3、CaO、MgO以及SO3等項目而忽略Na2O、K2O、TiO2、MnO2、LiO2、P2O5及飛灰可燃物等數(shù)據(jù)，而以上因素對確定ω值很重要。</p><p>　　設(shè)計中選擇參數(shù)值有很多是經(jīng)過試驗所得，科學(xué)、準確性上明顯不足。目前國內(nèi)尚無煤質(zhì)對電除塵特性影響的研究數(shù)據(jù)。整流設(shè)備額定電壓與電流的選擇是根據(jù)經(jīng)驗數(shù)據(jù)來確定，經(jīng)驗選擇一般過大，其弊端是：電壓選擇過高，實際送不上，可

31、控硅導(dǎo)通角被壓縮(我廠#4爐選擇電壓為72KV，運行中導(dǎo)通角在50%—70%)，調(diào)整后的峰值，使電場過早擊穿，造成火花頻繁，降低除塵效率；電流選高了，整流內(nèi)阻小，工作不穩(wěn)定，火花多，降低除塵效率；阻尼電阻燒毀機率加大，電除塵器投入率降低。</p><p>　　設(shè)計中機械的問題如：本體殼板材薄、人孔門的低成本造成本體漏風(fēng)率較高；陽極振打采用托架叉式軸承，造成振打軸脫離托架，設(shè)計振打力不足，振打時間間隔短造成粉塵的二

32、次飛揚。</p><p><b>　　安裝質(zhì)量因素</b></p><p>　　電除塵器的安裝質(zhì)量對電除塵器的除塵效率有很大影響。如果安裝質(zhì)量不好，其效率可以相差10%。在我廠#1～#3爐第4電場的安裝中，由于與原有電場的結(jié)合影響到電除塵本體的漏風(fēng)率；由于安裝質(zhì)量問題，我廠#3爐第4電場陰極振打出現(xiàn)多次瓷軸斷裂現(xiàn)象；振打砧板脫落現(xiàn)象經(jīng)常發(fā)生，每年我廠在進行小修、臨修過

33、程中，消除振打錘、撞擊桿、砧板脫落的缺陷點約50～60個；由于安裝密封性差，造成本體漏風(fēng)率提高，我廠#4爐人孔口門密封材料安裝粗糙，門體變形造成本體漏風(fēng)率提高；陰極振打處無保溫造成結(jié)露腐蝕。</p><p><b>　　工況運行因素</b></p><p>　　反電暈對運行工況的影響</p><p>　　電除塵器最適合的粉塵比電阻范圍為1040

34、～1050（Ω/㎝），而我廠粉塵比電阻經(jīng)測試為1011～1013（Ω/㎝），超過此臨界值則為高比電阻粉塵。所謂反電暈就是指沉積在收塵極表面上的高比電阻粉塵層所產(chǎn)生的局部放電現(xiàn)象。當粉塵比電阻超過臨界值1010（Ω/㎝）后，電除塵器的性能就隨著比電阻的增高而下降。比電阻超過1012（Ω/㎝），采用常規(guī)電除塵器就難以達到理想的效果。這是因為：若沉積在收塵極上的粉塵是良導(dǎo)體，則不會干擾正常的電暈放電，當如果是高比電阻粉塵，則電荷不易釋放。隨著

35、沉積在收塵極上的粉塵層增厚，釋放電荷更加困難。此時一方面由于粉塵層未能將電荷全部釋放，其表面仍有與電暈極相同的極性，便排斥后來的荷電粉塵。另一方面由于粉塵層電荷釋放緩慢，于是在粉塵間形成較大的電位梯度。當粉塵層中的電場強度大于其臨界值時，就在粉塵層的孔隙間產(chǎn)生局部擊穿，產(chǎn)生與電暈極極性相反的正離子，所產(chǎn)生的正離子便向電暈極運動，中和電暈區(qū)帶負電的粒子。其結(jié)果是電流大幅度增大，電壓降低。運行參數(shù)及為不穩(wěn)，電除塵性能顯著惡化。</p&

36、gt;<p>　　電除塵器的性能超過臨界值1010（Ω/㎝）后隨著比電阻的增高而下降也可根據(jù)歐姆定理來論證：電流通過具有一定電阻的粉塵的電壓降為</p><p>　　△U=J×Rs= J×PR (V) （2-2）</p><p>　　式中 J—粉塵層中的電流密度（A/cm）；</p><p>

37、　　R—粉塵層厚度（cm）；</p><p>　　P—比電阻（Ω/㎝）；</p><p>　　作用于電極之間的電壓為Ug=U－△U= U－JPR (V)。</p><p>　　U—電除塵器外加電壓。</p><p>　　由上式可看出：如果粉塵比電阻不太高，則沉積在收塵極上的粉塵層中的電壓降對空間電壓Ug的影響可或略不計。但是隨著比電阻的升高，

38、若超過臨界值1010（Ω/㎝）后，則粉塵層中的電壓△U變得很大，達到一定程度致使粉塵層局部擊穿，并產(chǎn)生火花放電，即通常所說的反電暈現(xiàn)象。概括地說，反電暈對電流—電壓特性最明顯的影響是：</p><p>　?。?）降低火花放電電壓，使二次電壓降低；</p><p>　?。?）形成穩(wěn)定的反電暈陷口而發(fā)生電流的突變或非連續(xù)性，使運行參數(shù)及為不穩(wěn)；</p><p>　　（3

39、）最大電暈電流大為增加，在即將發(fā)生火花放電時，二次電流為正常電流值的好幾倍。</p><p>　　防止和減弱反電暈的措施是：設(shè)法降低粉塵比電阻，使粉塵層不被擊穿。</p><p>　　主要方法有以下幾種：</p><p>　　1）對煙氣進行調(diào)質(zhì)處理（其中有：增濕處理，化學(xué)調(diào)質(zhì)處理）；</p><p>　　2）采用高溫電除塵器；</p&g

40、t;<p>　　3）采用寬間距電除塵器；</p><p>　　4) 采用高壓脈沖供電系統(tǒng)，是徹底消除反電暈，解決高比電阻粉塵不易捕集的最有效的手段。其簡單原理是在直流電壓的基礎(chǔ)上跌加作用時間很短的脈沖電壓。直流電壓為臨界起暈電壓，脈沖電壓使氣體電離產(chǎn)生電暈電流。這種供電方式，可在不降低電場電壓的情況下，通過改變脈沖電壓的頻率和寬度來控制電暈電流。使沉集在收塵極上粉塵層的電暈電流密度和比電阻的乘積永遠

41、低于粉塵層的擊穿電壓，從而徹底避免反電暈現(xiàn)象。同時還將使電除塵器的能耗大幅度地下降，具有很大的經(jīng)濟效益。美國、日本、丹麥等國早已成功運行并已證實了實際的使用效果。是我國電除塵的發(fā)展、應(yīng)用方向。</p><p>　　除塵器的粉塵比電阻經(jīng)環(huán)保設(shè)備廠測試為1011～1013（Ω/㎝），是高比電阻粉塵，不利于收塵，運行中電場內(nèi)經(jīng)常發(fā)生反電暈現(xiàn)象，由于頻繁的放電，嚴重影響運行參數(shù)的升高。根據(jù)這種狀況并結(jié)合解決我廠除塵器的其

42、他問題，前幾年#5、#8電除塵器進行了寬間距改造，同極距由300mm加到400 mm, 運行電壓由30KV升到45KV左右，同時又采用了高壓微機控制，運行參數(shù)有所提高，在很大程度上防止和減弱了反電暈現(xiàn)象，但仍未完全消除。#6、#7電除塵器一直未改造，隨著設(shè)備的老化，不僅反電暈現(xiàn)象時有發(fā)生，而且還暴露出電暈線肥大和陽極板粉塵堆積的情況，嚴重影響運行參數(shù)的穩(wěn)定和提高，有待于今后作全面的改造。</p><p>　　電暈

43、線肥大和陽極板粉塵堆積對運行參數(shù)的影響</p><p>　　電暈線越細，產(chǎn)生的電暈越強烈，但因在電暈極周圍的離子區(qū)有少量的粉塵粒子獲得正電荷，便向負極性的電暈極運動并沉積在電暈線上，若粉塵的粘附性很強，不容易振打下來，于是電暈線的粉塵越集越多，即電暈線變粗，大大地降低電暈放電效果，這就是電暈線肥大；粘附性很強的粉塵有時還會在陽極板上堆積起來。以上兩種情況都會使運行參數(shù)明顯降低。其產(chǎn)生的原因主要有以下幾方面：<

44、;/p><p>　　1）除塵器低負荷或停止運行時電除塵的溫度低與露點，水或硫酸凝結(jié)在塵粒之間及塵粒與電極之間，使其表面溶解，當除塵器再次運行時，溶解的物質(zhì)凝固或結(jié)晶，產(chǎn)生大的附著力；</p><p>　　2）由于粉塵的性質(zhì)而粘附，探索使用合適的煤種加以解決；</p><p>　　3）部分極板、極絲腐蝕嚴重，吸附在表面上的粉塵振打不易清除，雖然利用停爐機會更換部分陰極絲，

45、但腐蝕的陽極板需等到大修才可更換；</p><p>　　4）漏風(fēng)使冷空氣從檢查門、煙道、伸縮節(jié)、絕緣套管等處進入電場，不僅會增加煙氣處理量，而且會由于溫度下降出現(xiàn)冷凝水，引起電暈極結(jié)灰肥大、絕緣套管爬電和腐蝕等后果；</p><p>　　5）振打強度不夠或振打故障，造成電暈線肥大和陽極板粉塵堆積，影響電流電壓的升高。我們在日常實踐中發(fā)現(xiàn)：當電流電壓明顯降低，經(jīng)調(diào)整微機不起作用時，暫停電場幾

46、分鐘（振打繼續(xù)運行）重新投入后電流電壓明顯升高，而過幾分鐘后運行參數(shù)又返回原來狀態(tài)，充分說明振打強度不夠。98年針對陽極振打兩電場共用一套易發(fā)生犯卡的問題對#6電除塵器進行雙側(cè)振打改造后，經(jīng)過長期的運行觀察我們發(fā)現(xiàn)不僅犯卡故障明顯減少，而且電暈線肥大和陽極板粉塵堆積的情況也得以大幅度改善。</p><p>　　電暈閉塞對運行參數(shù)的影響</p><p>　　當含塵氣體通過電場空間時，粉塵粒子

47、與其中的游離離子碰撞而荷電，于是在電除塵器內(nèi)便出現(xiàn)兩種形式的電荷——離子電荷和粒子電荷。故電暈電流一方面是由于氣體離子的運動而形成，另一方面是由粉塵粒子運動而形成，但是粉塵粒子大小和質(zhì)量都比氣體離子大的多，所以氣體離子的運動速度為粉塵離子的數(shù)百倍（氣體離子的平均速度為60～100 m/s ,而粉塵離子的速度小于60 m/s）這樣，由粉塵離子所形成的電暈電流僅占總電暈電流的1～2%，隨著煙氣中含塵濃度的增加，粉塵離子的數(shù)量也增多，以致由于

48、粉塵離子形成的電暈電流雖不大，但形成的空間電荷卻很大，接近于氣體離子所形成的空間電荷，嚴重抑制電暈電流的產(chǎn)生，使塵粒不能獲得足夠的電荷，以致二次電流大幅度的下降，若含塵濃度太大時，可能使電流趨于零，使運行參數(shù)明顯下降、收塵效果明顯惡化，這種現(xiàn)象稱為電暈閉塞。其產(chǎn)生的原因主要有以下幾方面：</p><p>　　1）煙氣含塵濃度大。據(jù)我們多年的觀察發(fā)現(xiàn)：三期電除塵有時由于煤質(zhì)的不同含塵濃度大時，電除塵的電流電壓都受到

49、不同程度的影響，（特別是一、二次電流下降尤為明顯）下灰斗量很大，收塵效果惡化；同樣工況的電除塵器，不作高壓微機電控系統(tǒng)和振打微機電控系統(tǒng)的任何調(diào)整，有時電流電壓很高，下灰斗量正常，說明煙氣含塵濃度對電除塵的運行參數(shù)影響很大。</p><p>　　2）煙氣流速（電場風(fēng)速）增加，也會在不同程度上產(chǎn)生電暈閉塞現(xiàn)象。三期電除塵器設(shè)計的煙氣流速為1.159m/s,若煙氣流速超過此參數(shù)，則必然會影響到運行中電流電壓的升高。電

50、除塵器是負壓運行，當本體的聯(lián)結(jié)處密封不嚴而漏風(fēng)時，冷空氣就會從外部進入電場，使通過電除塵器的煙氣流速增大，則在每一單位時間內(nèi)停留在電場中的煙塵量增大，因而會在不同程度上產(chǎn)生電暈閉塞現(xiàn)象，使運行參數(shù)惡化。</p><p>　　為減小煙氣含塵濃度大的影響，前幾年利用大修將三期電除塵的電暈線由鋸齒線改為適于捕集高濃度粉塵的芒刺線，改造后電暈閉塞現(xiàn)象明顯減少；但隨著近年來除塵器本體的老化，除塵器到大修周期因其他原因而未能

51、及時安排大修，漏風(fēng)增多未能徹底治理，導(dǎo)致電暈閉塞現(xiàn)象又有所增加，運行中二次電流有時明顯下降，甚至使電流趨于零。</p><p>　　鍋爐排煙溫度和壓力對運行參數(shù)的影響</p><p>　　煙氣的溫度和壓力影響電暈始發(fā)電壓，起暈時電暈極表面的電場強度、電暈極附近的空間電荷密度和分子離子的有效遷移率等，溫度和壓力對電除塵器性能的某些影響可以通過煙氣密度Z的變化來分析。</p>&

52、lt;p>　　Z=Z0×T0/T×P/P0（kg/m3） （2-3）</p><p>　　式中 Z0——煙氣在T0和P0時的密度（kg/ m3）；</p><p>　　T0——標準狀態(tài)的溫度（273 k）；</p><p>　　P0——標準狀態(tài)的大氣壓（101325Pa）；</p><

53、;p>　　T——煙氣的實際溫度（k）；</p><p>　　P——煙氣的實際壓力(Pa)。</p><p>　　由上式可知：參數(shù)Z隨溫度的升高和壓力的降低而減小，當Z降低時，電暈始發(fā)電壓，起暈時電暈極表面的電場強度和火花放電電壓等都要降低，致使二次電壓升不起來。因為：當Z減小時離子的有效遷移率由于和中性分子碰撞次數(shù)減少而增大，因為在外加電壓一定的情況下，這將導(dǎo)致電暈極附近的空間電荷密

54、度減小和收塵極的平均電流增大。電暈極附近的空間電荷密度減小，導(dǎo)致在電暈極表面以較低的電場強度獲得一定的電暈電流，于是當Z減小時，為了在陽極板上保持一定的平均電暈電流密度，則外加電壓必須降低，致使運行參數(shù)降低。</p><p>　　排煙溫度最高可達到180℃左右，而電除塵器的最佳運行溫度是140℃～150℃，在這種高溫下運行將直接影響電除塵的二次電壓和二次電流的升高。而煙氣壓力經(jīng)過以前的測試影響不大，所以降低鍋爐排

55、煙溫度有利于提高電除塵的運行參數(shù)。</p><p>　　高壓短路對運行參數(shù)的影響</p><p>　　高壓短路直接影響電除塵運行參數(shù)，發(fā)生高壓完全短路后，二次電流I2上升，二次電壓U2=0，相應(yīng)的電場失去除塵作用，為防止短路電流燒毀電場或損壞整流變，必須緊停相應(yīng)的控制柜，可見：高壓短路對電除塵運行參數(shù)影響最大。高壓短路時的現(xiàn)象和原因主要有以下幾方面：</p><p>

56、;　　1）運行中的電除塵器當二次電流I2上升，二次電壓U2下降（有時U2=0）就有高壓短路的重大嫌疑；當I2、 U2的變化值不大，則是由于煙氣條件發(fā)生了變化，導(dǎo)致負荷加重，導(dǎo)致外部回路的壓降降低，或是由于整變變二次輸出抽頭位置不合適以及電場絕緣降低的原因，此時應(yīng)從電場本體上查出絕緣降低的原因，調(diào)整鍋爐運行工況，或改變整流變的二次抽頭位置；</p><p>　　2）當U2下降較大，二次電流表、二次電壓表反向大幅度擺

57、動時，即二次電壓表瞬間下降至零值，而二次電流表瞬時大幅度上升時，此時多是由于電場本體內(nèi)部陰極線或陽極板斷裂或開焊，異極距在煙氣流動條件下時大時小，甚至短路（此時I2至表頭，U2=0）整流變噪聲忽大忽小，溫升較高，從設(shè)備安全角度應(yīng)緊停高壓柜運行，待停爐后處理電除塵本體； </p><p>　　3）I2較正常值偏大，U2=0表針無擺動，其原因大多是：</p><p>　?。?）電場內(nèi)極板、極線

58、完全短路或積灰短路、高壓電纜對地擊穿;</p><p>　?。?）電場或陰極絕緣瓷瓶嚴重受潮或進水絕緣降低甚至到零、進水使陰極絕吊桿在運行中放電而碳化完全失去絕緣作用，造成高壓短路。高壓瓷瓶破裂。</p><p>　　運行工況因素對已投運后的電除塵器的重要</p><p>　　從我廠及其他電廠電除塵器投運情況看，運行中如何進行電除塵器中的調(diào)整，目前都是一個空白點。如

59、根據(jù)鍋爐實際運行的煤種、鍋爐的負荷、燃燒情況及灰中可燃物、粉塵情況來調(diào)整控制柜的工作方式、火花頻率、供電參數(shù)、卸灰方式等都是保證電除塵高效率運行的關(guān)鍵。</p><p>　　煙氣性質(zhì)對電除塵器效率的影響</p><p>　　煙氣的性質(zhì)主要是指煙氣的溫度壓力、濕度、煙氣流速和煙氣含塵濃度，它分別對電 除塵的效率產(chǎn)生影響。由于電廠采購的煤種變化大，燃煤量、灰份波動造成鍋爐的煙氣量、排煙溫度

60、及粉塵濃度等發(fā)生變化，造成除塵器設(shè)計工況與實際運行產(chǎn)生偏差，超出除塵器設(shè)計收集粉塵能力。</p><p><b>　　粉塵比電阻的影響</b></p><p>　　若粉塵比電阻超過臨界值5050（Ω/㎝）時，則電暈電流通過粉塵層就會受到限制，如不采取必要措施將導(dǎo)致除塵效率下降。另外，粉塵比電阻對粉塵的粘附力有較大的影響。高比電阻導(dǎo)致粉塵的粘附力增大，如果提高振打強度將

61、導(dǎo)致粉塵二次飛揚大，最終也使效率下降。目前華北地區(qū)燃煤電廠基本屬于高比電阻粉塵。</p><p>　　電除塵器安全運行的故障有振打失靈、灰斗積灰</p><p>　　在我廠#1～#4 爐電除塵中，#1～#3爐的前3個電場由于設(shè)計安裝質(zhì)量好，除出現(xiàn)振打鏈條斷缺陷，其他問題較少；其余的電場由于設(shè)計安裝質(zhì)量，曾發(fā)生3次#3爐4電場陰極振打瓷軸斷裂，#4爐#1電場陰極振打軸脫離叉式軸承架，多次

62、影響電除塵器的投入；由于燃燒煤種灰份大，水力除灰設(shè)備出力不足，造成灰斗托灰，電除塵器停運。</p><p><b>　　粉塵的比電阻</b></p><p>　　粉塵比電阻和除塵效率的關(guān)系</p><p>　　粉塵的比電阻是決定電除塵器除塵效率高低的一個主要因素。一般要求煙塵的比電阻在104～1012（Ω/㎝）為最佳，我廠燃用煤種的比電阻低，只

63、要保證電除塵器入口溫度在140℃～153℃之間，就能降低比電阻（ρ）值。ρ<104（Ω/㎝），引起二次飛揚，除塵效率下降，ρ=104～1010（Ω/㎝），除塵效率最高，ρ≤1012（Ω/㎝），收塵效率下降，ρ>1012（Ω/㎝），除塵效率趨于惡化。</p><p><b>　　溫度影響</b></p><p>　　電除塵器入口溫度降低（低于120℃），粉塵

64、表面吸附水蒸汽和其它化學(xué)導(dǎo)電物質(zhì)，形成一層導(dǎo)電薄膜，比電阻值降低。電除塵器入口溫度升高（高于130℃），導(dǎo)電能力增加，比電阻值下降。運行中電除塵器入口煙氣溫度變化；鍋爐設(shè)計排煙溫度153℃，由于鍋爐負荷、煤質(zhì)、燃燒等工況變化使得排煙溫度降低；隨著環(huán)境溫度的變化排煙溫度也有不同的變化，加上后部煙道（電除塵器入口）漏風(fēng)，特別是冬季鍋爐的排煙溫度就更低于設(shè)計溫度153℃，特別是鍋爐的吹灰和空氣預(yù)熱器的吹灰影響排煙溫度，由于排煙溫度的降低使得煙

65、氣含塵量水分增加，灰塵容易粘結(jié)在陰極線和陽極板上，不容易振打下來。如果電除塵器內(nèi)溫度長期低于102℃ 的煙氣露點溫度，不但造成除塵效率下降更會對電除塵器造成嚴重腐蝕。</p><p><b>　　濕度影響</b></p><p>　　當電除塵器入口溫度在90℃～150℃范圍時，水份對各種礦物粉塵的比電阻值影響很大，比電阻值隨濕度的增加而減少。電除塵器入口煙氣

66、中水蒸汽含量按照7.195％左右設(shè)計。經(jīng)過空氣壓縮機壓縮后的壓縮空氣中水分子以過熱蒸汽的形式存在，水分子的含量約(10～40)g/m3，隨著壓力的降低水分子變?yōu)轱柡蜖顟B(tài)，一般壓縮空氣的露點低于環(huán)境溫度5℃～20℃，大量的壓縮空氣進入電除塵器將增加電除塵器入口煙氣中水蒸汽含量。我廠電除塵器干排灰系統(tǒng)，全部采用大倉泵式壓縮空氣干灰輸送系統(tǒng)，多少都會加重電除塵器的漏風(fēng)。每臺電除塵器下設(shè)有倉泵16臺，倉泵在互相切換時，倉泵內(nèi)及管道的余壓均排入電

67、除塵器，由于我廠使用的輸送氣源含水量比較高(冷干機、干燥塔效果不明顯)，排入電除塵造成灰塵二次飛揚，由于含水的原因造成灰在極板、極線上粘結(jié)，從而大大的降低了電除塵器的除塵效率。</p><p><b>　　氣流的均勻性</b></p><p>　　除塵器效率直接與煙氣流速有關(guān)</p><p>　　一般設(shè)計流速在(1～1.5)m/s范圍內(nèi)，煙氣流

68、速過高，煙塵在電場內(nèi)停留時間縮短，同時還會直接沖刷塵層或恰值振打時將灰塵吹起引起二次飛揚。由于實際運行中電除塵器內(nèi)部各部位的煙氣流速各不相同，通過等速線可以看出，流速增大（接近1.5m/s）除塵效率下降，而且流速偏差越大，除塵效率下降也越大。已經(jīng)通過實例證明：僅僅改善氣流的分布，就可以將效率由60～70提高到95以上，反之氣流的突變同樣會引起電除塵器效率惡化。一般提高氣流均勻性的措施之一就是在電除塵器入口加裝均流板。由于氣流對電除塵器入

69、口均流板的沖擊、磨損，以及長期震動和失修出現(xiàn)均流板、導(dǎo)流板等損毀。我廠電除塵均流板設(shè)在前置電場與一電場之間，投產(chǎn)后我廠前置電場的倉泵系統(tǒng)一直運行不穩(wěn)定，造成前置電場灰斗內(nèi)滿灰堆積，堵塞擠壓均流板，也就是減少了電除塵器入口的通流面積，排煙量一定，排煙截面積減少，相對增加了入口煙氣的流速，增加了均流板的磨損、降低了煙氣在電除塵內(nèi)的停留時間，也就是降低了電除塵器的撲捉能力，很大程度影響了電除塵的效率。</p><p>

70、　　除塵器進口的含塵濃度</p><p>　　電除塵器內(nèi)的電暈電流是由氣體離子和煙塵離子二部分組成。如果煙塵濃度增加，則電場內(nèi)的煙塵離子就會增加，從而抑制了電暈電流的產(chǎn)生，使某一些煙塵得不到足夠的電荷，使除塵效率下降。如果含塵濃度很高，由電暈區(qū)產(chǎn)生的離子都沉積到灰塵上，離子的活動達到極小值，這是電流幾乎減少到零，也就是通常說的“電暈閉塞”。當煤質(zhì)變差和氣流不均勻時均會對含塵量有所影響，但是除塵器進口的含塵量只要不

71、大于50g/m3即可，我廠燃用的褐煤煤質(zhì)不穩(wěn)定，也是造成除塵效率下降的一個原因。</p><p>　　電除塵器入口含塵量設(shè)計</p><p>　　按照入爐煤灰份升高20～25，可使鍋爐的飛灰濃度升高20左右。由于煤的發(fā)熱量降低就使得鍋爐的燃料量增加，由于一、二次風(fēng)增加，造成鍋爐煙氣量增加，而煙氣量的增加又提高了煙氣流速，又加重了尾部受熱面的磨損。由于電除塵入口含塵量增高，不但造成電除塵器煙

72、氣處理量超負荷運行其磨損也加重。從理論計算得出，飛灰濃度升高1倍，則磨損速度升高2～3倍，磨損速度會升高5～6倍。對于電除塵器內(nèi)部的磨損不但是陰極線、陽極板、框架和支撐，主要是飛灰對電除塵器入口均流板和導(dǎo)流板的磨損影響最大。含塵量的增加也是影響除塵效率的一個主要因素。通過每天排灰量的統(tǒng)計，每天的灰量相差很大，極其不穩(wěn)定，煤質(zhì)對除塵效率影響很大。</p><p>　　為了減少電除塵器的入口的含塵量</p>

73、;<p>　　保證省煤器和空氣預(yù)熱器灰斗排灰系統(tǒng)的安全穩(wěn)定運行很重要，我廠省煤器及空氣預(yù)熱器灰斗排灰系統(tǒng)在2005年改造以前運行很不穩(wěn)定，加大了電除塵器收塵的負擔，很大程度的影響了電除塵器的除塵效率。</p><p><b>　　操作技術(shù)</b></p><p>　　陰極線積灰：在陰極線產(chǎn)生電暈后，極線周圍由于電離的產(chǎn)生，有許多帶正電荷的離子就吸附在陰極

74、線上。雖然煙氣中只有約1～1.6的塵粒吸附在陰極線上，其所帶電荷的總量與吸附在陽極板表面塵粒所帶電荷的總量基本相等。而電荷的全部中和又需要一定的時間，這個過程比陽極板表面電荷的中和時間相對來說要長的多。這使塵粒更為牢固地吸附在陰極線上。這一現(xiàn)象當煙塵中含塵量增加時，出現(xiàn)更快，也更嚴重。如果不及時清除或清除不掉，則陰極線上的積灰將迅速增厚出現(xiàn)通常說的“陰極肥大”現(xiàn)象。塵粒厚厚地包圍在陰極線上，使電暈現(xiàn)象大大減弱直到消失，出現(xiàn)電暈閉塞。進入

75、電除塵器的壓縮空氣中含的油分子水分子同樣會加重這一現(xiàn)象，當然都與煙氣的含塵濃度有關(guān)。</p><p>　　粉塵聚集在陰極線和陽極板上，必須定期予以清除，才能使除塵器運行正常。清灰的好壞是保證電除塵器正常工作的重要條件之一，也是影響最終除塵效率的重要因素。在振打強度已定的條件下，則振打頻率應(yīng)根據(jù)鍋爐負荷的變化而設(shè)定（陰極振打應(yīng)采用連續(xù)振打，可不考慮鍋爐負荷，而我廠采用間斷振打，并且振打時間根據(jù)經(jīng)驗而定，這主要受俄羅

76、斯設(shè)計的陰極振打系統(tǒng)運行不可靠的制約，故障率高）。</p><p>　　陰極線的振打：陰極線積的粉塵一般都比較少，但是對放電的影響很大，如果粉塵不能及時清除掉，就會在陰極線上產(chǎn)生灰球封閉和灰柱，使除塵效率降低。當灰球封閉和灰柱達到一定程度時，甚至?xí)钩龎m器完全停止工作。因此對陰極線通常采用連續(xù)振打方式，使粉塵到達陰極線后能很快被振打下來。陽極板的振打；陽極板上的集塵最后是否落入灰斗對電除塵器的除塵效率影響很大。所

77、以對于陽極板的振打均采取間歇振打。振打強度的大小應(yīng)考慮到陽極板上的塵層在振打后能剝落入灰斗，又要使剝落的片狀灰團盡量不再破碎造成二次飛揚的增大，從而影響除塵效率。</p><p>　　振打時間的間隔，應(yīng)由陽極板上集塵的厚度來決定。厚度一般(5～10)mm左右。由于沿氣流方向各電場集塵程度不同，故各電場的振打時間間隔也不同。一般第一電場粉塵的沉降量約為出口電場的10倍，所以最后一個電場的振打頻率比入口電場低的多。要

78、恰到好處地根據(jù)各電場捕集的粉塵量來分別確定各電場的最佳振打間隔時間比較困難。同時要考慮振打加速度。投產(chǎn)初期設(shè)定的振打周期是按鍋爐高負荷設(shè)定的，現(xiàn)在鍋爐的負荷變化頻繁，峰谷差大，所以必須根據(jù)運行規(guī)律重新科學(xué)的設(shè)定振打時間的間隔。</p><p>　　鍋爐投油助燃或煤、油混燒</p><p>　　一般點火初期要在鍋爐熱負荷達到50～60以上停用油槍以后，方可投入電除塵器運行。由于機組正常運行中

79、低負荷運行或燃燒不穩(wěn)定時投油助燃，加上近年來由于煤質(zhì)變差，夜間電負荷過低造成投油穩(wěn)燃。由于煤、油混燒容易產(chǎn)生燃燒不完全，特別是油槍的霧化程度不好時尤其明顯，會加重電極表面積灰。特別是尾部兩個電場由于灰細，粘性好，振打時不易脫落，造成陰極線電暈放電受到抑制。</p><p>　　運行中陰極振打錘、振打砧發(fā)生脫落現(xiàn)象</p><p>　　陰極振打耐磨套、軸瓦，陰極傳動托輥、托軸出現(xiàn)不同程度的磨

80、損。陰極振打系統(tǒng)螺栓退出磨損造成振打軸軸瓦、軸徑處被磨細，造成新軸瓦安裝困難。陰極振打軸因為軸和軸瓦磨損不均勻造成軸系扭轉(zhuǎn)，附加力矩增大，振打電機燒壞，造成振打失效影響了收塵效果。下部排灰系統(tǒng)灰斗排灰不暢，灰斗料位高造成電場短路或?qū)е码姵龎m器后級電場陰極線、陽極板積灰。部分陰極框架下沉，造成旋轉(zhuǎn)軸與陰極振打減速機輸出軸脫開。</p><p><b>　　漏風(fēng)</b></p>&

81、lt;p>　　由于漏風(fēng)加大煙氣流速，縮短了煙氣在電場的停留時間，降低煙氣溫度，結(jié)露，造成二次飛揚。電除塵器煙風(fēng)量增大，工況改變，使煙氣流速增加，溫度下降，從而塵粒荷電性能變?nèi)?。電除塵器內(nèi)設(shè)計工作負壓-4KPa左右，最大負壓6KPa。因為電除塵器體積龐大負壓高，所以嚴格控制漏風(fēng)率≤(3～5)，以保證除塵效率。定期對電除塵進行漏風(fēng)率的測定，治理漏風(fēng)也是提高我廠電除塵效率的有效措施。</p><p>　　電除塵下

82、部刮板機數(shù)量龐大，刮板機的漏風(fēng)對電除塵的影響非常大，每臺爐下灰斗84個，當灰斗內(nèi)灰排空時，就會出現(xiàn)氣流上竄至灰斗內(nèi)，出現(xiàn)灰、氣共騰，其對電除塵的危害程度也相當大。（正常運行灰斗內(nèi)應(yīng)形成灰封，防止氣流進去除塵器，灰斗一期安裝時由于安裝質(zhì)量問題，灰斗的角接縫沒有完全滿焊，形成不了一定高度的灰封，有灰情況下向外漏灰影響現(xiàn)場環(huán)境）。</p><p><b>　　火化率</b></p>

83、<p>　　單位時間內(nèi)火花的發(fā)生率稱為火花率。運行中，使放電電壓等于擊穿電壓，一旦擊穿，馬上降低放電電壓，然后再次靠近，再擊穿，再靠近。電場擊穿時，電極之間將出現(xiàn)火花。塵粒的驅(qū)進速度與電場強度成正比。運行中保持電場內(nèi)強度盡量達到最大值，此時外加電壓應(yīng)有最大的電壓，也就是“最大放電電壓”。該電壓應(yīng)愈接近擊穿電壓愈好，一般將其調(diào)節(jié)到0.95倍的擊穿電壓，而擊穿電壓隨著電極形狀、煙塵性質(zhì)、溫度、塵粒直徑、導(dǎo)電度和濃度等因素的變化而變

84、化。</p><p>　　整流變壓器電場電壓升不上來，程控電壓值和實際就地電壓值不符。電場振打編程時間不準確導(dǎo)致了極線、極板上的灰不能及時清除下來，有的電場陰陽極同時振打，造成了收灰過程中的二次飛揚收塵量下降。電氣部分設(shè)備不能正常運行等問題都影響電除塵器的除塵效率。</p><p>　　電暈線( 陰極線) 經(jīng)常斷線引起電除塵器本體內(nèi)部短路</p><p>　　電除塵

85、器一電場電暈線是鋸齒線, 這種鋸齒線有以下明顯缺陷: 基于電暈效果考慮, 在設(shè)計上該鋸齒線設(shè)計為1500 mm×10 mm×1.5 mm 的規(guī)格, 采用較低級鋼材剪切而成, 造成其剛度韌性相對不夠,且在長期運行中已產(chǎn)生嚴重的疲勞和銹蝕現(xiàn)象; 制造工藝上, 鋸齒線剪切加工時存在缺陷, 增加了鋸齒線斷線的機率; 在安裝工藝上, 當鋸齒線在安裝到陰極小框架上時靠兩端螺母來調(diào)整其安裝緊力, 因鋸齒線細小, 一是如緊力過大,

86、則會造成運行中受到周期性應(yīng)力的作用而導(dǎo)致斷裂, 且在電除塵器啟停過程中, 拉緊的鋸齒線與陰極小框架的熱脹冷縮量不同, 也會造成斷線; 二是如緊力過小, 則鋸齒線會在煙氣的沖擊下產(chǎn)生擺動而斷裂, 或造成電場局部的強烈放電而燒斷。由于該鋸齒線數(shù)量極多, 且其松緊程度是憑安裝人員的經(jīng)驗及手感來控制, 很難確保所有的鋸齒線松緊程度均達到要求。由于鋸齒線松緊程度不均勻, 強度不足, 斷線率高, 且彎曲變形現(xiàn)象較普遍。一個電場只要有一根陰極線斷線就

87、會出現(xiàn)電場短路, 只要有1 根陰極線變形就會造成電壓升不高, 因此對電除塵器的穩(wěn)定運行影響較大。二、三電場為魚骨針加輔助電極, 強度較</p><p><b>　　陽極板下部撕裂</b></p><p>　　陽極板高12 m, 寬4 m, 用厚度僅為1.5 mm 的A3 薄鋼板軋制而成。電除塵器經(jīng)過近10年的長時間運行, 由于陽極振打錘連續(xù)不斷地敲擊陽極板底部承擊砧,

88、 加上存在低溫腐蝕, 造成振打撞擊桿螺栓聯(lián)接處松動, 陽極板排下端通過凸凹套與固定夾板連接的部位因長期振打疲勞而撕爛, 振打撞擊桿下移。陽極板撕裂情況。振打力在這個位置衰減相當嚴重, 無法正常傳遞到陽板上部, 最終導(dǎo)致吸附在極板上的灰塵難以被清除, 陰陽極間距減小, 極間空氣“擊穿”電壓大大降低, 電場不能維持正常電壓、電流參數(shù)運行, 除塵效率下降。因此經(jīng)常出現(xiàn)停機期間對極板清灰, 開機之后前幾天除塵效率尚可, 但隨著極板積灰越來越多得

89、不到有效清除時, 除塵效率明顯下降。</p><p><b>　　陰極振打軸系卡澀</b></p><p>　　由于原結(jié)構(gòu)選用的塵中軸承為叉式軸承, 系相對滑動系列, 加上軸承磨損較為嚴重, 撥叉磨損變形, 振打錘卡澀, 使得軸系轉(zhuǎn)動阻力大幅度增加, 振打電機的負荷隨之加重, 作為絕緣隔離體的電瓷軸受到的扭矩也隨之加大, 當該扭矩接近或超過電瓷軸本身的強度時, 電瓷軸

90、就容易碎裂。并且振打電機燒毀較多, 導(dǎo)致陰極振打系統(tǒng)經(jīng)常退出運行, 造成電暈電極因沉積的粉塵過多, 不能及時清除, 造成電氣條件惡化, 直接影響到除塵效果。</p><p><b>　　陽極振打軸承襯磨損</b></p><p>　　隨著運行時間的延長, 陽極振打塵中軸承磨損也越來越嚴重, 有些已磨損出深20～30 mm 的溝槽,運行中熱脹時軸承襯卡在磨損的槽內(nèi), 轉(zhuǎn)

91、動阻力進一步加大。由于塵中軸承的磨損, 導(dǎo)致陽極振打軸系中心下移, 振打錘不能打在承擊砧的中心位置, 大大降低了振打錘的打擊性能。由于陽極板排傳遞振打力性能差, 所以陽極板上的灰塵不易打落下來, 積灰在5～25 mm, 從而影響電暈的正常放電, 使二次電流變小, 除塵效果變差。</p><p>　　灰斗與灰斗聯(lián)接部位凸臺積灰</p><p>　　在灰斗與灰斗之間接合處存在水平凸臺, 灰塵容

92、易在這里堆積, 堆積到一定高度導(dǎo)致接觸到陰極線時便造成短路, 電場不得不退出運行。</p><p><b>　　平時檢修不及時</b></p><p>　　由于平時沒有做到及時檢修, 使得故障和問題不斷惡化。</p><p>　　電除塵器的整改及改進效果</p><p>　　為了保持電除塵器有穩(wěn)定的除塵效率，必須加強電除

93、塵器的基礎(chǔ)管理。</p><p>　　電除塵器要有可靠的運行、檢修管理制度。定期進行大、小修，完善的設(shè)備臺帳，機組大修后要進行電除塵性能驗收試驗。在運行過程中，值班人員要認真負責(zé)地操作、調(diào)整。嚴格執(zhí)行規(guī)程和定期工作制度，值班人員要視表計指示情況、鍋爐負荷、煤種和粉塵情況進行相應(yīng)的調(diào)整，如負荷高、煤質(zhì)差、灰分大，第一電場易產(chǎn)生頻繁閃絡(luò)現(xiàn)象，應(yīng)適當調(diào)低供電參數(shù)，而二、三、四電場盡量保持高供電參數(shù)運行；如鍋爐負荷不高，

94、煤質(zhì)較好，灰分又低而電場有相當裕度時，可采用調(diào)低供電參數(shù)來節(jié)電或停止中間電場運行。</p><p>　　對排灰系統(tǒng)的運行監(jiān)視也至關(guān)重要 。要根據(jù)灰斗情況適當調(diào)整干、水除灰運行方式，減少灰斗堵灰現(xiàn)象。</p><p>　　電除塵的性能按以下指標納入生產(chǎn)指標考核。即電場投入率、除塵效率（依據(jù)自身試驗條件而定），漏風(fēng)率、一次電壓、一次電流、二次電壓、二次電流。</p>&

95、lt;p>　　要加強對運行中電除塵火花閃絡(luò)頻率、粉塵比電阻檢測管理，在電除塵器投入運行要注意調(diào)整火花閃絡(luò)頻率。根據(jù)試驗測試，一般入口電場火花率為60~80次/分，中間電場為40~60次/分，出口電場20~40次/分，對于較高比電阻粉塵，可適當提高火花率。要定期進行粉塵比電阻的測定。依據(jù)測量數(shù)據(jù)進行供電參數(shù)調(diào)整和燃煤配比的調(diào)整，以改善粉塵比阻值。如果遇到高比阻時，必須對煙氣進行調(diào)質(zhì)，即加入導(dǎo)電性好的物質(zhì)，如噴射水蒸汽。</p&

96、gt;<p>　　提高振打系統(tǒng)安全的可靠性</p><p>　　（1）加強振打控制系統(tǒng)的穩(wěn)定性 。控制中使用的PLC蕊片比較穩(wěn)定，但因技術(shù)含量高，維修難度增加，為此要加強人員培訓(xùn)，提高維護保養(yǎng)水平，適時根據(jù)運行情況調(diào)整最佳運行程序，保證振打系統(tǒng)的可靠性;</p><p>　　（2）要加強振打系統(tǒng)機械維護，提高大小修質(zhì)量，將托架叉式軸承進行加固（增加安全裝置）防止卡軸

97、、抱軸現(xiàn)象；</p><p>　?。?）改善燃燒狀況，降低粉塵含碳量，因為粉塵含碳量高，不僅影響鍋爐效率，還對電除塵性能有影響；</p><p>　?。?）粉塵含碳量增加，比電阻上升 ，碳粒使表面積增大，則塵粒吸附酸性氣體相對減少，比電阻上升；</p><p>　　（5）粉塵含碳量增加，降低電暈強度，碳粒使吸塵極上灰層的介電強度降低；</p>

98、<p>　　（6）粉塵含碳量增加，增加二次揚塵 ，碳粒導(dǎo)電性好，到達陰極后，所帶電荷很快導(dǎo)向極板而消失，使二次揚塵增大；</p><p>　?。?）通過試驗，調(diào)整最佳爐膛出口氧量值，合理的爐膛出口氧量值會導(dǎo)致粉塵含碳量降低，同時適量的煙氣量也會提高電除塵效率；</p><p>　?。?）為了改善電除塵器的工作環(huán)境，應(yīng)該將絕緣子室內(nèi)電加熱器和灰斗內(nèi)的加熱器恢復(fù)正常，提高

99、煙溫改善電除塵的工作環(huán)境。</p><p>　　維護好振打減速機系統(tǒng)，要保證電除塵器易磨損的傳動部件長周期運轉(zhuǎn)，必須解決轉(zhuǎn)動部件的磨損性能，使其使用壽命能夠保證一個大修周期以上。振打軸與軸的支撐軸承為間隙滑動摩擦，軸和軸承的使用周期短，改進支撐軸承，振打系統(tǒng)的潤滑油質(zhì)選好，應(yīng)用高溫潤滑質(zhì)，保證長周期運行。</p><p>　　為了有效抑制電除塵器內(nèi)的二次飛揚現(xiàn)象，改進灰斗內(nèi)的阻流板，消除灰

100、斗漏風(fēng)杜絕向電除塵器入口端排放雜用氣體。同時對干排灰系統(tǒng)進行科技攻關(guān)，做到取干灰系統(tǒng)能以100天的備用容量滿足鍋爐長周期安全穩(wěn)定運行，加強檢修管理，對高料位灰斗及時處理疏通。</p><p>　　電除塵器從防磨上還未有成熟的經(jīng)驗。雖然煤質(zhì)是關(guān)鍵，但我們利用好省煤器和預(yù)熱器排灰系統(tǒng)也是防磨的有效手段之一。</p><p>　　陰極振打應(yīng)采用連續(xù)側(cè)部振打，振打機構(gòu)復(fù)雜采用的是減速機帶動傳動長軸

101、，然后軸帶動齒輪，齒輪帶動撥叉，撥叉帶動鏈條在提升振打裝置，在軸上及傳動齒輪、撥叉上轉(zhuǎn)動部位均采用的軸瓦，由于絕緣子室內(nèi)溫度高，潤滑脂很難保證這些轉(zhuǎn)動部位的長周期運行，造成軸瓦損壞，電機燒損直接影響電除塵器的效率，如果改為頂部電磁振打，改動量大一次投資大，不可行?？煞駠L試用氣缸取代原來的一套振打機構(gòu)，直接用氣缸提升振打機構(gòu)，實現(xiàn)連續(xù)振打，相比之下結(jié)構(gòu)簡單，改造投資少，運行可靠。</p><p>　　電廠陰極線更換

102、為管型芒刺線</p><p>　　對陰極系統(tǒng)進行改造, 將一電場鋸齒型陰極線更換為機械強度性能及放電性能都要好的“RSB”型芒刺線, 并對煙氣條件變化的適應(yīng)性也增強, 可有效避免一電場含塵質(zhì)量濃度較高而發(fā)生電暈封閉現(xiàn)象。</p><p>　　在芒刺線與陰極小框架上、下聯(lián)接處還設(shè)計有套管, 這樣即使是陰極線斷線也在套管內(nèi), 斷線不會靠在極板上造成電場短路。</p><p&

103、gt;　　陽極板下部加裝陽極板</p><p>　　針對因陽極板下部撕裂引起振打力無法傳遞的問題, 在陽極板下端增裝由蘭州電力修造廠專門軋制的高度為180 mm 的加強板, 以達到不整體更換陽極板而大量節(jié)省修理費用的目的。將下移的下端夾板抬高到原安裝位置, 采用與現(xiàn)有極板波形及凹凸孔完全吻合的加強板, 從極板的兩面夾持, 并通過原有的2 個凹凸套和一定數(shù)量的螺栓組, 可靠地將它們緊貼在一起, 增強了陽極板排的整體

104、性和剛性。若加強板與原極板貼合有誤時, 可適當修割加強板寬度尺寸, 保證振打力傳遞到極板防風(fēng)槽內(nèi)的側(cè)邊棱和板面的每一道波槽棱, 以達到傳力可靠、耐久。采用氧焊在加強板與原極板接合部位以50 mm間距間隔焊接, 并根據(jù)現(xiàn)場實際情況進行加強焊, 保證焊縫光潔。在加強板與原極板的整個結(jié)合部位, 均勻鉆孔安裝6～8 個加強螺絲(M6×15 mm) , 使加強板與原極板整個面積結(jié)合更緊密, 有利于振打力的傳遞。</p>&

105、lt;p><b>　　陰極振打軸承改型</b></p><p>　　陰極振打系統(tǒng)上、下層振打軸滑動軸承全部改為托滾式軸承, 由兩個滾動托輪支承陰極振打軸承襯, 變滑動摩擦為滾動摩擦, 以減小陰極振打軸系的轉(zhuǎn)動阻力。</p><p>　　更換陽極振打軸承襯更換所有陽極振打軸承襯, 并重新調(diào)校陽極振打軸系中心, 保證振打錘打擊在承擊砧的中心位置( 安裝時應(yīng)考慮預(yù)留陽

106、極板在運行熱態(tài)時向下的膨脹量) 。陽極振打錘U 形固定卡全面檢修加固, 以防止運行中掉錘現(xiàn)象的發(fā)生。</p><p><b>　　改進效果</b></p><p>　　在實施以上改造措施后, 電除塵器除塵效果得到了明顯的改善。</p><p><b>　　空載升壓實驗</b></p><p>　　在

107、改造工作完成后對電除塵器進行了空載升壓試驗, 電場的二次電壓及二次電流等主要電氣參數(shù)已完全達到原設(shè)計值, 伏安特性曲線斜率明顯改善,二次電壓達到65 KV, 二次電流達1.4 A。</p><p><b>　　除塵效率實驗</b></p><p>　　電力試驗研究院和電廠對1 號爐電除塵器效率測試報告顯示, 在燃煤灰分高達40%～50%的情況下, 煙塵排放質(zhì)量濃度為2

108、38mg/m3, 除塵器效率為99.2%, 達到了電除塵器的設(shè)計要求, 測試數(shù)據(jù)如下：實際處理煙氣量為1329120 m3/h；除塵器進口煙塵質(zhì)量濃度為32.4 g/ m3；除塵器出口平均煙塵質(zhì)量濃度為238 mg/ m3；除塵效率為99.2%。</p><p><b>　　結(jié)論</b></p><p>　　實踐表明,對一電場陰極線更換為管型芒刺線、陽極板下部加裝加強

109、板、陰極振打軸承改為托滾式軸承等改造措施, 改造實施后取得了明顯的效果, 可靠性得以提高。電除塵器經(jīng)過長周期運行, 一般在七八年后, 在側(cè)部振打的連續(xù)作用下陽極板下部均會逐漸撕裂,造成除塵效率下降。采用加裝陽極加強板的改造措施, 不失為一種最佳的投資少效果好的解決辦法, 具有較高的推廣價值，電除塵器長期連續(xù)運行，應(yīng)保證各部分能在一個大修周期內(nèi)很好的運行，電除塵器也屬于易磨損設(shè)備，出現(xiàn)問題屬于慢性病。根據(jù)電除塵器目前的現(xiàn)狀，應(yīng)該加大對其治