石油工程課程設計--鉆井工程設計

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文檔簡介

1、　　課程設計　　2013年 7月 1日　　2017 年7 月28 日　　課程設計任務書　　課程：石油工程課程設計

2、　　題目：鉆井工程設計　　專業(yè) ：石油工程姓名：學號： 　　主要內容、基本要求、主要參考資料等：　　1、設計主要內容：<

3、;p>　　根據(jù)已有的基礎數(shù)據(jù)，利用所學的專業(yè)知識，完成一口井的鉆井工程相關參數(shù)的計算，最終確定出鉆井、完井技術措施。主要包括井身結構、鉆具組合、鉆井液、鉆井參數(shù)設計和完井設計。　　2、設計要求：　　要求學生選擇一口井的基礎數(shù)據(jù)，在教師的指導下獨立地完成設計任務，最終以設計報告的形式完成專題設計，設計報告的具體內

4、容如下：（1）井身結構設計；（2）套管強度設計；（3）鉆柱設計；（4）鉆井液設計；（5）鉆井水力參數(shù)設計；（6）注水泥設計；（7）設計結果；（8）參考文獻；設計報告采用統(tǒng)一格式打印，要求圖表清晰、語言流暢、書寫規(guī)范、論據(jù)充分、說服力強，達到工程設計的基本要求。　　3、主要參考資料：　　王常斌等，《石油工程設計》，東

5、北石油大學校內自編教材　　陳濤平等，《石油工程》，石油工業(yè)出版社，2000　　《鉆井手冊（甲方）》編寫組，《鉆井手冊》，石油工程出版社，1990　　完成期限 2017年7月3日-2017年7月28日 　　2017 年 7 月 28 日&l

6、t;p>　　前言　　鉆井工程設計是石油工程設計的一個重要部分，是確保油氣鉆井工程順利實施和質量控制的重要保證，是鉆井施工作業(yè)必須遵循的原則，是組織鉆井生產和技術協(xié)作的基礎，是搞好單井預算和決算的唯一依據(jù)。鉆井設計的科學性、先進性關系到一口井作業(yè)的成敗和效益?？茖W鉆井水平的提高，在一定程度上依靠鉆井設計水平的提高。<p

7、>　　設計應在充分分析有關地質和工程資料的基礎上，遵循國家及當?shù)卣嘘P法律、法規(guī)和要求，按照安全、快速、優(yōu)質和高效的原則進行。并且必須以保證實施地質任務為前提。主要目的層段的設計必須體現(xiàn)有利于發(fā)現(xiàn)與保護油氣層，非目的層段的設計主要考慮滿足鉆井工程施工作業(yè)和降低成本的需要。　　鉆井設計包括地質設計和鉆井與完井工程設計。主要是指鉆井工程師得到地質設計后，如何以地質設計為依據(jù)，完成一口井的綜合

8、、合理的鉆井與完井工程設計。鉆井與完井工程是一個多學科、多工種的大系統(tǒng)工程。鉆井與完井工程設計是以現(xiàn)代鉆井工藝理論為準則，采用新的研究成果，以現(xiàn)代計算技術用最優(yōu)化科學理論去設計和規(guī)劃鉆完井工程中的工藝技術及實施措施。鉆井與完井工程設計是完成地質鉆探目的、開發(fā)油氣層、保證鉆井與完井工程質量、保護油氣資源、保護環(huán)境，實現(xiàn)安全、優(yōu)質、高速和經濟鉆井的重要程序，是鉆井與完井工程施工的指南和技術依據(jù)。鉆井公司將根據(jù)鉆井與完井工程設計的內容和要求

9、組織施工和技術協(xié)作，并按照設計進行單井預算和決算。　　本設計的主要內容包括：1、井身結構設計及井身質量要求：原則是能有效地保護油氣層，使不同地層壓力梯度的油氣層不受鉆井液污染損壞；應避免漏、噴、塌、卡等復雜情況發(fā)生，為全井順利鉆進創(chuàng)造條件，是鉆井周期最短；鉆下部高雅地層時所用的較高密度鉆井液產生的液柱壓力，不致壓裂上一層管鞋處薄弱的裸露地層；下套管過程中，井內鉆井液柱壓力之間的壓差不致產生壓差卡

10、套管等嚴重事故；以及強度的校核。2、套管柱設計：選擇不同型號的套管，滿足鉆井中固井、完井要求；3、鉆具組合設計：給鉆頭加壓時下部鉆柱是否會壓彎，選用足夠的鉆鋌以防鉆桿受壓變形；4、鉆井液體系；5、水力參數(shù)設計；6、注水泥設計，等幾個方面的基本內容。　　目錄　　第1章設計資料收集1<

11、;p>　　1.1預設計井基本參數(shù)表1　　1.2鄰井基本參數(shù)1　　第2章井身結構設計5　　2.1 鉆井液的壓力體系5　　2.2 井身結構的設計6　　2.3 設計結果8

12、　第三章套管柱強度設計9　　3.1 套管柱設計計算的相關公式9　　3.2 油層套管柱設計9　　3.3技術套管柱設計13　　3.4表層套管柱設計15　　3.5 套管柱設計結果17<p&g

13、t;　　第4章鉆柱設計18　　4.1 鉆柱設計原理18　　4.2 鉆柱的設計19　　4.3 鉆柱設計結果23　　第5章鉆井水力參數(shù)的設計24　　5.1 鉆井水力參數(shù)的計算公式24<p&

14、gt;　　5.2 水力參數(shù)計算25　　5.3 鉆井水力參數(shù)設計結果32　　第6章注水泥設計33　　6.1 水泥漿的排量的確定33　　6.2 注水泥漿井口壓力35　　6.3 設計結果40<

15、;p>　　第7章鉆井液設計41　　7.1鉆井液用量計算公式41　　7.2 鉆井液用量計算41　　第八章設計結果44　　參考文獻46　　第1章設計資料收集</p&

16、gt;　　1.1預設計井基本參數(shù)表　　1.2鄰井基本參數(shù)　　第2章井身結構設計　　2.1 鉆井液的壓力體系　　2.1.1 最大鉆井液密度　　(2-1

17、)　　式中: 為某層套管鉆進井段中所用最大泥漿密度，； 　　為該井段中所用地層孔隙壓力梯度等效密度，；　　為抽吸壓力允許值的當量密度，取0.036。　　發(fā)生井涌情況<

18、b>　　（2-2）　　式中：ρf為發(fā)生井涌時，在井內最大壓力梯度作用下，上部地層不被壓裂所有的地層破裂壓力梯度，g/cm3；ρpmax為某井段鉆進井段中所用的最大泥漿密度， g/cm3；Sb為抽吸壓力允許值的當量密度，取0.036 g/cm3；Sf為地層壓裂安全系數(shù)，用當量鉆井液密度表示，取0.03g/cm3；Sk為發(fā)生井涌時的井涌允量，取0.06g/cm3。<

19、/p>　　2.1.2 校核各層套管下到初選點時是否會發(fā)生壓差卡套　　< (2-3)　　式中：為實際井內最大靜止壓差，；為該井段內最小地層孔隙壓力梯度等效密度，；為該井段內最小地層孔隙壓力所對應的井深，。為避免發(fā)生壓差卡套的許用壓差，取16 MPa。</p&g

20、t;　　2.2 井身結構的設計　　2.2.1 套管層次的確定　　根據(jù)鄰井數(shù)據(jù)地層知壓力與破裂壓力　　查表知最大地層壓力梯度的當量密度為1.12g/cm2，位于3300處。　?。?）中間套管下入深度初選點<

21、;b>　　取初選點　　查地層破裂壓力梯度表得，不相近，因此再取 　　查地層破裂壓力梯度表得，不相近，因此再取 　　查地層破裂壓力梯度表得，相近　　考慮井深為3300米，為了井壁穩(wěn)定不坍塌需要加入技術套管，下入深度1700米， </p

22、>　　（2）校核中間套管是否會發(fā)生壓差卡套管　　由地層壓力梯度表查得,，。　　0-1700m井段　　，所以不會發(fā)生壓差卡鉆，滿足設計要求。　?。?）確定表層套管的下入深度<p&

23、gt;　　取初選點　　由地層破裂壓力梯度表得，不符合，因此　　再取不符合　　再取合適　　（5）校核表層套管下入到初選點過程中是否會發(fā)生壓差卡套管<

24、p>　　由地層壓力梯度表查得,，。　　0-250m井段　　，所以不會發(fā)生壓差卡鉆，滿足設計要求。　　（6）油層套管下入深度，因為設計井深為, ，則。　　2.3 設計結果

25、　　表2-1 井身結構設計表　　第三章套管柱強度設計　　3.1 套管柱設計計算的相關公式　　1. 某井段的最大外擠壓力　　(3-1) 　　式中：為套管柱所受外擠壓力，

26、；　　為該井段所用泥漿的最大密度，；　　計算點井深，。　　2. 某段鋼級套管的最大下入深度　　(3-2) 　　式中：為某段鋼級套管抗外擠強度，；</

27、p>　　為抗外擠安全系數(shù)，取1.15。　　3. 套管浮力系數(shù)　　(3-3) 　　式中：為某段所用鋼材的密度，取7.8。

28、　　4. 安全系數(shù)　　抗拉安全系數(shù)　　St=1.8 (3-4) 　　3.2 油層套管柱設計　　3.2.1 按抗外擠強度設計由下向上選擇第一段套管</p&

29、gt;　　由公式3-1可知最大外擠壓力為：　　查《鉆井工藝手冊上》表3-8選擇第一段套管　　表3-1 第一段套管鋼級選擇　　實際抗擠安全系數(shù)　　3.2.2 確定第二段套管的下入深度和第一段套管的使用長度</

30、p>　　1. 查《鉆井工藝手冊上》表3-8選擇第二段套管　　表3-2 第二段套管鋼級選擇　　第二段套管下入深度為，實際取，則第一段套管使用長度為。　　第一段套管抗拉安全系數(shù)校核、第二段套管抗擠安全系數(shù)校核　　浮力系數(shù) ：KB=0.85</

31、p>　　應力校核：　　第一段空氣中重量　　第一段浮重　　第一段抗擠安全系數(shù)　　------

32、-存在軸向拉力的最大允許抗外擠強度，MPa　　--------無軸向拉力是套管的抗外擠強度，MPa　　-------軸向拉力，KN --------套管管體屈服強度，KN 　　合格　　抗拉安全系數(shù) 滿足抗拉要求

33、;　　3.2.3 確定第三段套管的下入深度和第二段套管的使用長度　　1. 查《鉆井工藝手冊》表3-8選擇第二段套管　　表3-3 第三段套管鋼級選擇　　第三段套管下入深度為，實際取1700m,則第二段套管使用長度為。　　第二段套管抗拉安全系數(shù)校核、第三

34、段套管抗擠安全系數(shù)校核。　　第二段套管在空氣中的重量　　第二段套管浮重　　第二段抗擠安全系數(shù)　　合格　　設第三段套管

35、下入深度為　　第三段套管在空氣中的重量　　第三段套管浮重　　第三段抗擠安全系數(shù)　　合格　　第二段套管抗拉安全系數(shù)&l

36、t;/p>　　滿足抗拉要求　　井口抗內壓校核　　第二段套管長度為1700m　　3.2.4 油層套管設計結果　　表3-4 油層套管設計參數(shù)<

37、p>　　3.3技術套管柱設計　　3.3.1按抗外擠強度設計由下向上選擇第一段套管　　由公式3-1可知最大外擠壓力為　　查《鉆井工藝手冊上》表3-8選擇第一段套管　　表3-5 第一段套管鋼級選擇　　實際抗擠安

38、全系數(shù)　　滿足抗擠要求　　3.3.2 確定第二段套管的下入深度和第一段套管的使用長度　　查《鉆井工藝手冊上》表3-8選擇第二段套管　　表3-5 第二段套管鋼級選擇　　第二段

39、套管下入深度為，實際取，則第一段套管使用長度為　　套管在空氣中的重量 　　套管浮重　　抗擠安全系數(shù)校核　　合格<

40、;b>　　抗拉安全系數(shù) 　　滿足抗拉要求、　　設第二段套管在雙向盈利作用下能下入　　套管在空氣中的重量 　　套管浮重<b&

41、gt;　　抗擠安全系數(shù)校核　　合格　　抗拉安全系數(shù)　　滿足抗拉要求　　抗內壓

42、　　第二段套管長度為900m　　3.3.3中間套管設計結果　　表3—9 中間套管設計參數(shù)　　3.4表層套管柱設計　　3.4.1按抗外擠強度設計由下向上選擇第一段套管　　參考臨井取鉆井液密度為1.08</p&

43、gt;　　查《鉆井工藝手冊》表3-8選擇第一段套管　　表3-10 第一段套管鋼級選　　套管在空氣中的重量 　　套管浮重　　抗擠安全系數(shù)校核<p&

44、gt;　　合格　　抗拉安全系數(shù)　　滿足抗拉要求　　抗內壓　　3.4.2 表層套管設計結果<

45、p>　　表3—11 表層套管設計參數(shù)　　3.5 套管柱設計結果　　表3-12 套管柱設計參數(shù)表　　第4章鉆柱設計　　4.1 鉆柱設計原理　　4.1.1 所需鉆鋌長度的計算公式</

46、p>　?。?-1）　　式中：為所需鉆鋌長度，；　　為安全系數(shù)，一般取=1.15-1.25；　　為設計的最大鉆壓，；　　為每米鉆鋌在空氣中的重力，;

47、　　為浮力系數(shù)；　　為井斜角度數(shù)，直井時；　　4.1.2計算鉆柱所受拉力的公式　　鉆柱所受拉力為　?。?-2）　　式中：為鉆柱所受拉力

48、，；　　為鉆鋌長度，；　　為每米鉆鋌在空氣中的重力，；　　為鉆桿長度，；　　為每米鉆桿在空氣中的重力，；　　4.2 鉆柱的設計</

49、b>　　4.2.1 一次開鉆鉆柱組合　　0-213m井段　　鉆鋌長度的確定　　由最小鉆鋌外徑=2倍套管接箍外徑-鉆頭直徑，　　查《鉆井手冊工具》選擇

50、鉆鋌,　　此時，，最大鉆壓，SN=1.2　　則鉆鋌長度為，所用根數(shù)為　?。ǜ?lt;/b>　　從而實際用5根鉆鋌，鉆鋌實際長度為Lc=105=50m。　　2. 鉆桿長度計算及安全校核

51、　　鉆桿長度Lp=D1-10n=213-105=163m，根數(shù)(根)。　　取鉆桿16根方入3m。　　查《鉆井工具手冊》舊，一級選擇鉆桿　　安全系數(shù)為St=1.18。　　計算最大安全靜拉載荷為：

52、　　a、安全系數(shù)法　　b、設計系數(shù)法： 　　c 、拉力余量法：取拉力余量　　比較三種安全校核知設計系數(shù)法計算的值最小，作為抗拉安全強度Fa=Fa2=1115.69(KN)。　　則鉆桿許用長度為&l

53、t;/b>　　滿足。 　　抗擠強度校核　　滿足　　4.2.2 二次開鉆鉆具組合　　213-1700m井段&l

54、t;/p>　　1. 鉆鋌長度的確定　　由最小鉆鋌外徑=2倍套管接箍外徑-鉆頭直徑，查《鉆井工具手冊》選擇鉆鋌　　此時，最大鉆壓Wmax=10t，SN=1.2 　　則鉆鋌長度為　　所用根數(shù)為

55、（根）　　從而實際用12根鉆鋌，鉆鋌實長際度為Lc=1012=120m。　　2. 鉆桿長度計算及安全校核　　鉆桿長度Lp=D2-10n=1700-1012=1580 m, 根數(shù)(根)。　　查《鉆井工具手冊》舊，一級選擇鉆桿<

56、;p>　　安全系數(shù)為St=1.18。　　計算最大安全靜拉載荷為：　　a、安全系數(shù)法　　b、設計系數(shù)法： 　　c 、拉力余量法：取拉力余量　　比較三種

57、安全校核知設計系數(shù)法計算的值最小，作為抗拉安全強度Fa=Fa2=1115.69(KN)。　　則鉆桿許用長度為　　滿足。 　　抗擠強度校核

58、滿足 　　4.2.3 三次開鉆鉆具組合　　1. 鉆鋌長度的確定　　由最小鉆鋌外徑=2倍套管接箍外徑-鉆頭直徑，查《鉆井工具手冊》選擇鉆鋌　　此時，最大鉆壓Wmax=15t，SN=1.2　　則鉆鋌長度為，所用根數(shù)

59、為　?。ǜ?lt;/b>　　從而實際用18根鉆鋌，鉆鋌實際長度為Lc=1018=180m。　　2. 鉆桿長度計算及安全校核　　鉆桿長度Lp=D-10n=3300-1018=3120 m,根數(shù)(根)　　查《

60、鉆井工具手冊》舊，一級選擇鉆桿　　安全系數(shù)為St=1.18。　　計算最大安全靜拉載荷為：　　a、安全系數(shù)法　　b、設計系數(shù)法： 　　c 、拉力余量法：取拉

61、力余量　　比較三種安全校核知設計系數(shù)法計算的值最小，作為抗拉安全強度Fa=Fa2=1115.69(KN)。則鉆桿許用長度為　　滿足。 　　抗擠強度校核　　滿足

62、;　　4.3 鉆柱設計結果　　表4—1 鉆柱設計結果　　第5章鉆井水力參數(shù)的設計　　5.1 鉆井水力參數(shù)的計算公式　　5.1.1 確定最小排量　?。?-1）</b

63、>　　式中：Va為最低環(huán)空返速，m/s；　　分別為井徑和鉆柱外徑，cm；　　Qa為攜巖屑的最小排量，L/s。　　5.1.2 獲得最大鉆頭水功率時臨界井深計算公式　　1. 第一臨界井深&l

64、t;/p>　?。?-2）　　式中：為泵的額定壓力，；　　為額定排量，；　　和為相關系數(shù)。　　2. 第二臨界井深&

65、lt;/b>　　（5-3）　　式中：為使巖屑上返的最小泵排量，；　　5.1.3 有關壓耗系數(shù)計算公式　?。?-4）　?。?-5）&

66、lt;/b>　?。?-6）　?。?-7）　?。?-8）式中：為鉆井液密度,；　　為鉆井液塑性粘度,；　　和分別為地面高壓管線、立管、水龍帶、方

67、鉆桿的長度和內徑，長度單位為m，內徑單位為cm。　　為鉆桿總長度,；　　為常數(shù)，內平鉆桿?。?lt;/p>　　為鉆桿內徑,；　　為鉆桿外徑,；

68、　　為井徑,；　　Lc為鉆鋌長度，；　　為鉆鋌外徑,；　　為鉆鋌內徑,；　　5.2 水力參數(shù)計算&l

69、t;/p>　　5.2.1 一開水力參數(shù)設計　　查得的已知參數(shù)：，，，，，dc=17.78cm，dci=7.14cm，，Lc=50m，，L1=,50m，L2=30m,L3=30m,L4=16m d1=10cm, d2=10cm, d3=30cm. d4=10.86cm　　確定最小排量、最大允許排量及選泵：

70、　　已知環(huán)空最小返速,最大返速。　　最小排量：85.51(L/s)　　最大排量：171.01(L/s)　　選擇缸套直徑為的型號為SL3NB—1000A的鉆進泵兩臺并聯(lián)使用，因此額定排量為Qr=243.44=86.88L/s，額定泵壓為，。　　2 .

71、有關參數(shù)計算　　由公式（5-4）可知　　=　　=3.5410-4　　由公式（5-6）可知　　=

72、　　=9.8210-4 　　由公式（5-7）可知　　=　　=2.6310-6　　由公式（5-8）可知　　= =1.204510-

73、3　　第一臨界井深：　　=　　=179.1m　　第二臨界井深：

74、;　　=　　=197.59m　　因為表層套管深度大于第一臨界井深，因此在0-197.59m，。　　在197.59-213，　　鉆頭壓降

75、　　鉆頭水功率　　=　　比水功率　　=　　噴嘴當量直徑：&

76、lt;p>　　= =2.94（cm）　　三等直徑噴嘴直徑　　5.2.2 二開水力參數(shù)設計　　查得已知參數(shù)：，，，　　，，dc=15.9cm，dci=7.14cm，dh=31.11cm，Lc=120m，，L1=50m，L2=3

77、0m,L3=30m,L4=16m d1=0.1m, d2=0.1m, d3=0.3m. d4=0.1086m　　1. 確定最小排量、最大允許排量及選泵： 　　已知環(huán)空最小返速,最大返速。　　最小排量：38.01(L/s)　　最大排量：76.01 (L/s)</p&

78、gt;　　選擇缸套直徑為=150mm的型號為SL3NB—1000A的鉆進泵兩臺并聯(lián)使用，因此額定排量為Qr=43.1(L/s)，額定泵壓為pr=21MPa，。　　2 . 有關參數(shù)計算　　由公式（5-4）可知　　=

79、　　=　　由公式（5-6）可知　　由公式（5-7）可知　　由公式（5-8）可知　　第一臨界井深：　　=</p&

80、gt;　　=1996.12m　　因為技術套管深度小于第一臨界井深，因此，Qopt=43.1(L/s)。　　鉆頭壓降　　=　　=14.76

81、（MPa）　　鉆頭水功率　　=14.7643.1=636.16KW　　比水功率　　=KW/cm2

82、　噴嘴當量直徑：　　= =1.88（cm）　　若安裝三個等徑噴嘴，則每個噴嘴直徑：　　==1.09(cm)　　5.2.3 三開水力參數(shù)設計　　查得的已知參數(shù)：，，，，，dc=15.9cm，dci=7.14cm，

83、dh=20cm，Lc=180m，，L1=50m，L2=30m,L3=30m，L4=16m， d1=0.1m, d2=0.1m, d3=0.3m，d4=0.1086m　　1. 確定最小排量、最大允許排量及選泵： 　　已知環(huán)空最小返速,最大返速。　　最小排量：11.24(L/s)<p&

84、gt;　　最大排量：22.48(L/s)　　選擇缸套直徑為=140mm的型號為SL3NB—1000A的鉆進泵一臺，額定排量為Qr=20.65L/s，額定泵壓為Pr=24MPa，　　2 . 有關參數(shù)計算　　由公式（5-4）可知　　=&l

85、t;/p>　　=　　由公式（5-6）可知　　= 　　= 　　由公式（5-7）可知&l

86、t;b>　　=　　=4.1710-6　　由公式（5-8）可知　　=　　=

87、　　第一臨界井深：　　=　　=7740.91m　　因為油層套管下入深度小于第一臨界井深，Qopt=Qr=20.650.65L/s。　　鉆頭壓降</b&g

88、t;　　=　　=19.74（MPa）　　鉆頭水功率　　=19.7420.65=407.63KW　　比水功率</

89、p>　　=KW/cm2　　噴嘴當量直徑：　　= =1.22（cm）　　若安裝三個等徑噴嘴，則每個噴嘴直徑：　　==0.70(cm)<p&g

90、t;　　5.3 鉆井水力參數(shù)設計結果　　表5-1 鉆井水力參數(shù)設計表　　注：三個等徑噴嘴　　第6章注水泥設計　　6.1 水泥漿的排量的確定　　6.1.1 確定排量的計算公式</p&g

91、t;　　流性指數(shù) 　?。?-1） 　　稠度系數(shù) 　?。?-2） 　　式中時測得的讀值，取20；&

92、lt;p>　　時測得的讀值，取15；　　環(huán)空臨界流速 　　（6-3） 　　式中水泥漿密度，　　環(huán)空臨界排量 　　（6

93、-4）　　實際排量 　　6.1.2 封固表層套管水泥漿排量　　n=0.45，K=0.23,，　　環(huán)空臨界流速

94、　　=　　=0.444(m/s)　　環(huán)空臨界排量　　=　　=28.64(L/s)　　6.1.3 封固中間套管水泥漿排量</p&g

95、t;　　D1=24.45cm, D2=31.11cm　　環(huán)空臨界流速　　=　　=0.5(m/s)　　環(huán)空臨界排量<

96、;/b>　　=　　=14.81 (L/s) 　　6.1.4 封固油層套管水泥漿排量　　D2=20cm<b

97、>　　環(huán)空臨界流速　　=　　=0.52(m/s)　　環(huán)空臨界排量　　=　　=8.38(L/

98、s) 　　6.2 注水泥漿井口壓力　　6.2.1 井口壓力計算相關公式　　注水泥時壓力的計算　　井口壓力

99、　?。?-5）　　式中套管內漿體流動壓力，；　　環(huán)空內漿體流動壓力，；　　環(huán)空內靜夜柱壓力，；　　套管內靜夜柱壓力，；　?。?-6） &l

100、t;p>　?。?-7） 　　式中套管或環(huán)空計算長度，　　管內、環(huán)空流速，　　分別為管內、外徑及井徑，　　內摩擦系數(shù)

101、　　套管內雷諾數(shù)　?。?-8）　　式中 　　--套管內徑，；　　V--套管內漿體流速，<p

102、>　　漿體密度，　　套管外雷諾數(shù)　　（6-9）　　式中 　　D,d--井經，套管外徑，；&

103、lt;p>　　V--套管外漿體流速，　　漿體密度，　　摩阻系數(shù) 　　f= （6-10）　　式中 </p&

104、gt;　　靜液壓力　　P=gH （6-9）　　式中漿體密度，　　漿體高度，　　6.2.2表層套管注水泥漿井口壓力的確

105、定　　管內為清水，;清水密度，水泥漿密度為1.8g/cm3，鉆井液密度為1g/cm3。　　套管內流速 　　套管內雷諾數(shù)　　因此管內為紊流狀態(tài)。<b&

106、gt;　?。?lt;/b>　　套管內漿體流動壓耗　　環(huán)空流體摩阻系數(shù)　　環(huán)空壓耗　　循環(huán)總壓耗。

107、;　　6.2.3中間套管注水泥漿井口壓力的確定　　管內為清水，；部分為鉆井液，；清水密度，水泥漿密度1.8g/m3，鉆井液密度1.06g/m3。　　套管內流速 　　套管內雷諾數(shù)

108、;　　因此管內為紊流狀態(tài)。　?。?lt;/b>　　套管內漿體流動壓耗　　環(huán)空摩阻系數(shù)　　環(huán)空壓耗<p&g

109、t;　　環(huán)空總壓耗　　6.2.4 油層套管注水泥漿井口壓力的確定　　管內為清水，；部分為鉆井液，；清水密度，水泥漿密度1.8g/m3，鉆井液密度1.276g/m3。　　套管內流速

110、;　　套管內雷諾數(shù)　　因此管內為紊流狀態(tài)。　??；　　套管內漿體流動壓耗　　環(huán)空摩阻系數(shù)<b

111、>　　環(huán)空壓耗　　循環(huán)總壓耗　　6.3 設計結果　　表6-1 注水泥設計參數(shù)表　　第7章鉆井液設計<

112、p>　　7.1鉆井液用量計算公式　　7.1.1井筒內鉆井液體積 　　井筒內鉆井液體積（7-1）　　式中：為井筒內鉆井液的體積，m；　　為井眼直徑，m；　　為第i段鉆桿的外徑、內徑，cm

113、；　　為第j段鉆桿的外徑、內徑cm；　　為第i段鉆桿長度，m；為第j段鉆鋌長度，m。　　安全余量　?。?-2）　　所需鉆井液總體積<

114、;/b>　　（7-3）　　7.2 鉆井液用量計算　　7.2.1 一開所需鉆井液體積及水和膨潤土用量的計算　　井筒內鉆桿內外對應鉆井液體積　　井筒內鉆鋌內外對應鉆井液體積

115、;　　一開所需鉆井液總體積　　7.2.2 二開所需鉆井液體積及水和膨潤土用量的計算　　7.2.3 三開所需鉆井液體積及水和膨潤土用量的計算　　7.3 鉆井液用量及配置設計結果　　表7-1 鉆井液用量表<

116、b>　　第八章設計結果　　表2-1 井身結構設計表　　表3-12 套管柱設計參數(shù)表　　表4—1 鉆柱設計結果　　表5-1 鉆井水力參數(shù)設計表　　注：三個等徑噴嘴&l

117、t;/p>　　表6-1 注水泥設計參數(shù)表　　表7-1 鉆井液用量表　　參考文獻　　[1] 蔣希文. 鉆井手冊（甲方）上冊[M].北京：石油工業(yè)出版社，2001:319-330.　　[2] 屈東升. 石油工程

118、[M]. 石油工業(yè)出版社出版，2001，24(4).　　[3] 甘秀娥. 石油工程設計[M].江漢石油學院，石油工業(yè)出版社出版，2002，26(6).　　[4] 劉希圣.石油工程設計[M] .大慶：大慶石油學院，1999:123-127.　　[5] 趙國珍.龔偉安. 鉆井力學基礎[M].北京:石油工業(yè)出版社，19

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