460萬噸常減壓蒸餾課程設(shè)計(jì)

1、<p>　　課 程 設(shè) 計(jì) 說 明 書</p><p>　　設(shè) 計(jì) 任 務(wù) 書 </p><p>　　1.設(shè)計(jì)題目: 原油常減壓蒸餾裝置工藝設(shè)計(jì) </p><p>　　2. 學(xué)生完成全部設(shè)計(jì)之期限: 2012 年 9 月 22 日</p><p>　　3

2、. 設(shè)計(jì)之原始數(shù)據(jù): (另給) </p><p>　　4. 計(jì)算及說明部分內(nèi)容: (設(shè)計(jì)應(yīng)包括的項(xiàng)目) </p><p>　　一、總論 </p>&

3、lt;p>　　1．概述；2．文獻(xiàn)綜述；3．設(shè)計(jì)任務(wù)依據(jù)；4．主要原材料；5．其他 </p><p>　　二、工藝流程設(shè)計(jì) </p><p>　　1. 原料油性質(zhì)及產(chǎn)品性質(zhì)；2. 工藝流程；3. 塔器結(jié)構(gòu)；4．環(huán)保措施 </p><p>　

4、　三、常壓蒸餾塔工藝計(jì)算 </p><p>　　1. 工藝參數(shù)計(jì)算；2. 操作條件的確定；3. 蒸餾塔各點(diǎn)溫度核算； </p><p>　　4. 蒸餾塔汽液負(fù)荷計(jì)算 </p>

5、<p>　　四、常壓蒸餾塔尺寸計(jì)算 </p><p>　　1. 塔徑計(jì)算；2. 塔高計(jì)算 </p><p>　　五、常壓蒸餾塔水力學(xué)計(jì)算*

6、 </p><p>　　六、車間布置設(shè)計(jì)* </p><p>　　1. 車間平面布置方案；2. 車間平面布置圖；3. 常壓蒸餾塔裝配圖 </p><p>　　七、參考資料

7、 </p><p>　　5. 繪圖部分內(nèi)容: (明確說明必繪之圖) </p><p>　　(1) 原油常減壓蒸餾裝置工藝流程圖 </p><p>　　(2) 主要塔器圖

8、 </p><p>　　(3) 常壓蒸餾塔汽液負(fù)荷分布圖 </p><p>　　(4) 常壓蒸餾塔裝配圖 </p><p>　　6. 發(fā)出

9、日期: 2012 年 9 月 1 日</p><p>　　設(shè)計(jì)指導(dǎo)教師: </p><p>　　完成任務(wù)日期: 2012 年 9 月 日</p><p>　　學(xué) 生 簽 名: </p><p>　　原油常減壓蒸餾裝置工藝設(shè)計(jì)基礎(chǔ)數(shù)據(jù)</

10、p><p><b>　　1、原油的一般性質(zhì)</b></p><p>　　大慶原油，= 0.8587；特性因數(shù) K=12.3</p><p>　　2、原油實(shí)沸點(diǎn)蒸餾數(shù)據(jù)</p><p>　　表1 大慶原油實(shí)沸點(diǎn)蒸餾及窄餾分性質(zhì)數(shù)據(jù)</p><p>　　3、產(chǎn)品方案及產(chǎn)品性質(zhì)</p>&l

11、t;p>　　表2 產(chǎn) 品 產(chǎn) 率 及 其 性 質(zhì)</p><p>　　4. 設(shè)計(jì)處理量: 250+學(xué)號×10萬噸/年, 開工：8000小時(shí)/年。</p><p>　　5. 汽提水蒸汽采用過熱水蒸汽: 420℃, 0.3MPa(表)</p><p>　　6. 可采用二段汽化流程，設(shè)3個(gè)中段循環(huán)回流; 過汽化油為2~4％(重)。</p>

12、<p>　　7. 按時(shí)完成設(shè)計(jì)，交電子版和紙質(zhì)版以及手稿。</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　第一章：總論8</b></p><p><b>　　1．1概述8</b></p><p>　　1.1.1設(shè)計(jì)基礎(chǔ)8</p&g

13、t;<p>　　1.1.2 生產(chǎn)規(guī)模9</p><p>　　1.1.3 工藝技術(shù)路線9</p><p>　　1.1.4工藝技術(shù)特點(diǎn)10</p><p>　　1.2文獻(xiàn)綜述:10</p><p>　　1.2.1常減壓蒸餾技術(shù)現(xiàn)狀10</p><p>　　1.3 課程設(shè)計(jì)任書11</p>

14、;<p>　　第二章．工藝簡述14</p><p>　　2.1 原料油性質(zhì)及產(chǎn)品性質(zhì)14</p><p>　　2.1.1 原油的一般性質(zhì)14</p><p>　　2.1.2 原油實(shí)沸點(diǎn)蒸餾數(shù)據(jù)14</p><p>　　2.1.3 原油平衡蒸發(fā)數(shù)據(jù)14</p><p>　　2.1.4產(chǎn)品性質(zhì)14

15、</p><p>　　2.2大慶原油加工方案15</p><p>　　2.3 工藝流程設(shè)計(jì)16</p><p>　　2.4 塔器結(jié)構(gòu)17</p><p>　　2.5 環(huán)保措施17</p><p>　　2.4.1污染源分析17</p><p>　　2.4.2廢氣處理18</p&

16、gt;<p>　　2.4.3廢水處理18</p><p>　　2.4.4噪聲防護(hù)19</p><p>　　第三章：原料及產(chǎn)品的有關(guān)參數(shù)的計(jì)算20</p><p>　　3.1工藝參數(shù)計(jì)算20</p><p>　　3.1.1體積平均沸點(diǎn)20</p><p>　　3.1.2恩氏蒸餾90%~10%斜率

17、20</p><p>　　3.1.3立方平均沸點(diǎn)20</p><p>　　3.1.4中平均沸點(diǎn)20</p><p>　　3.1.5相對密度d15.621</p><p>　　3.1.6特性因數(shù)、相對分子質(zhì)量M21</p><p>　　3.1.7平衡蒸發(fā)溫度21</p><p>　　3.

18、1.8臨界溫度和臨界壓力22</p><p>　　3.1.9 焦點(diǎn)溫度和焦點(diǎn)壓力22</p><p>　　3.2.0 切割方案及性質(zhì)22</p><p>　　3.2.1原油和產(chǎn)品的有關(guān)性質(zhì)參數(shù)計(jì)算匯總23</p><p>　　3.2.2 物料平衡23</p><p>　　3.3操作條件的確定24</p

19、><p>　　3.3.1汽提蒸汽用量24</p><p>　　3.3.2操作壓力27</p><p>　　3.3.3 汽化段溫度27</p><p>　　3.3.4塔底溫度30</p><p>　　3.3.5 塔頂及各側(cè)線溫度的假設(shè)與回流熱分配30</p><p>　　3.4蒸餾塔各點(diǎn)溫度

20、核算32</p><p>　　3.4.1重柴油抽出板溫度校核32</p><p>　　3.4.2 輕柴油抽出板校核和煤油抽出板溫度34</p><p>　　3.4.3煤油抽出板溫度校核36</p><p>　　3.4.4塔頂溫度的校正37</p><p>　　3.6 作全塔汽液相負(fù)荷分布圖52</p&

21、gt;<p>　　第四章：常壓蒸餾尺寸計(jì)算54</p><p>　　4.1 塔的直徑的計(jì)算54</p><p>　　4.1.1塔徑的初算54</p><p>　　4.1.2計(jì)算適宜的氣速Wa55</p><p>　　4.1.3 計(jì)算氣相空間截面積55</p><p>　　4.1.4 降液管內(nèi)流體

22、流速, Vd55</p><p>　　4.1.5計(jì)算降液管面積56</p><p>　　4.1.6塔橫截面積Ft的計(jì)算56</p><p>　　4.1.7采用的塔徑D及空塔氣速W56</p><p>　　4.2塔高的計(jì)算56</p><p>　　4.3 塔板布置, 浮閥丶溢流堰及降液管的計(jì)算參照《塔的工藝計(jì)算

23、》P131~137,57</p><p>　　4.3.1浮閥型式：57</p><p>　　4.3.2 臨界閥孔流速57</p><p>　　4.3.3開孔率57</p><p>　　4.3.4 浮閥數(shù)57</p><p>　　4.3.5溢流堰57</p><p>　　第五章：常壓蒸

24、餾塔水力計(jì)算58</p><p>　　5.1塔板總壓力降58</p><p>　　5.2 霧沫夾帶59</p><p><b>　　5.3泄漏60</b></p><p><b>　　5.4淹塔60</b></p><p>　　5.5 降液管超負(fù)荷61</p

25、><p>　　5.6適宜操作區(qū)和操作線61</p><p>　　5.6.1 泄漏線64</p><p>　　5.6.2 降液管超負(fù)荷界線64</p><p>　　5.7適宜操作區(qū)和操作線65</p><p>　　第六章．車間布置圖66</p><p>　　6.1車間平面布置方案66<

26、;/p><p>　　6.2 車間平面布置圖66</p><p>　　6.2.1 工藝條件：66</p><p>　　6.2.2安全性67</p><p>　　6.2.3經(jīng)濟(jì)性67</p><p>　　6.3常壓蒸汽塔裝配圖67</p><p>　　6.4文獻(xiàn)綜述68</p>

27、<p>　　第七章 結(jié)束語69</p><p><b>　　第一章：總論</b></p><p><b>　　1．1概述</b></p><p><b>　　1.1.1設(shè)計(jì)基礎(chǔ)</b></p><p>　　原油在常壓條件下呈液態(tài)的復(fù)雜的烴類混合物。原油是一種主

28、要由碳?xì)浠悬c(diǎn)從常溫到500度以上，分子結(jié)構(gòu)也是多種多樣合物組成的復(fù)雜混合物。石油中的烴類和非烴類化合物，相對分子質(zhì)量從幾十到幾千。不同油區(qū)所產(chǎn)的原由在性質(zhì)上差別較大，不同組成的原油表現(xiàn)出的物理性質(zhì)不同，而不同的化學(xué)組成及物理性質(zhì)對原油的使用價(jià)值、經(jīng)濟(jì)效益都有影響。對許多原油來說，它的各項(xiàng)性質(zhì)指標(biāo)間往往存在著利弊交錯、優(yōu)劣共存的現(xiàn)象，這樣就需要對原油進(jìn)行分析評價(jià)。人人們根據(jù)對所加工原油的性質(zhì)、市場對產(chǎn)品的需求、加工技術(shù)的先進(jìn)性和可靠性，

29、以及經(jīng)濟(jì)效益等諸方面的分析、制訂合理的加工方案。</p><p>　　石油不能直接作汽車、飛機(jī)、輪船等交通運(yùn)輸工具發(fā)動機(jī)的燃料，也不能直接作潤滑油、溶劑油、工藝用油等產(chǎn)品使用，必須、經(jīng)過各種加工過程，才能獲得符合質(zhì)量要求的各種石油產(chǎn)品。</p><p>　　石油煉制工業(yè)生產(chǎn)汽油、煤油、柴油等燃料和化學(xué)工業(yè)原料，是國民經(jīng)濟(jì)最重要的支柱產(chǎn)業(yè)之一，關(guān)系國家的經(jīng)濟(jì)命脈和能源安全，在國民經(jīng)濟(jì)、國防和

30、社會發(fā)展中具有極其重要的地位和作用。</p><p>　　原油煉制加工方案，主要根據(jù)其特性、市場需要、經(jīng)濟(jì)效益、投資力度等因素決定。石油煉制加工方案大體可以分為三種類型：</p><p>　　（1）燃料型 主要產(chǎn)品是用燃料的石油產(chǎn)品。除了生產(chǎn)部分重油燃料油外，減壓餾分油和減壓渣油通過各種輕質(zhì)化過程轉(zhuǎn)化為各種輕質(zhì)燃料。</p><p>　?。?）燃料－潤滑油型

31、 除了生產(chǎn)燃料的石油產(chǎn)品外，部分或大部分減壓餾分油和減壓渣油還用于生產(chǎn)各種潤滑油產(chǎn)品。（3）燃料－化工型 除了生產(chǎn)燃料產(chǎn)品外，還生產(chǎn)化工原料和化工產(chǎn)品。</p><p>　　原油經(jīng)過常壓蒸餾可分餾出汽油、煤油、柴油餾分。因原油性質(zhì)不同，這些餾分有的可直接作為產(chǎn)品，有的需要進(jìn)行精制或加工。將常壓塔底油進(jìn)行減壓蒸餾，等到的餾分視其原油性質(zhì)或加工方案不同，可以作裂化（熱裂化、催化裂化、加氫裂化等）原料或潤滑油原料

32、油原料，也可以作為乙烯裂解原料。減壓塔底油可作為燃料油、瀝青、焦化或其它渣油加工（溶劑脫瀝青、渣油催化裂化、渣油加氫裂化等）的原料。</p><p>　　大慶原油:設(shè)計(jì)一套年處理量為460萬噸大慶原油加工裝置，由于原料中輕組分不多，所以原油蒸餾裝置采用二段汽化，設(shè)計(jì)常壓塔，減壓塔。設(shè)計(jì)中采用水蒸氣汽提方式, 并確定汽提水蒸汽用量;由于浮閥塔操作彈性大，本設(shè)計(jì)采用浮閥塔。</p><p>　

33、　石油煉制工業(yè)的發(fā)展是伴隨著石油及石油產(chǎn)品的開發(fā)利用發(fā)展起來的，石油的發(fā)現(xiàn)、開采和直接利用由來已久，加工利用并、逐步形成石油煉制工業(yè)。始于19世紀(jì)30年代，到20世紀(jì)40~50年代形成的現(xiàn)代煉油工業(yè)，是最大的加工工業(yè)之一。</p><p>　　原油蒸餾在煉油廠是原油首先要通過的加工裝置。一般包括預(yù)處理系統(tǒng)（原油電脫鹽）、常壓分餾系統(tǒng)、減壓分餾系統(tǒng)、注劑系統(tǒng)、輕烴回收系統(tǒng)（加工輕質(zhì)原油且達(dá)到經(jīng)濟(jì)規(guī)模時(shí)一般設(shè)置輕烴回

34、收系統(tǒng)）等。常壓蒸餾就是在常壓下對原油進(jìn)行加熱、氣化、分餾和冷凝。如此得到各種不同沸點(diǎn)范圍的石油餾分。常減壓蒸餾是指在常壓和減壓條件下，根據(jù)原油中各組分的沸點(diǎn)不同，把原油“切割”成不同餾分的工藝過程。</p><p>　　1.1.2 生產(chǎn)規(guī)模</p><p>　　規(guī)模原油處理量460年。575000kg/h。</p><p>　　按年開工8000小時(shí)計(jì)，即處理量為5

35、75000kg/h</p><p>　　1.1.3 工藝技術(shù)路線</p><p>　　大慶原油屬于石蠟基原油，含硫量少，</p><p>　　煤油具有相當(dāng)好的揮發(fā)性能，比較高的閃點(diǎn)，適宜的粘度等特性，是一種優(yōu)良的有機(jī)溶劑，有著廣泛的應(yīng)用前景，但是，直餾煤油和一般的加氫煤油芳烴含量都較量，氮的非烴化合物也很多，致使在使用過程中，不僅使人感到有不舒服的臭味，還對人體有害

36、。</p><p>　　在應(yīng)用上，煤油餾分除用作噴氣燃料、特種溶劑油、燈用煤油以外，還有很大一部分作為鋁軋油基礎(chǔ)油使用。由于鋁軋制在冷卻、潤滑和改善鋁制品表面光潔度等方面都極其重要的作用，因此，隨著鋁加工業(yè)的迅猛發(fā)展，鋁軋制油的用量越來越大。鋁軋制油除應(yīng)用具有餾分范圍窄、飽和烴含量高、閃點(diǎn)高的特點(diǎn)外，還要求具有較低的硫含量和芳烴含量。煤油加氫工藝是生產(chǎn)高檔鋁軋制油最有效的工藝手段，該工藝主要是對其進(jìn)行深度脫硫、脫

37、氮和脫芳烴。采用加氫法生產(chǎn)無味煤油、鋁軋制油，有著其它方法無法比擬的優(yōu)點(diǎn)。首先是產(chǎn)品質(zhì)量好，收率高，其中產(chǎn)品芳烴含量小于0.1%；其次是不產(chǎn)生酸渣、堿渣等污染物，屬于環(huán)境友好工藝。</p><p>　　特種油品精餾與一般的煉油裝置不同，餾分窄分餾精度要求高，產(chǎn)品的種類繁多，生產(chǎn)操作完全由市場決定，操作靈活要求非常高，根據(jù)產(chǎn)品方案要求，分餾部分采用雙分餾塔多側(cè)線抽出，其中第二分餾塔為減壓操作，滿足不同產(chǎn)品分割及質(zhì)量

38、要求。</p><p>　　1.1.4工藝技術(shù)特點(diǎn)</p><p>　　由于裝置規(guī)模較小，在保證安全平衡生產(chǎn)的前提下，盡量簡化工藝流程和自動控制系統(tǒng)，以節(jié)省工程投資。反應(yīng)部分采用冷高壓分離流程。分餾部分設(shè)置兩臺分餾塔，其中第二分餾塔為減壓操作，兩臺分餾塔產(chǎn)品側(cè)線抽出及塔底均設(shè)重沸器，塔內(nèi)裝填高效規(guī)整填料，確保分餾精度。設(shè)置熱載體回執(zhí)系統(tǒng)，熱載體作為塔底重沸器熱源。</p>&

39、lt;p><b>　　1.2文獻(xiàn)綜述:</b></p><p>　　1.2.1常減壓蒸餾技術(shù)現(xiàn)狀</p><p>　　(1)國外蒸餾裝置技術(shù)現(xiàn)狀及發(fā)展趨勢</p><p>　　煉油傳廠的大型化是提高其勞動生產(chǎn)率和經(jīng)濟(jì)效益，降低能耗和物耗的一項(xiàng)重要措施。按2004年一月底的統(tǒng)計(jì)，全世界共有717座煉油廠，總加工能力4103Mt/a。其中加工

40、能力在10Mt/a以上的煉油廠126座，分散在34個(gè)國家和地區(qū)，有16座加工能力在·20Mt/a以上?，F(xiàn)在單套蒸餾裝置一般都在5Mt/a以上，不少裝置已達(dá)到10Mt/a。現(xiàn)在最大的單套蒸餾裝置處理量為15Mt/a。</p><p>　　整體蒸餾裝置將原油分為：常壓渣油、含蠟餾分油、中間餾分油和石腦油組分。常壓部分出常壓渣油、中間餾分和石腦油以下的餾分。中間餾分在加氫脫硫分餾塔中分餾煤油、輕、重柴油，常壓

41、渣油進(jìn)入高真空減壓蒸餾，分餾出的蠟油作為催化裂化裝置和加氫裂化裝置的原料。整體蒸餾裝置可以節(jié)省投資30％左右。</p><p>　　電脫鹽方面：以Petrolite和Howe-Beaket二公司的專利技術(shù)較為先進(jìn)。Howe-Beaket技術(shù)主要為低速脫鹽，Petrolite已在低速脫鹽的基礎(chǔ)上開發(fā)了高速電脫鹽。</p><p>　　塔內(nèi)件方面：以Koch-Glitcsh、Sulzer和No

42、rton為代表，擁有較先進(jìn)的專利技術(shù)，公司開發(fā)出了SuperFRAC I.SuperFRACV高效塔盤和Gempak填料，Sulzer在原有Mellapak填料的基礎(chǔ)上開發(fā)了Mllapakplus和Optiflow高效填料。</p><p>　　產(chǎn)品質(zhì)量方面：國外蒸餾裝置典型的產(chǎn)品分餾精度一般為：石腦油和煤油的脫空度ASTM D86(5%-95%)13℃；煤油和輕柴油的脫空度ASTM D86(5%-95%)-2

43、0℃；輕蠟油與重蠟油的脫空度ASTM D1160(5%-95%)5℃，潤滑油基礎(chǔ)油也基本滿足窄餾分、淺顏色。</p><p>　　(2)國內(nèi)蒸餾裝置技術(shù)現(xiàn)狀</p><p>　　我國蒸餾裝置規(guī)模較小，大部分裝置處理能力為2.5Mt/a，僅有幾套裝置的加工能力超國4.5Mt/a。我國蒸餾裝置的總體技術(shù)水平與國外水平相比，在處理能力、產(chǎn)品質(zhì)量和撥出率方面存在較大的差距。最近幾年，隨著我國煉油

44、工業(yè)的發(fā)展，為縮短與世界先進(jìn)煉油廠的差距，我國新建蒸餾裝置正向大型化方向發(fā)展，陸續(xù)建成了鎮(zhèn)海、高橋8Mt/a及西太平洋10Mt/a等大型化的蒸餾裝置等，其中高橋?yàn)闈櫥托痛笮驼麴s裝置，擬建的大型蒸餾裝置也基本為燃料型。</p><p>　　我國蒸餾裝置側(cè)線產(chǎn)品分離精度差別較大，如中石化有些煉油廠常頂和常一線能夠脫空，但尚有40%的裝置常頂與常一線恩氏蒸餾餾程重疊超過10℃，最多重疊達(dá)86℃。多數(shù)裝置常二線與常三線

45、恩氏蒸餾餾程重疊15℃以上，實(shí)沸點(diǎn)重疊則超出25℃。潤滑油餾分切割也同國外先進(jìn)水平存在一定差距，主要表現(xiàn)在輕質(zhì)潤滑油餾分的發(fā)揮及中質(zhì)潤滑油餾分的殘?zhí)?、顏色和安定性等方面存在差距較大。</p><p>　　1.3 課程設(shè)計(jì)任書</p><p><b>　　(一) 設(shè)計(jì)題目</b></p><p>　　設(shè)計(jì)處理大慶原油, 年處理量460萬噸的常減

46、壓蒸餾裝置中的常壓分餾塔。</p><p><b>　　(二) 設(shè)計(jì)內(nèi)容</b></p><p>　　1. 根據(jù)原始數(shù)據(jù), 決定裝置物料平衡。</p><p>　　2. 常壓塔的計(jì)算</p><p>　?、俪核奈锪掀胶夂臀锪闲再|(zhì)。</p><p>　?、谟?jì)算常壓塔進(jìn)料溫度, 根據(jù)經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù)

47、, 定出塔底溫度。</p><p>　?、圩鞒核崞胶? 求出塔頂回流及中段回流。</p><p>　?、苡?jì)算各側(cè)線的溫度。</p><p>　?、莞鶕?jù)塔的各段回流量, 確定最大汽液負(fù)荷的位置。</p><p>　　⑥塔徑與塔高的計(jì)算。</p><p>　?、吒鶕?jù)塔的水力學(xué)計(jì)算, 確定最適宜的操作范圍。</

48、p><p>　　3. 用1#圖紙繪制常壓蒸餾塔結(jié)構(gòu)圖一張。</p><p>　　4. 完成設(shè)計(jì)說明書一份。</p><p>　　(三) 設(shè)計(jì)要求:</p><p>　　按照《課程設(shè)計(jì)指導(dǎo)書》上的要求。</p><p><b>　　(四) 原始數(shù)據(jù)</b></p><p>

49、;　　大慶原油屬低硫石蠟基原油, 一般性質(zhì)如下表所示。</p><p>　　表13 大慶原油一般性質(zhì)</p><p>　　注：數(shù)據(jù)源自《石油煉制工藝學(xué)》程麗華主編，p137</p><p>　　表14 大慶原油常壓分餾產(chǎn)品性質(zhì)</p><p><b>　　圖的來源: </b></p><p>

50、　　圖1: 原油的實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線與平衡汽化曲線, 林世雄主編, 石油煉制工程, 上冊, P293.</p><p>　　圖2: 汽提蒸汽用量(四層汽提塔板), 來源同圖1, P292.</p><p>　　圖3: 常壓塔的計(jì)算草圖, 來源同圖1, P297.</p><p>　　圖4: 重柴油抽出板以下塔段的熱平衡, 來源同圖1, P300.</p>

51、;<p>　　圖5: 汽油的露點(diǎn)線相圖, 來源同圖1, P303.</p><p>　　圖6: 常壓塔全塔汽丶液相負(fù)荷分布圖, 來源同圖1, P303.</p><p>　　圖7:適宜操作區(qū)示意圖, 石油化學(xué)工業(yè)部石油化工規(guī)劃設(shè)計(jì)院編, 《塔的工藝計(jì)算》,P141</p><p><b>　　第二章．工藝簡述</b></

52、p><p>　　2.1 原料油性質(zhì)及產(chǎn)品性質(zhì)</p><p>　　2.1.1 原油的一般性質(zhì)</p><p>　　大慶原油，= 0.8587；特性因數(shù) K=12.3</p><p>　　2.1.2 原油實(shí)沸點(diǎn)蒸餾數(shù)據(jù)</p><p>　　表1 原油實(shí)沸點(diǎn)蒸餾數(shù)據(jù)</p><p>　　2.1.3 原

53、油平衡蒸發(fā)數(shù)據(jù)</p><p>　　表2 原油平衡蒸發(fā)數(shù)據(jù)</p><p><b>　　2.1.4產(chǎn)品性質(zhì)</b></p><p>　　表3 產(chǎn) 品 產(chǎn) 率 及 其 性 質(zhì)</p><p>　　2.2大慶原油加工方案</p><p>　　大慶原油的相對密度約為0.850.86，特性因數(shù)K=1

54、2.5~12.6.硫含量0.09%~0.11%，屬于低硫石蠟基原油。其特點(diǎn)是含蠟量高，凝點(diǎn)高，瀝青質(zhì)﹑重金屬和硫含量低。</p><p>　　大慶原油的直餾汽油或重整原料餾分含量較少。初餾~200℃餾分收率僅9.8%~0.11%，汽油餾分烷烴和環(huán)烷烴含量高，芳烴含量低，辛烷值低只有37，不可直接使用，可作為汽油調(diào)和組分或通過催化重整提高辛烷值。</p><p>　　大慶原油噴氣燃料餾分的密

55、度較小、結(jié)晶點(diǎn)高。130~250℃餾分密度為0.7788g/cm³，結(jié)晶點(diǎn)-47℃。所以只能生成2號噴氣燃料。180~300℃餾分芳香烴含量較低，無煙火焰高度大，含硫較少，經(jīng)適當(dāng)精制可得到高質(zhì)量的燈用煤油。直餾柴油的十六烷值高，柴油指數(shù)高達(dá)70以上，燃燒性能良好，但其收率受凝點(diǎn)的限制。180~300℃餾分可作為-20號柴油，180~330℃餾分可作-10號柴油，180~350℃餾分可作為0好柴油，收率分別為13.2%、17.5

56、%和20.8%。</p><p>　　煤、柴油餾分含烷烴多，是制取乙烯的良好原料。</p><p>　　350~500℃減壓餾分的潤滑油潛含量約為占原油的15%。飽和烴加氫芳烴的粘度指數(shù)大于100.加入中芳烴后，粘度指數(shù)仍然在100左右。所以，大慶原油350~500℃餾分是生產(chǎn)潤滑油的良好原料。</p><p>　　減壓渣油（>500）約占原油的40%，密度0

57、.9209g/cm³，硫含量低，瀝青質(zhì)和貴金屬含量低、飽和分含量高，可摻入減壓餾分油作為催化裂化原料，可經(jīng)丙烷脫瀝青油精制生產(chǎn)殘?jiān)鼭櫥?。減壓渣油含瀝青質(zhì)和膠質(zhì)較少而蠟含量較高，難以生產(chǎn)高質(zhì)量的瀝青產(chǎn)品。</p><p>　　潤滑油餾分溶劑脫蠟所得蠟膏，脫油后熔點(diǎn)符合42~47℃的商品要求，產(chǎn)率約為原油的2%。</p><p>　　根據(jù)評價(jià)結(jié)果，大慶原油宜采用燃料---潤滑油型加

58、工方案，其加工方案如圖</p><p>　　大慶原油的燃料—潤滑油加工方案</p><p><b>　　2.3工藝流程設(shè)計(jì)</b></p><p>　　由產(chǎn)品的性質(zhì)可以了解到，此裝置主要是生產(chǎn)燃料油，而且汽油餾分的含量也不是很高，所以在此用二段汽化式：常壓－減壓。</p><p><b>　　圖1-1生產(chǎn)流程圖

59、</b></p><p><b>　　2.4 塔器結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　根據(jù)設(shè)計(jì)要求和實(shí)際情況，采用板式塔。各種板式塔有關(guān)結(jié)構(gòu)性能比較如下表：</p><p>　　表2-5 各種塔板比較</p><p>　　由上表比較可知，應(yīng)選擇浮閥塔板作為本次設(shè)計(jì)所需的塔板。</p><p

60、><b>　　2.5 環(huán)保措施</b></p><p>　　2.4.1污染源分析</p><p>　　常壓加熱爐煙氣 減壓加熱爐煙氣</p><p>　　圖2-2 常減壓蒸餾裝置的工藝流程及污染源分布</p><p>　　1－電脫鹽罐；2一初餾塔；3常壓爐；4常壓塔；5汽提塔

61、；6-穩(wěn)定塔；7分餾塔；</p><p>　　8－減壓加熱爐；9－減壓塔</p><p>　　由圖2-2可知，常減壓蒸餾裝置污染源有電脫鹽排水、初頂排水、機(jī)泵冷卻水、常頂排水、減頂排水、常壓加熱爐煙氣、減壓加熱爐煙氣，所以環(huán)保工作應(yīng)圍繞這些污染源采取相應(yīng)措施。</p><p><b>　　2.4.2廢氣處理</b></p><

62、;p><b>　　①加熱爐煙氣</b></p><p>　　煙氣中的so2與燃料中硫含量有關(guān)，使用燃料氣及低硫燃制能有效降低so2。的排放量。NO2的排放與燃料中的N2含量及燃燒火嘴結(jié)構(gòu)有關(guān)。</p><p><b>　?、谕９づ欧艔U氣</b></p><p>　　裝置在停工時(shí)，需對塔、容器、管線進(jìn)行蒸汽吹掃，大部分

63、存油隨蒸汽冷凝水排出，還有部分未被冷凝的油氣隨塔頂蒸汽放空進(jìn)入大氣；檢修時(shí)，需將塔、容器等設(shè)備的人孔打開，將殘存的油氣排入大氣；要制定停工方案并嚴(yán)格執(zhí)行，嚴(yán)格控制污染。</p><p><b>　?、蹮o組織排放廢氣</b></p><p>　　一般情況下含硫廢水中硫化氫及氨的氣味較大，輸送這種含硫廢水必須密閉，如有泄漏則毒害嚴(yán)重。含硫化氫廢氣經(jīng)常泄漏的部位是在“三頂”

64、回流罐脫水部位。減少措施是控制好塔頂注氨。輸送輕質(zhì)油品管線、堿渣管線及閥門的泄漏會造成大氣污染，本裝置設(shè)計(jì)常壓塔頂減壓閥為緊急放空所用，放空氣體進(jìn)入緊急放空罐。管線閥門的泄漏率應(yīng)小于2％c。</p><p>　　另外，蒸餾裝置通常設(shè)“三頂”瓦斯回收系統(tǒng)，將初頂、常減頂不凝氣引入加熱爐作為燃料燒掉或回收，這樣對節(jié)能、安全、環(huán)保均有利。</p><p><b>　　2.4.3廢水處理

65、</b></p><p><b>　?、匐娒擕}排水</b></p><p>　　制電脫鹽過程所排的廢水，來自原油進(jìn)裝置時(shí)自身攜帶水和溶解原油中無機(jī)鹽所注入的水。此外，加入破乳劑使原油在電場的作用下將其中的油和含鹽廢水分離。由于這部分水與油品直接接觸，溶人的污染物較多，特別是電脫鹽罐油水分離效率不高時(shí)，這部分排水中石油類和COD均較高。排水量與注水量有關(guān)，一

66、般注入量為原油的5％～8％。篩選好的破乳劑、確定合適用量、提高電脫鹽效率都對提高油水分離效果有利；用含硫污水汽提后的凈化水回注電脫鹽可減少新鮮水用量，同時(shí)減少凈化水排放的揮發(fā)酚含量；增加油水鑭離時(shí)間，嚴(yán)格控制油水界面(必要時(shí)設(shè)二次收油設(shè)施)可減少油含量。</p><p>　?、谒斢退蛛x器排水</p><p>　　常減壓蒸餾裝置其初餾塔頂、常壓塔頂、減壓塔頂產(chǎn)物經(jīng)冷后均分別進(jìn)入各自的油水

67、分離器，進(jìn)行油水分離并排水。這部水是由原油加工過程中的加熱爐注水，常壓塔和減壓塔底注汽產(chǎn)品汽提塔所用蒸汽冷凝水，大氣抽空器冷凝水，塔頂注水，緩蝕劑所含水分等組成。由于這部分水與油品直接接觸，所以 AN染物質(zhì)較多，排水中硫化物、氨、COD均較高。排水中帶隋況與油水分離器中油水分離時(shí)間、界面控制是否穩(wěn)定有關(guān)。正常生產(chǎn)情況下，嚴(yán)格控制塔頂油水分離器油水界面是防止排‘重帶油的關(guān)鍵。</p><p>　　③機(jī)泵冷卻水機(jī)泵冷

68、卻水由兩部分構(gòu)成，一部分是冷卻泵體用水，全部使用循 K冷卻后進(jìn)循環(huán)水回水管網(wǎng)循環(huán)使用。另一部分是泵端面密封冷卻 K，隨用隨排入含油廢水系統(tǒng)。一般熱油泵需冷卻水較多，如端面十漏油較多．則冷卻水帶油嚴(yán)重。如將泵端面密封改為波紋管式端 i封，可以減少漏油污染。</p><p>　?、苎b置其他排水 a．油品采樣該裝置有汽油、煤油、柴油等油品采樣口用于采 j品進(jìn)行質(zhì)量檢測。一般在油品采樣前，都要放掉部分油品，以便：次采樣滯

69、留在管線中的油置換掉。這部分油品會污染排水?？刹伞簞臃治鰞x或密閉采樣法，也可以將置換下的油品放入污油罐中回以減少污染。 b．設(shè)備如拆卸油泵、換熱器等，需將設(shè)備內(nèi)的存油放掉進(jìn)入系統(tǒng)。如果能在拆卸設(shè)備處，設(shè)專線將油抽至污油回收系統(tǒng)(或罐)，可以減少污染。 c．停工掃線 裝置停工需將設(shè)備、管線中的存油用蒸汽吹掃于此階段排放污染物最為嚴(yán)重。應(yīng)制定停工方案并嚴(yán)格執(zhí)行，盡量油送至污油罐區(qū)，嚴(yán)禁亂排亂放。 d．地面沖洗原油泵、熱油泵、控制閥等部位所

70、在地面最易遭受污染。一般不允許用水沖洗的地面，通常用浸有少量煤油的棉紗插去油污。e,裝置廢水排放計(jì)量 各種廢水排出裝置進(jìn)入全廠含油廢水系統(tǒng)之前，要設(shè)置計(jì)量井，并制定排水定額。對控制排放廢水的污染較為有效。</p><p><b>　　2.4.4噪聲防護(hù)</b></p><p>　　在生產(chǎn)裝置，噪聲的主要來源是：①流體振動所產(chǎn)生的噪聲。如流體被節(jié)流后發(fā)出的噪聲(尤其是調(diào)

71、節(jié)閥節(jié)流造成的)、火焰燃燒所造成的氣體振動等。②機(jī)械噪聲。指各種運(yùn)轉(zhuǎn)設(shè)備所產(chǎn)生的噪聲。③電磁噪聲。指由電機(jī)、脫鹽變壓器等因磁場作用引起振動所產(chǎn)生的噪聲。加熱爐噪聲的防治一般有下列幾種方法，可根據(jù)不同情況選用。 (1)采用低噪聲噴嘴。(2)噴嘴及風(fēng)門等進(jìn)風(fēng)口處采用消聲罩。 (3)結(jié)合預(yù)熱空氣系統(tǒng)，采用強(qiáng)制進(jìn)風(fēng)消聲罩。(4)爐底設(shè)隔聲圍墻。</p><p>　　電機(jī)噪聲的防治一般有： (1)安裝消聲罩。一般應(yīng)選用低噪

72、聲電機(jī)，若噪聲不符合要求時(shí)，可加設(shè)隔聲罩(安裝全部隔聲罩或局部隔聲罩。)(2)改善冷卻風(fēng)扇結(jié)構(gòu)、角度。(3)大電機(jī)可拆除風(fēng)扇，用主風(fēng)機(jī)設(shè)置旁路引風(fēng)冷卻電機(jī)。</p><p>　　空冷器噪聲的防治一般可選用以下幾種方法：</p><p>　　(1)設(shè)隔聲墻，以減少對受聲方向的輻射。(2)加吸聲屏，可設(shè)立式和橫式吸聲屏。 (3)加隔聲罩。(4)用新型低噪聲風(fēng)機(jī)。</p><

73、p>　　第三章：原料及產(chǎn)品的有關(guān)參數(shù)的計(jì)算</p><p><b>　　3.1工藝參數(shù)計(jì)算</b></p><p>　　3.1.1體積平均沸點(diǎn)</p><p><b>　　重整原油 </b></p><p><b>　　航空煤油 </b></p><

74、;p><b>　　輕柴油 </b></p><p><b>　　重柴油 </b></p><p>　　注：公式源自《石油煉制工藝學(xué)》程麗華主編，P30</p><p>　　3.1.2恩氏蒸餾90%~10%斜率</p><p>　　重整原油90%~10%斜率</p>&

75、lt;p>　　航空煤油90%~10%斜率</p><p>　　輕柴油90%~10%斜率</p><p>　　重柴油90%~10%斜率</p><p>　　注：公式源自《石油煉制工藝學(xué)》程麗華主編，P29</p><p>　　3.1.3立方平均沸點(diǎn)</p><p>　　查《石油煉制工藝學(xué)》程麗華主編，P31，圖2-

76、9平均沸點(diǎn)溫度校正圖：</p><p>　　重整原油 ：校正值為 </p><p>　　航空煤油：校正值為 </p><p>　　輕柴油：校正值為 ℃ </p><p>　　重柴油：校正值為℃ </p><p>　　3.1.4中平均沸點(diǎn)</p><p>　　查

77、《石油煉制工藝學(xué)》程麗華主編，P31，圖2-9平均沸點(diǎn)溫度校正圖：</p><p>　　重整原油 ：校正值為-5.0℃ </p><p>　　航空煤油：校正值為 </p><p>　　輕柴油：校正值為 </p><p>　　重柴油：校正值為 </p><p>　　3.1.5相對密度d15.6&l

78、t;/p><p>　　查《石油煉制工藝學(xué)》程麗華主編，P33，公式（2-12）及換算表得：</p><p>　　重整原油: d15.6=0.7159</p><p>　　航空煤油: d15.6=0.7829</p><p>　　輕柴油: d15.6=0.8449</p><p>　　重柴油: d15.6=0.8493&l

79、t;/p><p>　　3.1.6特性因數(shù)K、相對分子質(zhì)量M</p><p>　　查《石油煉制工藝學(xué)》程麗華主編，P38，圖2-12石油餾分特性因數(shù)和相對分子質(zhì)量圖：</p><p>　　重整原油：=12.1 M =98 </p><p>　　航空煤油：= 12.0 M =155 </p><p>　　輕柴油

80、： =11.7 M=212</p><p>　　重柴油： =12.12 M =282</p><p>　　3.1.7平衡蒸發(fā)溫度</p><p>　　由《工藝計(jì)算圖表》圖2-2-3、2-2-4查得：</p><p>　　3.1.8臨界溫度和臨界壓力</p><p>　　臨界溫度, tkp:由圖表集圖2

81、-3-7和圖2-3-8查得；</p><p>　　臨界壓力, Pkp:由圖表集圖2-3-9查得：</p><p>　　3.1.9 焦點(diǎn)溫度和焦點(diǎn)壓力</p><p>　　焦點(diǎn)溫度, tF由圖表集圖2-2-19查得, 汽焦點(diǎn)溫度為328.5℃。</p><p>　　焦點(diǎn)壓力, PF由圖表集圖2-2-18查得, 匯總?cè)缦拢?lt;/p>

82、<p>　　3.2.0 切割方案及性質(zhì)</p><p>　　切割方案及性質(zhì)表見表3-3：（開工天數(shù)為8000小時(shí)） </p><p>　　表3-3 原油常壓切割方案及性質(zhì)表</p><p>　　3.2.1原油和產(chǎn)品的有關(guān)性質(zhì)參數(shù)計(jì)算匯總</p><p>　　表2 油品的有關(guān)性質(zhì)參數(shù)計(jì)算匯總</p><p>

83、;　　3.2.2 物料平衡</p><p><b>　　常壓塔物料平衡表</b></p><p>　　設(shè)計(jì)處理量: 250+學(xué)號×10萬噸/年=250+21*10=460萬噸/年</p><p>　　物料平衡（按8000小時(shí)/年）見表3-4</p><p>　　表3-4 物料平衡表</p>&l

84、t;p>　　3.3操作條件的確定</p><p>　　3.3.1汽提蒸汽用量</p><p>　　側(cè)線產(chǎn)品及塔底重油都用過熱水蒸汽汽提, 使用的是溫度420℃, 壓力0.3MPa的過熱水蒸汽。</p><p>　　表4 汽提蒸汽用量(經(jīng)驗(yàn)值) 參考表4汽提蒸汽量如表5</p><p>　　表5 汽提水蒸汽用量&

85、lt;/p><p>　　注：表5為參考表4得出的汽提水蒸氣用量。</p><p>　　表7 國內(nèi)某些煉油廠常壓塔塔板數(shù)①</p><p>　　4.塔板型式和塔板數(shù)：石油分餾塔塔板數(shù)</p><p>　　主要靠經(jīng)驗(yàn)選用，表6、表7、表8是常</p><p><b>　　壓塔塔</b></p>

86、<p><b>　　板數(shù)的參考值。</b></p><p>　　表6 常壓塔塔板數(shù)國外文獻(xiàn)推薦值</p><p>　　①注: 也可用填料代替。</p><p>　　參照表6與表7選定的塔板數(shù)如下:</p><p>　　圖2 常壓塔的計(jì)算草圖</p><p><b>　　

87、3.3.2操作壓力</b></p><p>　　取塔頂產(chǎn)品罐壓力為: 0.13MPa。塔頂采用兩級冷凝冷卻流程圖。取塔頂空冷器壓力降為0.01MPa, 使用一個(gè)管殼式后冷器, 殼程壓力降取0.017MPa, 故塔頂壓力=0.13+0.01+0.017=0.157MPa (絕)。</p><p>　　取每層浮閥塔板壓力降為0.00051MPa (4mmHg), 則推算常壓塔各關(guān)鍵

88、部位的壓力如下: (單位為MPa)</p><p>　　3.3.3 汽化段溫度</p><p>　　汽化段中進(jìn)料的汽化率與過汽化率</p><p>　　取過汽化率為進(jìn)料的2％(質(zhì))(經(jīng)驗(yàn)值為2~4)或2.03％(體), 則過汽化油量為512551×2%=10251kg/h, 要求進(jìn)料在汽化段的氣化率為：ef = (5.00+10.40+14.00+5.90

89、+2.03)％=37.33％ </p><p>　　表3-4 物料平衡表</p><p>　　圖3-1原油實(shí)沸點(diǎn)蒸餾曲線與平衡汽化曲線</p><p><b>　?、?汽化段油氣分壓</b></p><p>　　汽化段中各物料的流量如下:</p><p>　　其中過汽化油的相對分子質(zhì)量取30

90、0，水蒸氣取456kmol/h(塔底汽提)是由此計(jì)算得汽化段的油氣分壓為：0.180×1321/(1321+456=0.1338MPa氣化率為37.34％時(shí)由平衡數(shù)據(jù)可知平衡溫度為304ºC，通過蒸氣壓圖表3-1。將304ºC換算為0.130MPa下的溫度為317ºC。</p><p>　　當(dāng)汽化率ef=37.34％(體), tF=352℃, 進(jìn)料在汽化段中的焓hF計(jì)算如表

91、8所示。</p><p>　　表8 進(jìn)料帶入汽化段的熱量QF(P=0.180MPa, t=352℃)</p><p>　　所以 hF=628.46×106/562852=1116.56(kJ/kg),再求出原油在加熱爐出口條件下的熱焓ho, 按前述方法作出原油在爐出口壓力0.215MPa壓力之下平衡汽化曲線。此處忽略了水分, 若原油中含有水分, 則應(yīng)按爐出口處油氣分壓下的平衡

92、汽化曲線計(jì)算。因考慮生產(chǎn)航空煤油, 限定爐出口溫度不超過360℃。算出進(jìn)料在爐出口條件下的焓值ho。</p><p>　　表9 進(jìn)料在爐出口處攜帶的熱量(P=0.215MPa, t=360℃)</p><p>　　所以 ho=614.37×106/562852=1091.5(KJ/kg),核算結(jié)果表明ho略高于hF, 所以在設(shè)計(jì)的汽化段溫度352℃之下, 能保證所需的拔出率(

93、37.34％體),爐出口溫度也不致超過充許限度。</p><p><b>　　3.3.4塔底溫度</b></p><p>　　取塔底溫度比汽化段低7℃, 即: 352-7=345℃</p><p>　　3.3.5 塔頂及各側(cè)線溫度的假設(shè)與回流熱分配</p><p>　?、偌僭O(shè)塔頂及各側(cè)線溫度 參考同類裝置的經(jīng)驗(yàn)數(shù)據(jù),

94、 假設(shè)塔頂及各側(cè)線溫度如下:</p><p>　　則列出全塔熱平衡如表10所示。</p><p>　　表10 全塔熱平衡</p><p><b>　?、谌亓鳠?lt;/b></p><p>　　全塔回流熱Q=660.6-497.64×106 =163×106 (kJ/h)</p>&l

95、t;p>　?、刍亓鞣绞郊盎亓鳠岱峙?lt;/p><p>　　塔頂采用二級冷凝冷卻流程, 塔頂回流溫度為60℃。采用兩個(gè)中段循環(huán)回流, 一中在煤油側(cè)線與輕柴油側(cè)線之間, 二中位于輕柴油側(cè)線與重柴油側(cè)線之間。</p><p>　　3.4蒸餾塔各點(diǎn)溫度核算</p><p>　　校核應(yīng)自下而上進(jìn)行。</p><p>　　3.4.1重柴油抽出板溫度校

96、核</p><p>　　按圖3-2中的隔離體系Ⅰ作第42層以下塔段的熱平衡如圖3-2及表11所示。</p><p>　　表11 第42層以下塔段的熱平衡</p><p>　　圖3-2重柴油抽出板以下塔段熱平衡</p><p>　　取內(nèi)回流分子量M=282 （查《石油煉制工藝學(xué)》圖2-10）</p><p>　　由熱平

97、衡得:529.11×106++821L=495.53×106+1030L</p><p>　　所以, 內(nèi)回流 L=1606760kg/h</p><p>　　或 1606760/282=570kmol/h</p><p>　　氣提蒸汽流量：6889/18=383kmol/h</p><p>　　重柴油抽出板上方汽相總

98、量為:</p><p>　　224+321+330+383+573.8=1831.8kmol/h</p><p>　　重柴油蒸汽(即內(nèi)回流)分壓為:</p><p>　　0.178×573.8/1831.8=0.0558Mpa</p><p>　　由重柴油常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算在0.0558MPa壓力下平衡汽化0％點(diǎn)溫度。可以用石油煉

99、制工藝學(xué)圖5-12和圖5-13先換算的常壓下的平衡汽化數(shù)據(jù)，再用圖5-23換算成0。0558MPa下的平衡汽化數(shù)據(jù)。其結(jié)果如下：</p><p>　　恩氏蒸餾/%(體積） 0 10 30 50</p><p>　　餾出溫度/℃ 307 324 329 331</p>&

100、lt;p>　　恩氏蒸餾溫差/℃ 17 5 2</p><p>　　平衡汽化溫差/℃ 6 3.1 1.2</p><p>　　平衡汽化50%點(diǎn)溫度/℃ 331+16=347</p><p>　　平衡汽化溫度/℃

101、 337.7 343.3 346.8 348</p><p>　　0.00133MPa平衡汽化溫度/℃ 177.7 183.7 186.8 188</p><p>　　0.0558MPa平衡汽化溫度/℃ 318.7 324.7 327.8 329</p><p>　　由以上求得的重柴油常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算在0.0558MPa壓力下

102、平衡汽化0％點(diǎn)溫度為318.7℃, 與原假設(shè)320℃很接近, 可以認(rèn)為原假設(shè)是正確的。</p><p>　　3.4.2 輕柴油抽出板校核和煤油抽出板溫度</p><p>　　按圖3-3中的隔離體系Ⅰ作第30層以下塔段的熱平衡如圖3-3及表12所示。</p><p>　　表12第30層以下塔段的熱平衡</p><p>　　取內(nèi)回流分子量M=21

103、0 （查《石油煉制工藝學(xué)》圖2-10）</p><p>　　由熱平衡得:531.83×106+616L=454.34×106++867L</p><p>　　所以, 內(nèi)回流 L=308725kg/h</p><p>　　或 308725/210=1470kmol/</p><p>　　汽提蒸汽流量： 7707/18

104、=428kmol/h</p><p>　　輕柴油抽出板上方汽相總量為:</p><p>　　224+321+428+1470=2443kmol/h</p><p>　　重柴油蒸汽(即內(nèi)回流)分壓為:</p><p>　　0.172×1470/2443=0.1035Mpa</p><p>　　由重柴油常壓恩氏蒸

105、餾數(shù)據(jù)換算在0.1035Mpa壓力下平衡汽化0％點(diǎn)溫度?？梢杂檬蜔捴乒に噷W(xué)圖5-12和圖5-13先換算的常壓下的平衡汽化數(shù)據(jù)，再用圖5-23換算成0.1035Mpa下的平衡汽化數(shù)據(jù)。其結(jié)果如下：</p><p>　　恩氏蒸餾/%(體積） 0 10 30 50</p><p>　　餾出溫度/℃ 22

106、5 238 255 262</p><p>　　恩氏蒸餾溫差/℃ 13 17 7</p><p>　　平衡汽化溫差/℃ 5 9.5 4.1</p><p>　　平衡汽化50%點(diǎn)溫度/℃ 262+6=268</p&g

107、t;<p>　　平衡汽化溫度/℃ 249.4 254.4 263.9 268</p><p>　　0.00133MPa平衡汽化溫度/℃ 124.2 129.4 139.4 143.5</p><p>　　0.0555MPa平衡汽化溫度/℃ 254.6 259.5 269.1 273.2</p>

108、<p>　　由以上求得的重柴油常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算在0.1035Mpa壓力下平衡汽化0％點(diǎn)溫度為 254.6℃, 與原假設(shè)256℃很接近, 可以認(rèn)為原假設(shè)是正確的。</p><p>　　3.4.3煤油抽出板溫度校核</p><p>　　按圖3-4中的隔離體系Ⅰ作第15層以下塔段的熱平衡如圖3-4及表13所示。</p><p>　　表13第15層以下塔段的

109、熱平衡</p><p>　　取內(nèi)回流分子量M=155 （查《石油煉制工藝學(xué)》圖2-10）</p><p>　　由熱平衡得:538.71×106+427L=413.39×106+722L</p><p>　　所以, 內(nèi)回流 L=424814kg/h</p><p>　　或 424814/155=2740.7kmol/

110、h</p><p>　　汽提蒸汽流量： 9783/18=543.5kmol/h</p><p>　　煤油抽出板上方汽相總量為:</p><p>　　224+543.5+2740.7=3508.2kmol/h</p><p>　　重柴油蒸汽(即內(nèi)回流)分壓為:</p><p>　　0.164×2740.7/35

111、08.2=0.1281Mpa</p><p>　　由重柴油常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算在0.1281Mpa壓力下平衡汽化0％點(diǎn)溫度。可以用石油煉制工藝學(xué)圖5-12和圖5-13先換算的常壓下的平衡汽化數(shù)據(jù)，再用圖5-23換算成0.1281Mpa下的平衡汽化數(shù)據(jù)。其結(jié)果如下：</p><p>　　恩氏蒸餾/%(體積） 0 10 30 50</p

112、><p>　　餾出溫度/℃ 142 162 180 192</p><p>　　恩氏蒸餾溫差/℃ 20 18 12</p><p>　　平衡汽化溫差/℃ 8.1 10.5 5.5</p><p>

113、;　　平衡汽化50%點(diǎn)溫度/℃ 192-2=190</p><p>　　平衡汽化溫度/℃ 165.9 174 184.5 190</p><p>　　0.00133MPa平衡汽化溫度/℃ 38.9 47 57.5 63</p><p>　　0.0555MPa平衡汽化溫度/℃

114、 177 185.1 195.6 201.1</p><p>　　由以上求得的重柴油常壓恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算在0.1281Mpa壓力下平衡汽化0％點(diǎn)溫度為 177℃, 與原假設(shè)178℃很接近, 可以認(rèn)為原假設(shè)是正確的。</p><p>　　3.4.4塔頂溫度的校正</p><p>　　塔頂冷回流溫度t0=60℃ ho=163.3 kJ/kg</

115、p><p>　　塔頂溫度 t1=108℃ h1=603 kJ/kg</p><p>　　故塔頂冷回流量 L0為:</p><p>　　L0= Q/(ht1-hto)=（15.408+35.952）/（603-163.3）=116806.9kg/h</p><p>　　塔頂油氣量(汽油+內(nèi)回流蒸汽)為:</p>&l

116、t;p>　　(116806.9+21542) /98=1411.7 kmol/h</p><p><b>　　塔頂水蒸汽流量為:</b></p><p>　　11228/18=623.8 kmol/h</p><p><b>　　塔頂油氣分壓為：</b></p><p>　　0.156

117、5;1411.7/(1411.7+623.8)=0.1089 MPa</p><p>　　塔頂溫度該是汽油在其油氣分壓下的露點(diǎn)溫度。由恩氏蒸餾數(shù)據(jù)換算的汽油常壓露點(diǎn)溫度為104.5℃和常壓露點(diǎn)壓力為0.101325MPa。已知其焦點(diǎn)溫度為314℃、焦點(diǎn)壓力為5.02MPa,據(jù)此可在平衡汽化坐標(biāo)紙上作出氣相平衡汽化100%點(diǎn)的P-T線，如圖3-3所示。 </p><p>　　在平衡汽化座標(biāo)紙

118、上作出汽油平衡汽化100％點(diǎn)的p-t線, 得出在0.1089 Mpa壓力下露點(diǎn)溫度為112.5℃. 考慮到不凝氣的存在, 該溫度乘以系數(shù)0.97,則塔頂溫度為：</p><p>　　111×0.98=108.7℃。</p><p>　　與假設(shè)的108℃很接近，故原假設(shè)溫度正確。最后驗(yàn)證一下在塔頂條件下，水蒸氣是否會冷凝。塔頂水蒸汽分壓為： </p><p&g

119、t;　　0.156-0.1086=0.0474MPa</p><p>　　相應(yīng)于此壓力的飽和水蒸氣溫度為79.8.0℃，遠(yuǎn)低于塔頂溫度108℃，故在塔頂水蒸氣處于熱狀態(tài)，不會冷凝。</p><p>　　3.5全塔汽丶液負(fù)荷分布圖</p><p>　　第50層以下塔段的熱平衡:</p><p>　　取內(nèi)回流分子量M=342密度0.9g/cm3&