單級圓柱齒輪減速器課程設計---帶式輸送機傳動裝置

1、<p>　　機 械 課 程 設 計 </p><p><b>　　說 明 書</b></p><p>　　課程設計題目：帶式輸送機傳動裝置</p><p><b>　　姓 名：</b></p><p><b>　　學 號：</b></p>&

2、lt;p><b>　　專 業(yè)：</b></p><p><b>　　完成日期：</b></p><p>　　目 錄</p><p><b>　　一、前言3</b></p><p>　　(一) 設計任務3</p><p>　　

3、(二) 設計目的4</p><p>　　(三) 傳動方案的分析4</p><p>　　二、傳動系統(tǒng)的參數(shù)設計4</p><p>　　(一) 電動機選擇4</p><p>　　(二) 計算傳動裝置的總傳動比及分配各級傳動比5</p><p>　　(三) 運動參數(shù)及動力參數(shù)計算5</p><

4、p>　　三、傳動零件的設計計算5</p><p>　　（一）Ｖ帶傳動的設計5</p><p>　?。ǘX輪傳動的設計計算6</p><p>　?。ㄈ┹S的設計計算9</p><p>　　1、Ⅰ軸的設計計算9</p><p>　　四、滾動軸承的選擇及驗算13</p><p>　

5、　(一) 計算Ⅰ軸承13</p><p>　　(二) 計算Ⅱ軸承13</p><p>　　五、鍵聯(lián)接的選擇及校核14</p><p>　　六、聯(lián)軸器的選擇15</p><p>　　七、箱體、箱蓋主要尺寸計算15</p><p><b>　　參考文獻17</b></p>&

6、lt;p><b>　　一、前言</b></p><p><b>　　(一) 設計任務</b></p><p>　　設計一帶式輸送機用單級圓柱齒輪減速器。已知運輸帶輸送拉力F=2.6KN，帶速V=1.45m/s，傳動滾筒直徑D=420mm（滾筒效率為0.96）。電動機驅(qū)動，預定使用壽命8年（每年工作300天），工作為二班工作制，載荷輕，帶式輸

7、送機工作平穩(wěn)。工作環(huán)境：室內(nèi)灰塵較大，環(huán)境最高溫度35°。動力來源：電力，三相交流380/220伏。</p><p>　　圖1 帶式輸送機的傳動裝置簡圖</p><p>　　1、電動機；2、三角帶傳動；3、減速器；4、聯(lián)軸器；5、傳動滾筒；6、皮帶運輸機</p><p>　　表1 常用機械傳動效率</p><p>　　表2

8、常用機械傳動比范圍</p><p><b>　　(二) 設計目的</b></p><p>　　通過本課程設計將學過的基礎理論知識進行綜合應用，培養(yǎng)結(jié)構(gòu)設計，計算能力，熟悉一般的機械裝置設計過程。</p><p>　　(三) 傳動方案的分析 </p><p>　　機器一般是由原動機、傳動裝置和工作裝置組成。傳動裝置是用來傳

9、遞原動機的運動和動力、變換其運動形式以滿足工作裝置的需要，是機器的重要組成部分。傳動裝置是否合理將直接影響機器的工作性能、重量和成本。合理的傳動方案除滿足工作裝置的功能外，還要求結(jié)構(gòu)簡單、制造方便、成本低廉、傳動效率高和使用維護方便。 </p><p>　　本設計中原動機為電動機，工作機為皮帶輸送機。傳動方案采用了兩級傳動，第一級傳動為帶傳動，第二級傳動為單級直齒圓柱齒輪減速器。</p><p

10、>　　帶傳動承載能力較低，在傳遞相同轉(zhuǎn)矩時，結(jié)構(gòu)尺寸較其他形式大，但有過載保護的優(yōu)點，還可緩和沖擊和振動，故布置在傳動的高速級，以降低傳遞的轉(zhuǎn)矩，減小帶傳動的結(jié)構(gòu)尺寸。 </p><p>　　齒輪傳動的傳動效率高，適用的功率和速度范圍廣，使用壽命較長，是現(xiàn)代機器中應用最為廣泛的機構(gòu)之一。本設計采用的是單級直齒輪傳動。 </p><p>　　減速器的箱體采用水平剖分式結(jié)構(gòu)，用HT200

11、灰鑄鐵鑄造而成。 </p><p>　　二、傳動系統(tǒng)的參數(shù)設計</p><p>　　(一) 電動機選擇 </p><p>　　1、電動機類型的選擇： Y系列三相異步電動機 </p><p>　　2、電動機功率選擇： </p><p>　?、賯鲃友b置的總效率η：</p><p>　　查表1取皮帶傳

12、動效率0.96，軸承傳動效率0.99，齒輪傳動效率0.97，聯(lián)軸器效率0.99。</p><p>　　η=0.96×0.993×0.97×0.99=0.8945</p><p>　?、诠ぷ鳈C所需的輸入功率Pw： </p><p>　　Pw=(FwVw)/(1000ηw)</p><p>　　式中，F(xiàn)w=2.6 K

13、N=2600N，Vw=1.45m/s，ηw=0.96，代入上式得</p><p>　　Pw=(2600×1.45)/(1000×0.96)=3.93 KW</p><p>　?、垭妱訖C的輸出功率： </p><p>　　PO= Pw /η=3.93/0.8945=4.39KW </p><p>　　選取電動機額定功率Pm，

14、使電動機的額定功率Pm＝（1～1.3）PO ，由查表得電動機的額定功率P＝5.5KW。 </p><p>　　3、確定電動機轉(zhuǎn)速： </p><p>　　計算滾筒工作轉(zhuǎn)速： </p><p>　　nw=60×1000V/（πD）=60×1000×1.45/（π×420）=65.97r/min </p><p

15、>　　由推薦的傳動比合理范圍，取圓柱齒輪傳動一級減速器傳動比范圍i1=3~6。取V帶傳動比i2=2~4，則總傳動比理時范圍為i=6~24。</p><p>　　故電動機轉(zhuǎn)速的可選范圍為n=（6~24）×65.97=395.81～1583.28r/min。</p><p>　　4、確定電動機型號 </p><p>　　根據(jù)以上計算，符合這一轉(zhuǎn)速范圍的電

16、動機的同步轉(zhuǎn)速有750r/min 、1000r/min和1500r/min，綜合考慮電動機和傳動裝置的尺寸、結(jié)構(gòu)和帶傳動及減速機的傳動比，最終確定同步轉(zhuǎn)速為1500r/min ，根據(jù)所需的額定功率及同步轉(zhuǎn)速確定電動機的型號為Y132S-4 ，滿載轉(zhuǎn)速1140r/min 。 </p><p>　　主要參數(shù)：額定功率5.5KW，滿載轉(zhuǎn)速1140r/min，電動機質(zhì)量68kg,,中心高H=132mm，外伸軸端D

17、5;E=38mm×80mm。</p><p>　　(二) 計算傳動裝置的總傳動比及分配各級傳動比 </p><p>　　1、總傳動比：i =1140/65.97=17 </p><p>　　2、分配各級傳動比： </p><p>　　因i= i1× i2，根據(jù)有關(guān)資料，單級減速器i=3~6合理，這里取i1 =5，i2=17

18、/5=3.4。</p><p>　　(三) 運動參數(shù)及動力參數(shù)計算 </p><p>　　1、各軸轉(zhuǎn)速（r/min） </p><p>　?、褫S n1=nm/i 2=1140/3.4=335.29 r/min</p><p>　?、蜉S n2= n1/ i1= nw =65.97 r/min </p><p>　　2

19、、計算各軸的功率（KW） </p><p>　　電動機的輸出功率PO=4.39KW </p><p>　　Ⅰ軸 PI=4.39×0.96=4.57KW </p><p>　?、蜉S PⅡ= PⅠη1η2=4.57×0.99×0.97=4.39KW </p><p>　　（η1為軸承傳動效率，η2為齒輪傳動效率，η3

20、聯(lián)軸器傳動效率）</p><p>　　卷筒軸 Pj= PⅡη1η3=4.39×0.99×0.99=4.3KW </p><p>　　3、計算各軸扭矩（N·mm） </p><p>　?、褫S TI=9550×PI/nI=9550×4.57/335.29=130.17N·m </p><p&

21、gt;　?、蜉S TⅡ=9550×PⅡ/nⅡ=9550×4.39/65.97=635.51N·m </p><p>　　卷筒軸Tj=9550×Pj/nj=9550×4.3/65.97=622.48N·m </p><p>　　將運動和動力參數(shù)計算結(jié)果整理后列于下表：</p><p>　　表3 運動和動力參數(shù)表

22、</p><p>　　三、傳動零件的設計計算</p><p>　?。ㄒ唬謳鲃拥脑O計</p><p><b>　　1、確定計算功率</b></p><p>　　工作情況系數(shù)查文獻[1]表11.5知： =1.1。</p><p>　　=1.1×4.39=4.829kw</p>

23、<p><b>　　2、選擇帶型號</b></p><p>　　根據(jù)Pc =4.829kw，nm＝1140r/min，查文獻[1]圖11.15，初步選用普通Z型帶。</p><p>　　3、選取帶輪基準直徑</p><p>　　查文獻[1]表11.6選取小帶輪基準直徑=80mm，則大帶輪基準直徑=3.4×（1-0.01）

24、×80=269.28mm。</p><p>　　式中，為帶的滑動率，通常取（1%～2%），查表后取=280mm。</p><p>　　大帶輪轉(zhuǎn)速=332.46 r/min</p><p>　　4、V帶基準長度和中心距</p><p>　　求(80＋280) ／2=180</p><p><b>　　

25、100</b></p><p>　　根據(jù)文獻[1]中式11.20，初定=540mm</p><p><b>　　取α=550。</b></p><p>　　由文獻[1]中式11.2帶長</p><p>　　1665.67 mm</p><p>　　由文獻[1]中圖11.4定相近的基準長

26、度Ld=1800mm，再由式（11.3）計算實際中心距</p><p><b>　　=609.05mm</b></p><p>　　5、驗算包角，由式（11.4）得</p><p>　　=158.19°>，合適</p><p><b>　　6、確定v帶根數(shù)z</b></p>

27、;<p>　　帶速4.78 m/s</p><p><b>　　實際傳動比3.43</b></p><p>　　查表11.8單根v帶功率=0.36KW；查表11.7包角系數(shù)=0.953；查表11.12帶長度系數(shù)=1.16，查表11.10，，則由公式得=11.21</p><p><b>　　故選12根帶。</b&g

28、t;</p><p>　　7、確定帶的張緊力F0（單根帶）</p><p>　　查表11.4得q=0.06kg/m，故可由式（11.21）得單根V帶的張緊力</p><p><b>　　=226.63 N</b></p><p>　　軸上載荷=5340.81 N</p><p>　?。ǘX輪傳動

29、的設計計算 </p><p>　　1、齒輪材料，熱處理及精度</p><p>　　考慮此減速器的功率及現(xiàn)場安裝的限制，故大小齒輪都選用硬齒面漸開線圓柱直齒輪。</p><p>　　小齒輪選用鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為250HBS ，</p><p>　　大齒輪選用鋼調(diào)質(zhì)，齒面硬度為 220HBS，</p><p><b&

30、gt;　　由表11-5，取</b></p><p><b>　　[]==564</b></p><p>　　[]==545 </p><p>　　[]==384 </p><p><b>　　[]==368</b></p><p>&l

31、t;b>　　2、 齒輪精度</b></p><p>　　按GB/T10095－1998，選擇8級</p><p>　　3、初步設計齒輪傳動的主要尺寸</p><p>　?、褫S的傳動比i=3.4，轉(zhuǎn)速=335.29r/min,傳動功率4.57kw</p><p>　　齒輪按8精度制造。取載荷系數(shù)（表11-3）齒寬系數(shù)（表11-

32、6）</p><p>　　小齒輪上轉(zhuǎn)矩＝130166.42N·mm</p><p>　　取((表11-4)，</p><p><b>　?。?3.3mm</b></p><p>　　齒數(shù)，則，則實際傳動比</p><p><b>　　模數(shù)</b></p>

33、<p><b>　　齒寬</b></p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　按表4-1取，，</b></p><p><b>　　中心距</b></p><p>　　4、驗算齒輪彎曲強度</p><

34、;p><b>　　齒形系數(shù)，</b></p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　安全</b></p><p>　　5、小齒輪的圓周速度</p><p>　　對照表11-2 可知選用9級精度是合適的</p><p><

35、b>　　6、齒輪的結(jié)構(gòu)設計</b></p><p>　?。ㄈ┹S的設計計算 </p><p><b>　　1、Ⅰ軸的設計計算</b></p><p>　?。?）選擇軸的材料和熱處理方式</p><p>　　選擇軸的材料為45鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，其機械性能查表12.1得</p><p>

36、;<b>　　，，</b></p><p><b>　　右表12.3差得</b></p><p>　　（2）初算軸的最小直徑</p><p>　　選C=110,則軸的最小直徑為</p><p>　　軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑，需開鍵槽，故將最小軸徑增加5％，變?yōu)?7.59mm。查《機械設

37、計手冊》，取標準直徑30mm。</p><p><b>　?。?）軸的結(jié)構(gòu)設計</b></p><p>　　據(jù)軸上零件定位、加工要求以及不同的零件裝配方案，參考軸的結(jié)構(gòu)設計的基本要求，得出不同軸結(jié)構(gòu)設計。為了便于裝拆軸上零件，將軸做成兩端直徑小而中間直徑大的階梯軸。單級減速器中可將齒輪安排在箱體中央，相對兩軸承對稱分布，齒輪左面、右面均由軸肩軸向固定，聯(lián)接以平鍵作過渡

38、配合固定，兩軸承分別和軸承端蓋定位，采用過渡配合固定。齒輪從輸入端裝入，齒輪、套筒、右端軸承和端蓋、聯(lián)軸器依次從軸的右端裝入，僅左端軸承從左端裝入。</p><p>　?。?）求齒輪上作用力的大小、方向</p><p>　　小齒輪分度圓直徑：d1=75mm</p><p>　　作用在齒輪上的轉(zhuǎn)矩為：T1 =130.17×103 N·mm</

39、p><p><b>　　求圓周力：Ft</b></p><p>　　Ft=2T1/d1=2×130.17×103/75=3471.2N</p><p><b>　　求徑向力Fr</b></p><p>　　Fr=Ft·tanα=3471.2×tan200=1263

40、.41N</p><p><b>　?。?）軸長支反力</b></p><p>　　根據(jù)軸承支反力的作用點以及軸承和齒輪在軸上的安裝位置，建立力學模型。</p><p>　　水平面的支反力：RB1= Ftc/(b+c)=855.6N</p><p>　　RC1= Ftb/(b+c)=855.6 N</p>

41、<p>　　垂直面的支反力：RB1’= Frc/(b+c)=311.42N</p><p>　　RC1’= Frb/(b+c)=311.42N</p><p>　　由于選用深溝球軸承則Fa=0</p><p><b>　?。?）彎矩圖</b></p><p>　　剖面Ι-Ι處的彎矩：水平面的彎矩：MC1= RB

42、1×b=41924.4Nmm</p><p>　　垂直面的彎矩：MC1'= RB1'b =15259.58Nmm</p><p>　　合成彎矩：MΙ1=44615.13Nmm</p><p>　　軸上傳遞的轉(zhuǎn)矩： T1= 130.17×103Nmm</p><p>　?。?）帶作用在軸上的力：</p&

43、gt;<p>　　預緊力：=500(2.5/-1)/ZV+qv2=741.75N </p><p>　　帶對軸作用力: =2ZSin1/2=4383.96N</p><p>　　該力產(chǎn)生的彎矩圖，如圖（e）</p><p>　　在軸承B處彎矩=a×=364332.84 Nmm</p><p>　　總合成彎矩（f）,考慮

44、到帶傳動最不利布置情況，與前面的彎矩直接相加，可得總合成彎矩：=+×c/（b+c）=390947.97Nmm</p><p><b>　　2、Ⅱ軸的設計計算</b></p><p>　?。?）選擇軸的材料和熱處理方式</p><p>　　選擇軸的材料為45鋼，經(jīng)調(diào)質(zhì)處理，其機械性能查表12.1得</p><p>

45、;<b>　　，，</b></p><p><b>　　右表12.3差得</b></p><p>　?。?）初算軸的最小直徑</p><p>　　選C=110,則軸的最小直徑為</p><p>　　軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處軸的直徑，需開鍵槽，故將最小軸徑增加5％，變?yōu)?6.81mm。查《機械設

46、計手冊》，取標準直徑50mm。</p><p><b>　?。?）軸的結(jié)構(gòu)設計</b></p><p>　　單級減速器中，可以將齒輪安排在箱體中央，相對兩軸承對稱分布，該設計潤滑方式是油潤滑，箱體四周開有輸油溝，齒輪一面用軸肩定位，另一面用軸套定位，周向定位采用鍵和過渡配合，兩軸承分別以軸承肩定位，周向定位則用過渡配合或過盈配合，軸呈階梯狀，左軸承從左面裝入，齒輪、右

47、軸承和皮帶輪依次從右面裝入。</p><p>　　(4)求齒輪上作用力的大小、方向 </p><p>　　大齒輪分度圓直徑：d2=255mm</p><p>　　作用在齒輪上的轉(zhuǎn)矩為：T2 =635.51×103 N·mm</p><p><b>　　求圓周力：Ft</b></p>&l

48、t;p>　　Ft=2T2/d2=2×635.51×103/255=4984.39N</p><p><b>　　求徑向力：Fr</b></p><p>　　Fr=Ft·tanα=4984.39×tan200=1814.17N</p><p><b>　　（5）軸長支反力</b>

49、</p><p>　　根據(jù)軸承支反力的作用點以及軸承和齒輪在軸上的安裝位置，建立力學模型。</p><p>　　水平面的支反力：RB2= Ftc/(b+c)=839.8N</p><p>　　RC2= Ftb/(b+c)=839.8 N</p><p>　　垂直面的支反力：RB2’= Frc/(b+c)=305.66N</p>

50、<p>　　RC2’= Frb/(b+c)=305.66N </p><p>　　由于選用深溝球軸承則Fa=0</p><p><b>　?。?）畫彎矩圖</b></p><p>　　剖面Ι-Ι處的彎矩：水平面的彎矩：MC2= RB2×b=41150.2Nmm</p><p>　　垂直面的彎矩：MC2

51、'= RB2'b =14977.34Nmm</p><p>　　合成彎矩： MΙ2=43791.09Nmm</p><p>　　（7）軸上傳遞的轉(zhuǎn)矩： T2=635.51×103Nmm</p><p><b>　　3、軸強度的校核</b></p><p>　　按扭轉(zhuǎn)合成應力校核軸強度，由軸結(jié)構(gòu)簡

52、圖及彎矩圖知Ⅰ處當量彎矩最大，是軸的危險截面，故只需校核此處即可。</p><p>　　強度校核公式：σe=/W≤[σ-1]</p><p><b>　?、褫S：</b></p><p>　　軸是直徑為30的是實心圓軸，W=0.1d3=2700Nmm</p><p>　　軸材料為45號鋼，調(diào)質(zhì)，許用彎曲應力為[σ-1]=6

53、5MPa</p><p>　　則σe=/W=31.28≤[σ-1]= 65MPa</p><p><b>　　故軸的強度滿足要求</b></p><p><b>　?、蜉S：</b></p><p>　　軸是直徑為50的是實心圓軸，W=0.1d3=12500Nmm</p><p&g

54、t;　　軸材料為45號鋼，正火，許用彎曲應力為[σ-1]=65MPa</p><p>　　則σe= MΙ2/W=6.35≤[σ-1]= 65MPa</p><p><b>　　故軸的強度滿足要求</b></p><p>　　四、滾動軸承的選擇及驗算</p><p><b>　　(一) 計算Ⅰ軸承</b&g

55、t;</p><p><b>　　1、選型</b></p><p>　　因軸只受徑向力的作用，故選用深溝球軸承。根據(jù)工作要求及輸入端的直徑，選取型號為6208，其尺寸為d×D×b=40×80×18（mm）。</p><p><b>　　2、驗算</b></p><

56、p>　?。?）根據(jù)條件，軸承預計壽命 8×365×16=46720h</p><p>　　其中Cr=22.8kN Fr=1263.41N Ft=3471.2N</p><p><b>　?。?）確定e值</b></p><p><b>　　由 </b></p>&

57、lt;p>　　經(jīng)查表14.9得e=0.36</p><p>　　（3）計算當量動載荷P</p><p>　　查表14.9得X=0.56 Y=1.25 于是</p><p><b>　?。?）計算軸承壽命</b></p><p>　　查表14.5、14.6得，，壽命指數(shù)</p><p>

58、;<b>　　故滿足壽命要求</b></p><p><b>　　(二) 計算Ⅱ軸承</b></p><p><b>　　1、選型</b></p><p>　　因軸只受徑向力的作用，故選用深溝球軸承。根據(jù)工作要求及輸入端的直徑，選取型號為6212，其尺寸為d×D×b=60×

59、;110×22（mm）。</p><p><b>　　2、驗算</b></p><p>　?。?）根據(jù)條件，軸承預計壽命 8×365×16=46720h</p><p>　　其中Cr=36.8kN Fr=1814.17N Ft=4984.39N</p><p><b&

60、gt;　?。?）確定e值</b></p><p><b>　　由 </b></p><p>　　經(jīng)查表14.9得e=0.35</p><p>　?。?）計算當量動載荷P</p><p>　　查表14.9得X=0.56 Y=1.26 于是</p><p><b>　　

61、（4）計算軸承壽命</b></p><p>　　查表14.5、14.6得，，壽命指數(shù)</p><p><b>　　故滿足壽命要求</b></p><p>　　五、鍵聯(lián)接的選擇及校核</p><p><b>　　1、Ⅰ軸上的鍵</b></p><p><b&g

62、t;　?。?）選型</b></p><p>　　由于齒輪不是安裝在軸端，故選用在鍵槽中軸向固定較好的圓頭普通平鍵。</p><p>　　根據(jù)該軸段直徑為42mm，查表5.1得鍵的截面尺寸：b×h=12×8（mm）。</p><p>　　由輪轂長度（63mm）并參照鍵的長度系列，取鍵長L=56mm。</p><p&g

63、t;<b>　?。?）校核</b></p><p>　　由表5.2中查得鋼輪轂鍵槽的許用擠壓應力。鍵的接觸長度，輪轂與鍵的接觸高度 </p><p><b>　　故鍵強度符合要求</b></p><p><b>　　2、Ⅱ軸上的鍵</b></p><p><b>　　

64、（1）選型</b></p><p>　　由于齒輪不是安裝在軸端，故選用在鍵槽中軸向固定較好的圓頭普通平鍵。</p><p>　　根據(jù)該軸段直徑為62mm，查表5.1得鍵的截面尺寸：b×h=18×11（mm）。</p><p>　　由輪轂長度（57mm）并參照鍵的長度系列，取鍵長L=50mm。</p><p>&

65、lt;b>　?。?）校核</b></p><p>　　由表5.2中查得鋼輪轂鍵槽的許用擠壓應力。鍵的接觸長度，輪轂與鍵的接觸高度 </p><p><b>　　故鍵強度符合要求</b></p><p><b>　　六、聯(lián)軸器的選擇</b></p><p><b>　　1、

66、選擇聯(lián)軸器</b></p><p>　　在減速器輸出軸與工作機之間聯(lián)接用的聯(lián)軸器因軸的轉(zhuǎn)速較低、傳遞轉(zhuǎn)矩較大，又因減速器與工作機常不在同一機座上，要求由較大的軸線偏移補償，應選用承載能力較高的剛性可移式聯(lián)軸器。查表得選用TL9型號的軸孔直徑為50的彈性套柱銷聯(lián)軸器，公稱轉(zhuǎn)矩 =1000 N·m ，取載荷系數(shù)K=1.3，則計算轉(zhuǎn)矩</p><p>　　選用TL9型彈性套

67、柱銷聯(lián)軸器，公稱轉(zhuǎn)矩 =1000 N·m，。采用J型軸孔，A型鍵軸孔直徑d=50mm，軸孔長度L=84mm。</p><p>　　TL9型彈性套柱銷聯(lián)軸器有關(guān)參數(shù)</p><p>　　七、箱體、箱蓋主要尺寸計算</p><p>　　箱體采用水平剖分式結(jié)構(gòu)，采用HT200灰鑄鐵鑄造而成。箱體主要尺寸</p><p>　　八、潤滑油及潤

68、滑方式的選擇</p><p><b>　　1、潤滑油牌號</b></p><p>　?。?）齒輪潤滑選用L-CKB320抗氧防銹工業(yè)齒輪油油，最低～最高油面距10～20mm，需油量為1.2L左右</p><p>　?。?）軸承潤滑選用L-AN100全系統(tǒng)損耗油</p><p><b>　　2、潤滑方式</

69、b></p><p>　?。?）齒輪V＜12 m/s，選用浸油潤滑,因此機體內(nèi)需要有足夠的潤滑油，用以潤滑和散熱。同時為了避免油攪動時泛起沉渣，齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯xH不應小于30～50mm。對于單級減速器，浸油深度為一個齒高，這樣就可以決定所需油量，單級傳動,每傳遞1KW需油量V0=0.35～0.7L。</p><p>　?。?）對于滾動軸承來說，由于傳動件的速度不高，選用飛濺潤滑。

70、這樣結(jié)構(gòu)簡單，不宜流失，但為使?jié)櫥煽?要加設輸油溝。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　1 邱宣懷，郭可謙，吳宗澤等. 機械設計（第四版）.北京：高等教育出版社，2007.</p><p>　　2 王旭，王積森，周先軍等. 機械設計課程設計. 北京：機械工業(yè)出版社，2005.</p><