鋼混課程設(shè)計(jì)--單層單跨鋼筋混凝土廠房設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　第一章 設(shè)計(jì)任務(wù)書</b></p><p><b>　　1.1設(shè)計(jì)題目</b></p><p>　　某鍛工車間，根據(jù)工藝要求為一單層單跨鋼筋混凝土廠房，設(shè)有兩臺(tái)中級工作制A5的軟鉤吊車，建筑平、剖面圖如圖1、圖2。</p><p>　　圖 1 建 筑 平 面 圖</p>

2、<p>　　圖 2 建 筑 剖 面 圖</p><p><b>　　1.2設(shè)計(jì)題號</b></p><p>　　縱墻上窗洞高：軌頂標(biāo)高9.3m以內(nèi)為1800mm；12m以上為2400mm。</p><p>　　基本風(fēng)壓為0.3kN/m2，基本雪壓為0.25kN/m2,屋面積灰荷載0.5kN/m2。</p><

3、p>　　表1 單層單跨工業(yè)廠房課程設(shè)計(jì)題號</p><p><b>　　1.3設(shè)計(jì)資料</b></p><p>　　1、荷載：不上人屋面活荷載為0.5kN/ m2。</p><p><b>　　2、材料：</b></p><p>　　混凝土：C20，C25，C30

4、。鋼筋：縱向受力鋼筋采用HRB335，箍筋采用HPB235。型鋼及預(yù)埋件采用HRB335，HPB235。</p><p><b>　　3、建筑構(gòu)造：</b></p><p>　　屋面：卷材防水屋面，其做法如下：</p><p>　　兩氈三油防水層上鋪小石子： 0.35kN/ m2</p><p>　　2

5、0mm厚水泥砂漿找平層： 0.4kN/ m2</p><p>　　100mm厚水泥珍珠巖制品保溫層： 0.5kN/ m2</p><p>　　一氈兩油隔氣層： 0.05kN/ m2</p><p>　　20mm厚水泥砂漿找平層： 0.4kN/ m2</

6、p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土大型屋面板： </p><p>　　墻體：用240mm厚清水磚墻，鋼門窗。</p><p>　　地面：室內(nèi)混凝土地面，室內(nèi)外高差150mm。</p><p>　　4、工程地質(zhì)及水文條件：由勘察報(bào)告提供的資料，天然地面下0.8ｍ內(nèi)為填土，填土下層3.5ｍ內(nèi)為粉質(zhì)粘土，地基承載力設(shè)計(jì)值f=200 kN/ m2。</p

7、><p>　　地下水位很低，設(shè)計(jì)時(shí)不考慮地下水的影響。</p><p>　　5、吊車數(shù)據(jù)，見表2</p><p>　　表2 吊 車 數(shù) 據(jù)</p><p><b>　　1.4設(shè)計(jì)要求</b></p><p>　　選擇屋面板、屋架、天溝板、基礎(chǔ)梁、吊車梁及軌道聯(lián)接件。&

8、lt;/p><p>　　確定上、下柱的高度及截面尺寸。</p><p>　　計(jì)算排架所承受的各項(xiàng)荷載。</p><p>　　計(jì)算各種荷載作用下的排架內(nèi)力。</p><p>　　柱、牛腿、柱下獨(dú)立基礎(chǔ)的設(shè)計(jì)。</p><p><b>　　繪制圖紙。</b></p><p>　　基

9、礎(chǔ)施工圖（基礎(chǔ)平面布置及配筋圖）。</p><p><b>　　柱施工圖（配筋圖）</b></p><p><b>　　1.5主要參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　1、吳培明主編 混凝土結(jié)構(gòu)（上） 第二版 武漢 武漢理工大學(xué)出版社 2003 </p><p>　　2、彭少民主編 混凝土結(jié)構(gòu)（

10、下） 第二版 武漢 武漢理工大學(xué)出版社 2004 </p><p>　　3、周俐俐 陳小川等編 土木工程專業(yè) 鋼筋混凝土及砌體結(jié)構(gòu)課程設(shè)計(jì)指南 北京 中國水利水電出版社 2006 </p><p>　　4、GB50009－2001 建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范 北京 中國建筑工業(yè)出版社 2002</p><p>　　5、GB50010－2002 混凝土結(jié)構(gòu)

11、設(shè)計(jì)規(guī)范 北京 中國建筑工業(yè)出版社 2002</p><p>　　6、GB50011－2001 建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范 北京 中國建筑工業(yè)出版社 2002</p><p>　　7、GB50007－2002 建筑地基基礎(chǔ)設(shè)計(jì)規(guī)范 北京 中國建筑工業(yè)出版社 2002</p><p>　　8、GB50083－2002 建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)通用符號、計(jì)量單位、基本術(shù)語 北京中國建

12、筑工業(yè)出版社 2002</p><p>　　9、GB50001－2002 房屋建筑制圖統(tǒng)一標(biāo)準(zhǔn) 北京 中國建筑工業(yè)出版社 2002</p><p>　　10、 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)資料編委會(huì) 建筑結(jié)構(gòu)常用數(shù)據(jù)手冊 北京 中國建筑工業(yè)出版社 2005</p><p>　　11、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)資料編委會(huì) 建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)手冊 北京 中國建筑工業(yè)出版社 2004</p>

13、<p>　　12、《全國通用工業(yè)廠房結(jié)構(gòu)構(gòu)件標(biāo)準(zhǔn)圖集》 中國建筑標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計(jì)研究院 2000</p><p>　　1.6資料的整理裝訂</p><p>　　編寫設(shè)計(jì)計(jì)算說明書，內(nèi)容包括設(shè)計(jì)資料以及設(shè)計(jì)內(nèi)容。</p><p>　　第二章 排架柱高與截面計(jì)算</p><p><b>　　2.1 柱高的確定</b><

14、;/p><p><b>　?。?）柱高</b></p><p>　　根據(jù)資料可查的：軌頂墊塊高度為200mm，凈空為220mm</p><p>　　牛腿頂面標(biāo)高=軌頂標(biāo)高-吊車梁高-軌頂墊塊高度</p><p>　　=9.30-1.200-0.200</p><p>　　=7.900m (取8.100

15、m)</p><p>　　柱頂標(biāo)高=軌頂標(biāo)高+吊車梁高+軌頂墊塊高+H+0.200</p><p>　　=8.100+1.500+0.200+2.099+0.220</p><p>　　=11.819m(取12.000m)</p><p>　　上柱高Hu=柱頂標(biāo)高-牛腿頂面標(biāo)高</p><p>　　=12.000-8.

16、100</p><p><b>　　=3.900m</b></p><p>　　全柱高H=柱頂標(biāo)高-地基頂面標(biāo)高</p><p>　　=12.000-(-0.500)</p><p><b>　　=12.500m</b></p><p>　　下柱高Hl=全柱高-上柱高<

17、/p><p>　　=12.500-3.900</p><p><b>　　=8.600m</b></p><p>　　實(shí)際軌頂標(biāo)高=牛腿頂面標(biāo)高+吊車梁高+軌頂墊塊高度</p><p>　　=8.100+1.500+0.200</p><p><b>　　=9.500m</b>&

18、lt;/p><p><b>　　則</b></p><p>　?。?.500-9.300）/9.300=0.022<0.200</p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　2.2 排架截面尺寸計(jì)算</p><p>　　截面尺寸需要滿足的條件為： :

19、b≥Hl/25=344mm h≥Hl/12=717mm</p><p>　　則柱的截面尺寸如下表：</p><p>　　第三章 排架柱上的荷載計(jì)算</p><p>　　3.1 屋蓋自重計(jì)算</p><p>　　G1=1.2×(g1k +g2k+ g3k) ×柱高×廠房跨度/2+1.2×g4k×

20、;0.5</p><p>　　=1.2×(1.7+1.3+0.1) ×6×15/2+1.2×60.5×0.5=203.7kN (作用在柱頂)</p><p>　　e1=h上/2－150=400/2－150=50mm (與上柱中心線的偏心矩)</p><p><b>　　3.2 柱自重計(jì)算</b>

21、</p><p>　　上柱：G2=1.2×25×0.4×0.4×3.9=18.72kN</p><p>　　e2=hl/2－h(huán)u/2=900/2－400/2=250mm(作用于上柱中心線)</p><p>　　下柱：G4=1.2×25×(0.4×0.9－0.6×0.15+0.55

22、5;0.15) ×8.4</p><p>　　=48.38kN(作用于下柱中心線)</p><p>　　3.3 吊車.吊車梁及軌道自重計(jì)算</p><p>　　G3=1.2×(g5k﹢g6k×柱距)=1.2×[40.8+0.8×6）=54.72kN(作用于牛腿頂)</p><p>　　e3=7

23、50－h(huán)f/2=750－900/2=300mm(與下柱中心線偏心矩)</p><p>　　3.4 屋面活荷載計(jì)算</p><p>　　Q1=1.4×0.5×廠房跨度／2×柱距</p><p>　　=1.4×0.5×15/2×6=31.5kN(作用位置同G1)</p><p>　　3.

24、5 吊車荷載計(jì)算</p><p>　　豎向荷載：P max,k =176kN,Pmin,k=59KN, k=4000mm,B=5955mm, Qk=250kN ,gk=69.77kN</p><p>　　根據(jù)B與K，由影響線可以求得</p><p>　　y1=0.008 y2=0.675 </p><p>　　y3=1

25、.000 y4=0.333</p><p><b>　　由上求得</b></p><p>　　Dmax=0.9γQP max,k∑yi=0.9×1.4×176×2.016=447.07kN </p><p>　　Dmin =0.9γQPmin,k∑yi=0.9×1.4×59

26、5;2.016=106.69kN</p><p><b>　　吊車水平荷載為</b></p><p>　　則Tmax,= Dmax×Tk/P max=447.07×8.63/176=21.92kN</p><p><b>　　3.6 風(fēng)荷載計(jì)算</b></p><p>　　基本風(fēng)

27、壓：ω=0.3KN/m2</p><p>　　風(fēng)壓高度變化系數(shù)μz按B類地區(qū)考慮，根據(jù)柱頂標(biāo)高11.700m，查看《荷載規(guī)范》用內(nèi)插法得, μz1=1.056按檐口標(biāo)高14.60m, 用內(nèi)插法得μz2=1.1241，風(fēng)載體型系數(shù)，。</p><p>　　q 1 =1.4×μz1μs1×0.3×6=2.13kN/m</p><p>　　q

28、 2=1.4×μs2μz1×0.3×6=1.33kN/m</p><p>　　柱頂風(fēng)荷載集中力設(shè)計(jì)值：</p><p>　　Fw=1.4 [(0.8+0.5)μz2×0.3×6×2.1－(0.6－0.5)μz2×0.3×6×1.2]</p><p>　　=(1.82×

29、2.1－0.14×1.2) ×1.24×0.3×6=8.40kN</p><p><b>　　第四章 內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　4.1 Gx 作用力計(jì)算</p><p>　　4.1.1 G1 作用（排架無側(cè)移） </p><p>　　M11 = G1e1=203.7

30、×0.05=10.19kN·m</p><p>　　M12 = G1e2=203.7×0.25=50.93kN·m</p><p>　　由λ= hu/h=3.9/12.5=0.312 </p><p>　　n= Iu/ Il=0.1077</p><p><b>　　則: </b>

31、</p><p>　　故作用下不動(dòng)鉸承的柱頂反力為</p><p><b>　　同時(shí)有</b></p><p>　　故在作用下不動(dòng)鉸承的柱頂反力為 </p><p>　　故在共同作用下（即在G作用下）不動(dòng)鉸支承的柱頂反力為</p><p>　　R1= R11+R12=-6.17kN(→)</

32、p><p>　　相應(yīng)的計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖</p><p>　　4.1.2 G2,G3,G4 作用計(jì)算簡圖及內(nèi)力值</p><p>　　G2=18.72kN, G3=54.72kN, G4=48.38kN, e2=250mm, e3=300mm.</p><p>　　M2=- G2 e2=-4.68kN·m(←) M3=G3e

33、3=16.42kN·m(→)</p><p>　　相應(yīng)的計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖</p><p>　　(a) G、G、G作用；(b)M圖(kN·m)；(c)N圖(kN)</p><p>　　4.2屋面活荷載內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　對于單跨排架，Q1與G1一樣為對稱荷載，且作用位置相同，但數(shù)值大小不同。故由G1的內(nèi)力計(jì)算過程可

34、得到Q1的內(nèi)力計(jì)算數(shù)值；</p><p>　　M11=Q1e1=31.5×0.05=1.58kN·m</p><p>　　M12=Q1e2=31.5×0.25=7.88kN·m</p><p>　　R11=-0.27kN</p><p>　　R12=-1.36kN </p><p&g

35、t;　　R1= R11+R12=-1.63kN(→)</p><p>　　相應(yīng)的計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖</p><p>　　Q作用計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖 (a)Q的作用；(b)M圖(kN·m)；(c)N圖(kN)</p><p>　　4.3吊車豎向荷載作用力內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　Dmax作用于A柱，Dmin作用于B柱，其內(nèi)力為</

36、p><p>　　MD,max=Dmaxe3=447.07×0.3=134.12kN·m</p><p>　　MD,min=Dmine3=-149.87×0.3=-44.96kN·m</p><p>　　廠房總長72m,跨度為18m，吊車其重量為24t,則查得有檁條屋蓋的單跨廠房空間作用分配系數(shù)</p><p&g

37、t;<b>　　μ＝0.85。</b></p><p>　　相應(yīng)的計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖如圖 5-4 所示。</p><p>　　D作用于A柱時(shí)，由于結(jié)構(gòu)對稱，故只需A柱與B柱的內(nèi)力對換，并注意內(nèi)力變即可</p><p>　　4.4吊車水平荷載作用內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　當(dāng)Tmax向左時(shí)，A，B柱的柱頂剪力按推導(dǎo)公式計(jì)算

38、：</p><p>　　由λ= hu/h=3.9/12.5=0.312 n= Iu/ Il=0.1077 </p><p>　　Y=0.692Hu,利用內(nèi)插法求得C5=0.57，Tmax=21.92kN, μ=0.85</p><p>　　VTA=VTB= -(1 -μ)C5Tmax= -1.87kN(→)</p><p>　　當(dāng)Tmax向

39、右時(shí)，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計(jì)算結(jié)果，但彎矩圖的方向與之相反。</p><p>　?。╝）T的作用；(b)M圖(kN·m)；(c)V圖(kN)</p><p>　　當(dāng)T向右時(shí)，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計(jì)算結(jié)果，但彎矩圖的方向與之相反。</p><p><b>　　4.5 風(fēng)荷載作用</b></p>

40、<p>　　風(fēng)從左向右吹時(shí)，先求柱頂反力系數(shù)C11為</p><p>　　對于單跨排架，A，B柱頂剪力分別為</p><p>　　VA=0.5 [FW－C11H(q1－q2)]=2.08kN</p><p>　　VB=0.5 [FW﹢C11H(q1－q2)]=5.35kN</p><p>　　風(fēng)荷載作用計(jì)算簡圖及內(nèi)力圖</

41、p><p>　　(a)風(fēng)荷載的作用； (b)M圖（kN·m）</p><p>　　風(fēng)從右向左吹時(shí)，僅荷載方向相反，故彎矩值仍可利用上述計(jì)算結(jié)果，但彎矩圖的方向與之相反。</p><p>　　4.6最不利荷載組合。</p><p>　　由于本例結(jié)構(gòu)對稱，故只需對A柱（或B柱）進(jìn)行最不利內(nèi)力組合，其步驟如下：</p><

42、;p>　?。?）確定需要單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目。本工程為不考慮地震作用的單跨排架，共有9種需要單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目，由于小車無論向右或向左運(yùn)行中剎車時(shí)，A、B柱在T作用下，其內(nèi)力大小相等而符號相反，在組合時(shí)可列為一項(xiàng)。因此，單獨(dú)考慮的荷載項(xiàng)目共有8項(xiàng)。</p><p>　　（2）將各種荷載作用下設(shè)計(jì)控制截面（I—I、II—II、III—III）的內(nèi)力M、N（III—III截面還有剪力V）填入組合附表一 。填表時(shí)要

43、注意有關(guān)內(nèi)力符號的規(guī)定。</p><p>　　（3）根據(jù)最不利又最可能的原則，確定每一內(nèi)力組的組合項(xiàng)目，并算出相應(yīng)的組合值。計(jì)算中，當(dāng)風(fēng)荷載與活荷載（包括吊車荷載）同時(shí)考慮時(shí)，除恒荷載外，其余荷載作用下的內(nèi)力均應(yīng)乘以0.85的組合系數(shù)。</p><p>　　排架柱全部內(nèi)力組合計(jì)算結(jié)果列入附表一中。</p><p><b>　　第五章 排架柱設(shè)計(jì)</b

44、></p><p>　　5.1 柱截面配筋設(shè)計(jì):</p><p>　　最不利內(nèi)力組的選用：由于截面3—3的彎矩和軸向力設(shè)計(jì)值均比截面2—2的大，故下柱配筋由截面3—3的最不利內(nèi)力組確定，而上柱配筋由截面1—1的最不利內(nèi)力組確定。</p><p>　　柱截面配筋計(jì)算結(jié)果列入附表二中。</p><p>　　5. 2柱牛腿設(shè)計(jì):</p&

45、gt;<p>　　5.2.1牛腿幾何尺寸的驗(yàn)算：</p><p>　　由于吊車垂直荷載作用下柱截面內(nèi)，a=750-1000=-250mm,即取a=0,</p><p><b>　　則</b></p><p>　　Fvk=Dmax+G3k=447.07+54.72=510.79kN</p><p>　　Fhk

46、=Tmax k=21.92/1.4=15.66kN</p><p>　　>Fvk=356.86kN</p><p>　　所以截面尺寸滿足要求</p><p>　　5.2.2 牛腿配筋：</p><p>　　由于吊車垂直荷載作用下柱截面內(nèi)，故該牛腿可按構(gòu)造要求配筋：</p><p>　　作用在牛腿上的荷載有Dmax

47、,G3,Tmax</p><p>　　Fvk=Dmax+G3=447.07+54.72=510.79kN</p><p>　　Fh=Tmax=21.92kN</p><p><b>　　=678mm2</b></p><p>　　選418 （763mm2）</p><p>　　箍筋要求：在上部

48、2h0/3范圍內(nèi)的水平箍筋總截面面積不應(yīng)少于承受豎向力的受拉鋼筋截面面積的1/2。有</p><p>　　×h×A×2/100＝587mm2>As/2=452/2=226mm2 </p><p>　　5.2.3局部承壓強(qiáng)度驗(yàn)算：</p><p>　　0.75fcA=0.75×14.3×400×400=

49、1716kN>Fvk=501.79kN</p><p><b>　　所以滿足要求。</b></p><p>　　5.3 柱的吊裝驗(yàn)算:</p><p>　　5.3.1 吊裝方案：</p><p>　　采用一點(diǎn)翻身起吊，吊點(diǎn)設(shè)在牛腿與下柱交接處，動(dòng)力系數(shù)取1.5.</p><p>　　5.3.

50、2 荷載計(jì)算：</p><p>　　上柱自重：g1=1.2×1.5×25×0.4×0.4=7.2kN·m</p><p>　　牛腿自重： g2=1.2×1.5×25×0.4×(1.0×0.6﹣1/2×0.32)/0.6=10.87kN·m</p><p

51、>　　下柱自重：g3=1.2×1.5×25×0.1876=8.44kN·m</p><p>　　5.3.3 內(nèi)力計(jì)算：</p><p>　　M1=×7.2×3.92=54.75 kN·m</p><p>　　M2=×7.2×4.52+×﹙10.87﹣7.2﹚&#

52、215;0.62=73.56kN·m</p><p>　　M3=×8.44×82﹣=30.74 kN·m</p><p>　　柱的吊裝驗(yàn)算簡圖如圖所示</p><p>　　5.3.4 截面承載力計(jì)算：</p><p>　　截面1-1：b×h=400mm×400mm</p>

53、<p><b>　　h0=360mm</b></p><p>　　As=As`=634.6mm2</p><p><b>　　故截面承載力為</b></p><p>　　Mu=Asfy(h0﹣as)=634.6×300×(360﹣40)=60.92kN·m≈M1=54.75kN&

54、#183;m</p><p>　　截面2-2：b×h=400mm×800mm</p><p><b>　　h0=860mm</b></p><p>　　As=As`=1256mm2</p><p>　　Mu=Asfy(h0﹣as)=1256×300×﹙860﹣40﹚=308.98k

55、N·m> M2=73.56kN·m</p><p><b>　　故滿足要求。</b></p><p><b>　　第六章 基礎(chǔ)設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　6.1 荷載計(jì)算:</b></p><p>　　由柱子傳至基頂?shù)暮奢d。由排架柱內(nèi)力

56、組合表可得設(shè)計(jì)者如下：</p><p>　　第一組：Mmax=421.45kN·m N =488.75kN V=21.1kN</p><p>　　第二組：Mmin=-301.27kN N= 488.75kN·m V=-13.37kN</p><p>　　第三組：Nmax=772.59kN M=57.75kN·

57、;m V=-2.16kN</p><p>　　由基底梁傳至基頂?shù)暮奢d：</p><p>　　墻重（含兩面刷灰）：</p><p>　　1.2×[﹙14.42＋0.5－0.45﹚×6－4×﹙4.8＋1.8﹚] ×5.24=380kN</p><p>　　窗重（鋼框玻璃窗）：</p>&

58、lt;p>　　1.2×﹙4×4.8＋4×1.8）×0.45=14.3kN</p><p><b>　　基礎(chǔ)梁：</b></p><p>　　1.2×0.2×0.45×6×25÷2=20.25kN</p><p>　　由基礎(chǔ)梁傳至基礎(chǔ)頂面荷載設(shè)計(jì)值：e

59、5=0.2÷2＋0.9÷2=0.55m</p><p>　　G5=414.55kN</p><p>　　相應(yīng)的偏心彎矩設(shè)計(jì)值：G5 e5=﹣414.55×0.55=﹣228.00kN·m</p><p>　　作用于基底的彎矩和響應(yīng)基頂?shù)妮S向設(shè)計(jì)值。假定基礎(chǔ)高度為 800+50+250=1100m，則作用于基底的彎矩和相應(yīng)基頂?shù)?/p>

60、軸向力設(shè)計(jì)值為:</p><p>　　第一組： Mbol=421.45＋1.1×21.1－228=216.66kN·m</p><p>　　N=448.75+414.55=903.3kN</p><p>　　第二組： Mbol=-301.27－1.1×13.37－228=-543.98kN·m</p><p

61、>　　N=488.75+414.55=903.3kN</p><p>　　第三組： Mbol=57.75+1.1×-2.61－228=-172.63kN·m</p><p>　　N=772.59+414.55=1187.14kN</p><p>　　6.2基底尺寸的確定:</p><p>　　由第二組荷載確定l和b：

62、</p><p><b>　　～～</b></p><p>　　取l/b=1.5 ，則取 b=2.4m,l=3.6m </p><p>　　驗(yàn)算e0≤l/6 的條件： </p><p>　　驗(yàn)算其他兩組荷載設(shè)計(jì)值作用下的基底應(yīng)力：</p><p><b>　　第一組： </b

63、></p><p><b>　　第二組： </b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p>　　所以最后確定基底尺寸為2.4m×3.6m ，如圖7-1所示。</p><p>　　6.3確定基底高度:</p><p>　　前面已初步假定基礎(chǔ)的高

64、度為1.1m，若采用錐形杯口基礎(chǔ)，根據(jù)構(gòu)造要求，初步確定的基礎(chǔ)剖面尺寸如圖7.2 所示。由于上階底面落在柱邊破壞錐面之內(nèi)，故該基礎(chǔ)只需進(jìn)行變階處的抗切驗(yàn)算。</p><p>　　在各組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基最大凈反力：</p><p><b>　　第一組： </b></p><p><b>　　第二組： </b><

65、/p><p><b>　　第三組： </b></p><p>　　抗沖切計(jì)算按第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。</p><p>　　在第二荷載作用下的沖切力。沖切力近似按最大低級凈反力計(jì)算，即取 ,由于基礎(chǔ)寬度b=2.4m，小于沖切錐體底邊寬 。</p><p><b>　　故 </b

66、></p><p>　　變階處的抗沖切力。由于基礎(chǔ)寬度小于沖切錐體底邊寬，</p><p><b>　　故 </b></p><p><b>　?。M足要求）</b></p><p>　　因此，基礎(chǔ)的高度及分階可按圖7-2所示的尺寸采用。</p><p>　

67、　6.4 基底配筋計(jì)算:</p><p>　　沿長邊方向的配筋計(jì)算.由上述三組荷載設(shè)計(jì)值作用下最大地基凈反力的分可知，應(yīng)按第二組荷載設(shè)計(jì)值作用下的地基凈反力進(jìn)行計(jì)算，</p><p><b>　　：</b></p><p><b>　　則</b></p><p>　　選用812(12@200),則&

68、lt;/p><p>　　沿短邊方向的配筋計(jì)算。由于沿短邊方向?yàn)檩S心受壓，其鋼筋用量應(yīng)按第三組荷載設(shè)計(jì)值作用下的平均地基凈反力進(jìn)行計(jì)算。</p><p>　　選用612（12@200），則</p><p><b>　?。?</b></p><p>　　基礎(chǔ)底面沿兩個(gè)方向的配筋如圖7-3所示，由于長邊大于3，其鋼筋長度可切斷10