大氣課程設計--20th燃煤鍋爐煙氣除塵脫硫裝置的設計

1、<p>　　摘要：本次課程設計的題目是蒸發(fā)量為20t/h燃煤鍋爐煙氣除塵脫硫裝置的設計。主要設計內容包括根據(jù)鍋爐生產能力、燃煤量、煤質等數(shù)據(jù)計算煙氣量、煙塵濃度和so2濃度；根據(jù)排放標準論證選擇除塵系統(tǒng)和確定旋風除塵器型號，并計算旋風除塵器各部分的尺寸；根據(jù)粉塵粒徑分布數(shù)據(jù)計算所設計旋風除塵器的分割粒徑、分級效率和總效率；確定二級除塵設備型號，計算設備主要尺寸，計算除塵系統(tǒng)的總除塵效率及粉塵排放濃度，并對鍋爐煙氣脫硫工藝進行論

2、證選擇，其中初步設計要求繪制旋風除塵器結構圖和煙氣凈化圖各一張，設計深度為一般初步設計深度。</p><p>　　關鍵詞：蒸發(fā)量、煙氣量、煙塵濃度、so2、旋風除塵器</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　第一章、設計任務書</b></p><p>　　第一節(jié)、課程設

3、計題目</p><p>　　第二節(jié)、設計原始材料</p><p>　　第二章、設計方案的選擇確定</p><p><b>　　除塵系統(tǒng)的論證選擇</b></p><p><b>　　第二節(jié)、旋風除塵器</b></p><p><b>　　第三節(jié)、布袋除塵器</

4、b></p><p>　　第三章、鍋爐煙氣脫硫裝置的論證選擇</p><p>　　第一節(jié)、脫硫工藝及脫硫吸收器比較選擇</p><p><b>　　脫硫吸收器比較選擇</b></p><p><b>　　脫硫除塵原理</b></p><p><b>　　脫硫除

5、塵工藝設計</b></p><p>　　風機和泵的選用及節(jié)能設備</p><p>　　第四章、結果綜合評價</p><p><b>　　第一節(jié)、方案的優(yōu)勢</b></p><p>　　第二節(jié)、方案的可持性</p><p><b>　　第一章、設計任務書</b>&l

6、t;/p><p>　　第一節(jié)、課程設計題目</p><p>　　設計蒸發(fā)量為20t/h的燃煤鍋爐煙氣的除塵脫硫裝置</p><p>　　第二節(jié)、設計原始材料</p><p>　　1、.煤的工業(yè)分析如下表（質量比，含N量不計）：</p><p>　　2、鍋爐型號：FG-35/3.82-M型</p><p&

7、gt;　　3、鍋爐熱效率：75%</p><p>　　4、空氣過剩系數(shù)：1.2</p><p>　　5、水的蒸發(fā)熱：2570.8KJ/Kg</p><p>　　6、煙塵的排放因子：30%</p><p>　　7、煙氣溫度：473K</p><p>　　8、煙氣密度：1.18kg/m3</p><p&

8、gt;　　9、煙氣粘度：2.4×106 pa·s</p><p>　　10、塵粒密度：2250kg/m3</p><p>　　11、煙氣其他性質按空氣計算</p><p>　　12、煙氣中煙塵顆粒粒徑分布：</p><p>　　13、按鍋爐大氣污染物排放標準（GB13217-2001）中二類區(qū)標準執(zhí)行：</p>

9、<p>　　標準狀態(tài)下煙塵濃度排放標準：≤200mg/m3；</p><p>　　標準狀態(tài)下SO2排放標準：≤900mg/m3。</p><p>　　第二章、設計方案的選擇確定</p><p>　　第一節(jié)、除塵系統(tǒng)的論證選擇</p><p>　?。?）鍋爐煙氣含塵、含硫量計算</p><p>　　利用低位

10、發(fā)熱量、鍋爐熱效率、水的蒸發(fā)熱求需煤量，如下：</p><p>　　蒸發(fā)量為20t/h的鍋爐所需熱量為：</p><p>　　2570.8×20×103=51.4×106KJ/h</p><p><b>　　需煤量：</b></p><p>　　（51.4×106）/(20939&

11、#215;75%)=3.3×103（Kg/h）=3.3t/h</p><p>　　設1kg燃煤燃燒為基礎，則：如下表：</p><p><b>　　理論煙氣量：</b></p><p>　　62.56+62.56×0.79/0.21=297.9 (mol/kg)</p><p>　　在標準狀態(tài)下的體積

12、為：</p><p>　　297.9×22.4×10-3=6.67 (m3/kg)</p><p><b>　　理論廢氣量：</b></p><p>　　62.56×0.79/0.21+54.75+16+0.53+5+311.62mol/kg</p><p>　　在標準狀態(tài)下理論廢氣體積：&

13、lt;/p><p>　　311.62×22.4×10-3=6.98 (m3)</p><p>　　在標準狀態(tài)下實際煙氣體積：</p><p>　　6.98+6.67×（1.2-1）=8.31 (m3)</p><p>　　SO2的濃度：C=4082 mg/m3</p><p>　　煙塵的濃度

14、：C=6534 mg/m3</p><p>　　在473T時實際煙氣量: Q=47951 m3/h</p><p>　　（2）煙塵的除塵效率計算</p><p>　　按鍋爐大氣污染物排放標準（GB13217-2001）,可</p><p>　　計算出：煙塵的除塵效率要達到：≧97﹪</p><p>　?。?）SO2

15、的脫硫效率計算</p><p>　　按鍋爐大氣污染物排放標準（GB13217-2001）計</p><p>　　出SO2 的脫硫效率要達到：≧78﹪</p><p><b>　?。?）方案初步設計</b></p><p>　　先用二級除塵系統(tǒng)除塵（一級預除塵用旋風除塵、</p><p>　　二級用

16、袋式除塵器），再用旋流板塔氧化鎂法脫硫。</p><p>　　注：考慮到壓損過大對除塵器的不利影響和對操作</p><p>　　要求高，作為一級預除塵除塵要求不高，因此，確</p><p>　　旋風除塵器型號時要求阻力不大于900Pa。</p><p><b>　　第二節(jié)、旋風除塵器</b></p><

17、;p>　　（1）旋風除塵器的工作原理、應用及特點</p><p>　　A．旋風除塵器是利用旋轉氣流所產生的離心力將塵粒從合塵氣流中分離出來的除塵裝置。它具有結構簡單，體積較小，不需特殊的附屬設備，造價較低．阻力中等，器內無運動部件，操作維修方便等優(yōu)點。旋風除塵器一般用于捕集5-15微米以上的顆粒．除塵效率可達80％以上，近年來經(jīng)改進后的特制旋風除塵器．其除塵效率可達95％以上。旋風除塵器的缺點是捕集微粒小于

18、5微米的效率不高． </p><p>　　B．旋風除塵器內氣流與塵粒的運動概況： 旋轉氣流的絕大部分沿器壁自圓簡體，呈螺旋狀由上向下向圓錐體底部運動，形成下降的外旋含塵氣流，在強烈旋轉過程中所產生的離心力將密度遠遠大于氣體的塵粒甩向器壁，塵粒一旦與器壁接觸，便失去慣性力而靠入口速度的動量和自身的重力沿壁面下落進入集灰斗。旋轉下降的氣流在到達圓錐體底部后．沿除塵器的軸心部位轉而向上．形成上升的內旋氣流，并由

19、除塵器的排氣管排出。 自進氣口流人的另一小部分氣流，則向旋風除塵器頂蓋處流動，然后沿排氣管外側向下流動，當達到排氣管下端時，即反轉向上隨上升的中心氣流一同從誹氣管排出，分散在其中的塵粒也隨同被帶走。</p><p>　?。?）旋風除塵器的結構設計及選用</p><p><b>　　1、尺寸計算</b></p><p>　　A．煙氣處理量

20、：Q=47951 (m3/h)</p><p>　　B．初步選用XLP/B型旋風除塵器，處理煙氣量大，將選用10個并聯(lián)，取ξ=5.8</p><p>　　每個煙氣處理量：47951/10=4795.1 (m3/h)</p><p>　　在這里取u=16.2m/s、△P=876﹤900 </p><p>　　進口面積 A=Q/3600u1=

21、 4795.1/（16.2×3600）=0.0822m2</p><p>　　根據(jù)XLP/B型旋風除塵器尺寸比例</p><p>　　入口高度 h=（2×A）0.5=0.405m</p><p>　　入口寬度 b=(A/2)0.5=0.202m2</p><p>　　筒體直徑 D=3.33b=0.673m=673mm

22、</p><p>　　參考XLP/B型旋風除塵器產品系列①，取D=700mm,</p><p>　　de=0.6D=0.6×700=420mm</p><p>　　L=1.7D=1.7×700=1190mm</p><p>　　H=2.3D=2.3×700=1610mm</p><p>　

23、　d1=0.43D=0.43×700=301mm</p><p>　　XLP/B型旋風除塵器外形尺寸</p><p><b>　　C． 選型論證 </b></p><p>　　a×b=0.0882m2</p><p>　　u=Q/A=15.1m/s</p><p>　　△P=ξ

24、u2ρ/2=780.2 </p><p>　　因為采用的是并聯(lián)，所以要乘一個壓力系數(shù)變化：780.2×1.1=859 Pa﹤900 Pa 符合要求。</p><p>　?。?）XLP/B型旋風除塵器的分割粒徑、分級效率和總效率的計算： </p><p>　　dc50=0.27(μ D/3.14(ρp-ρ )u=6 (μm) </p&

25、gt;<p>　　經(jīng)過預除塵后（一級處理），煙塵濃度是：</p><p>　　6534×（1-67.2﹪）=2144 mg/m3</p><p>　　二級除塵的效率將要達到：</p><p>　?。?144-200）/2144=90.67%</p><p>　　（4）二級除塵設備的論證選擇</p><

26、;p>　　在選擇除塵技術時，應充分考慮經(jīng)濟性、可靠性、適用性和社會性等方面的影響。除塵技術的確定受到當?shù)貤l件、現(xiàn)場條件、燃燒煤種特性、排放標準和需要達到的除塵效率等多種因素的影響。</p><p>　　針對目前環(huán)保要求、污染物排放費用的征收情況以及靜電除塵器和布袋除塵器在性能上的差異和在各行各業(yè)應用的實際情況，對兩種除塵器在實際應用中的基本性能做一個簡單客觀的對比： </p><p&g

27、t;<b>　　1）除塵效率 </b></p><p>　　布袋除塵器：對人體有嚴重影響的重金屬粒子及亞微米級塵粒的捕集更為有效。通常除塵效率可達99.99%以上，排放煙塵濃度能穩(wěn)定低于50mg/Nm3，甚至可達10 mg/Nm3以下，幾乎實現(xiàn)零排放。 </p><p>　　從目前電力行業(yè)燃煤鍋爐應用的情況來看，布袋除塵器的排放能保證在30 mg/Nm3以下。呼和浩特

28、電廠兩臺200MW機組的鍋爐煙氣凈化采用了布袋除塵器，從CEMS系統(tǒng)長期自動監(jiān)測的結果和權威檢測單位的測試人員人工采樣測試的結果來看，排放濃度均低于27 mg/Nm3。 </p><p>　　電除塵器：隨著國家環(huán)保標準的進一步提高和越來越多的電廠燃用低硫煤（或者經(jīng)過了高效脫硫），比電阻大，即使達標也變得越來越困難。</p><p>　　而布袋除塵器的過濾機理決定了它不受燃燒煤種物化性能變化

29、的影響，具有穩(wěn)定的除塵效率。</p><p>　　針對目前國家環(huán)保的排放標準和排放費用的征收辦法，布袋除塵器所帶來的經(jīng)濟效益是顯而易見的。</p><p>　　2）系統(tǒng)變化對除塵器的影響 </p><p>　　燃煤電廠的煤種相對穩(wěn)定，但也不能避免遇到煤種或煤質發(fā)生變化的時候；鍋爐系統(tǒng)是一個經(jīng)常變動和調節(jié)的系統(tǒng)，因此從鍋爐中出來的煙氣物化性能、煙塵濃度、溫度等參數(shù)也不

30、能保證不發(fā)生變化。這一系列的變化，針對不同的除塵器會引起明顯不同的變化。下面從主要的幾個方面進行對比： </p><p>　?。?）送、引風機風量不變，鍋爐出口煙塵濃度變化</p><p><b>　　A．除塵器：</b></p><p>　　煙塵濃度的變化只引起布袋除塵器濾袋負荷的變化，從而導致清灰頻率改變（自動調節(jié)）。煙塵濃度高濾袋上的積灰

31、速度快，相應的清灰頻率高，反之清灰頻率低，而對排放濃度不會引起變化。</p><p><b>　　B．對靜電除塵器：</b></p><p>　　煙塵濃度的變化直接影響粉塵的荷電量，因此也直接影響了靜電除塵器的除塵效率，最終反映在排放濃度的變化上。通常煙塵濃度增加除塵效率提高，排放濃度會相應增加；煙塵濃度減小除塵效率降低，排放濃度會相應降低。 </p>

32、<p>　?。?）鍋爐煙塵量不變，送、引風機風量變化 </p><p><b>　　A．對布袋除塵器：</b></p><p>　　由于風量的變化直接引起過濾風速的變化，從而引起設備阻力的變化，而對除塵效率基本沒有影響。風量加大設備阻力加大，引風機出力增加；反之引風機出力減小。</p><p><b>　　B．對靜電除塵器：

33、</b></p><p>　　風量的變化對設備沒有什么太大影響，但是靜電除塵器的除塵效率隨風量的變化非常明顯。若風量增大，靜電除塵器電場風速提高，粉塵在電場中的停留時間縮短，雖然電場中風擾動增強了荷電粉塵的有效驅進速度，但是這不足以抵償高風速引起的粉塵在電場中駐留時間縮短和二次揚塵加劇所帶來的負面影響，因此除塵效率降低非常明顯；反之，除塵效率有所增加，但增加幅度不大。 </p><

34、p><b>　?。?）溫度的變化 </b></p><p><b>　　A．對布袋除塵器：</b></p><p>　　煙氣溫度太低，結露可能會引起“糊袋”和殼體腐蝕，煙氣溫度太高超過濾料允許溫度易“燒袋”而損壞濾袋。但是如果溫度的變化是在濾料的承受溫度范圍內，就不會影響除塵效率。引起不良后果的溫度是在極端溫度（事故/不正常狀態(tài)）下，因此對

35、于布袋除塵器就必須設有對極限溫度控制的有效保護措施。</p><p><b>　　B．對靜電除塵器：</b></p><p>　　煙氣溫度太低，結露就會引起殼體腐蝕或高壓爬電，但是對除塵效率是有好處的；煙氣溫度升高，粉塵比電阻升高不利于除塵。因此煙氣溫度直接影響除塵效率，且影響較為明顯。</p><p><b>　　第三節(jié)、布袋除塵器

36、</b></p><p>　　1、袋式除塵器的工作原理、應用及特點</p><p>　　常用袋式除塵器有簡易袋除塵器、機械振打袋式除塵器、脈沖噴吹袋式除塵器和氣環(huán)式袋式除塵器。</p><p>　?。?）機械振打袋式除塵器</p><p>　　是利用機械裝置使濾袋產生振動而清灰的袋式除塵器。此類除塵器的特點是施加于粉塵層的動能較少

37、而次數(shù)較多，因此要求濾料薄而光滑，質地柔軟，有利于傳遞振動，在過濾面上生成足夠的振動力。</p><p>　　結構及工作原理 中部振打袋式除塵器，又稱ZX型袋式除塵器?；静考蔀V袋、箱體、灰斗、振打清灰裝置、進出風管及螺旋輸送機等部分組成。含塵氣體由灰斗上部進入，然后向上進入濾袋，粉塵積于濾袋內表面，凈氣經(jīng)濾料由閥箱向外排出。箱體由隔板分成相等濾袋數(shù)目的多個倉，袋底開口，并固定于底板的短管上，袋頂由帽蓋封閉，

38、并懸吊在振打機構的吊架上。箱體的頂蓋上裝有閥箱及振打機構。</p><p>　　特點：具有較高、穩(wěn)定的除塵效率和較低的阻力，構造簡單，濾袋裝卸方便，維護容易，應用范圍較廣，適用于常溫氣體的過濾。</p><p>　?。?）脈沖袋式除塵器</p><p>　　脈沖袋式除塵器有側噴脈沖、順噴脈沖、對噴</p><p>　　脈沖、氣箱脈沖、大型分室

39、脈沖、旁插扁袋脈沖、離線脈沖、回轉清灰脈沖袋式除塵器等多種形式。 </p><p>　　工作原理:含塵空氣進氣口進入除塵箱，因氣體突然擴張，流速驟然降低，顆料較粗的粉塵，靠其自重力向下沉降，落入灰斗。細小粉塵通過各種效應被吸附在濾袋外壁，經(jīng)濾袋過濾后的凈化空氣，通過文氏管進入上箱體，從出氣口排出，被吸附在濾袋外壁的粉塵，隨著時間的增長，越積越厚，除塵器阻力逐漸上升，處理的氣體量不斷減少，為了使除塵器經(jīng)常保持有效狀

40、態(tài)，設備阻力穩(wěn)定在一定的范圍內，就需要清除吸附在濾袋外面的積灰。</p><p>　　消灰過程是由控制儀按規(guī)定要求對各個電磁脈沖閥發(fā)出指令，依次打開閥門，順序向各組濾袋內噴吹高壓空氣。于是，氣包內壓縮空氣經(jīng)由噴吹管的孔眼穿過文氏管進入濾袋（稱為一次風）。而當噴吹的高速氣流通過文氏管—引射器的一剎那，數(shù)位于一次的周圍空氣被誘導同時進入袋內（稱二次風）。由于這一、二次風形成一股與過濾氣流相反的強有力逆向氣流射入袋內，

41、使濾袋在一瞬間急劇從收縮—膨脹—收縮，以及氣流反向作用，逐將吸附在袋壁外面的粉塵清除下來。由于清灰時向袋內噴吹高壓空氣是在幾組濾袋間依次進行的，并不切斷需要處理的含塵空氣。所以</p><p>　　在清灰過程中，除塵器的壓力損失和被處理的含塵氣體量都幾何不變。這一點就是脈沖袋式除塵器的先進性之一。</p><p>　　特點:清灰方式作用強度很大，而且其強度和頻率都可以調節(jié)，所以清灰效果好。

42、</p><p>　　( 3 )氣環(huán)式風袋式除塵器</p><p>　　含塵氣體從上部進入頂部的分布室，均勻進入各個濾袋內，凈化后的氣體經(jīng)排氣管排出。吸附在濾袋內壁的粉塵和纖維縫中的粉塵，被氣環(huán)箱噴出的高速空氣吹落，吹落的粉塵沉降到集灰斗中，經(jīng)輸送機械送走。氣環(huán)箱緊貼濾袋靠機械傳動裝置作周期性上下移動，每移動一次，即完成一次清灰過程。</p><p>　　氣環(huán)反吹袋

43、式除塵器的主要特點：適用于高濕度、高濃度的含塵氣體；可采用小型高壓鼓風機作為氣源，過濾風速大，投資省，由于裝在機體外部，所以維修管理方便；不需要高精度的控制儀表，造價較低。主要缺點：氣環(huán)箱上下移動時緊貼濾袋，使濾袋磨損加快，故障率較高。它的性能如見下表：</p><p>　　綜合比較，將選用旋風除塵器來設計。</p><p>　　第三章、鍋爐煙氣脫硫裝置的論證選擇</p>&

44、lt;p>　　目前, 世界上煙氣脫硫工藝有上百種, 但具有實用價值的工藝僅十幾種。根據(jù)脫硫反應物和脫硫產物的存在狀態(tài)可將其分為濕法、干法和半干法 3 種。濕法脫硫工藝應用廣泛, 占世界總量的 85.0%, 其中氧化鎂法技術成熟, 尤其對中、小鍋爐煙氣脫硫來說, 具有投資少, 占地面積小, 運行費用低等優(yōu)點, 非常適合我國的國情。</p><p>　　采用濕法脫硫工藝, 要考慮吸收器的性能, 其性能的優(yōu)劣直接

45、影響煙氣的脫硫效率、系統(tǒng)的運行費用等。旋流板塔吸收器具有負荷高、壓降低、不易堵、彈性好等優(yōu)點, 可以快速吸收煙塵, 具有很高的脫硫效率。</p><p>　　第一節(jié)、脫硫工藝及脫硫吸收器比較選擇</p><p>　?。?）脫硫除塵工藝比較選擇（見下表）</p><p>　　第二節(jié)、脫硫吸收器比較選擇</p><p>　　脫硫吸收器的選擇原則,

46、 主要是看其液氣接觸條件、設備阻力以及吸收液循環(huán)量。脫硫吸收器比較選擇下表所示。</p><p>　　吸收設備中: 噴淋塔液氣比高, 水消耗量大; 篩板塔阻力較大, 防堵性能差; 填料塔防堵性能差, 易結垢、黏結、堵塞, 阻力也較大; 湍球塔氣液接觸面積雖然較大, 但易結垢堵塞, 阻力較大。相比之下, 旋流板塔具有負荷高、壓降低、不易堵、彈性好等優(yōu)點, 適用于快速吸收過程, 且具有很高的脫硫效率。因此, 選用旋流

47、板塔脫硫吸收器。第三節(jié)、脫硫除塵原理</p><p>　?。?）氧化鎂法脫硫原理</p><p>　　氧化鎂法脫硫的主要原理:在洗滌中采用含有MgO的漿液作脫硫劑,MgO被轉變?yōu)閬喠蛩徭V(MgSO3) 和硫酸鎂 (MgSO4),然后將硫從溶液中脫除。氧化鎂法脫硫工藝有如下特點:</p><p>　　A 、氧化鎂法脫硫工藝成熟, 目前日本、中國臺灣應用較多, 國內近

48、年有一些項目也開始應用。</p><p>　　B、脫硫效率在 90.0%～95.0%之間。</p><p>　　C 、脫除等量的 SO2, MgO的消耗量僅為 CaCO3的 40.0%。</p><p>　　D 、要達到 90.0%的脫硫效率, 液氣比在 3～5L/m 3之間,而石灰石-石膏工藝一般要在10～15L/m 3之間。</p><p&g

49、t;　　E、 我國 MgO儲量約 80 億 t, 居世界首位, 生產量居世界第一。</p><p>　　第四節(jié)、脫硫除塵工藝設計</p><p>　?。?）主要設計參數(shù)    主要設計參數(shù): 處理煙氣量 47951 m3/h; 煙氣溫度 150～160℃; 脫硫除塵塔入口煙溫 150～160℃;脫硫除塵塔出口煙溫55 ℃; 脫硫塔入口煙氣 SO2 濃度

50、4082mg/m3 (計算值); 脫硫效率>83.0% (設計值); 脫硫劑氧化鎂粉>200 目, 純度>90.0%; 液氣比 2～3 L/m3; 脫硫劑耗量23 kg/h (max); 脫硫劑漿液濃度 10.0% 。除塵效率86% (設計值)。 （2）脫硫除塵工藝設計說明    煙氣脫硫除塵工藝可分為脫硫劑配制系統(tǒng)、煙氣脫硫除塵系統(tǒng)和循環(huán)水系統(tǒng)三大部分。鍋爐煙氣從煙道切

51、向進入主塔底部, 在塔內螺旋上升中與沿塔下流的脫硫液接觸, 進行脫硫除塵, 經(jīng)脫水板除霧后, 由引風機抽出排空。脫硫液從旋流板塔上部進入, 在旋流板上被氣流吹散, 進行氣液兩相的接觸, 完成脫硫除塵后從塔底流出, 通過明渠流到綜合循環(huán)池。 （3）脫硫劑制備系統(tǒng)工藝流程設計說明</p><p>　　脫硫劑 MgO 乳液的制備系統(tǒng)主要由螺旋給料機、乳液貯槽、攪拌機、乳液泵等組成。 （4）脫硫除塵工藝設備設計說明

52、   旋流板塔：脫硫除塵塔 (旋流板塔) 塔體采用麻石砌筑, 主塔平臺、支架、梯子等為碳鋼,塔內件包括噴頭、旋流板、脫水器、檢修孔、支架、接管, 這些物件均采用 316 L不銹鋼材質, 以確保整套裝置的使用壽命。設備外徑為 2 540 mm (塔壁厚 220 mm), 高度為 17 000 mm。</p><p><b>　　（5）煙氣排放分析</b></p&g

53、t;<p>　　經(jīng)濕法脫硫洗滌凈化后的冷煙氣經(jīng)脫水器脫水后, 溫度降至露點以下, 通常為 50～60 ℃, 所含水蒸氣已近飽和, 極易結露, 對后續(xù)煙道腐蝕性較大, 采用蒸汽再熱器提高煙氣擴散溫度 (≥80 ℃)后經(jīng)煙囪排放。通過對鍋爐煙氣污染物凈化, 最終排放煙氣中污染物濃度預計為: SO2≤500mg/m3，煙塵≤100mg/m3。</p><p>　　第五節(jié)、風機和泵的選用及節(jié)能設備</

54、p><p>　　通風機選用G4-73-11-No11D型 （轉速(r/min)：730） 2個</p><p>　　引風機選用Y4-73-11-No12D型 （轉速(r/min)：960） 1個</p><p>　　水泵 5個</p><p>　　乳液水泵

55、 1個</p><p>　　熱交換器 1個</p><p>　　第四章、結果綜合評價</p><p>　　第一節(jié)、方案的優(yōu)勢 </p><p>　　1、最終排放煙氣中污染物濃度預計為:

56、SO2≤500mg/m3，煙塵≤100mg/m3。不僅低于排放標準，而且在以后10年內排放標準再嚴格也有適用。</p><p>　　2、經(jīng)過一級除塵后，除去大部分粗粉塵，對后面的二級除塵起了很大的作用。除塵效果更好，對二級除塵器的損害，有 很好的保護，從而降低對儀器的維修費用，提高儀器的使用壽命。</p><p>　　3、 經(jīng)過二級除塵，設計總除塵效率達到96﹪，降低壓損，減少對濾袋、除塵

57、儀器都有不利的影響，降低儀器的操作要求和運行耗能。為企業(yè)創(chuàng)造更多的收益。</p><p>　　4、廢氣經(jīng)過二級除塵系統(tǒng)后，除塵效率可以達到97﹪以上，已達到煙塵排放標準（≦200mg/m3），再經(jīng)過后面的旋流板塔氧化鎂濕法脫硫工藝，預計可以達到99﹪，使用本方案煙塵排放不會超標。</p><p>　　第二節(jié)、方案的可持性</p><p>　　1.經(jīng)過二級除塵，設計總

58、除塵效率達到96﹪，降低壓損，減少對濾袋、除塵儀器都有不利的影響，降低儀器的操作要求和運行耗能。同時也為以后的排放標準更為嚴格留了很大的空間。</p><p>　　2. 除塵系統(tǒng)過于復雜龐大，總體站的面積大，維護維修量大，一次性投資大，又加上投資的周轉回報慢，對一般中小型的生產單位難于承受。 </p><p>　　3.脫硫產物的利用和回收，在傳統(tǒng)上大多是采用拋棄法，現(xiàn)在這方面的市場有待開發(fā)

59、，根據(jù)本地區(qū)盛產甘蔗、香蕉，可以在作肥料這方面開發(fā)。</p><p>　　4.因此可以考慮，現(xiàn)在不 用二級除塵，而是只經(jīng)過一級初處理后（使用旋風除塵器，提高風速，使除塵效率達到85﹪），直接進入脫硫工藝，加強旋流板塔氧化鎂濕法脫硫的除塵效率，使除塵脫硫都可以達標，產物可以直接作肥料。這樣可以省去本方案中的二級處理的投資費用，減少儀器的維護維修費用，也降低能耗。從而達到既可以達標排放，又可以節(jié)省成本，提高企業(yè)的盈利