板料折彎?rùn)C(jī)液壓課程設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　1 任務(wù)分析</b></p><p><b>　　1.1技術(shù)要求</b></p><p>　　設(shè)計(jì)制造一臺(tái)立式板料折彎?rùn)C(jī)，該機(jī)壓頭的上下運(yùn)動(dòng)用液壓傳動(dòng)，其工作循環(huán)為：快速下降、慢速加壓（折彎）、快速退回。給定條件為：</p><p>　　折彎力

2、 </p><p>　　滑塊重量 </p><p>　　快速空載下降 行程 175mm</p><p>　　速度（） 22</p><p>　　慢速下壓（折彎） 行程 30mm</p><p>　　速度（）

3、12</p><p>　　快速回程 行程 205mm</p><p>　　速度（） 50</p><p><b>　　1.2任務(wù)分析</b></p><p>　　根據(jù)滑塊重量為為了防止滑塊受重力下滑，可用液壓方式平衡滑塊重量，滑塊導(dǎo)軌的摩擦力可以忽略不計(jì)。設(shè)計(jì)液壓缸的啟動(dòng)、制動(dòng)

4、時(shí)間為。折彎?rùn)C(jī)滑塊上下為直線往復(fù)運(yùn)動(dòng)，且行程較小（175mm）,故可選單</p><p>　　桿液壓缸作執(zhí)行器,且液壓缸的機(jī)械效率。因?yàn)榘辶险蹚潤(rùn)C(jī)的工作循環(huán)為快速下降、慢速加壓（折彎）、快速回程三個(gè)階段。各個(gè)階段的轉(zhuǎn)換由一個(gè)三位四通的電液換向閥控制。當(dāng)電液換向閥工作在左位時(shí)實(shí)現(xiàn)快速回程。中位時(shí)實(shí)現(xiàn)液壓泵的卸荷，工作在右位時(shí)實(shí)現(xiàn)液壓泵的快速和工進(jìn)。其工進(jìn)速度由一個(gè)調(diào)速閥來(lái)控制?？爝M(jìn)和工進(jìn)之間的轉(zhuǎn)換由行程開關(guān)控制。折

5、彎?rùn)C(jī)快速下降時(shí)，要求其速度較快，減少空行程時(shí)間，液壓泵采用全壓式供油。其活塞運(yùn)動(dòng)行程由一個(gè)行程閥來(lái)控制。當(dāng)活塞以恒定的速度移動(dòng)到一定位置時(shí)，行程閥接受到信號(hào)，并產(chǎn)生動(dòng)作，實(shí)現(xiàn)由快進(jìn)到工進(jìn)的轉(zhuǎn)換。當(dāng)活塞移動(dòng)到終止階段時(shí)，壓力繼電器接受到信號(hào)，使電液換向閥換向。由于折彎?rùn)C(jī)壓力比較大，所以此時(shí)進(jìn)油腔的壓力比較大，所以在由工進(jìn)到快速回程階段須要一個(gè)預(yù)先卸壓回路，以防在高壓沖擊液壓元件，并可使油路卸荷平穩(wěn)。所以在快速回程的油路上可設(shè)計(jì)一個(gè)預(yù)先卸壓

6、回路，回路的卸荷快慢用一個(gè)節(jié)流閥來(lái)調(diào)節(jié)，此時(shí)換向閥處于中位。當(dāng)卸壓到一定壓力大小時(shí)，換向閥再換到左位，實(shí)現(xiàn)平穩(wěn)卸荷。為了對(duì)油路壓力進(jìn)行監(jiān)控，在液壓泵出口安裝一個(gè)壓力表和溢流閥，同時(shí)也對(duì)系統(tǒng)起過(guò)載保護(hù)作用。因?yàn)榛瑝K受自身重力作用，滑塊要產(chǎn)生</p><p><b>　　2 方案的確定</b></p><p><b>　　2.1運(yùn)動(dòng)情況分析</b>

7、</p><p>　　由折彎?rùn)C(jī)的工作情況來(lái)看，其外負(fù)載和工作速度隨著時(shí)間是不斷變化的。所以設(shè)計(jì)液壓回路時(shí)必須滿足隨負(fù)載和執(zhí)行元件的速度不斷變化的要求。因此可以選用變壓式節(jié)流調(diào)速回路和容積式調(diào)速回路兩種方式。</p><p>　　2.1.1變壓式節(jié)流調(diào)速回路</p><p>　　節(jié)流調(diào)速的工作原理，是通過(guò)改變回路中流量控制元件通流面積的大小來(lái)控制流入執(zhí)行元件或自執(zhí)行元

8、件流出的流量來(lái)調(diào)節(jié)其速度。變壓式節(jié)流調(diào)速的工作壓力隨負(fù)載而變，節(jié)流閥調(diào)節(jié)排回油箱的流量，從而對(duì)流入液壓缸的的流量進(jìn)行控制。其缺點(diǎn)：液壓泵的損失對(duì)液壓缸的工作速度有很大的影響。其機(jī)械特性較軟，當(dāng)負(fù)載增大到某值時(shí)候，活塞會(huì)停止運(yùn)動(dòng)，</p><p>　　低速時(shí)泵承載能力很差，變載下的運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)性都比較差，可使用比例閥、伺服閥等來(lái)調(diào)節(jié)其性能，但裝置復(fù)雜、價(jià)格較貴。優(yōu)點(diǎn)：在主油箱內(nèi)，節(jié)流損失和發(fā)熱量都比較小，且效率較高。宜

9、在速度高、負(fù)載較大，負(fù)載變化不大、對(duì)平穩(wěn)性要求不高的場(chǎng)合。</p><p>　　2.1.2容積調(diào)速回路</p><p>　　容積調(diào)速回路的工作原理是通過(guò)改變回路中變量泵或馬達(dá)的排量來(lái)改變執(zhí)</p><p>　　件的運(yùn)動(dòng)速度。優(yōu)點(diǎn)：在此回路中，液壓泵輸出的油液直接進(jìn)入執(zhí)行元件中，沒(méi)有溢流損失和節(jié)流損失，而且工作壓力隨負(fù)載的變化而變化，因此效率高、發(fā)熱量小。當(dāng)加大液壓缸

10、的有效工作面積，減小泵的泄露，都可以提高回路的速度剛性。</p><p>　　綜合以上兩種方案的優(yōu)缺點(diǎn)比較，泵缸開式容積調(diào)速回路和變壓式節(jié)流調(diào)回路相比較，其速度剛性和承載能力都比較好，調(diào)速范圍也比較寬工作效率更高，發(fā)熱卻是最小的?？紤]到最大折彎力為，故選泵缸開式容積調(diào)速回路。</p><p>　　3 負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析</p><p>　　要求設(shè)計(jì)的板料折彎?rùn)C(jī)實(shí)現(xiàn)的工

11、作循環(huán)是：快速下降慢速下壓(折彎)快速退回。主要性能參數(shù)與性能要求如下：折彎力；板料折彎?rùn)C(jī)的滑塊重量N；快速空載下降速度 ，工作下壓速度，快速回程速度，板料折彎?rùn)C(jī)快速空載下降行程=0.175m，板料折彎?rùn)C(jī)工作下壓行程=0.03m，板料折彎?rùn)C(jī)快速回程：H=205mm=0.205m；啟動(dòng)制動(dòng)時(shí)間，液壓系統(tǒng)執(zhí)行元件選為液壓缸。液壓缸采用V型密封圈，其機(jī)械效率。由式 </p><p&

12、gt;　　式中 —工作部件總質(zhì)量 —快進(jìn)或快退速度 </p><p>　　—運(yùn)動(dòng)的加速、減速時(shí)間</p><p>　　求得慣性負(fù)載 再求得阻力負(fù)載 靜摩擦阻力 </p><p><b>　　動(dòng)摩擦阻力 </b></p><p>　　表3.1 液壓缸在各工作階段的負(fù)載值 (單位:

13、N)</p><p>　　注:液壓缸的機(jī)械效率取</p><p>　　4 負(fù)載圖和速度圖的繪制</p><p>　　負(fù)載圖按上面數(shù)據(jù)繪制，如下圖a)所示。速度圖按己知數(shù)值,,,,,快速回程</p><p>　　圖一 板料折彎?rùn)C(jī)液壓缸的負(fù)載圖和速度圖</p><p>　　a)負(fù)載圖 b)速度圖</p>

14、<p>　　5 液壓缸主要參數(shù)的確定</p><p>　　由表11-2和表11-3可知，板料折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)在最大負(fù)載約為193KN時(shí)工作壓力。將液壓缸的無(wú)桿腔作為主工作腔，考慮到缸下行時(shí)，滑塊自重采用液壓方式平衡，則可計(jì)算出液壓缸無(wú)桿腔的有效面積，取液壓缸的機(jī)械效率ηcm=0.91。 </p><p><b>　　液壓缸內(nèi)徑： </b></p&

15、gt;<p>　　按GB/T2348-2001，取標(biāo)準(zhǔn)值D=320mm=32cm</p><p>　　根據(jù)快速下降與快速上升進(jìn)的速度比確定活塞桿直徑d:</p><p>　　取標(biāo)準(zhǔn)值d=220mm=22cm</p><p><b>　　4</b></p><p>　　則：無(wú)桿腔實(shí)際有效面積</p>

16、;<p><b>　　有桿腔實(shí)際有效面積</b></p><p>　　液壓缸在工作循環(huán)中各階段的壓力和流量計(jì)算見表5.1。</p><p>　　表5.1 各階段的壓力和流量</p><p>　　液壓缸在工作循環(huán)中各階段的功率計(jì)算見表5.2</p><p>　　表5.2 工作循環(huán)中各階段的功率</p&

17、gt;<p>　　根據(jù)以上分析與計(jì)算數(shù)據(jù)處理可繪出液壓缸的工況圖5.1：</p><p>　　圖5.1 液壓缸的工況圖</p><p>　　6 系統(tǒng)液壓圖的擬定</p><p>　　考慮到液壓機(jī)工作時(shí)所需功率較大，固采用容積調(diào)速方式；</p><p>　?。?）為滿足速度的有極變化，采用壓力補(bǔ)償變量液壓泵供油，即在快速下降的時(shí)

18、候，液壓泵以全流量供油。當(dāng)轉(zhuǎn)化成慢速加壓壓制時(shí)，泵的流量減小，最后流量為0；</p><p>　?。?）當(dāng)液壓缸反向回程時(shí)，泵的流量恢復(fù)為全流量供油。液壓缸的運(yùn)動(dòng)方向采用三位四通Y型電磁換向閥和二位二通電磁換向閥控制。停機(jī)時(shí)三位四通換向閥處于中位，使液壓泵卸荷；</p><p>　?。?）為了防止壓力頭在下降過(guò)程中因自重而出現(xiàn)速度失控的現(xiàn)象，在液壓缸有桿腔回路上設(shè)置一個(gè)單向閥；</p

19、><p>　　（4）為了壓制時(shí)保壓，在無(wú)桿腔進(jìn)油路上和有桿腔回油路上設(shè)置一個(gè)液控單向閥；</p><p>　　（5）為了使液壓缸下降過(guò)程中壓力頭由于自重使下降速度越來(lái)越快，在三位四通換向閥處于右位時(shí)，回油路口應(yīng)設(shè)置一個(gè)溢流閥作背壓閥使回油路有壓力而不至于使速度失控；</p><p>　?。?）為了使系統(tǒng)工作時(shí)壓力恒定，在泵的出口設(shè)置一個(gè)溢流閥，來(lái)調(diào)定系統(tǒng)壓力。由于本機(jī)采

20、用接近開關(guān)控制，利用接近開關(guān)來(lái)切換換向閥的開與關(guān)以實(shí)行自動(dòng)控制；</p><p>　　（7）為使液壓缸在壓制時(shí)不至于壓力過(guò)大，設(shè)置一個(gè)壓力繼電器，利用壓力繼電器控制最大壓力，當(dāng)壓力達(dá)到調(diào)定壓力時(shí)，壓力繼電器發(fā)出電信號(hào)，控制電磁閥實(shí)現(xiàn)保壓；</p><p>　　綜上的折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)原理如下圖：</p><p>　　圖6.1折彎?rùn)C(jī)液壓系統(tǒng)原理</p>&l

21、t;p>　　1-變量泵 2-溢流閥 3-壓力表及其開關(guān) 4-單向閥5-三位四通電液換向閥 6-單向順序閥 7-液壓缸8-過(guò)濾器 9-行程閥10-調(diào)速閥 11-單向閥 12-壓力繼電器</p><p>　　7 液壓元件的選擇</p><p>　　7.1 液壓泵的選擇</p><p>　　由液壓缸的工況圖，可以看出液壓缸的最高工作壓力出現(xiàn)在加壓壓制階段時(shí)，此時(shí)液

22、壓缸的輸入流量極小，且進(jìn)油路元件較少故泵到液壓缸的進(jìn)油壓力損失估計(jì)取為。所以泵的最高工作壓力。</p><p>　　液壓泵的最大供油量按液壓缸最大輸入流量（106.1L/min）計(jì)算，取泄漏系數(shù)K=1.1,則。</p><p>　　根據(jù)以上計(jì)算結(jié)果查閱《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表23.5-44，選用規(guī)格為A7V型斜軸式軸向柱塞泵，其額定壓力P=35MPa，排量為80mL/r,額定轉(zhuǎn)速為2100r/m

23、in，流量為q=112.5L/min。</p><p>　　由于液壓缸在保壓時(shí)輸入功率最大，這時(shí)液壓缸的工作壓力為26.3+0.5=26.8MPa，流量為,取泵的總效率，則液壓泵的驅(qū)動(dòng)電機(jī)所要的功率為，</p><p>　　根據(jù)此數(shù)據(jù)按JB/T9619-1999，選取Y225M-6型電動(dòng)機(jī)，其額定功率，額定轉(zhuǎn)速2100r/min,按所選電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速和液壓泵的排量，液壓泵最大理論流量，大于計(jì)

24、算所需的流量116.71L/min，滿足使用要求。</p><p>　　7.2 閥類元件及輔助元件</p><p>　　根據(jù)閥類元件及輔助元件所在油路的最大工作壓力和通過(guò)該元件的最大實(shí)際流量可選出這些液壓元件的型號(hào)及規(guī)格，結(jié)果見表7.1。</p><p>　　表7.1 液壓元件的型號(hào)及規(guī)格</p><p><b>　　7.3 油

25、管元件</b></p><p>　　各元件間連接管道的規(guī)格按元件接口處尺寸決定，液壓缸進(jìn)、出油管則按輸入、排出的最大流量計(jì)算，由于液壓泵具體選定之后液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)出流量已與已定數(shù)值不同，所以重新計(jì)算如表5.2，表中數(shù)值說(shuō)明液壓缸壓制、快退速度, 與設(shè)計(jì)要求相近，這表明所選液壓泵的型號(hào)，規(guī)格是適宜的。</p><p>　　表5.2 液壓缸在各個(gè)階段的進(jìn)出流量</p&g

26、t;<p>　　由表中數(shù)值可知，當(dāng)油液在壓力管中速度取5m/s時(shí)，按得算得，</p><p>　　液壓缸進(jìn)油路油管內(nèi)徑</p><p>　　液壓缸回油路管內(nèi)徑；</p><p>　　這兩根油管選用參照《液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)》P111，進(jìn)油管的外徑，內(nèi)徑，回油路管的外徑，內(nèi)徑。</p><p>　　7.4油箱的容積計(jì)算</p

27、><p>　　容量(單位為L(zhǎng))計(jì)算按教材式(7-8) : ，由于液壓機(jī)是高壓系統(tǒng)，。 所以油箱的容量 ， </p><p><b>　　而 </b></p><p>　　按JB/T7938-1999規(guī)定容積取標(biāo)準(zhǔn)值.</p><p>　　7.5油箱的長(zhǎng)寬高確定</p><p>

28、　　因?yàn)橛拖涞膶?、高、長(zhǎng)的比例范圍是1：1~2：2~3，此處選擇比例是1：1.5：2由此可算出油箱的寬、長(zhǎng)、高大約分別是1600mm,1100mm,770mm。并選擇</p><p>　　開式油箱中的分離式油箱設(shè)計(jì)。其優(yōu)點(diǎn)是維修調(diào)試方便，減少了液壓油的溫升和液壓泵的振動(dòng)對(duì)機(jī)械工作性能的影響；其缺點(diǎn)是占地面積較大。</p><p>　　由于系統(tǒng)比較簡(jiǎn)單，回路較短，各種元件較少，所以預(yù)估回路中

29、各種元件和管道所占的油液體積為0.8L。因?yàn)橥茥U總行程為205mm，選取缸的內(nèi)腔長(zhǎng)度為360mm。忽略推桿所占的體積，則液壓缸的體積為 </p><p>　　當(dāng)液壓缸中油液注滿時(shí)，此時(shí)油箱中的液體體積達(dá)到最小為：</p><p>　　則油箱中油液的高度為：</p><p>　　由此可以得出油液體下降高度很小，因此選取隔板的高度為44cm,并選

30、用兩塊隔板。此分離式油箱采用普通鋼板焊接而成，參照書上取鋼板的厚度為：t=4mm。</p><p>　　為了易于散熱和便于對(duì)油箱進(jìn)行搬移及維護(hù)保養(yǎng)，取箱底離地的距離為200mm。</p><p>　　故可知，油箱的總長(zhǎng)總寬總高為：</p><p><b>　　長(zhǎng)為：</b></p><p><b>　　寬為：&

31、lt;/b></p><p><b>　　高為：</b></p><p>　　7.6油箱底面傾斜度</p><p>　　為了更好的清洗油箱，取油箱底面傾斜度為： </p><p>　　7.7吸油管和過(guò)濾器之間管接頭的選擇</p><p>　　在此選用卡套式軟管接頭</p>&l

32、t;p>　　查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)—4》表23.9—66得其連接尺寸如下表：</p><p>　　表7.3 單位：mm</p><p><b>　　7.8過(guò)濾器的選取</b></p><p>　　取過(guò)濾器的流量至少是泵流量的兩倍的原則，取過(guò)濾器的流量為泵流量的2.5倍。故有 ： </p><

33、p>　　查《中國(guó)機(jī)械設(shè)計(jì)大典》表42.7—7得，先取通用型WU系列網(wǎng)式吸油中過(guò)濾器：</p><p><b>　　表7.4 </b></p><p><b>　　7.9堵塞的選取</b></p><p>　　考慮到鋼板厚度只有4mm，加工螺紋孔不能太大，查《中國(guó)機(jī)械設(shè)計(jì)大典》表42.7—178選取外六角螺塞作為堵塞

34、，詳細(xì)尺寸見下表：</p><p><b>　　表7.5</b></p><p>　　7.10空氣過(guò)濾器的選取</p><p>　　按照空氣過(guò)濾器的流量至少為液壓泵額定流量2倍的原則，</p><p><b>　　即： </b></p><p>　　選用EF系列液壓空氣過(guò)濾

35、器，參照《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表23.8-95得，將其主要參數(shù)列于下表： </p><p><b>　　表7.6</b></p><p>　　注：油過(guò)濾精度可以根據(jù)用戶的要求是可調(diào)的。</p><p>　　7.11液位/溫度計(jì)的選取</p><p>

36、　　選取YWZ系列液位液溫計(jì)，參照《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表23.8-98選用</p><p>　　YWZ-150T 型?？紤]到鋼板的剛度，將其按在偏左邊的地方。</p><p>　　8 液壓系統(tǒng)性能的運(yùn)算</p><p>　　8.1 壓力損失和調(diào)定壓力的確定</p><p>　　由上述計(jì)算可知，工進(jìn)時(shí)油液流動(dòng)速度較小，通過(guò)的流量為57.9L/m

37、in,主要壓力損失為閥件兩端的壓降可以省略不計(jì)?？爝M(jìn)時(shí)液壓桿的速度，此時(shí)油液在進(jìn)油管的速度</p><p>　　8.1.1沿程壓力損失</p><p>　　沿程壓力損失首先要判斷管中的流動(dòng)狀態(tài)，此系統(tǒng)采用N32號(hào)液壓油，室溫為時(shí)，所以有 </p><p>　　油液在管中的流動(dòng)狀態(tài)為層流，則阻力損失系數(shù)，若取進(jìn)油和回油的管路長(zhǎng)均為2m，油液的密度為，則進(jìn)油路上的沿程壓

38、力損失為。</p><p>　　8.1.2局部壓力損失</p><p>　　局部壓力損失包括管道安裝和管接頭的壓力損失和通過(guò)液壓閥的局部壓力損失，由于管道安裝和管接頭的壓力損失一般取沿程壓力損失的10%，而通過(guò)液壓閥的局部壓力損失則與通過(guò)閥的流量大小有關(guān)，若閥的額定流量和額定壓力損失分別為，則當(dāng)通過(guò)閥的流量為q時(shí)的閥的壓力損失，由算得小于原估算值0.5MPa,所以是安全的。</p&g

39、t;<p>　　同理快進(jìn)時(shí)回油路上的流量則回油管</p><p>　　路中的速度；由此可以計(jì)算出</p><p>　?。?03<2300,所以為層流）; ,所以 回 油 路 上 的 沿 程 壓 力 損 失 為。</p><p>　　由上面的計(jì)算所得求出：總的壓力損失</p><p>　　這與估算值有差異，應(yīng)該計(jì)算出結(jié)果

40、來(lái)確定系統(tǒng)中的壓力閥的調(diào)定值。</p><p>　　8.1.3壓力閥的調(diào)定值計(jì)算</p><p>　　由于液壓泵的流量大，在工進(jìn)泵要卸荷，則在系統(tǒng)中卸荷閥的調(diào)定值應(yīng)該滿足快進(jìn)時(shí)要求，因此卸荷閥的調(diào)定值應(yīng)大于快進(jìn)時(shí)的供油壓力，所以卸荷閥的調(diào)定壓力值應(yīng)該取3.02MPa為好。溢流閥的調(diào)定壓力值應(yīng)大于卸荷閥的調(diào)定壓力值0.3~0.5MPa，所以取溢流閥的調(diào)定壓力值為3.5MPa。背壓閥的調(diào)定壓力

41、以平衡板料折變機(jī)的自重，即</p><p>　　8.2 油液溫升的計(jì)算</p><p>　　在整個(gè)工作循環(huán)中，工進(jìn)和快進(jìn)快退所占的時(shí)間相差不大，所以，系統(tǒng)的發(fā)熱和油液溫升可用一個(gè)循環(huán)的情況來(lái)計(jì)算。</p><p>　　8.2.1快進(jìn)時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量</p><p>　　快進(jìn)時(shí)液壓缸的有效功率為：</p><p>&l

42、t;b>　　泵的輸出功率為：</b></p><p>　　因此快進(jìn)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為：</p><p>　　8.2.2 快退時(shí)液壓缸的發(fā)熱量</p><p>　　快退時(shí)液壓缸的有效功率為：</p><p><b>　　泵的輸出功率</b></p><p>　　快退時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱

43、量為：</p><p>　　8.2.3壓制時(shí)液壓缸的發(fā)熱量</p><p>　　壓制時(shí)液壓缸的有效功率為：</p><p><b>　　泵的輸出功率</b></p><p>　　因此壓制時(shí)液壓系統(tǒng)的發(fā)熱量為：</p><p><b>　　總的發(fā)熱量為</b></p>

44、;<p>　　按教材式（11—2）求出油液溫升近似值</p><p>　　溫升沒(méi)有超出允許范圍，液壓系統(tǒng)中不需要設(shè)置冷卻器。</p><p><b>　　8.3油箱的設(shè)計(jì)</b></p><p>　　由前面計(jì)算得出油箱的容積為1000L。</p><p>　　8.3.1系統(tǒng)發(fā)熱量的計(jì)算</p>

45、<p>　　在液壓系統(tǒng)中，損失都變成熱量散發(fā)出來(lái)。發(fā)熱量已在油溫驗(yàn)算時(shí)計(jì)算出，所以 </p><p>　　8.3.2 散熱量的計(jì)算</p><p>　　當(dāng)忽略系統(tǒng)中其他地方的散熱，只考慮油箱散熱時(shí)，顯然系統(tǒng)的總發(fā)熱功率H全部由油箱來(lái)考慮。這時(shí)油箱散熱面積A的計(jì)算公式為</p><p>　　式中 A—油箱的散熱面積（）</p><p&

46、gt;　　H—油箱需要的散熱功率（W）</p><p>　　—油溫（一般以考慮）與周圍環(huán)境溫度的溫差</p><p>　　K—散熱系數(shù)。與油箱周圍通風(fēng)條件的好壞而不同，通風(fēng)很差時(shí)K=8～9；良好時(shí)K=15～17.5；風(fēng)扇強(qiáng)行冷卻時(shí)K=20～23；強(qiáng)迫水冷時(shí)K=110～175。</p><p>　　所以油箱散熱面積A為：</p><p><

47、;b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　王積偉，黃誼，章宏甲．2006.液壓傳動(dòng) ．北京：機(jī)械工業(yè)出版社</p><p>　　宋錦春，張志偉.2010．液壓與氣壓傳動(dòng)．北京：科學(xué)出版社</p><p>　　楊培元，朱福元．2003．液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)簡(jiǎn)明手冊(cè)．北京：機(jī)械工業(yè)出版社</p><p>　　張利平．2005．液壓

48、傳動(dòng)系統(tǒng)及設(shè)計(jì) ．北京：化學(xué)工業(yè)出版社</p><p>　　雷天覺(jué)．1998．新編液壓工程手冊(cè)．北京：北京理工大學(xué)出版社</p><p>　　路甬祥．2002．液壓氣動(dòng)技術(shù)手冊(cè) ．北京：機(jī)械工業(yè)出版社</p><p>　　成大先．2002．機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè) ．北京：化學(xué)工業(yè)出版社</p><p>　　王春行．2002．液壓控制系統(tǒng) ．北京：機(jī)械工