2023年全國(guó)碩士研究生考試考研英語(yǔ)一試題真題(含答案詳解+作文范文)_第1頁(yè)
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文檔簡(jiǎn)介

1、<p><b>  橋梁工程課程設(shè)計(jì)</b></p><p>  ――預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支梁橋</p><p><b>  設(shè)計(jì)計(jì)算書(shū)</b></p><p><b>  目 錄</b></p><p>  第1章 設(shè)計(jì)依據(jù)4</p><p>

2、  1.1 設(shè)計(jì)規(guī)范4</p><p>  1.2 方案簡(jiǎn)介及上部結(jié)構(gòu)主要尺寸4</p><p>  1.3 基本參數(shù)5</p><p>  1.3.1 設(shè)計(jì)荷載:5</p><p>  1.3.2 跨徑及橋?qū)?</p><p>  1.3.3 主要材料5</p><p>  1.3

3、.4 材料參數(shù)5</p><p>  1.4 計(jì)算模式及主梁內(nèi)力計(jì)算采用的方法6</p><p>  1.4.1 計(jì)算模式6</p><p>  1.4.2 計(jì)算手段6</p><p>  1.5 計(jì)算截面幾何特征6</p><p>  第2章 荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算8</p><p>

4、;  2.1 梁端的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算9</p><p>  2.2 主梁跨中的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算10</p><p>  2.3 計(jì)算成果匯總13</p><p>  第3章 邊梁內(nèi)力計(jì)算13</p><p>  3.1 計(jì)算模型13</p><p>  3.2 恒載作用效應(yīng)計(jì)算14</p>

5、;<p>  3.2.1 恒載作用集度14</p><p>  3.2.2 恒載作用效應(yīng)15</p><p>  3.3活載作用效應(yīng)15</p><p>  3.3.1 沖擊系數(shù)和車(chē)道折減系數(shù)16</p><p>  3.3.2 車(chē)道荷載及車(chē)輛荷載取值17</p><p>  3.3.3 活載內(nèi)

6、力計(jì)算17</p><p>  3.4活載作用效應(yīng)20</p><p>  3.4.1 承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)組合(考慮沖擊作用)20</p><p>  3.4.2 正常使用極限狀態(tài)下荷載短期效應(yīng)組合(不計(jì)沖擊作用)20</p><p>  3.4.3 正常使用極限狀態(tài)下荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合(不計(jì)沖擊作用)20</p>

7、<p>  3.4.4 持久狀況應(yīng)力計(jì)算時(shí)的荷載效應(yīng)組合(考慮沖擊作用)20</p><p>  3.4.5 短暫狀況應(yīng)力計(jì)算的荷載效應(yīng)組合21</p><p>  3.4 本章小結(jié)21</p><p>  第4章 邊梁預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)計(jì)22</p><p>  4.1 鋼束估算22</p><p>

8、;  4.1.1 按正截面抗彎承載力估算22</p><p>  4.1.2 按正截面上下緣應(yīng)力狀態(tài)估算23</p><p>  4.1.3 結(jié)論23</p><p>  4.2 鋼束布置23</p><p>  4.2.1 跨中截面及錨固端截面的鋼束位置24</p><p>  4.2.2 鋼束起彎角和線形

9、的確定25</p><p>  4.2.3 鋼束布置25</p><p>  4.3 截面特性計(jì)算26</p><p>  4.4 預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算27</p><p>  4.4.1 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損失27</p><p>  4.4.2 由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓密引起的預(yù)應(yīng)力損失27&l

10、t;/p><p>  4.4.3 混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失28</p><p>  4.4.4 預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失29</p><p>  4.4.5 混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失30</p><p>  4.5 各階段的有效預(yù)應(yīng)力及鋼束效應(yīng)31</p><p>  4.5.1 有效預(yù)應(yīng)

11、力計(jì)算31</p><p>  4.5.2 鋼束效應(yīng)計(jì)算32</p><p>  4.6 本章小結(jié)33</p><p>  第5章 主梁驗(yàn)算34</p><p>  5.1 承載能力驗(yàn)算34</p><p>  5.1.1 正截面抗彎承載力驗(yàn)算34</p><p>  5.1.2 斜

12、截面抗剪承載力驗(yàn)算35</p><p>  5.2 抗裂性驗(yàn)算37</p><p>  5.2.1 正截面抗裂性驗(yàn)算37</p><p>  5.2.2 斜截面抗裂性驗(yàn)算37</p><p>  5.3 剛度驗(yàn)算38</p><p>  5.4 持久狀況預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算39</p>&

13、lt;p>  5.4.1 混凝土正截面壓應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算39</p><p>  5.4.2 混凝土主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力驗(yàn)算40</p><p>  5.5 短暫狀況預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算42</p><p>  5.6 本章小結(jié)43</p><p>  第6章 參考文獻(xiàn)43</p><p>

14、<b>  設(shè)計(jì)依據(jù)</b></p><p><b>  設(shè)計(jì)規(guī)范</b></p><p>  《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTG D60-2004</p><p>  《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG D62-2004</p><p>  方案簡(jiǎn)介及上部結(jié)構(gòu)主要尺寸</p>

15、;<p>  本橋是某一級(jí)公路上的一座5梁式后張法預(yù)應(yīng)力混凝土簡(jiǎn)支T梁橋,設(shè)計(jì)安全等級(jí)為二級(jí),設(shè)計(jì)荷載等級(jí)采用公路—I級(jí),設(shè)計(jì)時(shí)速為60km/h。</p><p>  該橋按上下行分左右幅分離式布置,單幅橋面行車(chē)道寬度為10.5m(三車(chē)道),單幅橋面總寬度為11.50m,防撞欄桿寬度為50cm。梁全長(zhǎng)為39.96m,計(jì)算跨度為38.76m,梁高2.50米;主梁中心距2.40m,T梁之間采用濕接縫連接

16、,濕接縫寬度為50cm。T梁混凝土設(shè)計(jì)標(biāo)號(hào)為C50(學(xué)號(hào)倒數(shù)第2位為雙數(shù))。橋面鋪裝為8cm厚W8級(jí)C40防水混凝土鋪裝層+7cm厚瀝青混凝土鋪裝層。</p><p>  圖1.1 T梁半立面圖(單位:cm)</p><p>  圖1.4 單幅橋橫截面尺寸(單位:cm)</p><p><b>  基本參數(shù)</b></p>&

17、lt;p><b>  設(shè)計(jì)荷載:</b></p><p>  公路-I級(jí),無(wú)人群荷載。</p><p><b>  跨徑及橋?qū)?lt;/b></p><p>  本橋T梁長(zhǎng)度為39.96m,T梁計(jì)算跨徑為38.76m。橋梁?jiǎn)畏倢挾?1.50m,由5根T梁組成,設(shè)置有兩片端橫隔梁和三片中橫隔梁。橋面設(shè)計(jì)為3車(chē)道。</

18、p><p><b>  主要材料</b></p><p>  T梁混凝土:C50混凝土</p><p>  現(xiàn)澆濕接縫及現(xiàn)澆橫隔梁接頭混凝土:C50混凝土</p><p>  鋪裝層混凝土:上層為7cm厚瀝青混凝土,下層為8cm厚W8級(jí)C40防水混凝土。</p><p>  預(yù)應(yīng)力鋼絞線:符合《預(yù)應(yīng)力

19、混凝土用鋼絞線》GB/T5224-2003的七股鋼絞線,即直徑15.2mm的高強(qiáng)度低松弛鋼絞線。</p><p>  普通鋼筋:直徑≥12mm采用HRB335鋼筋,直徑<12mm采用R235鋼筋。</p><p>  T梁預(yù)應(yīng)力張拉錨固時(shí)齡期為14d和平均濕度90%。(學(xué)號(hào)最后位是5)</p><p>  預(yù)應(yīng)力鋼絞線張拉順序同鋼束編號(hào)。</p>

20、<p><b>  材料參數(shù)</b></p><p><b>  C50混凝土</b></p><p><b>  容重:</b></p><p><b>  彈性模量:</b></p><p>  軸心抗壓強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值:</p>

21、<p>  軸心抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:</p><p>  軸心抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值:</p><p>  軸心抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:</p><p><b>  鋼絞線</b></p><p><b>  彈性模量:</b></p><p><b>  抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值:&

22、lt;/b></p><p><b>  抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值:</b></p><p><b>  張拉控制應(yīng)力:</b></p><p><b>  橋面鋪裝混凝土</b></p><p><b>  容重:</b></p><p&

23、gt;  計(jì)算模式及主梁內(nèi)力計(jì)算采用的方法</p><p><b>  計(jì)算模式</b></p><p>  T梁的橫向分布系數(shù):梁端采用“杠桿原理法”,跨中采用“修正剛性橫梁法”。</p><p>  T梁按A類(lèi)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件設(shè)計(jì)。(JTG D60-2004第6.3.1條)</p><p><b>  計(jì)算

24、手段</b></p><p>  梁內(nèi)力計(jì)算采用手算,部分幾何參數(shù)采用電算。</p><p>  1.5 計(jì)算截面幾何特征</p><p>  將主梁跨中截面劃分成五個(gè)規(guī)則圖形的小單元如圖1-2所示,截面幾何特性計(jì)算表見(jiàn)表1-1、1-2。(用于一期與二期荷載集度的計(jì)算)</p><p>  表1-1 跨中截面幾何特性計(jì)算表<

25、/p><p>  表1-2 梁端截面幾何特性計(jì)算表</p><p>  荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算</p><p>  由于本橋各T梁之間采用混凝土濕接縫剛性連接,故其荷載橫向分布系數(shù)在兩端可按“杠桿原理法”計(jì)算、在跨中按“修正剛性橫梁法”計(jì)算。</p><p>  梁端的荷載橫向分布系數(shù)計(jì)算</p><p>  計(jì)算的加載詳見(jiàn)

26、圖2-1,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2-1</p><p>  圖2-1計(jì)算的加載圖 (尺寸單位:cm)</p><p><b>  表2-1的計(jì)算</b></p><p>  首先繪制1號(hào)梁、2號(hào)梁和3號(hào)梁的荷載橫向影響線,如上圖所示。</p><p>  再根據(jù)《公路橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》規(guī)定,在橫向影響線上確定荷載沿橫向最不利的布置位置

27、。</p><p>  2.2、跨中橫向分布系數(shù)計(jì)算—修正剛性橫梁法</p><p><b>  計(jì)算簡(jiǎn)圖:</b></p><p>  圖2.2 截面特性計(jì)算簡(jiǎn)圖(單位:cm)</p><p>  設(shè)單位荷載P=1作用在號(hào)梁軸上(),則任意號(hào)主梁所分擔(dān)的荷載的一般公式為:</p><p>  

28、式中 —號(hào)梁的抗彎慣性矩;</p><p>  —橋梁橫截面內(nèi)所有主梁抗彎慣性矩的總和,對(duì)于已經(jīng)確定的橋梁橫斷面,它是一常數(shù);</p><p>  —號(hào)梁距橋橫斷面中心線的距離;</p><p>  —號(hào)梁距橋橫斷面中心線的距離,所求出的影響線即為號(hào)梁的橫向分布影響線;</p><p>  —修正系數(shù),與梁號(hào)無(wú)關(guān),只取決于結(jié)構(gòu)的幾何尺寸和材

29、料性質(zhì)</p><p>  在每片主梁間距相等的情況下,主梁數(shù)為5時(shí), </p><p>  主梁抗彎慣性矩I:(由AutoCAD算得)</p><p>  ,對(duì)于已經(jīng)確定的橋梁橫斷面,它是常數(shù)。</p><p>  根據(jù)結(jié)構(gòu)力學(xué)中的反力互等定理,可得關(guān)系式</p><p>  由于各梁的截面均相同,則有</p

30、><p>  式中 —號(hào)主梁的荷載橫向分布影響線在號(hào)梁處的豎標(biāo)值。</p><p>  以計(jì)算1號(hào)梁的荷載橫向分布影響線為例。</p><p>  表2-2各梁的及的值</p><p>  因?yàn)楦髦髁旱慕孛婢嗤?,則橫向分布影響線的豎標(biāo)值為</p><p>  其他梁的橫向分布影響線的豎標(biāo)值計(jì)算方法同上,考慮結(jié)構(gòu)的對(duì)稱

31、性,計(jì)算結(jié)果見(jiàn)下表2-3</p><p>  表2-3各梁的橫向分布影響線的豎標(biāo)值</p><p>  計(jì)算出本橋1、2、3號(hào)梁的荷載橫向分布系數(shù)在各主梁軸下的豎坐標(biāo)值后,對(duì)該影響線進(jìn)行最不利的加載即可求出T梁的荷載橫向分布系數(shù),計(jì)算的加載圖詳見(jiàn)圖2-3,計(jì)算結(jié)果如表2-4所示。</p><p>  圖2-3 計(jì)算的加載圖 (尺寸單位:cm)</p>

32、<p><b>  表2-4的計(jì)算結(jié)果</b></p><p>  2.3 計(jì)算成果匯總</p><p>  表2-5 T梁的荷載橫向分布系數(shù)</p><p><b>  邊梁內(nèi)力計(jì)算</b></p><p><b>  3.1計(jì)算模型</b></p>

33、<p>  由于整個(gè)結(jié)構(gòu)對(duì)稱,取主梁的跨中、四分點(diǎn)、支點(diǎn)截面為控制截面,取其永久荷載作用和最大可變活載作用效應(yīng),然后再進(jìn)行主梁作用效應(yīng)組合。本設(shè)計(jì)以1號(hào)梁作用效應(yīng)為例。</p><p>  3.2恒載作用效應(yīng)計(jì)算</p><p>  3.2.1 恒載作用集度 </p><p>  (1) 預(yù)制梁自重(一期恒載)</p><p>  

34、① 跨中截面段主梁的自重(四分點(diǎn)截面至跨中截面,長(zhǎng)9.69m):</p><p><b>  kN</b></p><p> ?、?馬蹄抬高與腹板變寬段梁的自重(長(zhǎng)2.50m)</p><p><b>  kN</b></p><p> ?、?支點(diǎn)段梁的自重(長(zhǎng)1.60m)</p>&

35、lt;p><b>  kN</b></p><p><b>  ④ 邊主梁的橫隔梁</b></p><p><b>  橫隔梁的體積</b></p><p>  故半跨內(nèi)橫梁重力為:</p><p><b>  kN</b></p>&

36、lt;p> ?、?預(yù)制梁(一期恒載)作用集度:</p><p><b>  kN/m</b></p><p>  (2) 二期恒載作用</p><p> ?、?現(xiàn)澆T梁翼板集度</p><p><b>  kN/m</b></p><p> ?、?邊梁現(xiàn)澆部分橫隔梁&l

37、t;/p><p>  一片橫隔梁(現(xiàn)澆部分)體積:</p><p><b>  故:</b></p><p><b>  kN/m</b></p><p><b> ?、?鋪裝</b></p><p><b>  8cm混凝土鋪裝:</b&g

38、t;</p><p><b>  kN/m</b></p><p>  7cm瀝青混凝土鋪裝:</p><p><b>  kN/m</b></p><p>  若將橋面鋪裝均攤給五片主梁,則:</p><p><b>  kN/m</b></p&

39、gt;<p> ?、?單側(cè)防撞欄桿:4.99kN/m</p><p>  若將兩側(cè)防撞欄桿均攤給五片主梁,則:</p><p><b>  kN/m</b></p><p> ?、?邊梁二期恒載作用集度:</p><p><b>  kN/m</b></p><p&

40、gt;  3.2.2 恒載作用效應(yīng)</p><p>  如圖3-1所示,設(shè)x為計(jì)算截面離左支座的距離,并令。</p><p>  主梁彎矩和剪力的計(jì)算公式分別為:</p><p>  恒載作用效應(yīng)計(jì)算簡(jiǎn)表3-1。</p><p>  圖3-1 恒載作用效應(yīng)計(jì)算圖</p><p>  表3-1 1號(hào)梁恒載作用效應(yīng)<

41、/p><p>  3.3活載作用效應(yīng)計(jì)算</p><p>  3.3.1 沖擊系數(shù)(1+μ)及車(chē)道折減系數(shù)ξ:</p><p>  計(jì)算結(jié)構(gòu)基頻計(jì)算公式</p><p>  式中,l——計(jì)算跨徑,取;</p><p>  E——C50彈性模量,??;</p><p>  Ic——邊梁抗彎慣性矩,參見(jiàn)第

42、二章2.2,??;</p><p>  mc——邊梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度質(zhì)量。</p><p><b>  統(tǒng)一單位并計(jì)算,有</b></p><p>  當(dāng)時(shí),沖擊系數(shù)計(jì)算公式</p><p><b>  代入結(jié)構(gòu)基頻,有</b></p><p>  邊梁采用二車(chē)道加載,折減系數(shù)取。&l

43、t;/p><p>  3.3.2 車(chē)道荷載及車(chē)輛荷載取值</p><p>  設(shè)計(jì)荷載為公路—I級(jí)。</p><p><b>  車(chē)道荷載</b></p><p>  車(chē)道集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值(計(jì)算剪力時(shí)乘以1.2)</p><p>  3.3.3 活載內(nèi)力計(jì)算</p><p>  

44、跨中及四分點(diǎn)最大彎矩及跨中最大剪力計(jì)算公式(采用統(tǒng)一的橫向分布系數(shù))</p><p><b>  跨中截面計(jì)算簡(jiǎn)圖</b></p><p>  圖3.2 跨中計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p><b>  跨中最大彎矩</b></p><p><b>  跨中最大剪力</b></

45、p><p><b>  四分點(diǎn)計(jì)算簡(jiǎn)圖</b></p><p>  圖3.3 四分點(diǎn)計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p><b>  四分點(diǎn)最大彎矩</b></p><p><b>  四分點(diǎn)最大剪力</b></p><p>  支座截面最大剪力計(jì)算公式</p&

46、gt;<p>  圖3.4 支座計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>  3.3.4 成果匯總</p><p>  表3.2 可變效應(yīng)計(jì)算結(jié)果</p><p>  3.4 荷載效應(yīng)組合(不含預(yù)應(yīng)力)</p><p>  3.4.1 承載能力極限狀態(tài)下荷載效應(yīng)組合(考慮沖擊作用)</p><p>  式中,γ0——

47、結(jié)構(gòu)重要系數(shù),??;</p><p>  γGi——永久作用分項(xiàng)系數(shù),取;</p><p>  γQj——可變作用分項(xiàng)系數(shù),取。</p><p>  3.4.2 正常使用極限狀態(tài)下荷載短期效應(yīng)組合(不計(jì)沖擊作用)</p><p>  式中,φ1j——取。</p><p>  3.4.3 正常使用極限狀態(tài)下荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合

48、(不計(jì)沖擊作用)</p><p>  式中,φ2j——取。</p><p>  3.4.4 持久狀況應(yīng)力計(jì)算時(shí)的荷載效應(yīng)組合(考慮沖擊作用)</p><p>  3.4.5 短暫狀況應(yīng)力計(jì)算的荷載效應(yīng)組合</p><p>  一期恒載×動(dòng)力系數(shù)1.2</p><p><b>  計(jì)算成果匯總<

49、/b></p><p>  表3-3 荷載效應(yīng)組合結(jié)果</p><p><b>  邊梁預(yù)應(yīng)力鋼束設(shè)計(jì)</b></p><p><b>  鋼束估算</b></p><p>  按正截面抗彎承載力估算</p><p>  預(yù)應(yīng)力混凝土梁達(dá)到受彎的極限狀態(tài)時(shí),受壓區(qū)混凝

50、土應(yīng)力達(dá)到混凝土抗壓強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,受拉區(qū)鋼筋達(dá)到抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值。</p><p>  本橋?yàn)楹?jiǎn)支梁橋,全梁承受正彎矩作用,僅需在T梁截面下緣配置預(yù)應(yīng)力鋼筋。對(duì)于下圖所示的僅承受單方向彎矩的單筋截面梁,所需預(yù)應(yīng)力筋數(shù)按下式計(jì)算:</p><p>  圖4.1 單筋梁受彎承載力計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>  T形截面梁邊梁翼緣的有效寬度:</p><p

51、>  假定跨中預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距梁底為0.15m,則。假定中心軸位于T形截面的翼緣內(nèi),則由圖4.1,有:</p><p><b>  ,</b></p><p><b>  ,</b></p><p>  解上兩式得受壓區(qū)高度:</p><p>  式中,(極限態(tài)),,,。</p>

52、<p>  解得,確實(shí)屬于第一類(lèi)截面。</p><p><b>  預(yù)應(yīng)力筋數(shù):</b></p><p><b>  式中,,。</b></p><p><b>  解得。</b></p><p>  按正截面上下緣應(yīng)力狀態(tài)估算</p><p&g

53、t;  對(duì)簡(jiǎn)支梁橋,為簡(jiǎn)便計(jì),可只考慮下緣的拉應(yīng)力限制條件,即</p><p>  式中,σtmax——下翼緣最大拉應(yīng)力;</p><p>  σpc——下翼緣預(yù)壓應(yīng)力。</p><p>  式中,(持久態(tài)),,。</p><p><b>  解得。</b></p><p><b>  

54、式中,,,,,,。</b></p><p><b>  解得。</b></p><p><b>  代入,解得。</b></p><p><b>  結(jié)論</b></p><p>  取。(1根鋼束包含7根鋼絞線)</p><p><b

55、>  鋼束布置</b></p><p>  根據(jù)JTG D62-2004,第9.1條與9.4條規(guī)定,對(duì)于后張法預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,預(yù)應(yīng)力鋼筋的凈間距及預(yù)應(yīng)力鋼筋的預(yù)留管道應(yīng)符合下列要求:</p><p>  采用預(yù)埋鐵皮套管,水平凈距不應(yīng)小于4cm,豎直方向在水平段可兩套疊置,疊置套管的水平凈距也不應(yīng)小于4cm;</p><p>  管道至構(gòu)件頂面或

56、側(cè)面邊緣的凈距不應(yīng)小于4.5cm,至構(gòu)件底邊凈距不小于5cm;</p><p>  曲線預(yù)應(yīng)力鋼絞線彎曲半徑不小于4.0m,彎起角度不大于30°。</p><p>  跨中截面及錨固端截面的鋼束位置</p><p>  對(duì)于跨中截面,在保證布置預(yù)留管道構(gòu)造要求的前提下,盡可能使鋼束群重心的偏心距大些。本設(shè)計(jì)中采用內(nèi)徑65mm,外徑70mm的預(yù)留鐵皮波紋管,

57、根據(jù)《公預(yù)規(guī)》9.1.1條規(guī)定,管道至梁底和梁側(cè)凈距不應(yīng)小于4cm及管道直徑的1/2。根據(jù)《公預(yù)規(guī)》9.4.9條規(guī)定,水平凈距不應(yīng)小于4cm及管道直徑的0.6倍,在豎直方向可疊置。根據(jù)以上規(guī)定,跨中截面的細(xì)部構(gòu)造如圖4.2a)所示。由此可直接得出鋼束群重心至梁底距離為:</p><p>  對(duì)于錨固端截面,鋼束布置通??紤]下述兩個(gè)方面:一是預(yù)應(yīng)力鋼束合力重心盡可能靠近截面形心,是截面均勻受壓;二是考慮錨頭布置的可

58、能性,以滿足張拉操作方便的要求。按照上述錨頭布置的“均勻”、“分散”原則,錨固端截面所布置的鋼束如圖4.2b)所示。鋼束群重心至梁底距離為:</p><p>  圖4.2 邊梁鋼束布置圖(mm)</p><p>  a)跨中截面;b)錨固截面</p><p>  為驗(yàn)核上述布置的鋼束群重心位置,須計(jì)算錨固端截面集合特性,由圖4.2b)所示截面:</p>

59、<p><b>  ,,,</b></p><p><b>  上核心距:</b></p><p><b>  下核心距:</b></p><p>  則,說(shuō)明鋼束重心處于截面核心范圍內(nèi)。</p><p>  鋼束起彎角和線形的確定</p><

60、p>  確定鋼束起彎角時(shí),即要照顧到由其起彎產(chǎn)生足夠的豎向預(yù)剪力,又要考慮到所引起的摩擦預(yù)應(yīng)力損失不宜過(guò)大。為此,將端部錨固端截面分成上、下面部分(見(jiàn)圖4.3),上部鋼束的彎起角為15°,下部鋼束彎起角定為7°。</p><p>  為簡(jiǎn)化計(jì)算和施工,所有鋼束布置的線形均為直線加圓弧。</p><p>  圖4.3 封錨端混凝土塊尺寸圖(mm)</p>

61、;<p><b>  鋼束布置</b></p><p><b>  鋼束坐標(biāo)計(jì)算</b></p><p>  錨固點(diǎn)到支座中心先的水平距離axi(見(jiàn)圖4.4)為:</p><p><b> ??;;;</b></p><p>  圖4.4示出鋼束計(jì)算圖示,鋼束彎起點(diǎn)

62、至跨中的距離x1列表計(jì)算在表4.1內(nèi)。</p><p>  圖4.4 鋼束坐標(biāo)計(jì)算圖示</p><p>  表4.1 鋼束坐標(biāo)</p><p>  支座處的鋼束重心位置計(jì)算</p><p>  由圖4.4所示的幾何關(guān)系,當(dāng)計(jì)算截面在近錨固點(diǎn)的直線端時(shí),計(jì)算公式為:</p><p>  式中,ai——鋼束在計(jì)算截面處

63、鋼束重心到梁底的距離;</p><p>  a0——鋼束起彎前到梁底的距離;</p><p>  R——鋼束起彎半徑,見(jiàn)表4.1;</p><p>  x5——錨固點(diǎn)到支座中心線的水平的距離距離。</p><p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  表4.2 支座處鋼束群重心到梁

64、底距離</p><p><b>  截面特性計(jì)算</b></p><p><b>  截面幾何參數(shù):</b></p><p>  表4.3 截面特性</p><p><b>  預(yù)應(yīng)力損失計(jì)算</b></p><p>  預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損

65、失</p><p><b>  計(jì)算公式:</b></p><p>  式中,σcon——張拉控制應(yīng)力,取;</p><p>  μ——鋼束與管道壁的摩擦系數(shù),?。?lt;/p><p>  θ——從張拉端到計(jì)算截面的部分切線的夾角之和,單位(rad);</p><p>  κ——管道每米局部偏差對(duì)摩擦

66、的影響系數(shù),??;</p><p>  x——近似取該管道在構(gòu)件上的投影長(zhǎng)度,單位(m)。</p><p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  表4.4 σl1計(jì)算表</p><p>  由錨具變形、鋼筋回縮和接縫壓密引起的預(yù)應(yīng)力損失</p><p><b>  計(jì)算公式

67、:</b></p><p><b>  反向摩擦影響長(zhǎng)度:</b></p><p>  式中,∑Δl——錨具回縮值,??;</p><p>  Ep——鋼絞線彈性模量,??;</p><p>  Δσd——單位長(zhǎng)度由管道摩擦引起的預(yù)應(yīng)力損失;</p><p>  式中,σ0——張拉端錨下控

68、制應(yīng)力,?。?lt;/p><p>  σl——預(yù)應(yīng)力鋼筋扣除沿途摩擦損失后錨固端應(yīng)力,即跨中截面扣除σl1;</p><p>  l——張拉端至錨固端距離。</p><p>  張拉端錨下預(yù)應(yīng)力損失:</p><p>  在反摩擦影響長(zhǎng)度內(nèi),距張拉端x處的錨具變形、鋼筋回縮損失:</p><p>  在反摩擦影響長(zhǎng)度外,錨

69、具變形、鋼筋回縮損失:。</p><p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  表4.5 σl2計(jì)算表</p><p>  混凝土彈性壓縮引起的預(yù)應(yīng)力損失</p><p><b>  計(jì)算公式:</b></p><p>  式中,Δσpc——在先張拉鋼束重心處

70、。由后張拉各批鋼束而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力,可按下式計(jì)算:</p><p>  式中,Np0——鋼束錨固時(shí)預(yù)加的縱向力,;</p><p>  Mp0——鋼束錨固時(shí)預(yù)加的彎矩,;</p><p>  epi——計(jì)算截面上每根鋼束重心到截面凈矩的距離,,其中ynx見(jiàn)表4.3所示,ai見(jiàn)表4.2所示。</p><p>  本設(shè)計(jì)采用逐根張拉鋼束,兩

71、端同時(shí)張拉。預(yù)制時(shí)張拉鋼束N1—N6,張拉順序?yàn)镹1,N2,N3,N4,N5,N6,張拉時(shí)混凝土的強(qiáng)度達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)強(qiáng)度,計(jì)算時(shí)應(yīng)從最后張拉的一束逐步向前推進(jìn),計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表4.5。</p><p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  表4.6 σl4計(jì)算表</p><p>  預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失</p>

72、<p><b>  計(jì)算公式:</b></p><p>  式中,Ψ——張拉系數(shù),本設(shè)計(jì)采用一次張拉,?。?lt;/p><p>  ζ——鋼筋松弛系數(shù),對(duì)低松弛筋,?。?lt;/p><p>  σpe——傳力錨固時(shí)的鋼筋應(yīng)力。</p><p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p>

73、<p>  表4.7 σl5計(jì)算表</p><p>  混凝土收縮和徐變引起的預(yù)應(yīng)力損失</p><p><b>  計(jì)算公式:</b></p><p>  式中,ρ——配筋率,;</p><p>  A——本設(shè)計(jì)為鋼束錨固時(shí)相應(yīng)的凈截面面積An,見(jiàn)表4.3;</p><p>  

74、ep——本設(shè)計(jì)為鋼束群重心至截面凈軸的距離e0,見(jiàn)表4.3;</p><p><b>  i——回轉(zhuǎn)半徑,;</b></p><p>  φ(t,t0)——加載齡期為t0、計(jì)算齡期為t時(shí)混凝土的徐變系數(shù);</p><p>  εcs(t,t0)——加載齡期為t0、計(jì)算齡期為t時(shí)混凝土的收縮應(yīng)變。</p><p>  徐變

75、系數(shù)終極值φ(t,t0)及收縮應(yīng)變終極值εcs(t,t0)的計(jì)算</p><p>  構(gòu)件理論厚度的計(jì)算公式為</p><p>  式中,A——主梁混凝土截面面積;</p><p>  u——與大氣接觸的截面周邊長(zhǎng)度。</p><p>  本設(shè)計(jì)考慮混凝土收縮和徐變大部分在成橋之前完成,A和u均采用預(yù)制梁的數(shù)據(jù),對(duì)于混凝土毛截面,四分點(diǎn)與跨中

76、截面上述數(shù)據(jù)完全相同,即:</p><p><b>  跨中:</b></p><p><b>  支座:</b></p><p>  設(shè)混凝土收縮和徐變?cè)谝巴庖话銞l件(相對(duì)濕度為90%)下完成,受荷時(shí)混凝土加載齡期為14d,按照上述條件,查《公預(yù)規(guī)》表6.2.7得到:</p><p><b&

77、gt;  跨中:,,</b></p><p><b>  支座:,,</b></p><p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  表4.8 σl6計(jì)算表</p><p>  各階段的有效預(yù)應(yīng)力及鋼束效應(yīng)</p><p><b>  有效

78、預(yù)應(yīng)力計(jì)算</b></p><p><b>  計(jì)算公式:</b></p><p>  施工傳力錨固階段傳力錨固應(yīng)力</p><p>  使用階段傳力錨固應(yīng)力</p><p>  計(jì)算結(jié)果: 表4.9 鋼束預(yù)應(yīng)力損失及有效預(yù)應(yīng)力(單位:MPa)</p><p><

79、b>  鋼束效應(yīng)計(jì)算</b></p><p><b>  計(jì)算公式:</b></p><p>  式中,α——鋼束彎起后與梁軸的夾角,sinα與cosα的值見(jiàn)表4.2;</p><p>  Ap——單根鋼束的截面積,??;</p><p>  epi——鋼束到凈截面凈軸的距離,見(jiàn)表4.3。</p&g

80、t;<p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  表4.10 鋼束效應(yīng)計(jì)算結(jié)果</p><p><b>  主梁驗(yàn)算</b></p><p><b>  承載能力驗(yàn)算 </b></p><p>  正截面抗彎承載力驗(yàn)算</p><

81、;p>  確定混凝土受壓區(qū)高度</p><p>  根據(jù)《公預(yù)規(guī)》5.2.3條規(guī)定,對(duì)于帶承托翼緣板的T形截面,當(dāng),成立時(shí),中性軸帶翼緣板內(nèi),否則在腹板內(nèi)。</p><p>  成立,即中性軸在翼緣內(nèi)。</p><p>  按《公預(yù)規(guī)》表5.2.1采用,對(duì)C50混凝土和鋼絞線,。</p><p><b>  受壓區(qū)高度為:&l

82、t;/b></p><p><b>  支點(diǎn)截面有效高度:</b></p><p><b>  ,</b></p><p><b>  跨中截面有效高度:</b></p><p><b>  ,</b></p><p>  支

83、點(diǎn)截面、跨中截面均適筋,滿足要求。</p><p>  驗(yàn)算跨中正截面承載力</p><p><b>  驗(yàn)算公式:</b></p><p>  式中,γ0——橋梁結(jié)構(gòu)的重要性系數(shù),本設(shè)計(jì)取1.0;</p><p>  Md——彎矩設(shè)計(jì)值,取承載能力基本組合。</p><p><b> 

84、 跨中截面:</b></p><p><b>  驗(yàn)算通過(guò)。</b></p><p>  斜截面抗剪承載力驗(yàn)算</p><p>  假設(shè)在馬蹄區(qū)域布置有8根直徑16mm的HRB335鋼筋,支點(diǎn)附近截面用直徑10mm的HRB335箍筋,間距10cm,四分點(diǎn)附近截面用直徑10mm的HRB335箍筋,間距15cm,跨中附近截面用直徑10m

85、m的HRB335箍筋,間距20cm,箍筋均為雙肢。</p><p>  判定是否需進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算</p><p>  《公預(yù)規(guī)》5.2.10條規(guī)定,若符合下列公式要求時(shí),則不需進(jìn)行斜截面抗剪承載力計(jì)算。</p><p>  式中,ftd——混凝土抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值,本設(shè)計(jì)取1.83MPa;</p><p>  α2——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù),對(duì)

86、預(yù)應(yīng)力混凝土受壓構(gòu)件,取1.25。</p><p><b>  對(duì)于支座截面:</b></p><p>  需要驗(yàn)算斜截面抗剪承載力。</p><p><b>  對(duì)于四分點(diǎn)截面:</b></p><p>  不需驗(yàn)算斜截面抗剪承載力。</p><p><b>  

87、對(duì)于跨中截面:</b></p><p>  不需驗(yàn)算斜截面抗剪承載力。</p><p>  驗(yàn)算支座處的抗剪承載能力</p><p>  本T梁不設(shè)普通彎起鋼筋,根據(jù)《公預(yù)規(guī)》5.2.7條規(guī)定,斜截面抗剪承載力驗(yàn)算公式為:</p><p>  式中,Vd——斜截面受壓端正截面內(nèi)最大剪力組合設(shè)計(jì)值,本設(shè)計(jì)取1458.25kN;<

88、;/p><p>  Vcs——斜截面內(nèi)混凝土與箍筋共同的抗剪承載力(kN);</p><p>  Vpb——與斜截面相交的預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗剪承載力(kN)。</p><p><b>  計(jì)算Vcs:</b></p><p>  式中,α1——異號(hào)彎矩影響系數(shù),簡(jiǎn)支梁取1.0;</p><p>  α

89、2——預(yù)應(yīng)力提高系數(shù),對(duì)預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件,取1.25;</p><p>  α3——受壓翼緣的影響系數(shù),取1.1;</p><p>  b——斜截面受壓端正截面處,T形截面腹板寬度,此處b=600mm;</p><p>  h0——斜截面受壓端正截面處梁的有效高度,由表4.2可知,h0=133.48cm;</p><p>  P——斜截面

90、內(nèi)縱向受拉鋼筋的配筋百分率,P=100ρ,P>2.5時(shí),取P=2.5;</p><p><b>  ,</b></p><p>  fcu,k——混凝土強(qiáng)度等級(jí);</p><p>  ρsv——斜截面內(nèi)箍筋配筋率;</p><p>  fsv——箍筋抗拉設(shè)計(jì)強(qiáng)度;</p><p>  Asv

91、——斜截面內(nèi)配置在同一截面的箍筋各肢總截面面積(mm2);</p><p>  Sv——斜截面內(nèi)箍筋間距(mm)。</p><p><b>  計(jì)算Vpb:</b></p><p>  式中,Apb——斜截面內(nèi)在同一彎起平面的預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋的截面面積(mm2);</p><p>  fpd——預(yù)應(yīng)力彎起鋼束的抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)

92、值,本設(shè)計(jì)中fpd =1260MPa;</p><p>  θp——預(yù)應(yīng)力彎起鋼筋在斜截面受壓端正截面處的切線與水平線的夾角,見(jiàn)表4.1;</p><p><b>  驗(yàn)算通過(guò)。</b></p><p><b>  抗裂性驗(yàn)算</b></p><p><b>  正截面抗裂性驗(yàn)算</

93、b></p><p>  根據(jù)《公預(yù)規(guī)》6.3.1條,對(duì)A類(lèi)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,應(yīng)符合下列要求:</p><p> ?。ㄕJ褂枚唐诤奢d效應(yīng)組合)</p><p>  (正常使用長(zhǎng)期荷載效應(yīng)組合)</p><p>  式中,σst——在作用短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力;</p><p>  σl

94、t——在作用長(zhǎng)期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力;</p><p>  σpc——扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后在構(gòu)件抗裂驗(yàn)算邊緣產(chǎn)生的預(yù)加應(yīng)力;</p><p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  表5.1 正截面抗裂驗(yàn)算結(jié)果(單位:MPa)</p><p><b>  斜截面抗裂性驗(yàn)算&

95、lt;/b></p><p>  根據(jù)《公預(yù)規(guī)》6.3.1條,對(duì)A類(lèi)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在作用短期效應(yīng)組合下,斜截面混凝土主拉應(yīng)力,應(yīng)符合下列要求:</p><p><b>  主拉應(yīng)力計(jì)算:</b></p><p>  式中,σcx——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn),由荷載短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力;</p><p>

96、;  τ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn),由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。</p><p>  本設(shè)計(jì)中僅驗(yàn)算了T梁馬蹄頂面處(距離梁底41cm處)與承托出(距離梁底224cm)的主拉應(yīng)力,驗(yàn)算結(jié)果見(jiàn)表5.2,其他位置的主拉應(yīng)力可以參照?qǐng)?zhí)行。</p><p>  表5.2 斜截面抗裂驗(yàn)算結(jié)果(單位:MPa)</p><p><b>  剛度驗(yàn)算</

97、b></p><p>  根據(jù)《公預(yù)規(guī)》6.5.2條,全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件的剛度采用,則恒載效應(yīng)產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算:</p><p>  短期荷載效應(yīng)組合產(chǎn)生的跨中撓度可近似按下列公式計(jì)算:</p><p>  根據(jù)《公預(yù)規(guī)》6.5.3條,受彎構(gòu)件在使用階段的撓度應(yīng)考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)的影響,即按荷載短期效應(yīng)組合計(jì)算的撓度值,乘以撓度長(zhǎng)期增長(zhǎng)期增長(zhǎng)系

98、數(shù)ηθ,對(duì)C40混凝土,ηθ=1.45,則荷載短期效應(yīng)組合引起的長(zhǎng)期撓度值為:</p><p>  恒載引起的長(zhǎng)期撓度值為:</p><p>  根據(jù)《公預(yù)規(guī)》6.5.3條規(guī)定,預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件計(jì)算的長(zhǎng)期撓度值,在消除結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的長(zhǎng)期撓度后梁的最大撓度不應(yīng)超過(guò)計(jì)算結(jié)構(gòu)的1/600,即:</p><p>  可見(jiàn),結(jié)構(gòu)剛度滿足規(guī)范要求。</p>&

99、lt;p>  持久狀況預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>  按持久狀況設(shè)計(jì)的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件,應(yīng)計(jì)算其使用階段正截面混凝土的法向壓應(yīng)力、受拉區(qū)鋼筋的拉應(yīng)力和斜截面混凝土的主壓應(yīng)力,并不得超過(guò)規(guī)范規(guī)定的極限值。計(jì)算時(shí)荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值,汽車(chē)荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。</p><p>  混凝土正截面壓應(yīng)力和預(yù)應(yīng)力鋼筋拉應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>  正截面混凝土

100、壓應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>  根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第7.1.5條,對(duì)A類(lèi)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在持久狀況效應(yīng)組合下,應(yīng)符合下列要求:</p><p>  式中,σkc——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下混凝土的法向壓應(yīng)力;</p><p>  σpt——由預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向拉應(yīng)力;</p><p>  Mk——標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合的彎矩值。</p>&

101、lt;p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  表5.3 正截面混凝土壓應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果(單位:MPa)</p><p><b>  預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算</b></p><p>  根據(jù)《公預(yù)規(guī)》7.1.5條,對(duì)A類(lèi)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在持久狀況效應(yīng)組合下,預(yù)應(yīng)力鋼筋應(yīng)力應(yīng)符合下列要求:</p>

102、<p>  式中,σpe——預(yù)應(yīng)力筋扣除全部應(yīng)力損失后的有效預(yù)應(yīng)力;</p><p>  σp——持久作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力筋產(chǎn)生的拉應(yīng)力。</p><p>  式中,σkt——在作用標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合下預(yù)應(yīng)力筋重心處混凝土的法向拉應(yīng)力;</p><p>  αEp——預(yù)應(yīng)力筋與混凝土的彈性模量比,取6。</p><p>  

103、易知,N1鋼筋是最不利的鋼筋,只要對(duì)N1鋼筋的拉應(yīng)力進(jìn)行驗(yàn)算就可以了。</p><p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  表5.4 預(yù)應(yīng)力筋拉應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果(單位:MPa)</p><p>  混凝土主壓應(yīng)力和主拉應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>  截面混凝土主壓應(yīng)力驗(yàn)算</p><p&g

104、t;  根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第7.1.6條,對(duì)A類(lèi)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在持久狀況效應(yīng)組合下,應(yīng)符合下列要求:</p><p>  式中,σcp——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主壓應(yīng)力。</p><p>  式中,σcx——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn),由荷載標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力;</p><p>  τ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn),由荷載標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝

105、土剪應(yīng)力。</p><p>  截面混凝土主拉應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>  根據(jù)《公預(yù)規(guī)》第7.1.6條,對(duì)A類(lèi)預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件,在持久狀況效應(yīng)組合下,應(yīng)符合下列要求:</p><p>  式中,σtp——由作用短期效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土主拉應(yīng)力。</p><p>  式中,σcx——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn),由荷載標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝

106、土法向應(yīng)力;</p><p>  τ——在計(jì)算主應(yīng)力點(diǎn),由荷載標(biāo)準(zhǔn)效應(yīng)組合和預(yù)應(yīng)力產(chǎn)生的混凝土剪應(yīng)力。</p><p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  表5.5 混凝土主拉主壓應(yīng)力驗(yàn)算結(jié)果(單位:MPa)</p><p>  短暫狀況預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件應(yīng)力驗(yàn)算</p><p>

107、  根據(jù)《公預(yù)規(guī)》7.2.8條,預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件應(yīng)進(jìn)行短暫狀況組合下的混凝土截面法向應(yīng)力驗(yàn)算,在預(yù)應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土法向應(yīng)力應(yīng)該符合下列規(guī)定:</p><p><b>  壓應(yīng)力:</b></p><p><b>  拉應(yīng)力:</b></p><p><b>  ;</b>

108、;</p><p>  當(dāng)時(shí),預(yù)應(yīng)力縱向鋼筋配筋率不得小于0.2%;</p><p>  當(dāng)時(shí),預(yù)應(yīng)力縱向鋼筋配筋率不得小于0.4%;</p><p>  當(dāng)時(shí),預(yù)應(yīng)力縱向鋼筋配筋率按以上兩者線性內(nèi)插。</p><p>  式中,σcc’、σct’——預(yù)加應(yīng)力階段混凝土的法向壓應(yīng)力,拉應(yīng)力;</p><p>  fck

109、’、ftk’——構(gòu)件在施工階段混凝土立方體抗壓強(qiáng)度、抗拉強(qiáng)度標(biāo)準(zhǔn)值。</p><p>  本設(shè)計(jì)中使用的C50混凝土在14天時(shí)進(jìn)行張拉,考慮此事混凝土的強(qiáng)度已經(jīng)達(dá)到了強(qiáng)度設(shè)計(jì)值79.4% ,此時(shí),。</p><p><b>  計(jì)算結(jié)果:</b></p><p>  表5.6 預(yù)應(yīng)力階段法向預(yù)應(yīng)力計(jì)算表(單位:MPa)</p>

110、<p><b>  結(jié)論:</b></p><p>  由計(jì)算可知,在14d進(jìn)行預(yù)應(yīng)力筋的張拉,跨中截面下緣不能滿足荷載強(qiáng)度要求,短暫狀況下緣混凝土強(qiáng)度不滿足要求時(shí),可以先張拉部分鋼束,本設(shè)計(jì)中可以先張拉1、2、5、6號(hào)鋼束,等混凝土齡期達(dá)到或承受一定正彎矩后再?gòu)埨?、4號(hào)鋼束。</p><p><b>  參考文獻(xiàn)</b></p

111、><p><b>  參考文獻(xiàn)</b></p><p>  [1] 中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路橋涵設(shè)計(jì)通用規(guī)范》JTG D60-2004,人民交通出版社,2004,北京</p><p>  [2] 中華人民共和國(guó)行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計(jì)規(guī)范》JTG D62-2004,人民交通出版社,2004,北京</p>&l

112、t;p>  [3] 李亞?wèn)|主編,橋梁工程概論,西南交通大學(xué)出版社,2001,成都</p><p>  [4] 李喬主編,混凝土橋,西南交通大學(xué)出版社,2002,成都</p><p>  [5] 范立礎(chǔ)主編,橋梁工程(上冊(cè)),人民交通出版社,1993,北京</p><p>  [6] 徐光輝、胡明義主編,公路橋涵設(shè)計(jì)手冊(cè)-梁橋(上冊(cè)),人民交通出版社,2000,

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