隧道窯課程設(shè)計說明書

1、<p><b>　　《無機非金屬材料》</b></p><p><b>　　課程設(shè)計</b></p><p>　　學生姓名： </p><p>　　學 號： </p><p>　　專業(yè)班級： 09材料2班

2、 </p><p>　　指導教師： </p><p>　　二○一二年九月十二日</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　一、 前言1</b></p><p>　　二、設(shè)計任務和原始數(shù)據(jù)1</

3、p><p>　　三、窯體主要尺寸的確定2</p><p>　　四、工作系統(tǒng)的安排2</p><p>　　五、窯體材料以及厚度的確定3</p><p>　　六、燃料燃燒計算4</p><p>　　七、預熱帶和燒成帶熱平衡計算5</p><p>　　八、冷卻帶熱平衡計算9</p>

4、<p>　　九、選用燒嘴及燃燒室計算12</p><p>　　十、排煙系統(tǒng)的計算及排煙機的選型...................................13</p><p><b>　　十一、結(jié)束語14</b></p><p>　　十二、參考文獻15</p><p><b>　　

5、一、 前言</b></p><p>　　陶瓷窯爐可分為兩種:一種是間歇式窯爐,比如梭式窯;另一種是連續(xù)式窯爐,比如隧道窯。隧道窯由于窯內(nèi)溫度場均勻，從而保證了產(chǎn)品質(zhì)量，也為快燒提供了條件；而隧道窯中空、裸燒的方式使窯內(nèi)傳熱速率與傳熱效率大，又保證了快燒的實現(xiàn)；而快燒又保證了產(chǎn)量，降低了能耗。所以，隧道窯是當前陶瓷工業(yè)中優(yōu)質(zhì)、高產(chǎn)、低消耗的先進窯型，在我國已得到越來越廣泛的應用。</p>

6、<p>　　燒成在陶瓷生產(chǎn)中是非常重要的一道工序。燒成過程嚴重影響著產(chǎn)品的質(zhì)量，與此同時，燒成也由窯爐的窯型決定。在燒成過程中，溫度控制是最重要的關(guān)鍵。沒有合理的燒成控制，產(chǎn)品質(zhì)量和產(chǎn)量都會很低。要想得到穩(wěn)定的產(chǎn)品質(zhì)量和提高產(chǎn)量，首先要有符合產(chǎn)品的燒成制度。然后必須維持一定的窯內(nèi)壓力。最后，必須要維持適當?shù)臍夥?。這些要求都應該遵循。</p><p>　　二、設(shè)計任務和原始數(shù)據(jù)</p>&l

7、t;p>　　設(shè)計任務：設(shè)計一條年產(chǎn)60萬m2素燒釉面磚的隧道窯</p><p>　　2、課程設(shè)計原始資料</p><p>　?。?）生產(chǎn)任務：年產(chǎn)60萬m2地磚；</p><p>　?。?）產(chǎn)品規(guī)格：150*150*20mm；</p><p>　?。?）成品率：85%</p><p>　?。?）坯體組成：（干基）

8、% Al2O3 SiO2 CaO MgO 其余</p><p>　　21.20 63.24 2.05 3.75 10.5</p><p>　?。?）坯體水分：相對水分3%；</p><p>　　（6）裝窯密度：39.9m2/m3 ,附匣缽燒，每個匣缽裝150塊磚坯，每個匣缽（加重法）8.052kg，每塊磚坯入窯

9、濕重0.410kg；</p><p>　?。?）燃料：60號重油Qnet,ar=37000KJ/kg ，預熱溫度90℃；</p><p>　?。?）燒成制度：氧化氣氛</p><p><b>　　燒成時間：48小時</b></p><p>　　制品入窯平均溫度85℃</p><p>　　制品出窯平

10、均溫度130℃</p><p>　　最高燒成溫度1220℃</p><p>　　冷卻帶抽出熱風溫度200℃</p><p><b>　　溫度制度：</b></p><p>　　85℃~~400℃~~700℃~~950℃ 預熱帶</p><p>　　950℃ ~~1220℃~~1200℃

11、 燒成帶</p><p>　　1200℃~~700℃~~400℃~~130 ℃ 冷卻帶</p><p>　?。?）三帶比例：預熱帶：燒成帶：冷卻帶=41：20：39</p><p>　?。?0）年工作日：340天/年；</p><p>　　（11）總煙道內(nèi)煙氣溫度240℃（指煙囪底部溫度），總煙道空氣系數(shù)</p>

12、<p><b>　　α=3.5；</b></p><p>　　（12）外界空氣溫度25℃；地下水位較低地區(qū)；</p><p>　?。?3）窯車高度取660mm（軌面至窯車襯磚高度），鐵軌面至下拉桿高度為300mm；</p><p>　?。?4）窯型：明焰隧道窯；</p><p>　　三、窯體主要尺寸的確定<

13、;/p><p>　　G=年產(chǎn)50萬m2/年=60×104×100×0.410 / 24×340=3014.6kg/h</p><p>　　=7352.9件/h </p><p>　　g=裝窯密度=39.9m2/m3 /0.10×0.10m2=3990件/m3</p><p>　　

14、1、隧道容積 V=Gτ/Kg=7352.9×48/（85%×3990）=104.1m3</p><p><b>　　2、窯內(nèi)長度L</b></p><p>　　取窯車長l=1.6m </p><p>　　設(shè)窯長為L=80m，則窯內(nèi)車數(shù)n=80/1.6=50，則有效長度為80m</p><p>

15、　　總窯長L=有效長度+進車室+出車室=80+3+2=85m</p><p>　　各帶長度：預熱帶長度=80*41%=32.8m</p><p>　　燒成帶長度=80*20%=16.0m</p><p>　　冷卻帶長度=80*39%=31.2m</p><p><b>　　3、窯內(nèi)寬度B</b></p>&

16、lt;p><b>　　取B=1.2m</b></p><p>　　V=FL F=HB+2Bf/3</p><p>　　拱心角口α取60° 則f=0.134B=0.134×1.2=0.16,代入數(shù)據(jù)得H=0.98m</p><p>　　驗證：H/B=0.99/1=0.82在（0.8~~1）范圍內(nèi)， 故合理&l

17、t;/p><p>　　則窯內(nèi)寬B=1m 窯內(nèi)高=H+f=0.98+0.16=1.14m</p><p><b>　　四、工作系統(tǒng)的安排</b></p><p>　　在預熱帶—14號車位設(shè)13對排煙口，每車位一對。煙氣通過各排煙口到窯墻內(nèi)的水平煙道，由7號車位的垂直煙道經(jīng)窯頂金屬管道至排煙機，然后由鐵皮煙囪排至大氣。排煙機及鐵皮煙囪皆設(shè)于預熱帶窯

18、頂?shù)钠脚_。</p><p>　　在1號、4號、7號車位有三道氣幕。其中1號車位氣幕為封閉氣幕，窯頂和側(cè)面皆開孔，氣體噴出方向與窯內(nèi)氣流成90°聲。4號和7號車位為擾動氣幕，氣體</p><p>　　由窯頂噴出，方向與窯內(nèi)氣流成150°角。用作氣幕的氣體從冷卻帶的間接冷卻部位抽出。 </p><p>　　在燒成帶22號一30號車位設(shè)9對燃燒室，先疏

19、后密，兩側(cè)相對排列。</p><p>　　助燃空氣不預熱，由助燃風機直接抽車間冷空氣，并采用環(huán)形供風方式，燒成帶各處燒前壓力基本相同。</p><p>　　冷卻帶在32—36號車位處，有8m長的間壁急冷段，由側(cè)路上的小孔直接吸人車間冷空氣，冷卻氣體流動方向與窯車前進方向相同(順流)。從換熱觀點，逆流冷卻效率高，但磚砌體易漏風，逆流漏進的冷風和700℃左右的產(chǎn)品接觸，易急冷至更低溫度，達到S

20、iO2晶形轉(zhuǎn)化溫度而使產(chǎn)品開裂。所以要采用順流。該處窯頂自31—36號車位有9m長的二層拱間接冷卻，冷空氣亦由窯頂孔洞處自車間吸入。由間壁、二層拱抽出來的熱空氣經(jīng)窯頂上金屬管道送往預熱帶作氣幕。這里只作為計算例題，實際上該段應采用直接風急冷或直接、間接相結(jié)合，將兩層拱抽來的熱氣再噴入窯內(nèi)作急冷，可防止大件產(chǎn)品炸裂。</p><p>　　自38—46號車位設(shè)9對熱風抽出口，每車位一對。熱空氣經(jīng)過窯墻內(nèi)的水平熱風通道

21、，于41號車位處用金屬管道由熱風機輸送風干燥。 </p><p>　　窯尾50號車位處，由冷卻風機自窯頂和側(cè)墻集中鼓入冷卻空氣。 </p><p>　　車下自21—41號車位，每隔3m設(shè)一個冷卻風進風口，由車下冷卻風機分散鼓風冷卻，并于8號車位處由排煙機排走。</p><p>　　燒成帶前后，即20號、32號車位處，設(shè)兩對事故處理口。全窯無檢查坑道。&l

22、t;/p><p>　　五、窯體材料以及厚度的確定</p><p>　　根據(jù)上述原則，確定窯體的材料及厚度如表1—7。材料及厚度確定忘可進行材料的蘸算。計算方法同田(1--1)、 (1--2)，逐段逐層的計算。確定全窯的材料消耗量。</p><p><b>　　六、燃料燃燒計算</b></p><p><b>　　

23、1、燃燒所需空氣量</b></p><p>　　該窯用天然氣，其熱值QD=37000KJ/Bm3;</p><p>　　理論空氣量： V0a=0.203Qnet,ar/1000+2=9.51Bm3/kg;</p><p>　　實際空氣量: 取空氣過剩系數(shù)α=1.55</p><p>　　Va=αVoa=1.55×9.

24、51=14.70 Bm3/kg;</p><p><b>　　2、燃燒產(chǎn)生煙氣量</b></p><p><b>　　理論煙氣量：</b></p><p>　　Vo=0.265Qnet,ar/1000=0.265×37000/1000=9.81Nm3/kg</p><p><b>

25、;　　實際煙氣量</b></p><p>　　V= Vo+（α-1）Voa=9.81+（1.55-1）×9.51=15.0 (Nm3/kg)</p><p><b>　　3、燃燒溫度</b></p><p>　　理論燃燒溫度 tth=(Qnet,ar+C油t油+VaCata) / VC</p><p&g

26、t;　　設(shè)t=1600℃ 查表的1600℃時煙氣比熱c=1.63KJ/Bm3.℃</p><p>　　在室溫25℃的空氣比熱Ca=1.3 KJ/Bm3.℃</p><p>　　重油比熱Cf=1.74+0.0025t=1.74+0.0025×90=1.97 KJ/Bm3.℃</p><p>　　帶入公式得 tth=（37000+1.97×9

27、0+14.7×1.3×25）/（14.57*1.63)=1540oC</p><p>　　(1600-1540)/1540×100%=3.9%<5%所以合理</p><p>　　取高溫系數(shù)η=0.80</p><p>　　則實際溫度為:Tp=0.80×1540=1232oC</p><p>　　比

28、燒成溫度1220oC高12oC，認為合理.</p><p>　　用經(jīng)驗數(shù)據(jù)決定燃料消耗量</p><p>　　燃料消耗量的計算，可直接選用經(jīng)驗數(shù)據(jù)(表1—8)。表中列出隧道窯焙燒各種陶瓷產(chǎn)品的單位熱耗。將每小時的產(chǎn)量乘以表中數(shù)據(jù)，即為該窯每小時財?shù)臒岷摹?lt;/p><p>　　陶瓷工業(yè)隧道窯的單位質(zhì)量產(chǎn)品熱耗和窯爐結(jié)構(gòu)及操作條件各因親之間的關(guān)系，可參下圖1—8：<

29、;/p><p>　　七、預熱帶和燒成帶熱平衡計算</p><p>　　1、 預熱帶及燒成帶的熱平衡計算</p><p>　　（1）熱平衡計算基準及范圍</p><p>　　在此以1小時作為計算基準，而以0℃作為基準溫度。計算燃燒消耗量時，熱平衡的計算范圍為預熱帶和燒成帶，不包括冷卻帶。</p><p>　　7.1.2 熱平

30、衡框圖</p><p>　　Qf Qa Qa</p><p>　　↓ ↓ ↓</p><p>　　Q2→ →Qg</p><p>　　Q1→ →Q8</p><p>　　↓ ↓ ↓ ↓ ↓</p><p>

31、　　Q3 Q4 Q5 Q6 Q7</p><p>　　其中Q1---制品帶入的顯熱 Q2---匣缽帶入的顯熱</p><p>　　Qf---燃料帶入化學熱及顯熱 Qa---助燃空氣帶入顯熱</p><p>　　Qa’---漏入空氣帶入顯熱 Q3---產(chǎn)品帶出顯熱<

32、;/p><p>　　Q4---匣缽帶出顯熱 Q5---窯墻、窯頂散失之熱</p><p>　　Q6---窯車積散之熱 Q7---物化反應耗熱</p><p>　　Q8---其他熱損失 Qg---廢氣帶走顯熱</p><p&

33、gt;<b>　　2、熱收入項目：</b></p><p>　?。?）制品帶入顯熱Q用公式計算</p><p>　　每小時入窯的濕制品為：</p><p>　　G1’=7352.9 ×0.0.410=3014.6 Kg/h</p><p>　　入窯制品含3%自由水，每小時入窯干制品：</p>&l

34、t;p>　　G1=3016.4×（1-0.03）=2919.7 Kg/h</p><p>　　入窯制品平均比熱 c’=0.84+.000264t=0.84+0.000264*85</p><p>　　=0.862 KJ/kg.℃</p><p>　　入窯制品溫度 t1’= 25℃</p><p>　　則 Q1=G1’&#

35、183;c’·t1’=2919.7×0.862×85=213926.4 Kg/h</p><p>　?。?）匣缽帶入顯熱Q2:</p><p>　　此窯制品裝匣缽，匣缽吸熱，根據(jù)器體積、密度可求得每車質(zhì)量G2為417.6Kg /h 。</p><p>　　C2=0.96+0.000146t=0.96+0.000146×85=0

36、.972KJ/kg.℃</p><p><b>　　根據(jù)公式可得</b></p><p>　　Q2=G2’·c2’·t2’=416.7×0.972×85=34516.7（Kg/h)</p><p>　　(3)燃料帶入化學熱及顯熱Qf;</p><p>　　Qnet,ar=37000

37、KJ/Bm3;入窯重油溫度，t=90℃</p><p>　　查手冊，此溫度下的煤氣平均比熱為；</p><p>　　Cf=1.74+0.0025t=1.74+0.0025×90=1.97 KJ/kg.℃</p><p><b>　　根據(jù)公式可得;</b></p><p>　　Qf=x(QD+tf·Cf

38、)=x(37000+1.97*90)=37177.3x Kg/h</p><p>　　(4) 空氣帶入顯熱Qa;</p><p>　　全部助燃空氣作為一次空氣。燃料所需空氣量已求得</p><p>　　Va=14.7x Bm3 /h</p><p>　　助燃空氣溫度 t =25℃</p><p>　　查手冊，在25

39、 ℃ 時空氣的平均比熱為；</p><p>　　Ca =1.30J/kg.℃</p><p><b>　　根據(jù)公式可得</b></p><p>　　Qa=Va×Ca×ta=14.7x·1.3·25=477.8x KJ/h</p><p>　　(5)從預熱帶不嚴密處漏漏入空氣帶入顯熱

40、Q.</p><p>　　取預熱帶煙氣中的空氣過剩系數(shù)a=3.5，由上述已求出理論空氣量V=9.51Bm3/kg</p><p>　　燒成帶燃料燃燒時的空氣過剩系數(shù)af=1.55</p><p>　　Va'=x(3.5-1.55)x9.51=18.54x Bm3 /h</p><p>　　漏入空氣溫度為 ta'=25℃,查

41、手冊，Ca'=1.30 kJ/kg.℃</p><p><b>　　根據(jù)公式可得</b></p><p>　　Qa=Va·Ca ta、=18.54x.1.30×25=602.7x kJ/h</p><p>　　（6）氣幕空氣帶入顯熱Qm； </p><p>　　作氣幕用的氣體由冷卻帶時間接冷

42、卻出抽來，其帶入之顯熱由冷卻帶熱平衡計算為；Qm=216000 kJ/h</p><p><b>　　3、熱支出項目:</b></p><p>　　(1)產(chǎn)品帶出顯熱Q3</p><p>　　出產(chǎn)品帶出質(zhì)量G3=524.8 kg</p><p>　　出燒成帶產(chǎn)品溫度 t3=1220℃</p><p&

43、gt;　　產(chǎn)品平均比熱；C3=0.84+0.000264×1220=1.16 kJ/kg.℃</p><p>　　根據(jù)公式可得：Q3=C3t3G3=1.16×1220×2919.7=4131959.4 kJ/h</p><p>　　（2）匣缽帶走顯熱Q4</p><p>　　匣缽質(zhì)量：G4=417.6 kg/h</p>&

44、lt;p>　　出燒成帶匣缽溫度，t4=1220℃</p><p>　　匣缽的平均比熱為C4=0.96+0.000146×1220=1.14 kJ/kg.℃</p><p>　　根據(jù)公式得：Q4=G4C4t4=417.6×1.14×1220=580798 kJ/h</p><p>　　（3）煙氣帶走顯熱Qg；</p>

45、<p>　　煙氣中包括燃燒生成的煙氣，預熱帶不嚴密處漏入之空氣外，尚有用于氣幕的空氣。用于氣幕之空氣體積由冷卻帶計算為；</p><p>　　Vm=1552 Bm3 /h</p><p>　　離窯煙氣體積； Vg=[Vog+(ag-1)Voa]x+Vm</p><p>　　離窯煙氣溫度tg=240℃</p><p>　　查手冊，此

46、時煙氣的平均比熱為Cg=1.42kJ/m^3.℃ </p><p><b>　　根據(jù)公式得：</b></p><p>　　Qg={[Vog+(ag-1)Voa]x+Vm}Cgtg</p><p>　　={[9.81+(3.5-1)x9.51]x+1552}x1.42x240</p><p>　　=11445.8x+528

47、921.6 kJ/h</p><p>　?。?）通過窯墻，窯頂散失的熱Q5</p><p>　　取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占熱收入的6.67%。</p><p>　　(5)窯車積蓄和散失之熱Q6</p><p>　　取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占熱收入的25%。</p><p>　　（6）物化反應耗熱和散熱之熱Q7</p><

48、;p>　　不考慮制品所含之結(jié)構(gòu)水</p><p>　　自由水質(zhì)量 Gw= G1’. 3%=3014.6x3%=90.3 kg/h</p><p>　　煙氣離窯溫度 tg=240℃</p><p>　　制品中A12O3含水量為21.20%。</p><p><b>　　根據(jù)公式可得；</b></p>

49、<p>　　Q7=Qw+Qr=Gw（2490+1.93tg)+Gr .2100.A12O3%</p><p>　　=90.3×(2490+1.93×240)+2919.7×2100×0.212</p><p>　　=1566524.4 kJ/h</p><p>　　(7)其他熱損失Q8</p><

50、;p>　　去經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占熱收入的10%.</p><p>　　4、列出熱平衡方程式</p><p><b>　　熱收入=熱支出</b></p><p>　　Q1+Q2+Qf+Qa+Q’a+Qm=Q3+Q4+Q5+Q6+Q7+Q8+Qg </p><p>　　=（213926.4+34516.7+37177.3x+4

51、77.8x+602.7x+216000)×58.33%</p><p>　　=4131959.4+580798+11445.8x+528921.6+1566524.4</p><p>　　移項整理得13378.2x=6663286.5</p><p>　　X=498.1 kg/h ,即每小時需要重油498.1 kg </p><p>

52、;　　5、列出預熱帶及燒成帶平衡表如下：</p><p>　　八、冷卻帶熱平衡計算</p><p><b>　　1、熱收入項目：</b></p><p><b>　　產(chǎn)品帶入顯熱Q3</b></p><p>　　此項熱量即為預熱、燒成帶產(chǎn)品帶出顯熱：</p><p>　　Q3

53、= 4131959.4 kJ/h </p><p>　　(2) 匣缽帶入顯熱Q4</p><p>　　此項熱量即為預熱、燒成帶匣缽帶出顯熱：</p><p>　　Q4= 580798 kJ/h</p><p>　　(3)窯車帶入顯熱Q9</p><p>　　預熱帶、燒成帶窯車散失之熱約占窯車積、散熱之5%，而

54、95%之積熱帶進冷卻帶。</p><p>　　Q9= 0.95Q6 = 0.95x1853255.4 =1760592.6 KJ/h</p><p>　　（4）冷卻帶末端送入空氣帶入顯熱Q10</p><p>　　用公式（1—62）計算：ta=25℃，此溫度下 空氣平均比熱查手冊為：Ca=1.30KJ/m3*℃。</p><p>　　Q10

55、=VaCata=Va×1.3×25 =32.5Va KJ/h </p><p><b>　　熱支出項目：</b></p><p>　　(1)產(chǎn)品帶出顯熱Q11</p><p>　　出窯產(chǎn)品質(zhì)量 G11= 2919.7 Kg/h</p><p>　　出窯產(chǎn)品溫度 t11=

56、130 ℃</p><p>　　此時產(chǎn)品平均比熱，C11= 0.84+0.000264×130=0.874 kJ/kg.℃</p><p><b>　　根據(jù)公式可得：</b></p><p>　　Q11=G11C11t11= 2919.7×0.874×130 = 331736.3 KJ/h</p>

57、<p>　　(2)匣缽帶出顯熱，Q12</p><p>　　出窯匣缽質(zhì)量：G12= 417.6 Kg/h</p><p>　　出窯匣缽溫度：t12= 130℃</p><p>　　在130℃匣缽的比熱為：</p><p>　　C12= 0.96 +0.000146t =0.96+0.000146*130=0.979 KJ/m

58、3*℃</p><p>　　Q12= G12 C12 t12= 4173.6×0.979×130=53148.0 KJ/h </p><p>　　(3)窯車帶走和向車下散失之熱Q13</p><p>　　此項熱量占窯車帶入顯熱的55%，</p><p>　　Q13=0.55Q9= 0.55×17

59、60592.6 = 968325.9 KJ/h </p><p>　　(4)抽送干燥用的空氣帶走顯熱Q14</p><p>　　該窯不用冷卻帶熱空氣作二次空氣，且氣幕所用空氣由冷卻帶間壁抽出，所以，熱空氣抽出量即為冷卻空氣鼓入量Va。</p><p>　　設(shè)抽送干燥器用的空氣溫度為200℃：</p><p>　　此溫度下的空氣平均比熱為：

60、</p><p>　　C14=1.32kJ/Bm3·℃</p><p>　　Q14=Va·C14·t14=Va×1.32×200=264Va kJ/h</p><p>　?。?）窯墻窯頂散熱Q15</p><p>　　計算得，冷卻帶窯墻，頂散熱為：Q16=100000kJ/h &#

61、160;  </p><p>　　(6)抽送氣幕熱空氣帶走顯熱Q17</p><p>　　抽送氣幕熱空氣包括兩側(cè)間壁及二層拱內(nèi)抽出之熱空氣，其所帶之熱由窯墻、窯頂之計算中已知為：</p><p>　　Q17=Q+Q’= 216000 kJ/h</p><p>　　抽送氣幕的熱空氣體積為； Vm=Vo+Vo’ =

62、 1552 Bm3/h </p><p>　　(7) 其他熱損失Q損</p><p>　　取經(jīng)驗數(shù)據(jù)，占總熱收入的5%3、列熱平衡方程式 熱收入=熱支出，即</p><p>　　0.95×(43131959.4+580798+1760592.6+32.5Va)=331736.3+53148.0+968325

63、.9+264Va+100000+216000移項整理得：233.12 Va = 4480472.3 解得：V=19219.6 Bm3/h即每小時有6746.3 Bm3，200 ℃的熱空氣抽送干燥。</p><p>　　4、列出冷卻帶平衡表如下：</p><p>　　九、選用燒嘴及燃燒室計算</p><p>　　每小時燃料消耗量求出

64、為：x=498 kg/h該窯共設(shè)9對燒嘴，每個燒嘴的燃料消耗為：498/18 =27.6 kg/h。選擇型號，與其配合的磚厚為230mm燃燒室體積：  V=37.6×37000/1250000=0.819 m3；燃燒室深度：  L=1.16-0.23=0.93m ；燃燒室截面積：F=0.819/0.93=0.881 m2；<

65、;/p><p>　　取燃燒室10個半磚寬=10×（0.113=0.003）=1.16m</p><p>　　選用60o拱，拱高f=0.134B=0.134×1.16=0.155m</p><p>　　因此：0.881=2/3 ×0.124×0.928+0.928H</p><p>　　側(cè)墻高：H=0.881

66、-2/3 ×0.155×1.16 / 1.16=0.656m</p><p>　　取H=0.612m,即9塊磚厚：9×(0.065+03003)=0.612m</p><p>　　則燃燒室總高：0.612+0.155=0.767m</p><p>　　十、排煙系統(tǒng)的計算及排煙機的選型</p><p>　　煙道和管

67、道計算：需要由排煙系統(tǒng)排除的煙氣量，由預熱帶的熱平衡為：</p><p>　　Vg=[Vg0+(ag-1)Va0]x+Vm=[9.81+（3.5-1）×9.51]×186.1+1552  =7802.2 Bm3/h （1）排煙口及水平支煙道尺寸</p><p>　　共有13對排煙口，則每個排煙口的流量V1=18280.6/26

68、=703.1 Bm3/h</p><p>　　煙氣在磚砌管道中的流速為1—2．5Bm／s，流速太大則阻力大， 流速太小則管道直徑過大，造成浪費，且占地太多。現(xiàn)取流速w=2Bm/s：</p><p>　　則    F1=V1/W=703.1/（2×3600）=0.0977 m2</p><p>　　

69、排煙口高取六磚厚即0.408m：則寬為0.0977/0.408=0.239 m，考慮磚型，取一磚長，即0.232m。排煙口水平深度定為0.46m。</p><p>　?。?）垂直支煙道尺寸</p><p>　　由于煙氣由排煙口至垂直支煙道，流量不變，流速不變，多以截面面積應該相等。但考慮磚型，取垂直支煙道為：寬*長=0.232×0.232 m2 ，垂直深度定為

70、0.9m。</p><p>　　水平支煙道尺寸水平煙道煙氣流量為排煙口處煙氣流量的7倍，流速不變，則截面積應為排煙口的7倍，即：7×0.0977=0.684 m2  取寬為2磚長，即：0.464m，則高為：0.684/0.464=1.47 m</p><p>　　考慮磚型取高為1.428=21×0.068m，長定為11.2m。</p

71、><p>　?。?）垂直煙道上接金屬管道，直徑為0.46m，長為8m。</p><p><b>　　十一、結(jié)束語</b></p><p>　　通過這一個星期的設(shè)計，是我對窯爐有了更深一步的了解，以前學熱工設(shè)備只能在書上聽到窯爐，對窯爐的概念和并不是很清楚，經(jīng)過這一次的課程設(shè)計，猶如我親自見到了真正的窯爐一樣，對窯爐里面的構(gòu)造有了系統(tǒng)性的了解。<

72、;/p><p>　　此次設(shè)計是在老師的悉心指導和同學們的幫助下，這其中還到圖書館查找了一些文獻，經(jīng)過自己還詳細計算，最終順利完成了此次任務。再此，對耐心指導過我的葉老師和幫助過我的同學們表示最真誠的感謝。</p><p><b>　　十二、參考文獻</b></p><p>　　【1】劉振群 主編 《陶瓷工業(yè)熱工設(shè)備》 武漢理工大學出版社 1989&