玉米脫粒機(jī)畢業(yè)設(shè)計(jì)說明書

1、<p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　引言1</b></p><p>　　初步擬定設(shè)計(jì)過程2</p><p><b>　　1 設(shè)計(jì)方案2</b></p><p>　　1.1 總體方案設(shè)計(jì)2</p><p>　　1

2、.2 傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)2</p><p>　　2 玉米脫粒機(jī)的設(shè)計(jì)3</p><p>　　2.1 選擇電動(dòng)機(jī)3</p><p>　　2.1.1 確定電機(jī)轉(zhuǎn)速3</p><p>　　2.1.2 確定電機(jī)工作效率4</p><p>　　2.1.3 確定電機(jī)的型號(hào)5</p><p>　

3、　3 V帶及帶輪的傳動(dòng)設(shè)計(jì)5</p><p>　　3.1 帶輪材料的選擇5</p><p>　　3.2 V帶的設(shè)計(jì)與計(jì)算5</p><p>　　3.3 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)7</p><p>　　4 鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)與計(jì)算8</p><p>　　4.1 鏈輪材料的選擇8</p><p>　　

4、4.2 鏈輪的基本傳動(dòng)方案8</p><p>　　4.3 對(duì)鏈輪的基本要求8</p><p>　　4.4 滾子鏈傳動(dòng)的設(shè)計(jì)8</p><p>　　4.5 鏈輪3的傳動(dòng)與設(shè)計(jì)：11</p><p>　　4.6 鏈輪4的傳動(dòng)與設(shè)計(jì)13</p><p>　　4.7 鏈輪1的設(shè)計(jì)15</p><

5、p>　　4.7.1 鏈輪1的計(jì)算15</p><p>　　4.7.2 滾子鏈鏈輪1齒槽形狀參數(shù)15</p><p>　　4.7.3 整體式小鏈輪Z1主要結(jié)構(gòu)尺寸16</p><p>　　4.8 鏈輪2的設(shè)計(jì)17</p><p>　　4.8.1 鏈輪2的計(jì)算 17</p><p>　　4.8.2 滾子鏈鏈

6、輪2齒槽形狀參數(shù)18</p><p>　　4.8.3 整體式小鏈輪Z2主要結(jié)構(gòu)尺寸18</p><p>　　4.9 鏈輪3的設(shè)計(jì)20</p><p>　　4.9.1 鏈輪3的計(jì)算20</p><p>　　4.9.2 滾子鏈鏈輪3齒槽形狀參數(shù)21</p><p>　　4.9.3 整體式鋼制小鏈輪Z3主要結(jié)構(gòu)尺寸

7、21</p><p>　　4.10 鏈輪4的設(shè)計(jì)23</p><p>　　4.10.1 鏈輪3的計(jì)算23</p><p>　　4.10.2 滾子鏈鏈輪4齒槽形狀參數(shù)24</p><p>　　4.10.3 整體式鋼制小鏈輪Z4主要結(jié)構(gòu)尺寸24</p><p>　　4.11 鏈傳動(dòng)的失效形式25</p&g

8、t;<p>　　4.11.1 鏈條鉸鏈的磨損25</p><p>　　4.11.2 鏈的疲勞破壞25</p><p>　　4.11.3 多次沖擊破斷25</p><p>　　4.11.4 鏈條的膠合25</p><p>　　4.11.5 載拉斷25</p><p>　　5 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)26&

9、lt;/p><p>　　5.1 軸材料的選擇26</p><p>　　5.2 軸結(jié)構(gòu)的基本要求26</p><p>　　5.3 初步確定軸1的各段直徑和長(zhǎng)度27</p><p>　　5.3.1 估算軸的最小直徑27</p><p>　　5.3.2 擬定軸上零件的裝配方案27</p><p>

10、;　　5.3.3 軸上零件的軸向定位27</p><p>　　5.4 初步確定軸2的各段直徑和長(zhǎng)度29</p><p>　　5.4.1 估算軸的最小直徑29</p><p>　　5.4.2 軸上零件的軸向定位29</p><p>　　5.4.3 軸的左端對(duì)腰輪進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)30</p><p>　　5.5 軸三

11、的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)30</p><p>　　5.5.1 估算軸的直徑30</p><p>　　5.5.2 軸上零件的軸向定位30</p><p>　　5.5.3 對(duì)鼓輪軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)31</p><p>　　5.6 軸四的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)31</p><p>　　5.6.1 估算軸的最小值徑31</p><

12、;p>　　5.6.2 軸上零件的軸向定位32</p><p>　　5.7 軸端倒角32</p><p>　　6 機(jī)架材料的選擇32</p><p><b>　　7 結(jié)束語33</b></p><p><b>　　8 致謝33</b></p><p><

13、;b>　　參考文獻(xiàn)：33</b></p><p><b>　　玉米脫粒機(jī)的設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　王磊</b></p><p>　?。ê颖笨萍紟煼秾W(xué)院 機(jī)械電子系 機(jī)制0305班 學(xué)號(hào)：0411030119）</p><p><b>　　指導(dǎo)教師

14、：陳芳</b></p><p>　　摘要：本設(shè)計(jì)基于各種脫粒機(jī)的結(jié)構(gòu)，主要研究玉米脫粒的方式、方法、玉米脫粒機(jī)的結(jié)構(gòu)、工作原理，進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，并在此依據(jù)基礎(chǔ)上完成零部件的設(shè)計(jì)，并依據(jù)相關(guān)機(jī)械設(shè)計(jì)軟件來完成零部件的設(shè)計(jì)。本著從經(jīng)濟(jì)性和實(shí)用性的角度出發(fā)，針對(duì)農(nóng)業(yè)發(fā)展的需要設(shè)計(jì)出一種結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單，工作效率高的玉米脫粒機(jī)。首先應(yīng)該根據(jù)玉米盤的自身形狀來展開初步設(shè)計(jì)，從而展開總體方案的傳動(dòng)設(shè)計(jì)。</p&g

15、t;<p>　　研究的主要內(nèi)容基本包括玉米脫粒機(jī)構(gòu)、裝置、電機(jī)的選擇、鏈輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。一般機(jī)械設(shè)計(jì)方法，通常多從總體方案開始，在總體方案中又首先從機(jī)構(gòu)的分析開始，確定方案后再進(jìn)行必要的設(shè)計(jì)計(jì)算和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，最后以完成的設(shè)備圖紙和設(shè)計(jì)計(jì)算書作為整個(gè)設(shè)計(jì)計(jì)算的成果。為了減輕農(nóng)民的勞動(dòng)強(qiáng)度，提高農(nóng)業(yè)作業(yè)的機(jī)械化程度，填補(bǔ)農(nóng)業(yè)機(jī)械的一項(xiàng)空白，針對(duì)玉米盤本身特征進(jìn)行設(shè)計(jì)，在脫粒時(shí)鼓輪和腰輪同時(shí)反向轉(zhuǎn)動(dòng)做嚙合狀，對(duì)玉米盤進(jìn)行擠壓，使玉米

16、籽之間的間隙有所增大，又由于鼓輪與腰輪的轉(zhuǎn)速不同，腰輪是鼓輪的1倍，使得玉米籽與玉米盤之間發(fā)生相互撮動(dòng)，以達(dá)到籽盤分離。該設(shè)計(jì)巧妙的利用腰輪與鼓輪相互轉(zhuǎn)動(dòng)、撮動(dòng)，使玉米盤在擠壓、撮動(dòng)力的作用下，瓜籽之間間隙變大的瞬間，進(jìn)行撮動(dòng)脫粒，然后凈粒，完成脫粒。</p><p>　　關(guān)鍵詞：玉米脫粒機(jī)；腰輪；鼓輪傳動(dòng)裝置；鏈輪；機(jī)體構(gòu)造</p><p><b>　　引言</b>

17、</p><p>　　脫粒機(jī)是用于對(duì)小麥、水稻、玉米、高粱、大豆及其它雜糧等作物進(jìn)行脫粒作業(yè)的重要收獲機(jī)械，在我國(guó)廣大農(nóng)村使用十分廣泛。脫粒機(jī)在我國(guó)生產(chǎn)使用已有數(shù)十年的歷史，將玉米籽（谷物）從作物的穗頭上分離下來所使用的機(jī)具，稱為脫粒機(jī)具。質(zhì)量合格的脫粒機(jī)，應(yīng)該是堅(jiān)固耐用的、故障少、使用保養(yǎng)方便、結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單可靠。同時(shí)，還應(yīng)滿足以下的農(nóng)業(yè)技術(shù)要求：玉米籽應(yīng)當(dāng)從玉米盤上脫下來，脫粒要干凈。脫下的玉米籽不要破碎、情潔、不

18、混其它玉米盤、雜物等脫粒時(shí)應(yīng)盡量減少玉米盤的損壞，以保證玉米籽的完整。脫粒機(jī)在一定程度上應(yīng)有一定的通用性，盡可能適用于托多種農(nóng)作物，從而以提高機(jī)具的利用率。所設(shè)計(jì)的脫粒機(jī)應(yīng)有較高的生產(chǎn)率，功率消耗少，即其造價(jià)低。脫粒系統(tǒng)是聯(lián)合收割機(jī)的核心，它決定著其他各部分的工作性能。研究脫?？臻g內(nèi)谷物的運(yùn)動(dòng)規(guī)律是聯(lián)合收割機(jī)脫粒機(jī)理研究的關(guān)鍵內(nèi)容之一。</p><p>　　脫粒機(jī)生產(chǎn)在我國(guó)雖已有數(shù)十年歷史，但不少企業(yè)仍延襲十幾年

19、以前的生產(chǎn)方式進(jìn)行生產(chǎn)和管理，企業(yè)管理水平相對(duì)落后。全國(guó)２００多家企業(yè)中，至今只有１家企業(yè)進(jìn)行了質(zhì)量保證體系認(rèn)證就足以說明這一問題。此外，產(chǎn)品品種單一，產(chǎn)品更新?lián)Q代適應(yīng)不了市場(chǎng)的需求，一些產(chǎn)品多年存在的性能問題，如風(fēng)扇型脫粒機(jī)存在的對(duì)作物干濕度適應(yīng)性差的問題一直得不到解決，原因就是多數(shù)企業(yè)經(jīng)濟(jì)效益欠佳，拿不出更多的資金和技術(shù)力量用于科研和開發(fā)新產(chǎn)品；也有的是由于企業(yè)領(lǐng)導(dǎo)急功近利，對(duì)開發(fā)新產(chǎn)品的重要性認(rèn)識(shí)不足。然而產(chǎn)品更新?lián)Q代的越慢，越難

20、占領(lǐng)市場(chǎng)，企業(yè)效益越差，從而使不少企業(yè)的生產(chǎn)陷入了惡性循壞。</p><p>　　目前脫粒機(jī)生產(chǎn)企業(yè)產(chǎn)量最大的為３萬多臺(tái)，最少的僅幾十臺(tái)，不少企業(yè)的生產(chǎn)未能形成適度的規(guī)模。這主要是因?yàn)槊摿C(jī)是季節(jié)性很強(qiáng)的產(chǎn)品，產(chǎn)品銷售往往僅在１個(gè)月或者十幾天的時(shí)間，資金周轉(zhuǎn)時(shí)間長(zhǎng)，不少企業(yè)明知進(jìn)行技術(shù)改造形成適度規(guī)模生產(chǎn)能降低成本，提高經(jīng)濟(jì)效益，但苦于流動(dòng)資金不足或貸款困難，無力進(jìn)行適度規(guī)模生產(chǎn)，再加上近幾年脫粒機(jī)行業(yè)活動(dòng)和信息

21、交流不暢，不能根據(jù)市場(chǎng)變化及時(shí)調(diào)整生產(chǎn)結(jié)構(gòu)、產(chǎn)品品種及生產(chǎn)數(shù)量，從而導(dǎo)致經(jīng)濟(jì)效益不理想。</p><p>　　因此我們可以看出脫粒機(jī)目前仍有較大的存在空間,對(duì)脫粒機(jī)的改進(jìn)設(shè)計(jì),使其價(jià)格低廉、工作可靠、性能優(yōu)良、盡可能同時(shí)完成多項(xiàng)作業(yè)是時(shí)代的需要.</p><p><b>　　初步擬定設(shè)計(jì)過程</b></p><p>　　查閱相關(guān)資料進(jìn)行調(diào)查研究

22、、進(jìn)行方案設(shè)計(jì)（是否合理）、進(jìn)行整體結(jié)構(gòu)相關(guān)零件的設(shè)計(jì)、進(jìn)行并不斷優(yōu)化設(shè)計(jì)、試制完成設(shè)計(jì)內(nèi)容。</p><p><b>　　1 設(shè)計(jì)方案 </b></p><p>　　1.1 總體方案設(shè)計(jì)</p><p>　　包括傳動(dòng)裝置的總體設(shè)計(jì)，傳動(dòng)件與支撐零件的設(shè)計(jì)計(jì)算。一般機(jī)械設(shè)計(jì)方法，通常多從總體方案開始，在總體方案中又首先從機(jī)構(gòu)的分析開始，確定方案

23、后再進(jìn)行必要的設(shè)計(jì)計(jì)算和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，最后以完成的設(shè)備圖紙和設(shè)計(jì)計(jì)算書作為整個(gè)設(shè)計(jì)計(jì)算的成果。</p><p>　　1.2總體結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) </p><p>　　確定傳動(dòng)方案，選擇電動(dòng)機(jī)，計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)從而去確定總傳動(dòng)比和分配各級(jí)傳動(dòng)比，計(jì)算各軸功率、轉(zhuǎn)速轉(zhuǎn)矩。</p><p>　　圖1 玉米脫粒機(jī)簡(jiǎn)圖</p><p>　　2 玉米脫粒

24、機(jī)的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　2.1 選擇電動(dòng)機(jī)</b></p><p>　　2.1.1 確定電機(jī)轉(zhuǎn)速 脫粒機(jī)最大功率的確定根據(jù)公式：P=Tn/9550 （KW） 可以算出軸的計(jì)算功率Pa。其中 T—為軸的工作轉(zhuǎn)矩；n—為工作軸的轉(zhuǎn)速。根據(jù)資料結(jié)合實(shí)際可以知道腰輪和鼓輪的搓動(dòng)力的大小F≧500N,大概估計(jì) F=600N，可以確定工作軸的計(jì)算轉(zhuǎn)矩 Ta 。根據(jù)

25、資料估計(jì)腰輪的轉(zhuǎn)速為700 r/min 根據(jù)公式 Ta=FD 其中D 為切削力作用點(diǎn)到軸的距離，Dmax=0.125m。故可以得到最大轉(zhuǎn)矩Tmax=F Dmax=600×0.125=75（Nm）。 最大計(jì)算功率根據(jù)公式：Pamax=Tn/9550=(75×700)/9550=5.4973822≈5.5 （KW）。根據(jù)工作負(fù)載的大小和性質(zhì)、速度以及工作環(huán)境來選擇電動(dòng)機(jī)的類型、結(jié)構(gòu)型式、功率轉(zhuǎn)速，確定電動(dòng)機(jī)的型號(hào)。根據(jù)

26、玉米脫粒機(jī)結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，傳動(dòng)裝置的體積、重量??；所以速度不要太高。因此確定電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速時(shí)要綜合考慮，分析電動(dòng)機(jī)及傳動(dòng)裝置的性能，尺寸、重量和價(jià)格因素。通常選用同步電動(dòng)機(jī)。</p><p>　　2.1.2 確定電機(jī)工作效率 電機(jī)所需功率按式 ：Pd = Pw/ηa （KW）、 Pw = FV/1000 （KW） 所以 Pd= FV/1000ηa （KW）由電動(dòng)機(jī)至鏈輪的傳動(dòng)總效率為：按設(shè)計(jì)要求可以知道從電動(dòng)機(jī)到工作軸的傳

27、動(dòng)總效率ηa=η1·η2·η3 其中η1—為帶的傳動(dòng)效率、η2—為軸承的傳動(dòng)效率、η3—為鏈的傳動(dòng)效率。 根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)查出η1=0.96，η2=0.98，η3=0.98。所以可知ηa=η1·η2·η3=0.96×0.98×0.98= 0.85。通常情況下鏈傳動(dòng)的鏈速V≦12-15m/s 符合鏈傳動(dòng)的實(shí)際工作要求。根據(jù)資料選擇鏈輪的轉(zhuǎn)速為3 m/s；選用鏈輪2與鏈輪3之間

28、所需的搓動(dòng)力為420N 、鏈輪傳動(dòng)的轉(zhuǎn)速為 200 r /minPd= FV/1000ηa =（420×3）/（1000×0.85）=1.4823529≈1.5 （KW）根據(jù)推薦傳動(dòng)比的合理范圍，取V帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比 i1′=2-4；鏈輪傳動(dòng)的傳動(dòng)比i2′=3-4；則總傳動(dòng)比合理范圍為 ia′= 6—16，故電動(dòng)機(jī)轉(zhuǎn)速的可選范圍為 nd′= ia′·n=（6--16）×200 =1200—</

29、p><p>　　根據(jù)資料和《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)-蔡春源》設(shè)計(jì)電動(dòng)機(jī)的外形及安裝尺寸。 </p><p>　　2.1.3 確定電機(jī)的型號(hào) 初步確定采用Y系列電動(dòng)機(jī)采用Y90L-4型號(hào)的電動(dòng)機(jī)。額定功率Ped=1.5KW、同步轉(zhuǎn)速1500、滿載時(shí)(滿載轉(zhuǎn)速1400、電流3.65A、效率79%、功率因數(shù)ＣｏｓФ＝0.79）堵轉(zhuǎn)電流/額定電流=6.5A、堵轉(zhuǎn)轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩=2.2、最大轉(zhuǎn)矩/額定轉(zhuǎn)矩=2.2

30、、轉(zhuǎn)動(dòng)慣量=0.0027Kg.m²、噪聲67 db(A)、電動(dòng)機(jī)重量27kg、總傳動(dòng)比12。參照表11-3各級(jí)傳動(dòng)的傳動(dòng)比常用值，可以知道i帶=2-4；i鏈=3-4。</p><p>　　3 V帶及帶輪的傳動(dòng)設(shè)計(jì)</p><p>　　3.1 帶輪材料的選擇 </p><p>　　帶輪是帶傳動(dòng)中的重要零件，它必須滿足下列要求：質(zhì)量分布均勻；安裝時(shí)對(duì)中性好，轉(zhuǎn)

31、速高時(shí)要經(jīng)過動(dòng)平衡；鑄造和焊接時(shí)的內(nèi)應(yīng)力小；輪槽工作面要精細(xì)加工（表面粗糙度一般為Ra=3.2）,以減輕帶的磨損；各槽尺寸和角度應(yīng)保持一定的精度，以使載荷分布較為均勻等。帶輪材料主要采用鑄鐵，常用材料的牌號(hào)為HT150或HT200；轉(zhuǎn)速較高時(shí)宜采用鑄鋼（或用鋼板沖擊后焊接而成）；小功率時(shí)可用鑄鋁或塑料。根據(jù)電動(dòng)機(jī)的已知參數(shù)額定功率Ped=1.5KW、轉(zhuǎn)速1500、傳動(dòng)比i0=2、一天運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間小余10小時(shí)。1.）工作情況系數(shù)Ka由表14-

32、7選取經(jīng)表查出=1.1。 2.）確定計(jì)算功率Pca：按所傳遞的功率P、載荷性質(zhì)和每天運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí)間等因素來確定計(jì)算功率。Pca=KAP (KW) 式中; KA——— 工作情況系數(shù) , Pca =KAP==1.65(KW)。</p><p>　　3.2 V帶的設(shè)計(jì)與計(jì)算 </p><p>　　表1 V帶的設(shè)計(jì)與計(jì)算</p><p>　　計(jì)算結(jié)果匯總：V帶規(guī)格：A型、V帶

33、的公稱長(zhǎng)度 1400 mm </p><p><b>　　V帶根數(shù)：Z=2 </b></p><p>　　大小帶輪直徑：280mm、140mm； </p><p>　　中心距：334mm 軸上壓力：310.735 N</p><p>　　3.3 帶輪的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　

34、主要是根據(jù)帶輪的基準(zhǔn)直徑選擇結(jié)構(gòu)型式；根據(jù)帶的型號(hào)確定輪槽尺寸（表 14-12）；帶輪的其它結(jié)構(gòu)尺寸可參照?qǐng)D14-15所列經(jīng)驗(yàn)公式計(jì)算。確定帶輪各部分尺寸后，既可繪制出零件圖，并按工藝要求注出相應(yīng)的技術(shù)條件等。V帶兩側(cè)面夾角為40°，而輪槽楔角ψ0卻是34°、36°、或38°，其原因是V帶在輪上彎曲時(shí)，其截面形狀發(fā)生變化，外邊（寬邊）受拉而變窄，內(nèi)邊（窄邊）受壓而變寬，因而使V帶的楔角變小。根據(jù)（

35、表 14-12）確定輪槽尺寸：A型號(hào)</p><p><b>　　表2 帶輪的結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　帶輪1：d1=(1.8-2) d ,d 為軸的直徑： D1 =140 mm 基準(zhǔn)直徑D=200；帶寬選擇13.4；</p><p>　　B=(z-1) t+2s=（2-1）×16+2×10=36 ，L=

36、(1.5-2)d,當(dāng) B<1.5d 時(shí)，L=B 因?yàn)锽<1.5d=1.5×30=45、所以 L=B=36 ，帶輪2：d1=(1.8-2) d=63-70，，C’=(1/7-1/4)B=5.14—9；</p><p><b>　　圖2：小帶輪</b></p><p>　　4 鏈傳動(dòng)設(shè)計(jì)與計(jì)算:</p><p>　　4.1

37、 鏈輪材料的選擇 </p><p>　　在設(shè)計(jì)傳動(dòng)鏈時(shí)鏈節(jié)數(shù)以取偶數(shù)為宜，這樣可以避免使用過渡鏈節(jié)，因?yàn)檫^渡鏈節(jié)會(huì)使鏈的承載能力下降。因?yàn)樘淄矟L子鏈已經(jīng)標(biāo)準(zhǔn)化（GB1243·1-83），表15-1列出了單列套筒滾子鏈的主要尺寸和極限拉伸載荷。選擇時(shí)可參考《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)下冊(cè)-劉長(zhǎng)榮р34》。鏈輪的材料應(yīng)滿足強(qiáng)度和耐磨性的要求。常有用中碳鋼和中碳合金鋼，熱處理后齒面硬度為HRC40-50,或低碳鋼，低碳合金

38、鋼滲碳并熱處理后齒面硬度HRC50-60等。對(duì)于齒數(shù)較多的從動(dòng)鏈輪，在載荷平穩(wěn)、速度較低時(shí)，也可以用強(qiáng)度較高的鑄鐵鏈輪制造。小帶輪轉(zhuǎn)速1500r/min、小帶輪直徑140mm;大帶輪直徑為280mm、大帶輪轉(zhuǎn)速為750r/min。 </p><p>　　4.2 鏈輪的基本傳動(dòng)方案</p><p>　　將鏈輪1與大帶輪2一起并列安裝在一起安裝在軸承座上、再由鏈輪1傳給安裝有腰輪的鏈輪2、由鏈

39、輪2傳給帶有鼓輪的鏈輪3、此時(shí)鏈輪2與鏈輪3同時(shí)反向轉(zhuǎn)動(dòng)。從而在脫粒時(shí)腰輪與鼓輪反向轉(zhuǎn)動(dòng)作嚙合狀，對(duì)玉米盤進(jìn)行擠壓，使玉米籽之間的間隙有所增大，又由于鼓輪與腰輪的轉(zhuǎn)速不同。腰輪的轉(zhuǎn)速比鼓輪的轉(zhuǎn)速大，使玉米籽與玉米盤之間發(fā)生相互搓動(dòng)，以達(dá)到籽盤分離。該設(shè)計(jì)巧妙的利用腰輪和鼓輪相互轉(zhuǎn)動(dòng)、利用腰輪和鼓輪輪廓形狀迫使玉米盤沿其自身形狀產(chǎn)生變形，瓜籽之間的間隙變大的瞬間，進(jìn)行搓動(dòng)、使玉米盤在擠壓、搓動(dòng)力的作用下，瓜籽之間的間隙變大的瞬間，進(jìn)行搓動(dòng)

40、脫粒，然后凈粒，完成整個(gè)設(shè)計(jì)要求任務(wù)。</p><p>　　4.3 對(duì)鏈輪的基本要求</p><p>　　滾子能順利地進(jìn)入嚙合退出嚙合，不易發(fā)生脫鏈，能夠容許節(jié)距有較大的伸長(zhǎng)率等。一般鏈傳動(dòng)的功率P≦100KW,傳動(dòng)比i≦6,鏈速V≦12-15m/s,效率η=0.92-0.98。設(shè)計(jì)鏈傳動(dòng)為多極鏈傳動(dòng)，參考設(shè)計(jì)手冊(cè)聯(lián)系實(shí)際工作原理、對(duì)鏈輪傳動(dòng)做出分析。</p><p&g

41、t;　　4.4 滾子鏈傳動(dòng)的設(shè)計(jì) </p><p>　　表3 滾子鏈傳動(dòng)的設(shè)計(jì)</p><p><b>　　圖3：鏈輪1 </b></p><p>　　4.5 鏈輪3的傳動(dòng)與設(shè)計(jì)</p><p>　　計(jì)算并設(shè)計(jì)第三個(gè)帶有鼓輪的鏈輪3 在設(shè)計(jì)時(shí)使鏈輪2的速度高于鏈輪3的速度，以使鏈輪2與鏈輪3 轉(zhuǎn)速不同相互反向轉(zhuǎn)動(dòng) 從而

42、產(chǎn)生搓動(dòng)力，按照鏈傳動(dòng)的二級(jí)傳動(dòng)設(shè)計(jì)與計(jì)算：</p><p>　　表4 鏈輪3的傳動(dòng)與設(shè)計(jì)</p><p>　　4.6 鏈輪4的傳動(dòng)與設(shè)計(jì)</p><p>　　鏈輪4 的選用與計(jì)算：鏈輪1（順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)）→ 鏈輪2（順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)）→ 鏈輪3（逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)）→ 鏈輪4 （順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)）→ 鏈輪1（順時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)），為了使設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)合理性使鏈輪3反向轉(zhuǎn)動(dòng)，需要在鏈輪3的下方安裝一個(gè)鏈

43、輪4 。這樣傳遞運(yùn)動(dòng)，由鏈輪4傳遞給鏈輪1 ，從而構(gòu)成一個(gè)封閉的鏈傳動(dòng)。結(jié)合實(shí)際工作要求，此時(shí)要求鏈輪3與鏈輪4的中心距不宜過大。選取小鏈輪齒數(shù)Z4≧Zmin=9；假定鏈傳動(dòng)鏈速0.6-3 m/s，選取小鏈輪齒數(shù)Z4=17，Z3=38;i= Z3/ Z4=38/17=2.2。通常i≦7，推薦選用i=2-3.5。初定中心距ɑ0min=0.2·Z4·(i+1) ·P=0.2×17×3.2&#

44、215;12.7=144.78≈138.18</p><p>　　確定鏈條長(zhǎng)度---常用鏈節(jié)數(shù)LP表示：LP=2ɑ0min / P+（Z1+ Z2）/2+（P/ɑ0min）·[(Z2- Z1)/2Л]² =50 （LP應(yīng)圓整為整數(shù)，并宜取偶數(shù)，以避免使用過渡鏈節(jié)（有過渡鏈節(jié)的奇數(shù)節(jié)鏈條，其極限拉伸載荷為正常值的80%）。確定鏈條長(zhǎng)度：L= LP·P/1000 =(50×12

45、.7)/1000=0.64 ，n3=340.91 r/min n4=2.2×340.91=750.002≈750 r/min 此結(jié)果與鏈輪1的轉(zhuǎn)速相同，所以構(gòu)成一個(gè)封閉的鏈傳動(dòng)，符合設(shè)計(jì)要求。驗(yàn)算鏈速：V =( Z4·n4·P)/(60·1000)=(17×750×12.7)/(60×1000)= 2.699≈3 m/s</p><p>　

46、　有效圓周力：F=1000·P/ v =（1000×1.5）/3=500 N。作用在軸上的力：對(duì)水平傳動(dòng)和傾斜傳動(dòng)FQ≈（1.15-1.2）·KA·F; 因載荷平穩(wěn)FQ≈1.2×1×500=600 N。</p><p><b>　　滾</b></p><p><b>　　子</b><

47、;/p><p>　　圖4 鏈鏈輪的基本參數(shù)和主要尺寸</p><p><b>　　圖5 鏈輪1</b></p><p>　　4.7 鏈輪1的設(shè)計(jì)</p><p>　　4.7.1鏈輪1的計(jì)算 見表5</p><p><b>　　表5 鏈輪1的計(jì)算</b></p>&l

48、t;p>　　注意：da、dg 值取整數(shù)，其它尺寸精確到 0.01 mm 。</p><p>　　4.7.2 滾子鏈鏈輪1</p><p><b>　　表6 齒槽形狀參數(shù)</b></p><p>　　4.7.3整體式小鏈輪Z1主要結(jié)構(gòu)尺寸</p><p>　　表7 小鏈輪結(jié)構(gòu)尺寸</p><p&g

49、t;<b>　　圖6 鏈輪2</b></p><p>　　4.8 鏈輪2的設(shè)計(jì)</p><p>　　4.8.1 鏈輪2的計(jì)算 </p><p><b>　　表8 鏈輪2的計(jì)算</b></p><p>　　注意：da、dg 值取整數(shù)，其它尺寸精確到 0.01 mm 。</p><p

50、>　　4.8.2 滾子鏈鏈輪2齒槽形狀參數(shù) </p><p>　　表9 鏈鏈輪2齒槽形狀參數(shù)</p><p>　　4.8.3 整體式小鏈輪Z2主要結(jié)構(gòu)尺寸 </p><p>　　表10 小鏈輪Z2結(jié)構(gòu)尺寸</p><p><b>　　圖7 鏈輪3</b></p><p>　　4.9 鏈輪3的

51、設(shè)計(jì)</p><p>　　4.9.1鏈輪3的計(jì)算 </p><p>　　表11 鏈輪3的計(jì)算</p><p>　　注意：da、dg 值取整數(shù)，其它尺寸精確到 0.01 mm 。</p><p>　　4.9.2滾子鏈鏈輪3齒槽形狀參數(shù) </p><p>　　表12 鏈輪3齒槽形狀參數(shù)</p><p&g

52、t;　　4.9.3整體式鋼制小鏈輪Z3主要結(jié)構(gòu)尺寸 </p><p>　　表13 小鏈輪Z3主要結(jié)構(gòu)尺寸</p><p><b>　　圖8 鏈輪4</b></p><p>　　4.10 鏈輪4的設(shè)計(jì)</p><p>　　4.10.1 鏈輪4的計(jì)算 </p><p>　　表14 鏈輪4的計(jì)算<

53、/p><p>　　注意：da、dg 值取整數(shù)，其它尺寸精確到 0.01 mm 。</p><p>　　4.10.2 滾子鏈鏈輪4齒槽形狀參數(shù) </p><p>　　表15 鏈輪4齒槽形狀參數(shù)</p><p>　　4.10.3整體式鋼制小鏈輪Z4主要結(jié)構(gòu)尺寸 </p><p>　　表16 小鏈輪Z4結(jié)構(gòu)尺寸</p>

54、;<p>　　4.11 鏈傳動(dòng)的失效形式</p><p>　　4.11.1 鏈條鉸鏈的磨損 鏈輪與鏈條進(jìn)入嚙合和脫離嚙合過程中，由于鉸鏈的銷軸與套筒間承受較大的壓力和有相對(duì)轉(zhuǎn)動(dòng)，因而導(dǎo)致承壓面發(fā)生磨損，使鏈的實(shí)際節(jié)距變長(zhǎng)，嚙合點(diǎn)沿齒高外移，最終產(chǎn)生跳齒和脫鏈現(xiàn)象 。它是開式齒輪傳動(dòng)的主要形式。</p><p>　　4.11.2 鏈的疲勞破壞 鏈在傳動(dòng)過程中，緊邊和松邊的拉

55、力是不相等的，再加上傳動(dòng)中的動(dòng)載荷，使得它的各元件都是在變應(yīng)力的作用下工作，在中、低速時(shí)，經(jīng)過一定循環(huán)次數(shù)后，鏈板首先產(chǎn)生疲勞破壞；高速時(shí)由于滾子進(jìn)入嚙合時(shí)的沖擊載荷劇增，套筒或滾子先于鏈板產(chǎn)生沖擊疲勞破壞。</p><p>　　4.11.3 多次沖擊破斷 鏈條在反復(fù)啟動(dòng)、反轉(zhuǎn)、制動(dòng)時(shí)所產(chǎn)生的巨大慣性沖擊作用下，銷軸、套筒、滾子等元件不到疲勞時(shí)就產(chǎn)生破斷。它的載荷較疲勞破壞允許的載荷要大，但較一次沖擊破斷載荷要

56、小。它的應(yīng)力總循環(huán)次數(shù)一般在104以內(nèi)。</p><p>　　4.11.4 鏈條的膠合 高速和潤(rùn)滑不良的傳動(dòng)，銷軸、套筒的工作面會(huì)因溫度過高而發(fā)生膠合。</p><p>　　4.11.5 過載拉斷 鏈條所受載荷超過了鏈條靜強(qiáng)度而被拉斷。 </p><p><b>　　5 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　5

57、.1 軸材料的選擇</p><p>　　軸的材料主要采用碳鋼和合金鋼，也可采用球墨鑄鐵。碳鋼有足夠的強(qiáng)度，對(duì)應(yīng)力集中不太敏感，便于進(jìn)行機(jī)械加工和熱處理，價(jià)格低廉，應(yīng)用廣泛。一般機(jī)器的軸，可用30、40、50等牌號(hào)的優(yōu)質(zhì)中碳鋼，其中最常用的為45號(hào)鋼。為了改善機(jī)械性能，應(yīng)進(jìn)行正火或調(diào)制處理。對(duì)于輕載或不重要的軸，一般不需要進(jìn)行熱處理，可采用A3、A4、A5等普通碳素鋼。合金鋼的機(jī)械性能（強(qiáng)度、耐磨性、硬度）更高，多

58、用于制造高速重載及受力大而又要求尺寸小、重量輕的軸。對(duì)于在高溫、低溫、或由腐蝕介質(zhì)條件下工作的軸，則更宜用合金鋼來制造。軸的材料應(yīng)根據(jù)軸的工作狀況、重要性和結(jié)構(gòu)復(fù)雜程度、生產(chǎn)批量、材料供應(yīng)情況、加工可能性以及經(jīng)濟(jì)性等因素，綜合考慮、合理選取。</p><p>　　5.2 軸結(jié)構(gòu)的基本要求 </p><p>　　設(shè)計(jì)軸的基本要求是保證軸具有：1.足夠的強(qiáng)度和剛度。即所要求設(shè)計(jì)的軸具有足夠的承

59、載能力，以保證軸在預(yù)期壽命內(nèi)能正常的工作。2.合理的結(jié)構(gòu)。即要求所設(shè)計(jì)的軸便于加工，疲勞強(qiáng)度高，軸上的零件便于拆裝，并且相對(duì)于軸有可靠的固定方式。</p><p>　　軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)應(yīng)滿足的要求：1）軸及軸上的零件要有確定的工作位置；2）軸上零件應(yīng)便于拆裝和調(diào)整；3）軸具有良好的制造及裝配工藝性；4）有利于提高軸的強(qiáng)度、剛度，有利于節(jié)約材料和減輕重量。</p><p>　　根據(jù)脫粒機(jī)的工作要

60、求和機(jī)構(gòu)特性查表確定軸的材料及其機(jī)械性能：</p><p>　　表17 軸的材料及其機(jī)械性能</p><p>　　5.3 初步確定軸1的各段直徑和長(zhǎng)度</p><p>　　根據(jù)以上的計(jì)算數(shù)據(jù)來計(jì)算軸的傳遞功率P： V=ЛDn/60×1000(3.14×280×750)/(60×1000) =10.99 有效圓周力F=500

61、 P=FV/1000=(500×10.99)/1000=5.495kw。估算軸端直徑按表 18-2 軸常用的幾種材料的[τ]T及A0 值： 當(dāng)軸的材料為 45 號(hào)鋼時(shí)[τ]T=30-40、A0=118-107，（因軸端受彎矩，A0去平均值）所以 A0=110，軸的轉(zhuǎn)速為750 r/min。</p><p>　　5.3.1 估算軸的最小直徑 從而可以計(jì)算出軸的最小直徑為：d ≧A0 =110

62、5;=21.36mm。為了保證安裝強(qiáng)度與安裝尺寸，根據(jù)表18-3 標(biāo)準(zhǔn)直徑系列 選擇軸的最小直徑dmin=35mm。</p><p><b>　　圖9 軸1結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　5.3.2 擬定軸上零件的裝配方案 從右到左的順序?yàn)閹л?、套筒、鏈輪1、套筒、滾動(dòng)軸承和軸承支座；軸的右端直徑為35，根據(jù)帶輪2的寬度B，從而確定裝帶輪的端軸長(zhǎng)為36 ，為了使帶

63、輪2能夠很好的定位需在帶輪2的左端設(shè)計(jì)成一個(gè)套筒，套筒長(zhǎng)度為10mm,厚度為5mm，套筒直徑為45mm。在套筒的左端需安裝鏈輪1，鏈輪1與帶輪2一起安裝在同一根軸上。根據(jù)以上整體式小鏈輪Z1主要結(jié)構(gòu)尺寸的計(jì)算：輪轂長(zhǎng)度 L=23，所以安裝在鏈輪1的軸長(zhǎng)為23mm，軸徑為35mm，鏈輪1 的左端的定位依靠套筒來實(shí)現(xiàn)，套筒厚度5mm，套筒處的軸徑為45mm，長(zhǎng)度為10mm。左端設(shè)計(jì)成一段長(zhǎng)軸軸徑為40mm，長(zhǎng)度為360mm。左端設(shè)計(jì)成軸徑為

64、35mm，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)查得軸徑為35mm 時(shí)的軸承型號(hào)，初步選擇角接觸球軸承7307。（P711—GB292--83）D=80、D1=66.1、B=21、d=35mm、d1=49.9；所以軸承長(zhǎng)度為21mm。為了使軸承很好的固定左端用開口的止推彈簧圈來固定，以保證止推彈簧圈與軸承的緊密配合。裝配止推彈簧圈的那段軸設(shè)計(jì)為寬為5mm,深度為5mm,根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)將止推彈簧圈的</p><p>　　5.3.3 軸

65、上零件的軸向定位 帶輪2與軸的周向定位采用楔鍵聯(lián)接，根據(jù)帶輪軸的直徑d6-7=35mm,《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》GB 1054-79；（P291）查的楔鍵的剖面尺寸為:b×h×l=10×8×22，鍵槽用銑刀加工。鏈輪1與軸的周向定位聯(lián)接用普通平鍵聯(lián)接。根據(jù)軸的直徑d4-5=38 《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》GB 1096-79；（P286）查的普通平鍵的剖面尺寸為:b×h×l=10×8&

66、#215;18。同時(shí)為了保證帶輪與軸配合有良好的對(duì)中性，故選從動(dòng)帶輪與軸的配合為。角接觸球軸承與軸的周向定位也是借配合來保證的，此處初選。</p><p><b>　　圖10 軸2結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　5.4初步確定軸2的各段直徑和長(zhǎng)度：</p><p>　　5.4.1估算軸的最小直徑 根據(jù)以上的計(jì)算公式來對(duì)第二個(gè)鏈輪的軸進(jìn)行設(shè)計(jì)鏈

67、輪2 安裝在腰輪軸上，通過計(jì)算鏈輪2的轉(zhuǎn)速n2=671 r/min；P=FV/1000=（656×3）/1000=1.968（kw）估算軸的直徑從而可以計(jì)算出軸的最小直徑為：d ≧A0 =110×=15.75mm ，同上為了保證安裝強(qiáng)度與安裝尺寸，根據(jù)表18-3 標(biāo)準(zhǔn)直徑系列，選擇軸的最小直徑dmin=30mm，軸的最右端裝有套筒以此來固定鏈輪，根據(jù)結(jié)構(gòu)要求取套筒長(zhǎng)度為20mm，厚度取6mm，裝套筒軸套筒的直徑42m

68、m ；初步確定有套筒的軸端長(zhǎng)為20mm。</p><p>　　5.4.2 軸上零件的軸向定位 鏈輪2與軸的固定采用普通平鍵聯(lián)結(jié)，根據(jù)軸的直徑d=35mm，《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》GB 1096-79；（P286）查的普通平鍵的剖面尺寸為:b×h×l=10×8×18，鍵槽用銑刀加工。鏈輪2處的軸徑35mm，根據(jù)鏈輪2的輪轂長(zhǎng)度l=23,可以確定鏈輪2處的軸長(zhǎng)為23mm。（需要強(qiáng)調(diào)指出

69、，為了保證軸向定位可靠，與齒輪、聯(lián)軸器等相配合部分的軸段長(zhǎng)度一段應(yīng)比轂長(zhǎng)約短2-3mm） （P117），所以確定鏈輪2處的軸長(zhǎng)為21mm。有套筒的軸端長(zhǎng)為22mm，套筒與軸端的固定用圓錐銷軸固定。根據(jù)軸的直徑依據(jù)表7-19圓錐銷 （GB117-86）(P299) 查得圓錐銷的尺寸值：L=50mm,錐度為：1：12.5。 d=0.2×D=0.2×30=6mm.為了使鏈輪2有個(gè)較好的固定，左端設(shè)計(jì)成一段套筒厚度為5mm

70、，長(zhǎng)度為20mm,套筒直徑為45mm。左端設(shè)計(jì)成裝有軸承的一段軸，為了使設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)合理軸徑35mm，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)查得軸徑為35mm 時(shí)的軸承型號(hào)，初步選擇角接觸球軸承7307C。（P711—GB292--83）D=80、D1=66.1、B=21、d=35mm、d1</p><p>　　5.4.3 軸的左端對(duì)腰輪進(jìn)行結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 初步確定腰輪的直徑根據(jù)公式計(jì)算V=；d==（3×60）/（3.14×

71、671）=0.08543m，根據(jù)玉米脫粒機(jī)的結(jié)構(gòu)要求腰輪的最大直徑選擇120mm；根據(jù)玉米盤的自身形狀確定腰輪的長(zhǎng)度為320mm， 左端設(shè)計(jì)成軸徑為40mm，長(zhǎng)度為20mm，左端設(shè)計(jì)成軸徑為35mm，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)查得軸徑為35mm 時(shí)的軸承型號(hào)，初步選擇角接觸球軸承7307。（P711—GB292--83）D=80、D1=66.1、B=21、d=35mm、d1=49.9；所以軸承長(zhǎng)度為21mm。為了使軸承很好的固定左端用開口的止推彈

72、簧圈來固定，以保證止推彈簧圈與軸承的緊密配合。左端那段軸設(shè)計(jì)為寬為5mm,高度為5mm, 左端軸長(zhǎng)為10mm.腰輪由輻盤、滾筒軸、腰輪滾齒、中間支撐圈。滾齒之間的間隙直接影響玉米脫粒的質(zhì)量。間隙小脫粒質(zhì)量高，但玉米籽破損率高和機(jī)器功率消耗增加。間歇大玉米籽脫凈率低，損失增加。工作中應(yīng)根據(jù)玉米盤基本特征來設(shè)計(jì)腰輪與鼓輪之間的滾齒間隙。這樣既能保證脫離質(zhì)量和提高生產(chǎn)率減少功耗。一般情況下玉米籽的平均大小為13-23mm左右。腰輪和鼓輪的脫離

73、間隙定位10</p><p>　　5.5 軸三的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　5.5.1 估算軸的直徑 根據(jù)以上條件計(jì)算出：Z3/Z2=2，n3=335.5 r/min，p=FV/1000= 1.968，估算軸的直徑從而可以計(jì)算出軸的最小直徑為：d ≧A0=110×=19.838mm ，為了保證安裝強(qiáng)度與安裝尺寸，根據(jù)表18-3 標(biāo)準(zhǔn)直徑系列，選擇軸的最小直徑dmin=30mm，

74、軸的最右端裝有套筒以此來固定鏈輪，根據(jù)結(jié)構(gòu)要求取套筒長(zhǎng)度為20mm，厚度取6mm，裝套筒軸套筒的直徑42mm ；初步確定有套筒的軸端長(zhǎng)為20mm。</p><p>　　5.5.2 軸上零件的軸向定位 鏈輪3與軸的固定采用普通平鍵聯(lián)結(jié)，根據(jù)軸的直徑d=35mm，《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》GB 1096-79；（P286）查的普通平鍵的剖面尺寸為:b×h×l=10×8×18，鍵槽用銑刀

75、加工。</p><p>　　鏈輪3處的軸徑35mm，根據(jù)鏈輪3的輪轂長(zhǎng)度l=23,可以確定鏈輪3處的軸長(zhǎng)為23mm。（需要強(qiáng)調(diào)指出，為了保證軸向定位可靠，與齒輪、聯(lián)軸器等相配合部分的軸段長(zhǎng)度一段應(yīng)比轂長(zhǎng)約短2-3mm） （P117），所以確定鏈輪3處的軸長(zhǎng)為21mm。有套筒的軸端長(zhǎng)為22mm，套筒與軸端的固定用圓錐銷軸固定。根據(jù)軸的直徑依據(jù)表7-19圓錐銷 （GB117-86）(P299) 查得圓錐銷的尺寸值：

76、L=50mm,錐度為：1：12.5。 d=0.2×D=0.2×30=6mm.為了使鏈輪3有個(gè)較好的固定，左端設(shè)計(jì)成一段套筒根據(jù)結(jié)構(gòu)要求厚度取5mm，長(zhǎng)度為10mm,套筒直徑為45mm,左端設(shè)計(jì)成裝有軸承的一段軸，為了使加工方便和設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)合理軸徑仍取為35mm，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)查得軸徑為35mm 時(shí)的軸承型號(hào)，初步選擇角接觸球軸承</p><p>　　7307。（P711—GB292--83）D

77、=80、D1=66.1、B=21、d=35mm、d1=49.9；所以軸承長(zhǎng)度為21mm。左端設(shè)計(jì)成一段軸肩以使軸承能夠軸向固定軸徑為40mm.長(zhǎng)度為20mm。</p><p><b>　　圖11 軸3結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　5.5.3 對(duì)鼓輪軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì) 初步確定鼓輪的直徑根據(jù)公式計(jì)算；d==（3×60）/（3.14×335.5）=0.1

78、70m；根據(jù)玉米脫粒機(jī)的結(jié)構(gòu)要求鼓輪的最小直徑選擇170mm；鼓輪的弧度根據(jù)腰輪的弧度選擇16°，由上已知根據(jù)玉米盤的自身形狀確定鼓輪的長(zhǎng)度為320mm， 左端設(shè)計(jì)成軸徑為40mm，長(zhǎng)度為20mm，左端設(shè)計(jì)成軸徑為35mm，輻盤的寬度根據(jù)結(jié)構(gòu)要求選擇20mm。根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)查得軸徑為35mm 時(shí)的軸承型號(hào)，初步選擇角接觸球軸承7307。（P711—GB292--83）D=80、D1=66.1、B=21、d=35mm、d1=4

79、9.9；所以軸承長(zhǎng)度為21mm。為了使軸承很好的固定左端用開口的止推彈簧圈來固定，以保證止推彈簧圈與軸承的緊密配合。裝配止推彈簧圈的那段軸設(shè)計(jì)為寬為5mm,深度為5mm,根據(jù)軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)將止推彈簧圈的厚度設(shè)計(jì)成10mm,寬度設(shè)計(jì)為5mm，厚度為10mm. 左端軸長(zhǎng)為10mm. 輪轂處直徑40mm，輻圈處的鍵槽尺寸為b×h×l=12×8×28，鍵槽用銑刀加工。</p><p>

80、;<b>　　圖12 軸4結(jié)構(gòu)</b></p><p>　　5.6軸四的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　5.6.1、估算軸的最小值徑</p><p>　　由以上條件可以知道鏈輪1與鏈輪4的齒數(shù)相同，鏈1與鏈輪4 的轉(zhuǎn)速相同，P=FV/1000=(500×3)/1000=1.5kw。從而可以計(jì)算出軸的最小直徑為：d ≧A0 =110

81、15;=14mm。為了保證安裝強(qiáng)度與安裝尺寸，根據(jù)表18-3 標(biāo)準(zhǔn)直徑系列，選擇軸的最小直徑dmin=30mm，軸的最右端裝有套筒以此來固定鏈輪，根據(jù)結(jié)構(gòu)要求取套筒長(zhǎng)度為10mm，厚度取6mm，裝套筒軸套筒的直徑42mm ；初步確定有套筒的軸端長(zhǎng)為20mm。</p><p>　　5.6.2軸上零件的軸向定位：</p><p>　　根據(jù)鏈輪輪轂孔的孔徑，確定鏈輪4處的軸徑35mm，鏈輪4與軸

82、的固定采用普通平鍵聯(lián)結(jié)，根據(jù)軸的直徑d=35mm，《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》GB 1096-79；（P286）查的普通平鍵的剖面尺寸為:b×h×l=10×8×18，鍵槽用銑刀加工。</p><p>　　根據(jù)鏈輪4的輪轂長(zhǎng)度l=23,可以確定鏈輪4處的軸長(zhǎng)為23mm。（需要強(qiáng)調(diào)指出，為了保證軸向定位可靠，與齒輪、聯(lián)軸器等相配合部分的軸段長(zhǎng)度一段應(yīng)比轂長(zhǎng)約短2-3mm） （P117），所

83、以確定鏈輪4處的軸長(zhǎng)為21mm。有套筒的軸端長(zhǎng)為22mm，套筒與軸端的固定用圓錐銷軸固定。根據(jù)軸的直徑依據(jù)表7-19圓錐銷 （GB117-86）(P299) 查得圓錐銷的尺寸值：L=50mm,錐度為：1：12.5。 d=0.2×D=0.2×30=6mm.為了使鏈輪4有個(gè)較好的固定，左端設(shè)計(jì)成一段套筒，厚度為5mm,長(zhǎng)度為20mm,套筒直徑為45mm。左端設(shè)計(jì)成裝有軸承的一段軸，為了使設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)合理軸徑35mm，根據(jù)機(jī)

84、械設(shè)計(jì)手冊(cè)查得軸徑為35mm 時(shí)的軸承型號(hào)，初步選擇角接觸球軸承7307。（P711—GB292--83）D=80、D1=66.1、B=21、d=35mm、d1=49.9；所以軸承長(zhǎng)度為21mm。左端設(shè)計(jì)成一段軸肩以使軸承能夠軸向固定軸徑為40mm，根據(jù)結(jié)構(gòu)要求長(zhǎng)度為360mm。左端設(shè)計(jì)成軸徑為35mm，根據(jù)機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)查得軸徑為35mm 時(shí)的軸承型號(hào)，初步選擇角接觸球軸承7307。（P711</p><p>&

85、lt;b>　　5.7軸端倒角： </b></p><p>　　確定圓角半徑r值，定出軸肩處的圓角半徑r=1.5mm，軸端倒角，在軸的兩端均為。軸的圓角半徑取為1.5 mm；軸環(huán)處的圓角半徑取為2 mm。（詳見GB6403-86）。</p><p>　　6.機(jī)架材料的選擇：</p><p>　　根據(jù)結(jié)構(gòu)要求機(jī)架選擇熱軋等邊角鋼 （GB9787--

86、88）；角鋼號(hào)數(shù)：50，邊寬：b=50mm；邊厚：d=5mm；內(nèi)圓弧半徑：r=5.5mm；理論質(zhì)量為：3.77 Kg/m；邊端內(nèi)圓弧半徑r1=d=1.7mm；（P157—《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》蔡春源）如下圖：</p><p><b>　　圖13 機(jī)架材料</b></p><p>　　鋼板的選擇根據(jù)：冷軋鋼板和鋼帶的規(guī)格，（《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》P168）結(jié)合經(jīng)濟(jì)性選擇鋼板厚度2m

87、m。根據(jù)腰輪的基本形狀，腰輪處的鋼板制成一段弧度，喂入兜與機(jī)架成15°的夾角。鋼板與機(jī)架用鉚釘聯(lián)接或焊接而成。根據(jù)軸的倆軸承之間的距離確定機(jī)架的寬度，機(jī)架寬度設(shè)計(jì)為402mm。長(zhǎng)度為660mm,高度定為800。</p><p><b>　　7 結(jié)束語</b></p><p>　　通過查閱資料和網(wǎng)絡(luò)查詢資料，對(duì)各種脫粒機(jī)的性能作了分析和比較，根據(jù)當(dāng)前生產(chǎn)的需要

88、和潛在的市場(chǎng)發(fā)展前景，所設(shè)計(jì)的玉米脫粒機(jī)機(jī)體積小、價(jià)格低、使用方便、效率高、成本低。但由于設(shè)計(jì)條件有限，沒有通過實(shí)際操作驗(yàn)證本機(jī)的實(shí)際性能，許多數(shù)據(jù)都是通過查閱參考資料或做實(shí)驗(yàn)得到的，沒有作定量的分析，在諸多方面還有待改進(jìn)。</p><p><b>　　8 致謝</b></p><p>　　在設(shè)計(jì)過程中，系里的領(lǐng)導(dǎo)和老師給我們提供了良好的環(huán)境以及經(jīng)濟(jì)的援助，特別是指導(dǎo)

89、教師陳芳老師，給予我極大的幫助，設(shè)計(jì)過程中陳老師提出了許多啟發(fā)性、預(yù)料性和指導(dǎo)性建議，包括搜集資料，設(shè)計(jì)方案的提出，設(shè)計(jì)過程中的指導(dǎo)，設(shè)計(jì)結(jié)果的審核等，在此對(duì)各位老師致以衷心的感謝。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)：</b></p><p>　　[1] 劉長(zhǎng)榮,鄭玉才.《機(jī)械設(shè)計(jì)基礎(chǔ)》上下冊(cè) [M].北京:中國(guó)農(nóng)業(yè)科技出版社, 2002, 2.8-133<

90、/p><p>　　[2] 蔡春源 主編 《新編機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》遼寧科學(xué)技術(shù)出版社出版 1993年4月于東北大學(xué)</p><p>　　[3] 作者: 日本農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)會(huì)編 吳關(guān)昌等譯  《農(nóng)業(yè)機(jī)械手冊(cè) 》 出版日期: 1991</p><p>　　[4] 作者: 甘肅省農(nóng)村應(yīng)用技術(shù)廣播學(xué)校編  《農(nóng)業(yè)機(jī)械》 出版日期: 1989</

91、p><p>　　[5] 張成堂 商立今 編 《脫粒機(jī)》 中國(guó)農(nóng)業(yè)機(jī)械出版社出版 出版日期: 1985</p><p>　　[6] 北京農(nóng)業(yè)工程大學(xué)主編 《農(nóng)業(yè)機(jī)械學(xué)》 農(nóng)業(yè)出版社 第二版 下冊(cè) 1980年5月</p><p>　　[7] 卜炎 主編 《機(jī)械傳動(dòng)裝置設(shè)計(jì)》 下冊(cè) 機(jī)械工業(yè)出版社 1997年12月</p><p>　　[8]

92、 董佑福 《收獲機(jī)械化現(xiàn)狀與發(fā)展趨勢(shì)》 [S]. 收獲機(jī)械論文集,2005.</p><p>　　[9] 何曉鵬 《一種玉米脫粒機(jī)[P].ZL 00 2 50725.0. 北京:國(guó)家知識(shí)產(chǎn)權(quán)局,2001.</p><p>　　[10] 張汝坤 《5TX-500型脫粒機(jī)的研究設(shè)計(jì)》 Design of 5TX-500 Rice and Wheat Thresher <<農(nóng)機(jī)化

93、研究 Journal of Agricultural Mechanization Research>></p><p>　　[11] 5TYZ-17型玉米脫粒機(jī)技術(shù)研究報(bào)告[R].北京:農(nóng)業(yè)部規(guī)劃設(shè)計(jì)研究院,2002.</p><p>　　[12] K·Φ·謝爾巴科夫.經(jīng)濟(jì)作物收獲機(jī)械－理論、構(gòu)造和計(jì)算.中國(guó)農(nóng)業(yè)出版社，2000</p><

94、;p>　　[13] 邱永兵 吳超機(jī) 張玉峰.5TG-200脫粒機(jī)的研制.《裝備制造技術(shù)》2006.2</p><p>　　[14] 楊大平 劉保華.帶振動(dòng)篩板脫粒機(jī)的研究.湖南農(nóng)業(yè)大學(xué)學(xué)報(bào)（自然科學(xué)版）.2003.2（2）</p><p>　　[15] 盧里耶 А Б, 格羅姆勃切夫斯基 А А. 農(nóng)業(yè)機(jī)械的設(shè)計(jì)和計(jì)算. 袁佳平 等譯. 北京: 中國(guó)農(nóng)業(yè)機(jī)械出版社, 2001.<

95、;/p><p>　　Design on Colored Thresher </p><p>　　Feng Wen-bin</p><p>　　(Hebei science and technology normal school Mechanical electronic department)</p><p>　　Instructs the t

96、eacher: Chen Fang</p><p>　　Abstract: This design acts according to each kind of thresher the structure and the principle of work, in line with and the usable angle embarks from the efficiency, needs to desig

97、n one kind of structure in view of theagricultural development to be simple, working efficiency high sun flower thresher. First should launch the preliminary design according to the sunflower plate own shape, thus launch

98、es the overall plan the transmission design.</p><p>　　In order to reduce farmer's labor intensity, enhances the agricul tural work the mechanized degree, a fill farm machinery blank, carries on the desig

99、n in view of the sunflower plate itself characteristic,during seed extraction the drum wheel and a waist turn of reverse rotation does meshes the shape, carries on the extrusion to the sun flower plate, enable between th

100、e sunflower seed the gap to have increases, also because the drum wheel and a waist turn of rotational speed are different, the wai</p><p>　　Key word: Sunflower threshers, waist wheel, drum wheel transmissio