畢業(yè)設(shè)計--300mw機(jī)組火電廠機(jī)務(wù)部分初步設(shè)計

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　300MW級燃煤機(jī)組是我國在近階段重點(diǎn)的火力機(jī)組，由于300MW發(fā)電機(jī)組具有容量大，參數(shù)高，能耗低，可靠性高，對環(huán)境污染小等特點(diǎn)，今后在全國將會更多的300MW級發(fā)電機(jī)組投入電網(wǎng)運(yùn)行。</p><p>　　本次設(shè)計為300MW機(jī)組熱力部分局部初步設(shè)計,設(shè)計在進(jìn)行設(shè)計選型時僅依照安全經(jīng)濟(jì)的標(biāo)準(zhǔn)進(jìn)行優(yōu)化沒

2、有考慮其他影響因素。設(shè)計主要內(nèi)容如下；第一，是對發(fā)電廠主要設(shè)備的確定，主要是汽輪機(jī)結(jié)構(gòu)、參數(shù)的選擇和通流部分的分級，鍋爐型號是燃燒系統(tǒng)及設(shè)備的選擇和制粉系統(tǒng)的確定。第二，是對原則性熱力系統(tǒng)的擬定。第三，是原則性熱力系統(tǒng)的計算。第四，是對汽水流量和熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計算。第五，是熱力系統(tǒng)輔助設(shè)備的選擇，凝汽式發(fā)電廠應(yīng)選擇凝汽式機(jī)組。其單位容積應(yīng)根據(jù)系統(tǒng)規(guī)劃容量，負(fù)荷增長速度和電網(wǎng)結(jié)構(gòu)等因素進(jìn)行選擇。輔機(jī)一般都隨汽輪機(jī)本體配套供應(yīng)，只有除氧器水箱

3、、凝結(jié)水泵組、給水泵、鍋爐排污擴(kuò)容器等，不隨汽輪機(jī)本體成套供應(yīng)。第六，進(jìn)行全面性熱力系統(tǒng)的擬定，其中系統(tǒng)的擬定包括主蒸汽管道系統(tǒng)的擬定，再熱機(jī)組旁路系統(tǒng)的擬定，給水管道系統(tǒng)的擬定，回?zé)峒訜崞鞴艿老到y(tǒng)的擬定，除氧器管道系統(tǒng)的擬定，補(bǔ)充水管道系統(tǒng)的擬定，排污擴(kuò)容器及排污冷卻器管道系統(tǒng)的擬定，軸封管道系統(tǒng)的擬定，制粉系統(tǒng)的擬定，及繪制機(jī)組局部全面性熱力系統(tǒng)圖。</p><p>　　本次設(shè)計充分借鑒鐵嶺電廠設(shè)備選型和設(shè)計

4、。</p><p>　　關(guān)鍵詞：汽輪機(jī),鍋爐,熱力系統(tǒng)，輔機(jī)形式。</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　This design is once complete fossil-fired power plant dynamic system designs.The design for the therma

5、l part of the 300MW unit of local preliminary design, the design during the design selection only in accordance with the standards of safety and economic optimization does not take into account other factors.First,choosi

6、ng the main equipment in the power plant includes choosing the turbine and boiler.Which includes the steam turbine inlet pressure,temperature,structure and boiler maximum continu</p><p>　　300MW thermal power

7、 unit equipment preliminary analysis and design.</p><p>　　Key words: Thermal power plants; thermal power system; thermal power equipment; preliminary design</p><p><b>　　目錄</b></p&

8、gt;<p><b>　　摘 要I</b></p><p>　　AbstractII</p><p>　　1發(fā)電廠主要設(shè)備的確定- 1 -</p><p>　　1.1汽輪機(jī)基本參數(shù)和結(jié)構(gòu)的選擇- 1 -</p><p>　　1.2汽輪機(jī)通流部分設(shè)計- 3 -</p><p&g

9、t;　　1.3鍋爐燃燒系統(tǒng)及其設(shè)備的選擇- 7 -</p><p>　　1.3.2 制粉系統(tǒng)的確定- 11 -</p><p>　　2原則性熱力系統(tǒng)的擬定- 20 -</p><p>　　2.1 給水回?zé)岷统跸到y(tǒng)的擬定- 20 -</p><p>　　2.2 補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定- 20 -</p><p>　

10、　2.3 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定- 21 -</p><p>　　2.4 原則性熱力系統(tǒng)圖- 21 -</p><p>　　3原則性熱力系統(tǒng)計算- 23 -</p><p>　　3.1 汽水參數(shù)綜合表- 23 -</p><p>　　3.2 汽輪機(jī)熱力過程線的繪制- 26 -</p><p>　　3.3

11、鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的計算- 27 -</p><p>　　3.4 回?zé)嵯到y(tǒng)的計算- 29 -</p><p>　　4計算各部分汽水流量和個項(xiàng)熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)- 33 -</p><p>　　4.1作功不足系數(shù)的計算- 33 -</p><p>　　4.2 汽輪機(jī)汽耗量的計算- 34 -</p><p>　　4.3

12、 汽輪機(jī)功率的校核- 35 -</p><p>　　4.4 熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計算- 36 -</p><p>　　5熱力系統(tǒng)輔助設(shè)備的選擇- 38 -</p><p>　　5.1 凝汽器的選擇- 38 -</p><p>　　5.2 高、低壓加熱器的選擇- 38 -</p><p>　　5.3 軸封冷卻器的選擇

13、- 39 -</p><p>　　5.4 真空泵的選擇- 40 -</p><p>　　5.5 給水泵的選擇- 40 -</p><p>　　5.6 凝結(jié)水泵的確定- 42 -</p><p>　　5.7 除氧器及給水箱的選擇- 43 -</p><p>　　5.8 連續(xù)排污擴(kuò)容器的選擇- 45 -</

14、p><p>　　5.9 定期排污擴(kuò)容器的選擇- 46 -</p><p>　　5.10 疏水?dāng)U容器的選擇- 47 -</p><p>　　5.11 工業(yè)水泵的選擇- 48 -</p><p>　　5.12 生水泵的選擇- 48 -</p><p>　　5.13 供水方式的選擇- 49 -</p>&

15、lt;p>　　5.14 循環(huán)水泵的選擇- 50 -</p><p>　　6 全面性熱力系統(tǒng)的擬定- 52 -</p><p>　　6.1 鍋爐煙風(fēng)制粉系統(tǒng)- 52 -</p><p>　　6.2 過熱蒸汽系統(tǒng)- 52 -</p><p>　　6.3 再熱蒸汽系統(tǒng)- 52 -</p><p>　　6.4

16、主蒸汽管道系統(tǒng)- 53 -</p><p>　　6.5 再熱機(jī)組旁路系統(tǒng)- 53 -</p><p>　　6.6 主給水管道系統(tǒng)- 54 -</p><p>　　6.7 主凝結(jié)水管道系統(tǒng)- 55 -</p><p>　　6.8 回?zé)峒訜崞鞴艿老到y(tǒng)- 56 -</p><p>　　6.9 除氧器管道系統(tǒng)- 5

17、6 -</p><p>　　6.10 軸封管道系統(tǒng)- 57 -</p><p>　　6.11 高、低壓加熱器疏水放氣系統(tǒng)- 57 -</p><p>　　6.12 真空及空氣管道系統(tǒng)- 58 -</p><p>　　6.13 循環(huán)冷卻水系統(tǒng)- 59 -</p><p>　　6.14 潤滑油系統(tǒng)- 60 -&l

18、t;/p><p>　　6.15 EH油系統(tǒng)- 60 -</p><p>　　6.16 密封油系統(tǒng)- 61 -</p><p>　　結(jié) 論- 62 -</p><p>　　致 謝- 63 -</p><p>　　附 圖- 65 -</p><p>　　1發(fā)電廠主要設(shè)備的確定</p

19、><p>　　1.1汽輪機(jī)基本參數(shù)和結(jié)構(gòu)的選擇</p><p>　　1.1.1機(jī)組容量的確定</p><p>　　汽輪機(jī)的容量是指汽輪發(fā)電機(jī)組的額定功率，或稱名牌功率。它就是汽輪機(jī)在額定工況下發(fā)電機(jī)端能長期連續(xù)發(fā)出的最大功率。汽輪機(jī)設(shè)計時所依據(jù)的功率為設(shè)計功率不一定等于額定功率。表1-1給出了國產(chǎn)汽輪機(jī)選用的設(shè)計功率與額定功率的比率 </p&g

20、t;<p>　　表1-1 不同容量國產(chǎn)汽輪機(jī)的設(shè)計功率</p><p><b>　　+</b></p><p>　　從而確定； 額定功率Pr=300MW 設(shè)計功率Pel=300MW 。</p><p>　　1.1.2機(jī)組基本參數(shù)的確定</p><p><b>　　主蒸汽初參數(shù)：</b

21、></p><p>　　主蒸汽壓力P0=16.7MPa 主蒸汽溫度t0=537℃</p><p><b>　　排汽壓力：</b></p><p>　　飽和蒸汽的壓力和溫度是ts是單值對應(yīng)的。飽和溫度ts越低，對應(yīng)的飽和壓力越低。而飽和溫度ts又與凝汽器的傳熱端差δt循環(huán)水溫升Δt，以及循環(huán)水進(jìn)入凝汽器的入口溫度tw1有關(guān)。即t

22、s=δt+Δt+tw1 。</p><p>　　我國電站用凝氣式汽輪機(jī)常用的排氣壓力見表1-2</p><p>　　表1-2 國產(chǎn)凝汽式汽輪機(jī)常用的排氣壓力與冷卻水溫的對應(yīng)關(guān)系</p><p>　　考慮設(shè)計實(shí)際狀況，并且參照同類機(jī)組后排氣壓力Pc=0.0054Mpa。</p><p><b>　　再熱蒸汽參數(shù)：</b>&

23、lt;/p><p>　　適當(dāng)?shù)倪x擇再熱壓力和再熱溫度能提高整個循環(huán)的吸熱平均溫度，即可提高循環(huán)效率。采用中間再熱循環(huán)的主要目的是為了減小汽輪機(jī)的排氣濕度。經(jīng)分析指出當(dāng)再熱前有一個回?zé)岢槠瘘c(diǎn)時，最有利的再熱壓力約為新汽壓力的16%~22%，無回?zé)岢槠c(diǎn)時，約為22%~23%。本次設(shè)計中再熱蒸汽壓力Prh=3.26Mpa 再熱蒸汽溫度Trh=537℃</p><p><b>　　汽輪

24、機(jī)轉(zhuǎn)速的：</b></p><p>　　我國電網(wǎng)頻率50HZ 因此直接帶動發(fā)電機(jī)的汽輪機(jī)轉(zhuǎn)速都是n=3000r/min。</p><p>　　1.1.3汽輪機(jī)基本結(jié)構(gòu)型式的選擇</p><p>　　汽輪機(jī)的型式：本課題設(shè)計的汽輪機(jī)為300MW，雙缸雙排氣，高中壓合缸，低壓缸雙流程，單軸，反動凝汽式汽輪機(jī)。采用回?zé)嵯到y(tǒng)，三個高加，四個低加，一個除氧器，采

25、用中間再熱循環(huán)。</p><p>　　配汽方式的選擇：為進(jìn)一步提高機(jī)組運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性和安全性，機(jī)組采用噴嘴配汽和節(jié)流配汽兩種方式。</p><p>　　噴嘴配汽（部分進(jìn)汽或順序閥）：高壓部分共有4個調(diào)節(jié)閥，對應(yīng)于4組噴嘴。當(dāng)I、II號調(diào)節(jié)閥開度達(dá)到約72%時，III號調(diào)節(jié)閥開啟，當(dāng)III號調(diào)節(jié)閥開度達(dá)到約90%時，IV號調(diào)節(jié)閥開始開啟。</p><p>　　節(jié)流配汽（

26、全周進(jìn)汽或單閥）：高壓部分4個調(diào)節(jié)閥根據(jù)控制系統(tǒng)的指令按相同的閥位開啟，對應(yīng)于4組噴嘴同時進(jìn)汽。</p><p>　　再熱蒸汽通過2個中壓聯(lián)合汽閥從汽缸下兩側(cè)分別進(jìn)入中壓部分，中壓部分為全周進(jìn)汽。流量在30%以下時起調(diào)節(jié)作用，以維持再熱器內(nèi)必要的最低壓力，大于30%時，調(diào)節(jié)閥一直保持全開，由高壓調(diào)節(jié)閥調(diào)節(jié)負(fù)荷。</p><p>　　啟動過程：一般選用節(jié)流調(diào)節(jié)方式。因該方式為汽流全周進(jìn)入中壓

27、缸或高壓調(diào)節(jié)級，使汽缸和轉(zhuǎn)子能均勻地加熱膨脹，故能有效降低啟動過程中的熱應(yīng)力和調(diào)節(jié)級動葉機(jī)械應(yīng)力。</p><p>　　正常運(yùn)行：如果負(fù)荷變動頻繁且變動率較大時，為使高壓缸溫度變化最小，熱應(yīng)力最低，應(yīng)選用節(jié)流調(diào)節(jié)方式。但或機(jī)組長期在低于額定負(fù)荷運(yùn)行時則應(yīng)選用噴嘴調(diào)節(jié)方式以獲得較高的熱效率。</p><p>　　停機(jī)過程：若正常停并計劃停機(jī)后檢修，則采用噴嘴調(diào)節(jié)方式是有利的，可縮短機(jī)組冷卻時

28、間。如果是臨時停機(jī)，為保證機(jī)組溫度，要采用節(jié)流調(diào)節(jié)方式。</p><p>　　1.2汽輪機(jī)通流部分設(shè)計</p><p>　　1.2.1汽輪機(jī)直徑和級數(shù)的確定</p><p>　　1.2.1.1 選定汽缸和排汽口數(shù)</p><p>　　本N300型汽輪機(jī)組為單軸雙缸雙排汽，冷凝式再熱汽輪機(jī)，其中高中壓合缸。</p><p&g

29、t;　　1.2.1.2 確定第一壓力級平均直徑和末級直徑</p><p><b>　　1、第一級平均直徑</b></p><p>　　對第一級靜葉，參考同類機(jī)組，取參數(shù)如下：</p><p><b>　　噴嘴流量：</b></p><p>　　速比：X1=0.61</p><p

30、>　　轉(zhuǎn)速：n=3000r/min</p><p><b>　　部分進(jìn)汽率：</b></p><p><b>　　出口截面高度：</b></p><p>　　流量系數(shù)：1=0.960</p><p><b>　　出口角正弦值：</b></p><p&g

31、t;<b>　　故</b></p><p>　　2、高壓缸末級平均直徑</p><p><b>　　高壓缸末級平均直徑</b></p><p>　　對高壓缸末級動葉，參考同類機(jī)組，知：</p><p><b>　　氣體流量：　</b></p><p>　

32、　取10.0，取0.004（余速動能損失系數(shù)）［6］</p><p>　　在高壓缸出口出口角接近90°，??；H0T=H0-H調(diào)＝415－72＝343KJ/kg為高壓缸的等熵焓降VE為末級出口氣體比容，VE＝0.078m3/kg（調(diào)節(jié)級焓降H調(diào)＝98KJ/kg,其效率在額定工況下90％），故。參考同類機(jī)組：取d1=845mm，dZ=1065mm。</p><p>　　1.2.1.3

33、 確定高壓缸壓力級的平均直徑，速比和焓降的變化規(guī)律</p><p>　　1、確定壓力級平均直徑的變化</p><p>　　根據(jù)《汽輪機(jī)原理》所描述的蒸汽通道形狀，確定壓力級平均直徑的變化規(guī)律，通常采用作圖法。在縱坐標(biāo)上任取長度為a的線段BD（一般a=25cm），用以表示第一壓力級至末級動葉中心之軸向距離。在BD兩端分別按比例畫出第一壓力級與末級的平均直徑值。根據(jù)選擇的通道形狀，用光滑曲線

34、將A、C兩點(diǎn)連接起來。AC曲線即為壓力級各級直徑的變化規(guī)律。</p><p>　　2、壓力級的平均直徑dm（平均）</p><p>　　將BD線等分為m等分，取1、2、3……m-1點(diǎn)。為了減小誤差，建議>6。從圖中量出割斷長度，求出平均直徑為dm＝1014mm。</p><p>　　dm（平均）=（AB+（1-1）+（2-2）+……+CD）/（m+1）*k ，

35、</p><p>　　式中的k 為比例尺。（見圖1-1）</p><p>　　圖1-1 壓力級平均直徑變化曲線圖</p><p><b>　　3、確定速比</b></p><p>　　Xa=u/ca。參考同類機(jī)組，Xa＝0.57，逐級增加。</p><p><b>　　4、確定平均焓降

36、</b></p><p>　　己選平均速比Xa（平均）=0.62， 則</p><p>　　Δht（平均）=0.5*（π*dm（平均）*n/60/Xa（平均））2＝33 kJ/kg</p><p><b>　　5、確定級數(shù)</b></p><p>　　Z=(1+α)*Δhtp/Δht（平均）＝10.3取整為Z

37、=11級。式中Δht(p)--壓力級的理想比焓降，α為重?zé)嵯禂?shù)，本機(jī)α=0.05，將Z取整。</p><p>　　6、各級平均直徑的求取</p><p>　　求取壓力級級數(shù)后，再將上圖中BD線段重新分為(Z-1)等分，如圖所示。在原擬定的平均直徑變化曲線上，求出各級的平均直徑，如圖1-2。</p><p>　　圖1-2 各級平均直徑大小</p><

38、;p><b>　　7、各級比焓降分配</b></p><p>　　根據(jù)求出的各級平均直徑，選取相應(yīng)的速比，求出各級的理想比焓降Δht。</p><p>　　Δht=0.5*(π*dm*n/60/Xa)^2</p><p>　　1.2.2 高壓缸焓降分配 </p><p>　　參考以上數(shù)據(jù)，參考同類機(jī)組。

39、可將高壓缸各參數(shù)列表如下：</p><p>　　表1－3 高壓缸比焓降分配表</p><p>　　1.2.3 中低壓缸的級數(shù)確定和各級焓降的分配</p><p>　　重復(fù)上面的步驟，可得中、低壓缸參數(shù)的匯總數(shù)據(jù)：</p><p><b>　　中壓缸：</b></p><p>　　表1-4中壓缸比焓

40、降分配表</p><p><b>　　低壓缸：</b></p><p>　　表1-5低壓缸比焓降分配表</p><p>　　1.3鍋爐燃燒系統(tǒng)及其設(shè)備的選擇</p><p>　　1.3.1 燃燒系統(tǒng)的計算</p><p>　　1.3.1.1 燃料性質(zhì)及鍋爐各部件的重要參數(shù)</p>&

41、lt;p>　　（1） 燃料（徐州煙煤）特性參數(shù)：</p><p>　　C= 51.2% H= 3.2% O=11.6% N=0.7% </p><p>　　S=1.3% M=5.2% A=15% Qar,net =19690 KJ/kg </p><p>　　Vdaf=41% Kkm =1.4</p

42、><p>　?。?） 鍋爐主要技術(shù)參數(shù)： </p><p>　　過熱蒸汽出口溫度：t’’gr=540℃ 給水溫度：tfw=272.4℃</p><p>　　再熱蒸汽進(jìn)口溫度：t’zr=321.1℃ 汽包壓力：Pb=20.4MPa </p><p>　　再熱蒸汽出口溫度：t’’zr=540℃ 鍋爐效率：ηb=91

43、%</p><p>　?。?） 鍋爐型式：HG—1025/17.4亞臨界一次中間再熱強(qiáng)制循環(huán)汽包爐</p><p>　　（4） 鍋爐過量空氣系數(shù)及漏風(fēng)系：:</p><p>　　爐膛出口過量空氣系數(shù)：αl=1.20</p><p>　　空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)：Δαky=0.03*2</p><p>　　制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)：Δ

44、αzf=0.04</p><p>　　除塵器漏風(fēng)系數(shù)：Δαc=0.1</p><p>　　煤種在爐膛燃燒時煤灰的熔融性和特征溫度如表1-7所示：</p><p>　　表1-7 煤種溫度表</p><p>　　其他相關(guān)參數(shù)如表1-8所示：</p><p>　　表1-8 相關(guān)參數(shù)表</p><p>

45、　　依據(jù)給出的數(shù)據(jù)計算結(jié)果如表1-9所示：</p><p>　　表1-9 燃燒系統(tǒng)計算數(shù)據(jù)</p><p>　　1.3.1.2 鍋爐每小時燃料消耗量</p><p><b>　　式中： </b></p><p>　　D0—鍋爐蒸發(fā)量 h’’zr—再熱蒸汽出口焓 </p>

46、<p>　　hgr—過熱蒸汽出口焓 Dzr—再熱蒸汽流量 </p><p>　　hfw—給水焓 ηb—鍋爐效率</p><p><b>　　— 低位發(fā)熱

47、量</b></p><p>　　1.3.1.3 鍋爐計算燃料消耗量</p><p><b>　　式中:</b></p><p>　　—機(jī)械未完全燃燒熱損失，查取1.2％</p><p>　　1.3.1.4 理論空氣量的計算 </p><p>　　1.3.1.5 理論煙氣容積計算<

48、;/p><p><b>　　( )</b></p><p><b>　　故： </b></p><p>　　1.3.2 制粉系統(tǒng)的確定 </p><p>　　1.3.2.1 制粉系統(tǒng)的作用</p><p>　　燃用煤粉的鍋爐由煤粉制備系統(tǒng)供應(yīng)合格的煤粉。煤粉制備系統(tǒng)是指將原

49、煤磨制成粉，然后送入鍋爐的爐膛進(jìn)行懸浮燃燒所需設(shè)備和相關(guān)連接管道的組合，通常簡稱為制粉系統(tǒng)。制粉系統(tǒng)的任務(wù)是安全可靠和經(jīng)濟(jì)地制造和運(yùn)送鍋爐所需的合格煤粉。</p><p>　　1.3.2.2 制粉系統(tǒng)的型式</p><p>　　制粉系統(tǒng)可分為直吹式和中間儲倉式兩種。直吹式系統(tǒng)指的是煤粉經(jīng)磨煤機(jī)磨制成煤粉后直接吹入爐膛燃燒，直吹式制粉系統(tǒng)不設(shè)煤粉倉，磨煤機(jī)磨制好的煤粉直接送入爐膛內(nèi)燃燒，磨煤

50、機(jī)磨制的煤粉量應(yīng)與鍋爐同步調(diào)節(jié)；中間儲倉式制粉系統(tǒng)，是將磨好的煤粉先儲存在煤粉倉中，然后再根據(jù)鍋爐運(yùn)行負(fù)荷的需要，從煤粉倉經(jīng)給粉機(jī)送入爐膛燃燒。</p><p>　　1.3.2.3 直吹式制粉系統(tǒng)</p><p>　　直吹式制粉系統(tǒng)中，磨煤機(jī)磨制的煤粉全部直接送入爐膛內(nèi)燃燒。因此每臺鍋爐所有運(yùn)行磨煤機(jī)制粉量的總和，在任何時候均等于鍋爐煤耗量，即制粉量隨鍋爐負(fù)荷的變化而變化。</p&g

51、t;<p>　　普通的筒式鋼球磨煤機(jī)低負(fù)荷或變負(fù)荷運(yùn)行不經(jīng)濟(jì)，因此一般不適用于直吹式制粉系統(tǒng)，僅在鍋爐帶基本負(fù)荷時考慮使用。</p><p>　　配中速磨煤機(jī)的直吹式制粉系統(tǒng)有正壓式和負(fù)壓式兩種連接方式。按其工作流程，排粉風(fēng)機(jī)在磨煤機(jī)之后，整個系統(tǒng)處于負(fù)壓下工作，稱為負(fù)壓直吹式制粉系統(tǒng)；反之，排粉風(fēng)機(jī)在磨煤機(jī)之前則稱為正壓直吹式制粉系統(tǒng)。</p><p>　　隨著雙進(jìn)雙出球磨

52、機(jī)的引進(jìn)，國內(nèi)有的燃煤電廠采用配雙進(jìn)雙出球磨機(jī)正壓直吹式制粉系統(tǒng)。它與中速磨直吹式制粉系統(tǒng)比較，具有以下優(yōu)點(diǎn)：煤種適應(yīng)性廣，適于磨制高灰分、強(qiáng)磨損性的煤種，以及揮發(fā)分低、要求煤粉細(xì)的無煙煤；系統(tǒng)以調(diào)節(jié)磨煤機(jī)通風(fēng)量方法控制給粉量，響應(yīng)鍋爐負(fù)荷變化性能好；鋼球磨煤機(jī)的煤粉細(xì)度穩(wěn)定，不受負(fù)荷變化影響，負(fù)荷低時，煤粉在筒內(nèi)停留時間長，磨制煤粉更細(xì)，能改善煤粉氣流著火和燃燒性能，使鍋爐負(fù)荷調(diào)節(jié)范圍擴(kuò)大。</p><p>　

53、　1.3.2.4中間儲倉式制粉系統(tǒng)</p><p>　　在中間儲倉式制粉系統(tǒng)中，磨煤機(jī)的制粉量不需與鍋爐的燃煤量一致，磨煤機(jī)的運(yùn)行方式在鍋爐運(yùn)行過程中有一定的獨(dú)立性，并可經(jīng)常保持在經(jīng)濟(jì)負(fù)荷下運(yùn)行。因此，這種系統(tǒng)最適合配用調(diào)節(jié)性能較差的普通式鋼球磨煤機(jī)。</p><p>　　由于球磨機(jī)軸頸密封性不好，不宜采用正壓運(yùn)行，故配球磨機(jī)的中間儲倉式制粉系統(tǒng)均為負(fù)壓系統(tǒng)，并要求球磨機(jī)進(jìn)口維持200Pa

54、的負(fù)壓。與直吹式制粉系統(tǒng)相比，由于氣粉分離及煤粉的儲存、轉(zhuǎn)運(yùn)、調(diào)節(jié)的需要，中間儲倉式制粉系統(tǒng)增加了細(xì)粉分離器、煤粉倉、螺旋輸送機(jī)、給粉機(jī)等設(shè)備。</p><p>　　1.3.3 制粉系統(tǒng)的選擇</p><p>　　制粉系統(tǒng)型式應(yīng)根據(jù)煤種的煤質(zhì)特性、可能的煤種變化范圍、負(fù)荷性質(zhì)、磨煤機(jī)的適用條件，并結(jié)合鍋爐爐膛結(jié)構(gòu)和燃燒器結(jié)構(gòu)形式等因素，經(jīng)過技術(shù)經(jīng)濟(jì)比較后確定。</p><

55、;p>　　采用中速磨煤機(jī)、風(fēng)扇式磨煤機(jī)或雙進(jìn)雙出鋼球式磨煤機(jī)制粉設(shè)備時，宜采用直吹式制粉系統(tǒng)；采用中速磨煤機(jī)時，運(yùn)煤系統(tǒng)應(yīng)有較完善的清除鐵塊、木塊、石塊和大塊煤的設(shè)施，并應(yīng)考慮石子煤的清除設(shè)施；采用中速磨煤機(jī)和雙進(jìn)雙出鋼球式磨煤機(jī)，且空氣預(yù)熱器能滿足要求時，宜采用正壓冷一次風(fēng)機(jī)系統(tǒng)；采用常規(guī)鋼球式磨煤機(jī)制粉設(shè)備時，應(yīng)采用貯倉式制粉系統(tǒng)。</p><p>　　本次設(shè)計煤種的特性參數(shù)：Vdaf=41% 、M=5

56、.2% 、K m=1.4，因此采用正壓冷一次風(fēng)直吹式制粉系統(tǒng)。</p><p>　　1.3.4 磨煤機(jī)的選擇</p><p>　　1.3.4.1 磨煤機(jī)的作用</p><p>　　磨煤機(jī)是制粉系統(tǒng)的主要設(shè)備，其作用是將具有一定尺寸的煤塊干燥、破碎并磨制成煤粉。煤在磨煤機(jī)中被磨制成煤粉，主要是受到撞擊、擠壓和研磨三種力作用的結(jié)果。各種磨煤機(jī)的工作原理往往不是單獨(dú)一種力

57、的作用。</p><p>　　1.3.4.2 磨煤機(jī)的類型</p><p>　　磨煤機(jī)的類型很多，根據(jù)磨煤部件的轉(zhuǎn)速大致可分為如下三種：</p><p>　　低速磨煤機(jī)：轉(zhuǎn)速n=16～20r/min，如筒式鋼球磨煤機(jī)；</p><p>　　中速磨煤機(jī)：轉(zhuǎn)速n=50～300r/min，如平盤磨煤機(jī)、中速環(huán)球式磨煤機(jī)、碗式磨煤機(jī)、MPS磨煤機(jī)；&

58、lt;/p><p>　　高速磨煤機(jī)：轉(zhuǎn)速n=500～1500r/min，如風(fēng)扇磨煤機(jī)、豎井磨煤機(jī)等。</p><p>　　1.3.4.3 磨煤機(jī)的選擇依據(jù)</p><p>　　磨煤機(jī)選擇的主要依據(jù)是煤的特性，其中以揮發(fā)分Vdaf 、水分Mar、可磨性系數(shù)K km及由它們決定的磨制煤粉的細(xì)度R90為主要選擇，可參考表1-10。</p><p>　　

59、表1-10 磨煤機(jī)及制粉系統(tǒng)的選擇</p><p>　　依據(jù)本次設(shè)計煤種參數(shù)Km=1.4，因此選用中速磨煤機(jī)。</p><p>　　參考《火力發(fā)電廠設(shè)計規(guī)程-制粉系統(tǒng)》，選擇磨煤機(jī)型號為MPS212，其基本出力BA=43.81t/h，基本參數(shù)如表1-11所示：</p><p>　　表1-11 MPS212型磨煤機(jī)型號參數(shù)</p><p>　　

60、1.3.5 給煤機(jī)的選擇</p><p>　　1.3.5.1 給煤機(jī)的作用</p><p>　　給煤機(jī)的作用是根據(jù)磨煤機(jī)或鍋爐負(fù)荷的需要調(diào)節(jié)給煤量，并把原煤均勻連續(xù)地送入磨煤機(jī)中。</p><p>　　1.3.5.2 給煤機(jī)的型式</p><p>　　國內(nèi)應(yīng)用較多的給煤機(jī)有圓盤式、振動式、刮板式、皮帶式等形式。</p><

61、p><b>　　圓盤式給煤機(jī)</b></p><p>　　圓盤式給煤機(jī)有一個由電動機(jī)經(jīng)減速裝置帶動的圓盤。改變調(diào)節(jié)套筒、調(diào)節(jié)刮板的位置或改變圓盤的轉(zhuǎn)速等都可以調(diào)節(jié)給煤量。其優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單、緊湊，設(shè)備嚴(yán)密，其缺點(diǎn)是供給濕煤時易堵塞。</p><p><b>　　電磁振動式給煤機(jī)</b></p><p>　　電磁振動式給

62、煤機(jī)主要由電磁振動器和給煤槽組成。通過調(diào)整振動器的振動力即調(diào)節(jié)振幅可以調(diào)節(jié)給煤量。電磁振動式給煤機(jī)的特點(diǎn)是無轉(zhuǎn)動部件，無機(jī)械摩擦，結(jié)構(gòu)簡單，造價低，占地面積小，運(yùn)行維護(hù)方便，安全可靠；但要求電源電壓穩(wěn)定，原煤粒度均勻，水分適中，否則容易發(fā)生堵煤或原煤自流現(xiàn)象。</p><p><b>　　刮板式給煤機(jī)</b></p><p>　　刮板式給煤機(jī)主要由前、后鏈輪和掛在兩個

63、鏈輪上的一根傳送鏈條組成。這種給煤機(jī)利用煤在自身內(nèi)摩擦力和刮板鏈條拖動力的作用下，在箱體內(nèi)沿著刮板鏈條的運(yùn)動方向形成連續(xù)的煤層流，不斷地從進(jìn)煤口流到出煤口，實(shí)現(xiàn)連續(xù)均勻定量的輸送任務(wù)。刮板式給煤機(jī)可以通過煤層厚度調(diào)節(jié)板調(diào)節(jié)給煤量，也可用改變鏈輪轉(zhuǎn)速的方法進(jìn)行調(diào)節(jié)。刮板式給煤機(jī)的特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)合理、系統(tǒng)布置靈活，能滿足較長距離的供煤要求，可制成全密封式；其不足之處是占地面積較大，當(dāng)煤塊過大或煤中有雜物時易卡住。</p><

64、p>　　電子重力式皮帶給煤機(jī)</p><p>　　電子重力式皮帶給煤機(jī)主要由機(jī)體、給煤皮帶機(jī)構(gòu)、稱重機(jī)構(gòu)、鏈?zhǔn)角謇砉伟?、斷煤及堵煤信號裝置、清掃輸送裝置、電子控制柜及電源動力柜組成。由于這種給煤機(jī)具有先進(jìn)的皮帶轉(zhuǎn)速測定裝置、精確度高的稱重機(jī)構(gòu)、良好的過載保護(hù)以及完善的檢測裝置等優(yōu)點(diǎn)，所以在國內(nèi)300MW及600MW機(jī)組中得到了應(yīng)用。</p><p>　　1.3.5.3給煤機(jī)的選擇&l

65、t;/p><p>　　依據(jù)《火力發(fā)電廠設(shè)計技術(shù)規(guī)程—制粉系統(tǒng)》本次設(shè)計每臺磨煤機(jī)配備兩臺給煤機(jī)送煤。</p><p>　　給煤機(jī)的出力：BA=1.15Bm</p><p>　　=1.15×35.374</p><p><b>　　=40.68t/h</b></p><p>　　那么每臺給煤機(jī)

66、的出力應(yīng)達(dá)到的出力應(yīng)是40.68÷2=20.34t/h</p><p>　　表1-12所示為選用8824型號電子稱重式給煤機(jī)特性參數(shù)：</p><p>　　表1-12 8224型號給煤機(jī)特性參數(shù)</p><p>　　1.3.6 送風(fēng)機(jī)、一次風(fēng)機(jī)的選擇</p><p>　　1.3.6.1 送風(fēng)機(jī)的選擇</p><p

67、><b>　　送風(fēng)機(jī)的作用</b></p><p>　　送風(fēng)機(jī)的作用是向鍋爐爐膛輸送燃料所必需的空氣量。所輸送的空氣溫度與室溫相同。這種風(fēng)機(jī)要能夠保證供給爐內(nèi)燃燒所需要的空氣量及克服送風(fēng)管道系統(tǒng)的阻力，其輸送的空氣幾乎沒有燃料的飛灰，因此在結(jié)構(gòu)上沒有特殊要求，與一般用途的通風(fēng)機(jī)相同。</p><p><b>　　送風(fēng)機(jī)的類型</b><

68、/p><p>　　風(fēng)機(jī)按照原理分可分為：1）葉片式風(fēng)機(jī)；2）容積式風(fēng)機(jī)。其中葉片式風(fēng)機(jī)又可分為：離心式風(fēng)機(jī)；軸流式風(fēng)機(jī)。容積式風(fēng)機(jī)可分為：往復(fù)式風(fēng)機(jī)；回轉(zhuǎn)式風(fēng)機(jī)。</p><p>　　對300MW以上大機(jī)組，多采用軸流式風(fēng)機(jī)。它具有結(jié)構(gòu)緊湊、占地面積小和調(diào)節(jié)效率高等優(yōu)點(diǎn)。根據(jù)《規(guī)程》6.3.1和6.3.2，送風(fēng)機(jī)的臺數(shù)、風(fēng)量和壓頭按下列要求確定：</p><p>　　(

69、1)每臺鍋爐應(yīng)裝設(shè)有2臺送風(fēng)機(jī)，不設(shè)備用風(fēng)機(jī)。</p><p>　　(2)送風(fēng)機(jī)的風(fēng)量的富裕量（5％~10%）取8%，壓頭的富裕量（10％~15%）取12%。</p><p><b>　　送風(fēng)機(jī)的確定</b></p><p>　　送風(fēng)機(jī)容量的計算如下： </p><p><b>　　式中： </

70、b></p><p>　　β1 —— 送風(fēng)機(jī)容量儲備系數(shù)，按《規(guī)程》取β1=1.05</p><p>　　Bj —— 計算燃料量</p><p>　　V0 —— 理論空氣量</p><p>　　αl —— 爐膛出口過量空氣系數(shù)，αl =1.20</p><p>　　Δαl —— 爐膛漏風(fēng)系數(shù)，Δαl =

71、0.05</p><p>　　Δαzf —— 制粉系統(tǒng)漏風(fēng)系數(shù)，Δαzf =0.1</p><p>　　Δαky—— 空氣預(yù)熱器漏風(fēng)系數(shù)，Δαky= 0.2</p><p>　　tlk —— 冷空氣溫度， tlk =22℃</p><p>　　b —— 當(dāng)?shù)卮髿鈮?，b =735mmHg</p><p>　　Zsf

72、 —— 送風(fēng)機(jī)臺數(shù)，Zsf =2</p><p>　　送風(fēng)機(jī)壓頭計算如下：</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　tlk ——冷空氣溫度,=22℃</p><p>　　b —— 當(dāng)?shù)卮髿鈮?=735 mmHg</p><p>　　β2 —— 壓頭儲備系數(shù),取 β2=110

73、%</p><p>　　ΔHn ——風(fēng)道總阻力,ΔHn =3200</p><p>　　tk —— 出廠條件下的流體溫度, tk=20℃</p><p><b>　　送風(fēng)機(jī)的選擇依據(jù)</b></p><p>　　根據(jù)送風(fēng)機(jī)的容量和壓頭選擇送風(fēng)機(jī)類型。根據(jù)流量和壓頭選擇送風(fēng)機(jī)的型號，選擇的送風(fēng)機(jī)性能如表1-13所示：<

74、;/p><p>　　表1-13 送風(fēng)機(jī)的性能表</p><p>　　1.3.6.2 一次風(fēng)機(jī)的選擇</p><p><b>　　一次風(fēng)機(jī)的作用</b></p><p>　　一次風(fēng)機(jī)的作用是提供輸送煤粉的空氣，將煤粉送到燃燒器。由于設(shè)計采用正壓冷一次風(fēng)輸送煤粉，此時一次風(fēng)機(jī)相當(dāng)于排粉風(fēng)機(jī)，只是將其位置設(shè)在空氣預(yù)熱器之前。與此相

75、適應(yīng)，需采用三分倉回轉(zhuǎn)式空氣預(yù)熱器，已分別加熱工作壓力不同的一次風(fēng)和二次風(fēng)。</p><p>　　一次風(fēng)機(jī)送風(fēng)量的確定</p><p>　　風(fēng)機(jī)的基本風(fēng)量按設(shè)計煤種計算，應(yīng)包括鍋爐在最大連續(xù)蒸發(fā)量時所需的一次風(fēng)量、制造廠保證的空氣預(yù)熱器運(yùn)行一年后一次風(fēng)側(cè)的漏風(fēng)量加上需由一次風(fēng)機(jī)所提供的磨煤機(jī)密封風(fēng)量損失（按全部磨煤機(jī)計算）。</p><p>　　風(fēng)機(jī)的風(fēng)量裕量宜不小

76、于35％，另加溫度裕量，可按“夏季通風(fēng)室外計算溫度”來確定；風(fēng)機(jī)的壓頭裕量宜為30％。對于與送風(fēng)機(jī)串聯(lián)運(yùn)行的冷一次風(fēng)機(jī)，壓頭裕量可增加到35％。</p><p>　　一次風(fēng)機(jī)的流量為5臺運(yùn)行的磨煤機(jī)最大通風(fēng)量的和，每臺磨煤機(jī)的實(shí)際最大通風(fēng)量：QV=20.5675Kg/s</p><p>　　Qx=QV ÷ 1.282×3600×Zm=288779.2512m3

77、/h</p><p>　　其中Zm 指的是運(yùn)行磨煤機(jī)臺數(shù)</p><p><b>　　一次風(fēng)機(jī)全壓的計算</b></p><p>　　KP=T×101325/TJ/b=27273×101325/303/99898=0.9138603Pa</p><p>　　Kp—— 介質(zhì)密度修正系數(shù)</p>

78、;<p>　　T —— 額定負(fù)荷下風(fēng)機(jī)中熱力學(xué)溫度，本次設(shè)計為(0+273)K</p><p>　　B —— 當(dāng)?shù)卮髿鈮海敬卧O(shè)計取99898Pa</p><p>　　HZS=Kp×Hx=0.9138603×15025.2=13730.9Pa</p><p>　　HZS—— 風(fēng)機(jī)在實(shí)際狀態(tài)下的全壓</p><p&

79、gt;　　Hx—— 風(fēng)機(jī)在理想狀態(tài)下的全壓 取15025.2Pa</p><p><b>　　一次風(fēng)機(jī)的選擇依據(jù)</b></p><p>　　本次設(shè)計選擇一臺一次風(fēng)機(jī)，型式采用軸流式，由于一次風(fēng)機(jī)計算流量為Qx=288779.2512m3/h，HZS=13730.9Pa。參照規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)，選擇型式如表1-14所示：</p><p>　　表1-14

80、一次風(fēng)機(jī)參數(shù)</p><p>　　1.3.7 引風(fēng)機(jī)的選擇</p><p><b>　　引風(fēng)機(jī)的作用</b></p><p>　　引風(fēng)機(jī)的作用是把燃料燃燒后所生成的煙氣從鍋爐中抽出，并排入大氣。由于煙氣是有害氣體，而且溫度較高，故應(yīng)在軸承箱內(nèi)裝有冷水裝置，使引風(fēng)機(jī)的軸承得到良好的冷卻。同時引風(fēng)機(jī)還應(yīng)有良好的密封性，以免煙氣外泄。此外因煙氣中含有

81、一定量的飛灰，為減輕引風(fēng)機(jī)的磨損，葉片和機(jī)殼的鋼板均需加厚，且采用耐磨材料，以延長使用壽命。</p><p><b>　　引風(fēng)機(jī)的選擇</b></p><p><b>　　引風(fēng)機(jī)的壓頭計算：</b></p><p>　　煙氣容積： =0+1.0161(α-1)V0</p><

82、;p>　　=5.692461+1.0161×(1.25-1)×5.47</p><p>　　=7.08197775 m3/kg</p><p><b>　　其中：</b></p><p>　　—— 實(shí)際煙氣容積 m3/kg</p><p>　　V0—— 理論空氣量 m3/kg</p>

83、;<p>　　0—— 理論煙氣容積 m3/kg</p><p>　　α—— 爐膛出口處的過量空氣系數(shù)，α=1.25</p><p>　　ρy0= ===0.024414</p><p>　　ρy0—— 實(shí)際狀態(tài)下的煙氣密度 kg/ m3</p><p><b>　　Kρ=</b></p>

84、<p><b>　　=</b></p><p>　　=50.74956990.5771670191.01428457</p><p>　　=29.709387</p><p>　　Kρ——介質(zhì)密度修正系數(shù)</p><p>　　T—— 額定負(fù)荷下風(fēng)機(jī)中熱力學(xué)溫度 ，本次設(shè)計為0+273 </p>

85、<p>　　Tj——廠家設(shè)計計算溫度，本次設(shè)計溫度為200+273</p><p>　　b ——當(dāng)?shù)卮髿鈮海敬卧O(shè)計取b=99898Pa</p><p>　　則：Hzs= KρHx= 29.70938736.5=1084.3926225Pa</p><p>　　Hzs——風(fēng)機(jī)在實(shí)際狀態(tài)下的全壓 Pa</p><p>　　Hx——風(fēng)機(jī)

86、在理想狀態(tài)下的全壓，取36.5 Pa</p><p><b>　　引風(fēng)機(jī)流量的計算：</b></p><p>　　Vgf = Bj（+△αV0）</p><p>　　= 1 4 1 7 4 2 （7.08197775+0.425.47）</p><p>　　=1417429.379377751.476190476<

87、/p><p>　　=1962524.0279m3/h</p><p>　　Bj ——計算燃燒量 t/h</p><p>　　——實(shí)際排煙容積 m3/kg</p><p>　　V0——理論空氣量 m3/kg</p><p>　　△α——爐膛出口至引風(fēng)機(jī)入口的漏風(fēng)系數(shù)之和</p><p>　

88、　△α = △αgr+△αzr +△αsm+△αky+△αcc+△αyd</p><p>　　= 0.03+0.03+0.04+0.20+0.1+0.02</p><p><b>　　= 0.42</b></p><p>　　Qyf —— 引風(fēng)機(jī)的介質(zhì)溫度（排煙溫度）本次設(shè)計取值為1300C</p><p>　　Vg

89、f —— 額定負(fù)荷下的煙氣量</p><p>　　則引風(fēng)機(jī)的流量 ：Qx=</p><p>　　=1.11962524.0279</p><p>　　=2189613.624m3/h</p><p>　　——流量儲備系數(shù)，本次設(shè)計取1.1</p><p>　　Qx——引風(fēng)機(jī)的流量 m3/h</p>&l

90、t;p><b>　　引風(fēng)機(jī)的確定</b></p><p>　　本次設(shè)計選擇兩臺引風(fēng)機(jī)，均采用軸流風(fēng)機(jī)，由于引風(fēng)機(jī)計算流量為2095718.833m3/h ，壓頭Hzs=837.6585537Pa，參照規(guī)定標(biāo)準(zhǔn)，每臺送風(fēng)機(jī)的流量應(yīng)滿足1047859.442 m3/h 壓頭滿足3238.4467 Pa，故選擇型式如表1-15所示：</p><p>　　表1-15

91、引風(fēng)機(jī)參數(shù)</p><p>　　1.3.8 除塵設(shè)備的選擇</p><p><b>　　除塵設(shè)備的作用</b></p><p>　　除塵設(shè)備的作用是撲捉煙氣中的粉塵，降低煙氣中粉塵濃度。爐膛燃燒后的煙氣中含有大量粉塵，若不經(jīng)過處理，直接排放到大氣中，將會帶來很大的污染，而且在煙氣中含有大量不完全燃燒的炭粒以及許多碳?xì)浠衔?，這些碳?xì)浠衔锒际怯?/p>

92、C、H、S、O等元素組成的復(fù)雜有機(jī)化合物。大量化合物還是致癌物質(zhì)。因此高效除塵裝置是電站鍋爐必備的組成部分。</p><p><b>　　除塵設(shè)備的分類</b></p><p>　　除塵器可分為布袋除塵器和電除塵器兩種。</p><p>　　布袋除塵器是含塵氣體通過濾袋濾去其中塵粒的除塵裝置。電除塵器（EP）又稱靜電除塵器，是利用靜電除塵力使塵

93、?；蛞后w粒子與氣體分離的裝置。電除塵器按集塵極的形式不同有管式和板式之分。</p><p><b>　　除塵設(shè)備的選擇</b></p><p>　　除塵設(shè)備的選擇應(yīng)使煙氣中排放的粉塵量及其濃度符合現(xiàn)行的環(huán)境保護(hù)標(biāo)準(zhǔn)的要求，并應(yīng)考慮煤灰特性、工藝及灰渣綜合利用的要求。本次設(shè)計選擇靜電除塵器。</p><p>　　每臺鍋爐設(shè)置的靜電除塵器臺數(shù)不宜少

94、于兩組，對220t/h～420t/h鍋爐，根據(jù)工程具體條件也可只設(shè)一組。</p><p>　　2原則性熱力系統(tǒng)的擬定</p><p>　　本次設(shè)計的原則性熱力系統(tǒng)，其回?zé)峒訜岬募墧?shù)為八級，給水溫度為272.4℃，各加熱器形式除一臺除氧器為混合式外，其余均為表面式加熱器。</p><p>　　2.1 給水回?zé)岷统跸到y(tǒng)的擬定</p><p>　

95、　給水回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)是原則性熱力系統(tǒng)的主要部分，對電廠的安全、經(jīng)濟(jì)和電廠的投資都有一定的影響。擬定的原則是系統(tǒng)簡單、運(yùn)行可靠，在此基礎(chǔ)上實(shí)現(xiàn)較高的經(jīng)濟(jì)性。</p><p>　　機(jī)組有八段不調(diào)整抽汽，回?zé)嵯到y(tǒng)為三臺高壓加熱器、一臺除氧器、四臺低壓加熱器。主凝結(jié)水和給水在各加熱器中的加熱溫度按“等溫升”分配。其中，高壓缸抽汽送至1#高壓加熱器，高壓缸排汽送至2#高壓加熱器，中壓缸抽汽送至3#高壓加熱器，中壓缸排汽送至除

96、氧器，低壓缸不同段抽汽分別送至低壓加熱器。</p><p>　　1#、2#、3#高壓加熱器由于抽汽過熱度很大，為了充分利用加熱蒸汽的過熱度及降低疏水的出口溫度，故高壓加熱器把傳熱面設(shè)置為三部分：內(nèi)置式過熱蒸汽冷卻段、凝結(jié)段和疏水冷卻段。這樣提高三臺“高加”水溫的同時還減少“高加”溫差，使不可逆損失減少，提高機(jī)組的熱經(jīng)濟(jì)性。1# 、2# 、3#高壓加熱器采用疏水逐級自流方式進(jìn)入除氧器，這樣提高了熱經(jīng)濟(jì)性。5#、6#

97、、7#、8#低壓加熱器的回?zé)岢槠麃碜缘蛪焊?，此時蒸汽壓力和溫度低，故低壓加熱器由凝結(jié)段和疏水冷卻段組成，疏水方式采用逐級自流，最后流至凝汽器熱井中。</p><p>　　除氧器(4段抽汽)采用滑壓運(yùn)行，這不僅提高了機(jī)組設(shè)計工況下運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，還顯著提高了機(jī)組低負(fù)荷時的熱經(jīng)濟(jì)性，簡化熱力系統(tǒng)，降低投資，使汽機(jī)的抽汽點(diǎn)分配更合理，提高了機(jī)組的熱效率。為了解決在變工況下除氧器的除氧效果和給水泵不汽蝕，主給水泵裝有低壓電

98、動前置泵。</p><p>　　2.2 補(bǔ)充水系統(tǒng)的擬定</p><p>　　鑒于化學(xué)除鹽水的品質(zhì)難以達(dá)到很高的標(biāo)準(zhǔn)，所以采用化學(xué)處理補(bǔ)充水的方法。目前，高參數(shù)機(jī)組的凝汽器中均裝有真空除氧器，以真空除氧作為補(bǔ)充水除氧方式，所以本機(jī)組補(bǔ)充水送入凝汽器中。</p><p>　　2.3 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的擬定</p><p>　　連續(xù)排污就是不

99、斷地從汽包中含鹽濃度較高的部位排出一部分鍋水，使鍋水含鹽濃度不致過高。通過連續(xù)排污管，引至連續(xù)排污擴(kuò)容器，擴(kuò)容降壓蒸發(fā)出部分工質(zhì)，引入熱力系統(tǒng)除氧器，以回收工質(zhì)利用熱量；擴(kuò)容蒸發(fā)后剩余的排污水溫高于100℃，可再引入排污冷卻器用以加熱從化學(xué)車間來的軟化水，排污水溫降至50℃左右后，方可排入地溝。</p><p>　　為了簡化系統(tǒng)，因此采用高壓Ⅰ級排污擴(kuò)容水系統(tǒng)。</p><p>　　2.4

100、 原則性熱力系統(tǒng)圖</p><p>　　依據(jù)上述擬定的加熱器臺數(shù)和各段回?zé)岢槠?，以及補(bǔ)充水系統(tǒng)和連續(xù)排污利用系統(tǒng)，繪制原則性熱力系統(tǒng)圖如下圖2-1所示：</p><p>　　圖2-1 N300-16.3/537/537型機(jī)組凝汽式電廠原則性熱力系統(tǒng)圖</p><p>　　3原則性熱力系統(tǒng)計算</p><p>　　3.1 汽水參數(shù)綜合表<

101、/p><p>　　設(shè)計計算選用的數(shù)據(jù)有如下：</p><p>　　制造廠提供的軸封漏氣量及其參數(shù)，如表3-3所示。</p><p>　　鍋爐連續(xù)排污量：Dbl=0.01Db ，全廠汽水損失：Dl=0.01Db</p><p><b>　　機(jī)組的機(jī)電效率：</b></p><p>　　選擇回?zé)峒訜崞餍?/p>

102、：0.99，擴(kuò)容器效率：</p><p>　　連續(xù)排污擴(kuò)容器壓力：0.90MPa，化學(xué)補(bǔ)充水溫：20℃</p><p>　　給水泵組給水焓升kJ/kg，凝結(jié)水泵的焓升kJ/kg </p><p>　　參考《熱力發(fā)電廠》選定各加熱器出口端差如表3-1所示：</p><p>　　表3-1 各加熱器出口端差</p><p>

103、　　管道壓損如表3-2所示：</p><p>　　表3-2 管道壓損表</p><p>　　軸封漏汽量及其參數(shù)表3-3 所示</p><p>　　表3-3 軸封漏汽量及其參數(shù)</p><p>　　對于中間再熱式汽輪機(jī)，應(yīng)考慮再熱后蒸汽從焓值提高對給水回?zé)岬挠绊?，往往使一個加熱器的抽汽來自再熱的冷端，并使該級給水焓升增大，約為再熱后一級的1.5

104、～1.8倍，從降低再熱后回?zé)岢槠麎毫?，增加抽汽作功量，再熱后各級給水加熱一般也采用等焓升分配原則。在實(shí)際回?zé)峒訜嵯到y(tǒng)中，還應(yīng)考慮除氧器的定壓運(yùn)行情況及加熱器生產(chǎn)情況，熱力系統(tǒng)的布置方式等因素。</p><p>　　對于本N300一次中間再熱式汽輪機(jī)組，參考同類機(jī)組，考慮了生產(chǎn)實(shí)際中所遇到的各種因素的限制，將加熱器參數(shù)匯總見下表3-4所示。</p><p>　　表3-4 N300-16.7

105、/537/537型機(jī)組各點(diǎn)計算汽水參數(shù)表</p><p>　　3.2 汽輪機(jī)熱力過程線的繪制</p><p>　　由設(shè)計的第一部分確定的主蒸汽參數(shù)，以及經(jīng)過主汽門和調(diào)節(jié)汽門對蒸汽的壓損和各段抽汽蒸汽參數(shù)，從而繪制汽輪機(jī)熱力過程線如下圖3-1所示：</p><p>　　圖3-1汽輪機(jī)熱力過程線</p><p>　　3.3 鍋爐連續(xù)排污利用系統(tǒng)的

106、計算</p><p>　　3.3.1 給水份額的計算</p><p>　　主蒸汽，再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計算點(diǎn)參數(shù)如表3-5所示：</p><p>　　表3-5 新蒸汽，再熱蒸汽及排污擴(kuò)容器計算點(diǎn)參數(shù)</p><p>　　鍋爐連續(xù)排污系統(tǒng)圖如圖3-3所示。</p><p>　　汽輪機(jī)總耗汽量 </p>

107、<p>　　則 </p><p>　　鍋爐蒸發(fā)量 </p><p>　　則 </p><p>　　即 </p><p>　　鍋爐給水量（此工況應(yīng)扣去過熱器減溫水量）</p><p>　　給

108、水份額 </p><p>　　3.3.2 鍋爐連續(xù)排污量的計算</p><p>　　鍋爐連續(xù)排污量: </p><p>　　則 </p><p>　　擴(kuò)容器蒸汽份額為取擴(kuò)容效率</p><p>　　擴(kuò)容后排污水份額 </p>

109、<p>　　化學(xué)補(bǔ)充水量 </p><p>　　即 </p><p>　　排污冷卻器的計算:補(bǔ)充水溫，取排污冷卻器端差為8℃，則 </p><p>　　由排污冷卻器熱平衡式</p><p><b>　　所以 KJ/Kg</b></p><p>

110、;　　查表得50℃飽和水的焓值高于計算焓值，因此排污系統(tǒng)擬定合理。</p><p>　　圖3-3鍋爐連續(xù)排污系統(tǒng)簡圖 圖3-4一號高壓加熱器簡圖 </p><p>　　3.4 回?zé)嵯到y(tǒng)的計算</p><p>　　3.4.1 計算汽輪機(jī)各段抽汽量和凝汽量</p><p>　　(1)由高壓加熱器H

111、1熱平衡計算求如圖3-4所示 </p><p>　　(2)由高壓加熱器H2熱平衡計算求如圖3-5所示：</p><p><b>　　H2的疏水</b></p><p><b>　　再熱蒸汽量</b></p><p>　　圖3-5 二號高壓加熱器簡圖

112、 3-6 三號高壓加熱器簡圖</p><p>　　(3)高壓加熱器H3熱平衡計算求如圖3-6所示：</p><p>　　H3的疏水αs3 </p><p>　　(4) 由除氧器H4熱平衡計算求，系統(tǒng)簡圖如3-7所示：</p><p>　　由右圖所示, 除氧器的物質(zhì)平衡,求凝結(jié)水進(jìn)水量 除氧器出口水量</p><

113、p><b>　　故 </b></p><p>　　圖3-7 除氧器的簡圖 圖3-8 五號低壓加熱器簡圖</p><p>　　(5)低壓加熱器H5熱平衡計算求如下圖3-8所示： </p><p>　　(6) 低壓加熱器H6\H7熱平衡計算求如下圖3-9所示：</p><p&

114、gt;　　H6的熱平衡方程 </p><p><b>　?。?）</b></p><p><b>　　A點(diǎn)的熱平衡方程</b></p><p><b>　　（2）</b></p><p><b>　　H7的熱平衡方程</b>&l

115、t;/p><p><b>　?。?）</b></p><p>　　聯(lián)立式(1)、（2）、（3）得； </p><p><b>　　解得；</b></p><p>　　H7的疏水

116、 </p><p>　　圖3-9 六七號低壓加熱器簡圖 </p><p>　　(8)由低壓加熱器H8,軸封冷卻器SG和凝汽器熱井共同構(gòu)成一整體的熱平衡計算求，系統(tǒng)簡圖如下圖3-10所示：</p><p><b>　　則凝汽器排汽量 </b></p><p>　　圖3-10 八號低加加熱器和軸封加熱器的簡圖 &

117、lt;/p><p>　　4計算各部分汽水流量和個項(xiàng)熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)</p><p>　　4.1作功不足系數(shù)的計算</p><p>　　各級抽汽份額及作功不足系數(shù)之乘積列表所示,根據(jù)求得級抽汽量也列于表4-1中</p><p><b>　　表4-1 和</b></p><p>　　4.2 汽輪機(jī)汽耗量的計算&

118、lt;/p><p>　　根據(jù)，求得各級回?zé)岢槠浚擦性诒?中，并校核。</p><p><b>　　兩者是一致的。</b></p><p>　　根據(jù)計算各項(xiàng)汽水流量列于表4-2中：</p><p>　　表4-2 各項(xiàng)汽水流量</p><p>　　4.3 汽輪機(jī)功率的校核</p><

119、;p>　　根據(jù)汽輪機(jī)功率的方程式(其中第1 ，2段抽汽)</p><p><b>　　KW </b></p><p>　　經(jīng)校核后，誤差在允許范圍之內(nèi)，表示計算正確。</p><p>　　4.4 熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)的計算</p><p>　　(1) 機(jī)組熱耗 熱耗率 絕對電耗率</p><p>　

120、　(2) 鍋爐熱負(fù)荷和管道效率</p><p>　　根據(jù)鍋爐和汽輪機(jī)提供的新汽參數(shù)（p，t）查的過熱器出口焓反而低于汽輪機(jī)入口新汽焓，這是不可能的，為此在計算中取==3395.8kj/kg</p><p>　?。?）全廠熱經(jīng)濟(jì)指標(biāo)</p><p><b>　　全廠熱效率 </b></p><p><b>　　全

121、廠熱耗率 </b></p><p>　　發(fā)電標(biāo)準(zhǔn)煤耗率 Kg/(KW?h)</p><p>　　5熱力系統(tǒng)輔助設(shè)備的選擇</p><p>　　5.1 凝汽器的選擇</p><p>　　5.1.1 凝汽器的作用</p><p>　　凝汽器和抽汽設(shè)備、循環(huán)水泵、凝結(jié)水泵以及與之相連的管道、閥門等構(gòu)成汽輪機(jī)的凝

122、汽系統(tǒng)。凝汽系統(tǒng)的任務(wù)可以歸納為以下四點(diǎn)。</p><p>　　（1）在汽輪機(jī)末級排汽口建立并維持一定的真空。從熱力學(xué)第二定律的觀點(diǎn)，完整的動力循環(huán)必須要有一個冷源，凝汽系統(tǒng)在蒸汽動力循環(huán)（朗肯循環(huán)）中起著冷源作用，通過降低排汽壓力和排汽溫度，來提高循環(huán)熱效率。</p><p>　?。?）汽輪機(jī)的工質(zhì)是經(jīng)過嚴(yán)格化學(xué)處理的水蒸氣，凝汽器將汽輪機(jī)排汽凝結(jié)成水，凝結(jié)水經(jīng)回?zé)岢槠訜?、除氧后，作?/p>