蛙式打夯機(jī)設(shè)計(jì)畢業(yè)論文

1、<p>　　×××× 學(xué) 院</p><p>　　畢 業(yè) 設(shè) 計(jì)（論 文）說(shuō) 明 書(shū)</p><p>　　題 目 蛙式打夯機(jī)設(shè)計(jì) </p><p>　　學(xué) 生 </p><p>　　系

2、 別 機(jī)電工程系 </p><p>　　專 業(yè) 班 級(jí) 機(jī)械設(shè)計(jì)制造及其自動(dòng)化</p><p>　　學(xué) 號(hào) </p><p>　　指 導(dǎo) 教 師 </p><p>&l

3、t;b>　　×××× 學(xué) 院</b></p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）任務(wù)書(shū)</p><p>　　設(shè)計(jì)（論文）題目： 蛙式打夯機(jī)設(shè)計(jì) </p><p>　　系： 機(jī)電系 專業(yè)： 機(jī)械制造 班級(jí)： 學(xué)號(hào)： </p>

4、<p>　　學(xué)生： 指導(dǎo)教師： </p><p>　　接受任務(wù)時(shí)間 2007年3月5日 </p><p>　　教研室主任 （簽名）　　系主任 （簽名）</p><p>　　畢業(yè)設(shè)計(jì)（論文）的主要內(nèi)容及基本

5、要求</p><p><b>　　基本設(shè)計(jì)參數(shù)：</b></p><p>　　打擊次數(shù)：100次/分，打擊力：約600N</p><p><b>　　主要內(nèi)容及基本形式</b></p><p>　　按給定的蛙式打夯機(jī)主要技術(shù)參數(shù)，進(jìn)行設(shè)計(jì)計(jì)算。確定蛙式打夯機(jī)重要</p><p&g

6、t;　　構(gòu)尺寸和主要零件尺寸，完成總體布置設(shè)計(jì)和總裝配圖；拆畫(huà)主要零件的零件圖，并編制其中一個(gè)零件的加工工藝和工裝。編寫(xiě)設(shè)計(jì)說(shuō)明書(shū)。</p><p>　　2．指定查閱的主要參考文獻(xiàn)及說(shuō)明</p><p>　　《機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)》 曹唯慶 主編 機(jī)械工業(yè)出版社 </p><p>　　《機(jī)械系統(tǒng)設(shè)計(jì)》 朱龍根

7、 主編 機(jī)械工業(yè)出版社</p><p>　　《機(jī)械工程設(shè)計(jì)手冊(cè)》 機(jī)械工業(yè)出版社</p><p><b>　　3．進(jìn)度安排</b></p><p><b>　　摘要 </b></p><p>　　蛙式打夯機(jī)的工作原理是通過(guò)帶傳動(dòng)，夯機(jī)體在偏心塊離心力的作用下做上下沖擊振動(dòng)

8、，從而壓實(shí)物料。同時(shí)，離心力的作用也使得機(jī)體自行前移。</p><p>　　本文完成了蛙式打夯機(jī)的設(shè)計(jì)，具體包括對(duì)偏心塊、軸、帶輪、夯頭架的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，并對(duì)機(jī)器上主要構(gòu)件(如軸、各主要連接螺栓)進(jìn)行了強(qiáng)度校核計(jì)算。本文設(shè)計(jì)的蛙式打夯機(jī)結(jié)構(gòu)小巧，裝拆方便，在進(jìn)行小面積薄鋪層的平整和初步壓實(shí)加工的過(guò)程中，能發(fā)揮較大的作用。</p><p>　　最終完成了蛙式打夯機(jī)總裝配圖和主要零部件的零件圖的設(shè)

9、計(jì)，并完成了輸出大帶輪和心軸的加工工藝及工裝的設(shè)計(jì)，繪制了專用夾具圖。</p><p>　　關(guān)鍵詞：蛙式打夯機(jī)，離心力，結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　The working principle of breaststroke ramming machine (BRM) is that th

10、rough the belt transmission, the body of BRM vibrates up and down functioned by the eccentric centrifugal force to compact material. Simultaneously the eccentric centrifugal force is able to make the body of BRM move for

11、ward voluntarily. </p><p>　　In the paper, the design tasks of the BRM include the structure design of eccentric, axis, belt wheel and ramming head. Strength of the major components such as shaft, connecting

12、bolts is calibrated in the thesis. The BRM designed in the paper has features of compact structure and convenience for the assembling and dismantling, so it can play an important role to smooth the small area thin layer

13、and to do the preliminary compaction process.</p><p>　　Finally, an assembling drawing of the BRM and the major part drawings are completed and the technological process of large output pulley and its fixture

14、 are designed, too</p><p>　　Keywords: Ramming Breaststroke Machine, Centrifugal Force, Structure Design. </p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　中文摘要Ⅰ</b></p

15、><p><b>　　英文摘要Ⅱ</b></p><p><b>　　第1章 緒論1</b></p><p>　　1.1 蛙式打夯機(jī)的發(fā)展現(xiàn)狀1</p><p>　　1.2 本設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)目的1</p><p>　　1.3 本設(shè)計(jì)中的蛙式打夯機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖2&l

16、t;/p><p>　　第二章 電機(jī)功率的確定3</p><p>　　2.1 確定偏心塊質(zhì)量和工作功率3</p><p>　　2.1.1 確定偏心塊質(zhì)量3</p><p>　　2.1.2 確定電機(jī)所需功率4</p><p>　　第三章 確定V帶型號(hào)和帶輪直徑5</p><p>　　3

17、.1 確定V帶選用類型5</p><p>　　3.1.1 V帶尺寸的確定5</p><p>　　3.2 帶疲勞強(qiáng)度及壽命校核5</p><p>　　3.2.1 帶的工作應(yīng)力計(jì)算5</p><p>　　3.2.2 帶的壽命計(jì)算7</p><p>　　3.3 計(jì)算一級(jí)帶輪直徑及所受載荷7</p>

18、<p>　　3.3.1 計(jì)算帶輪D直徑并確定帶根數(shù)7</p><p>　　3.3.2 求軸上載荷8</p><p>　　3.3.3 帶輪結(jié)構(gòu)8</p><p>　　3.4 計(jì)算二級(jí)帶輪直徑及軸上載荷10</p><p>　　3.4.1 計(jì)算帶輪D、D直徑并計(jì)算載荷10</p><p>　　

19、3.4.2 求軸上載荷10</p><p>　　3.4.3 帶輪結(jié)構(gòu)11</p><p>　　第四章 軸的設(shè)計(jì)13</p><p>　　4.1 帶輪4上軸的設(shè)計(jì)13</p><p>　　4.1.1 初步確定軸的尺寸13</p><p>　　4.1.2 帶輪4上軸的整體設(shè)計(jì)13</p>

20、<p>　　4.1.3 軸的受力校核14</p><p>　　4.2 帶輪3上軸的設(shè)計(jì)16</p><p>　　4.2.1 初步確定軸的尺寸16</p><p>　　4.2.2 軸的受力校核17</p><p>　　第五章 鍵的選擇與校核20</p><p>　　5.1 帶輪1上鍵的選擇

21、與校核20</p><p>　　5.1.1 鍵的選擇20</p><p>　　5.1.2 鍵的校核20</p><p>　　5.2 帶輪2上鍵的選擇與校核21</p><p>　　5.2.1 鍵的選擇21</p><p>　　5.2.2 鍵的校核21</p><p>　　5

22、.3 帶輪3上鍵的選擇與校核22</p><p>　　5.3.1 鍵的選擇22</p><p>　　5.3.2 鍵的校核22</p><p>　　5.4 帶輪4上鍵的選擇與校核23</p><p>　　5.4.1 鍵的選擇23</p><p>　　5.4.2 鍵的校核23</p>

23、<p>　　第六章 緊固螺栓的強(qiáng)度校核24</p><p>　　6.1 輪4上軸承座與夯頭連接螺栓的強(qiáng)度校核24</p><p>　　6.2 偏心塊與輪4連接螺栓的強(qiáng)度校核24</p><p>　　6.3 離心力大小對(duì)整機(jī)設(shè)計(jì)的檢驗(yàn)25</p><p>　　6.3.1 檢驗(yàn)整機(jī)前移時(shí)離心力的大小25</p>

24、<p>　　6.3.2 檢驗(yàn)夯頭抬升及底板部分抬升時(shí)離心力的大小25</p><p>　　6.4 兩軸間連架桿的壓桿穩(wěn)定性校核25</p><p>　　6.5 軸1上軸承使用壽命校核26-1</p><p>　　第七章 帶輪加工工藝設(shè)計(jì)27</p><p>　　7.1 零件的分析27</p>&

25、lt;p>　　7.1.1 零件的作用27</p><p>　　7.1.2 零件的工藝分析27</p><p>　　7.2 工藝規(guī)程的設(shè)計(jì)27</p><p>　　7.2.1 基準(zhǔn)的選擇27</p><p>　　7.2.2 制定工藝路線27</p><p>　　7.2.3 機(jī)械加工余量、工序尺

26、寸及毛坯尺寸的確定28</p><p>　　7.3 確定切削用量及基本工時(shí)28</p><p>　　7.4 專用夾具的設(shè)計(jì)36</p><p>　　第8章 設(shè)計(jì)總結(jié)39</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)41</b></p><p><b>　　致謝42</b&

27、gt;</p><p><b>　　緒論</b></p><p>　　1.1 蛙式打夯機(jī)的發(fā)展現(xiàn)狀</p><p>　　輕型壓實(shí)設(shè)備蛙式打夯機(jī)是一種簡(jiǎn)易壓實(shí)施工機(jī)械，市場(chǎng)擁有量巨大，但工作效率很低，而且安全性較差，一般只能進(jìn)行小面積薄鋪層的平整和初步壓實(shí)工作。但隨著振動(dòng)平板夯和振動(dòng)沖擊夯的日趨成熟，以及在近期內(nèi)的推廣應(yīng)用，從而使蛙式打夯機(jī)真正

28、退出歷史舞臺(tái)。</p><p>　　蛙式打夯機(jī)的工作過(guò)程是通過(guò)帶傳動(dòng)，在利用偏心塊離心力的作用下使得夯體作上下沖擊振動(dòng)，從而壓實(shí)物料。同時(shí)也是利用離心力的作用，使得機(jī)體得以自行移動(dòng)?，F(xiàn)階段的蛙式打夯機(jī)在整體布局上沒(méi)有多大的變化，而改進(jìn)之處，一是原動(dòng)機(jī)性能的不斷革新，使得整機(jī)性能得到了較大的改進(jìn)；二是對(duì)整機(jī)的移動(dòng)和轉(zhuǎn)動(dòng)裝置的改進(jìn)，使得轉(zhuǎn)向和前移更靈活自如，少與人工的干涉。其中在理論研究方面，西南石油學(xué)院有了較大的進(jìn)

29、展，他們?cè)跈C(jī)體托盤(pán)下方安裝了一個(gè)軸向轉(zhuǎn)動(dòng)裝置，克服了以往機(jī)體轉(zhuǎn)向費(fèi)力的缺點(diǎn)，使得夯實(shí)轉(zhuǎn)向工作能更輕易地進(jìn)行。</p><p>　　蛙式打夯機(jī)的設(shè)計(jì)較簡(jiǎn)單，其主要結(jié)構(gòu)為大小減速帶輪、支承軸、夯頭體、底板、以及支架等構(gòu)件構(gòu)成?，F(xiàn)在市面上出售的打夯機(jī)，其主體部分都是通過(guò)焊接完成，這在結(jié)構(gòu)造型上顯得很靈活，可以根據(jù)不同的工作環(huán)境改變其構(gòu)成，同時(shí)，焊接操作方便，簡(jiǎn)單，也便于以后對(duì)機(jī)器的改進(jìn)。其采用的材料也主要以鋼材為主，這

30、在減小機(jī)器結(jié)構(gòu)尺寸，增加機(jī)體剛性上取得了很好的效果，使得打夯機(jī)工作效率有了較大的提高。</p><p>　　1.2 本設(shè)計(jì)的設(shè)計(jì)目的 </p><p>　　本次設(shè)計(jì)的蛙式打夯機(jī)在造型上較為傳統(tǒng)，其體積較龐大，主要原因是它的夯頭體和底板分別采用的是整體鑄造成型，而在現(xiàn)有的打夯機(jī)中，其結(jié)構(gòu)主要是采用型鋼焊接，這在減小體積、加強(qiáng)機(jī)體總體緊湊性上得到了很好的解決。在本設(shè)計(jì)中，雖然底板和夯頭體采用

31、的是整體造型結(jié)構(gòu)，但它并不影響機(jī)器的工作效率和動(dòng)力特性。這樣做的原因主要是為了能綜合運(yùn)用所學(xué)的知識(shí)，通過(guò)對(duì)它的總體的設(shè)計(jì)，使我在對(duì)知識(shí)的互相貫穿、相互鏈接上取得了不小的收益。</p><p>　　雖然本設(shè)計(jì)的主要任務(wù)是蛙式打夯機(jī)的整機(jī)設(shè)計(jì)，但在實(shí)際的設(shè)計(jì)過(guò)程中，也涉及到了機(jī)械加工工藝及工裝的設(shè)計(jì)，這在知識(shí)的結(jié)構(gòu)面上得到了較全面的補(bǔ)充與統(tǒng)一。在本設(shè)計(jì)中，主要對(duì)最終輸出帶輪進(jìn)行了工藝工裝的設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì)夾具的過(guò)程中，考

32、慮到帶輪自身結(jié)構(gòu)的特殊要求，所以對(duì)加工V形槽的工序進(jìn)行了專用夾具的設(shè)計(jì)。</p><p>　　1.3 本設(shè)計(jì)中的蛙式打夯機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖</p><p>　　打夯機(jī)的工作過(guò)程為：電動(dòng)機(jī)1輸出的轉(zhuǎn)矩通過(guò)V帶3傳遞給減速大帶輪5，在大帶輪的支承軸4上有一個(gè)二級(jí)減速小帶輪，轉(zhuǎn)矩再通過(guò)V帶傳遞給輸出大帶輪6，帶輪6是支承在軸7上的，同時(shí)通過(guò)螺栓將軸承座8和夯頭架10連接起來(lái)，大帶輪在轉(zhuǎn)動(dòng)的過(guò)程中，將帶

33、動(dòng)連接在上的偏心塊9一起轉(zhuǎn)動(dòng)。在離心力的作用下，將帶動(dòng)夯頭底板10做上下沖擊震動(dòng)，從而壓實(shí)物料。同時(shí)在離心力的作用下，將抬起底板15的右部分，起作用是減小底板與地面的摩擦力作用，從而使整機(jī)前移。</p><p>　　圖1-1 蛙式打夯機(jī)結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖</p><p>　　圖中各構(gòu)件名稱如下：</p><p>　　1、電動(dòng)機(jī)；2、出軸帶輪1；3、窄V帶（SPZ）；4、軸；

34、5、減速大帶輪2； 6、輸出大帶輪4；7、軸；8、軸承座；9、偏心塊；10、夯頭底板；11、連接螺栓；12、支承架；13、張緊螺釘；14、電機(jī)支架；15、底板</p><p>　　第二章 電機(jī)功率的確定</p><p>　　2.1 確定偏心塊質(zhì)量和工作功率</p><p>　　2.1.1 確定偏心塊質(zhì)量</p><p>　　在整機(jī)設(shè)計(jì)過(guò)

35、程中，由于總打擊力為600N，在次裝置中，由于總力是偏心塊離心和夯頭重力的合力，所以，在分析偏心塊受力時(shí)應(yīng)考慮到：當(dāng)夯頭被抬升至最高位置時(shí)，偏心塊產(chǎn)生的離心力只需要克服夯頭重力，即。只有這樣，離心力才能將夯頭帶起，并使整機(jī)前移。</p><p>　　根據(jù)已知條件，n=100 r/min,則ω=π rad/s,令偏心塊厚20mm,其它尺寸如圖2-1中所示。</p><p>　　圖2-1 偏

36、心塊結(jié)構(gòu)</p><p>　　根據(jù)圖中尺寸，確定工作所需功率，本設(shè)計(jì)中令夯頭連桿間距離為700mm，由公式 P=FRω，首先需要確定離心力的大小，由F=ma=mR,其中R為偏心塊到轉(zhuǎn)軸中心的距離，在本設(shè)計(jì)中，其計(jì)算過(guò)程如下：</p><p>　　由偏心計(jì)算公式：B=可得， （2-1）</p><p>　　B==1

37、94.5 mm</p><p>　　圖2-2 重心計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　　根據(jù)圖1-1中偏心塊尺寸，計(jì)算其質(zhì)量，需要說(shuō)明的是，由于偏心塊受到較大的沖擊載荷，在選擇材料時(shí)，選用鑄鋼材料，其密度，</p><p>　　由m=v=7.8[π(37.5-12.5)]1000=17.4 Kg</p><p>　　2.1.2 確定電機(jī)所需功率&

38、lt;/p><p>　　故以上得夯頭受力為：</p><p>　　F=mR=17.40.1945(ω) （2-2） </p><p><b>　　=371 N</b></p><p>　　計(jì)算工作時(shí)所需功率：由</p><p>　　P=FRω

39、=π=2.72 KW （2-3）</p><p>　　由于帶在傳動(dòng)過(guò)程中，存在著功率的損失，查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》可得，帶傳動(dòng)效率為=0.96 ，在本傳動(dòng)中，使用了兩組帶，故其總效率為=0.960.96=0.9216 。則電機(jī)所需功率為P=2.720.9216=2.95 KW</p><p>　　查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》得：<

40、;/p><p>　　選擇，其銘牌如下表1-1：</p><p>　　表2-2 Y系列三相異步電動(dòng)機(jī)</p><p>　　第三章 確定V帶型號(hào)和帶輪直徑</p><p>　　3.1 確定V帶選用類型</p><p>　　本設(shè)計(jì)中采用窄V帶其主要原因有：</p><p>　　因設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)的需要，本設(shè)計(jì)

41、中的V帶在安裝和拆卸時(shí)都存在著不便，因此，在傳動(dòng)過(guò)程中應(yīng)選用一種耐用的帶。</p><p>　　窄V帶與普通V帶相比，當(dāng)高度相同時(shí)，其寬度比普通V帶小約30%，窄V帶傳遞功率的能力比普通V帶大，允許速度和曲撓次數(shù)高，傳動(dòng)中心距小，適用于大功率切且結(jié)構(gòu)緊湊的傳動(dòng)。</p><p><b>　　V帶尺寸的確定</b></p><p>　　要使帶傳動(dòng)

42、能正常進(jìn)行，必須保證V帶與帶輪緊密地結(jié)合，在V帶傳動(dòng)中，帶截面夾角必定大于帶輪截面夾角，并保證兩接觸面間有足夠的摩擦力。</p><p>　　在本設(shè)計(jì)中，V帶截面尺寸如下所示：</p><p>　　表3-1 V帶截面尺寸</p><p>　　V帶截面示意圖如下：</p><p>　　圖3-1 帶輪截面尺寸</p><p

43、>　　V帶疲勞強(qiáng)度及壽命校核</p><p>　　3.2.1 帶的工作應(yīng)力計(jì)算</p><p>　　帶在傳動(dòng)過(guò)程中，其受力情況如下所示：</p><p>　　圖3-2 帶輪工作應(yīng)力圖</p><p>　　根據(jù)前面的計(jì)算得，帶輪1，2的張緊力為=142.3 N，而帶輪3，4上的張緊力為=273.3 N，在計(jì)算帶輪壽命的過(guò)程中，本設(shè)計(jì)僅

44、僅對(duì)通過(guò)帶輪3上的應(yīng)力及帶的壽命進(jìn)行了計(jì)算。選擇輪3的原因是：輪3比輪4小，帶在其上彎曲的次數(shù)較多，應(yīng)力循環(huán)次數(shù)也較多，對(duì)帶的影響也是最大的。</p><p>　　帶速 V= = =2.36 m/s </p><p>　　根據(jù)公式： =1172</p><p>　　其中為帶輪包角，為帶與帶輪的摩擦系數(shù)，本設(shè)計(jì)

45、 中，令帶與帶輪的摩擦類型為皮革與鑄鐵類型，其摩擦系數(shù)=0.35 ，得F=1172 N 。</p><p><b>　　又有：</b></p><p>　　， （3-1）</p><p>　　， （3-2）</p><p>　　聯(lián)立式（3-1），（3

46、-2）得：</p><p>　　，代入值得=1798 N ，=626 N</p><p><b>　　==26 </b></p><p>　?。ㄆ渲蠥 為帶截面面積） (3-3)</p><p>　　由于帶速V10 m/s,所以離心力可以忽略。</p><p><b>

47、　　(3-4)</b></p><p>　　在上式中，帶的彈性模量E——（V帶彈性模量E為250400 M）,</p><p>　　設(shè)計(jì)中取E——350 M ；y為帶的中性層到其最外層的距離，查《機(jī)械設(shè)計(jì)》得，V帶y==3 ,r為曲率半徑，V帶r=D/2 。</p><p>　　帶在工作時(shí)，強(qiáng)度條件應(yīng)滿足下式：</p><p>&

48、lt;b>　?。?-5）</b></p><p>　　26+18.5=44.5 </p><p>　　3.2.2 帶的壽命計(jì)算</p><p>　　由帶的疲勞強(qiáng)度條件：</p><p><b>　?。?-6） </b></p><p>　　式中：——繞過(guò)帶輪的數(shù)目；——總工作時(shí)

49、間；V——帶速，m/s ；</p><p>　　m——指數(shù)，膠帆布平帶傳動(dòng)m=56,V帶傳動(dòng)m=11。N——循環(huán)次數(shù)，在本設(shè)計(jì)中N=。</p><p><b>　　代入數(shù)值得：</b></p><p><b>　　=2.7 年</b></p><p>　　計(jì)算一級(jí)帶輪直徑及所受載荷</p>

50、;<p>　　3.3.1 計(jì)算帶輪D直徑并確定帶根數(shù)</p><p>　　計(jì)算項(xiàng)目 計(jì)算內(nèi)容 計(jì)算結(jié)果</p><p>　　工作情況系數(shù) 查表11.5得 =1.4</p><p>　　計(jì)算功率

51、=1.43 =4.2 KW</p><p>　　選帶型號(hào) 由表11.16得 選用SPZ型</p><p>　　小帶輪直徑 由表11.16得 =85 mm</p><p>　　大帶輪直徑

52、 = 取=236 mm</p><p>　?。ㄈ』瑒?dòng)率=1%，大帶輪轉(zhuǎn)速500r/min） </p><p>　　大帶輪實(shí)際轉(zhuǎn)速 =506 r/min</p><p><b>　　計(jì)算帶長(zhǎng)</b></p><p>　　求

53、 =160.5 mm</p><p>　　求 =75.5 mm </p><p><b>　　初取中心距 </b></p><p><b>　　mm</b></p><p>　　初取中心距=500 mm</

54、p><p>　　帶長(zhǎng) </p><p>　　L=1515.4 mm</p><p>　　基準(zhǔn)長(zhǎng)度 由圖11.4得 =1600 mm</p><p><b>　　求中心距和包角</b></p><p>　　中心距

55、 </p><p><b>　　=</b></p><p>　　a=543 mm642 mm合理</p><p>　　小帶輪包角 = </p><p>　　=163.3120 合理</p><p><b>　　求帶根數(shù)</b></p>

56、<p>　　帶速 V= V=6.32 m/s</p><p>　　傳動(dòng)比 i==1420/500=2.84</p><p>　　帶根數(shù) Z= Z=3.05</p><p>　?。ㄆ渲校河杀?1.9得，P=1.4，包角

57、系數(shù)</p><p>　　由表11.7得K=0.92，長(zhǎng)度系數(shù)K=0.93</p><p>　　由表11.11得，=0.21） 取Z=3根</p><p>　　3.3.2 求軸上載荷</p><p>　　張緊力 </p><p>　　= =142.3 N</

58、p><p>　?。ㄓ杀?1.4得，q=0.07 Kg/m）</p><p>　　軸上載荷 = </p><p>　　= =906 N</p><p>　?。ㄗⅲ阂陨蠋л喼睆郊拜S上載荷計(jì)算中引用的公式均來(lái)自《機(jī)械設(shè)計(jì)》）</p><p>　　3.3.3 帶輪結(jié)構(gòu)<

59、/p><p>　　圖3-3 帶輪1結(jié)構(gòu)尺寸</p><p>　　由于帶輪2基準(zhǔn)直徑小于300～350mm，所以采用腹板式。</p><p>　　以下繪圖中所采用的數(shù)據(jù)，均來(lái)自《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》，具體值見(jiàn)下表： </p><p>　　表3-2 帶輪2結(jié)構(gòu)尺寸</p><p>　　圖3-4 帶輪2結(jié)構(gòu)尺寸</p&

60、gt;<p>　　計(jì)算二級(jí)帶輪直徑及軸上載荷 </p><p>　　計(jì)算帶輪D、D直徑并計(jì)算載荷</p><p>　　按照以上的計(jì)算，初取大帶輪直徑D=450 mm, </p><p><b>　　根據(jù)已知條件：</b></p><p>　　n=500 r/min ,n=100r/min,由</p&g

61、t;<p>　　i=得 =90 mm</p><p>　　計(jì)算項(xiàng)目 計(jì)算內(nèi)容 計(jì)算結(jié)果</p><p><b>　　計(jì)算帶長(zhǎng)</b></p><p>　　求 =270 mm</p><p>　

62、　求 =180 mm </p><p><b>　　初取中心距 </b></p><p><b>　　mm</b></p><p>　　初取中心距=700 mm</p><p>　　帶長(zhǎng) </p>&

63、lt;p><b>　　L=2294 mm</b></p><p>　　基準(zhǔn)長(zhǎng)度 由圖11.4得 =2500mm</p><p><b>　　求中心距和包角</b></p><p>　　中心距 </p><p>

64、;<b>　　=</b></p><p>　　a=806mm1080 mm合理</p><p>　　小帶輪包角 = </p><p>　　=153.2120 合理</p><p><b>　　求帶根數(shù)</b></p><p>　　帶速

65、 V= V=2.36 m/s</p><p>　　傳動(dòng)比 i==500/100=5</p><p>　　帶根數(shù) Z= Z=3.3</p><p>　?。ㄆ渲校河杀?1.9得，P=0.8，包角系數(shù)</p><p>　　由表11.7得K=

66、0.92，長(zhǎng)度系數(shù)K=1.07</p><p>　　由表11.11得，=0.078） 取Z=4根</p><p>　　3.4.2 求軸上載荷</p><p>　　張緊力 </p><p>　　= =273.3 N</p><p>　　（由表11.4得，q=0.07

67、 Kg/m）</p><p>　　軸上載荷 = </p><p>　　= =2127 N</p><p>　?。ㄗⅲ阂陨蠋л喼睆郊拜S上載荷計(jì)算中引用的公式均來(lái)自《機(jī)械設(shè)計(jì)》）</p><p>　　3.4.3 帶輪結(jié)構(gòu)</p><p>　　以下繪

68、圖所使用的數(shù)據(jù)，均來(lái)自《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》，由表10.8，小帶輪3采用實(shí)心式，大帶輪4采用輪輻式。</p><p>　　以下繪圖中采用的數(shù)據(jù)均來(lái)自《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》，具體值見(jiàn)下表：</p><p>　　表3-3 帶輪4結(jié)構(gòu)尺寸</p><p>　　圖3-5 帶輪3結(jié)構(gòu)尺寸</p><p>　　表3-4 帶輪4結(jié)構(gòu)尺寸</p>

69、<p>　　圖3-4 帶輪4結(jié)構(gòu)尺寸</p><p><b>　　第四章 軸的設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　帶輪4上軸的設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　初步確定軸的尺寸</b></p><p>　　軸材料選用45鋼調(diào)質(zhì)，參考《材料力學(xué)》得

70、，G=80 ， ， 。</p><p><b>　　軸上轉(zhuǎn)矩：</b></p><p>　　=264 N/m (4-1)</p><p><b>　　由強(qiáng)度條件：</b></p><p><b>　　(4-2)</b></p><p>

71、<b>　　=32.3 mm </b></p><p><b>　　由剛度條件：</b></p><p><b>　　(4-3)</b></p><p><b>　　33.6 mm</b></p><p>　　初取軸的直徑為D=60 mm</p>

72、;<p>　　4.1.2 帶輪4上軸的整體設(shè)計(jì)</p><p>　　帶輪4上主要安裝的零件有，帶輪4，夯頭架，固定套筒。在設(shè)計(jì)軸時(shí)，其長(zhǎng)度應(yīng)該大于這幾個(gè)零件寬度之和，在校核軸時(shí)，主要應(yīng)考慮的是軸的受力彎曲變形。</p><p>　　圖4-1 帶輪4軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>　　4.1.3 軸的受力校核</p><p>

73、<b>　　根據(jù)前面計(jì)算得：</b></p><p>　　軸上離心力：=326 N ，同時(shí)軸上還受到夯頭和帶輪4的重力作用。</p><p><b>　　夯頭受到的重力為：</b></p><p>　　G=Mg=15.39.8=150 N</p><p>　　帶輪4受到的重力為：</p>

74、<p><b>　　G=Mg==</b></p><p><b>　　=638 N</b></p><p>　　圖4-2 帶輪4軸的受力分析</p><p>　　計(jì)算項(xiàng)目 計(jì)算內(nèi)容 計(jì)算結(jié)果</p><p>&

75、lt;b>　　計(jì)算支承反力</b></p><p>　　水平面反力 </p><p><b>　　N ；388 N</b></p><p>　　垂直面反力 </p><p>　　=525 N ， =-525 N<

76、;/p><p>　　水平面（xy）受力圖 見(jiàn)圖4-2b</p><p>　　垂直面（xz）受力圖 見(jiàn)圖4-2c</p><p><b>　　畫(huà)軸彎矩圖</b></p><p>　　水平面彎矩圖 見(jiàn)圖4-2d</p><p>

77、　　垂直面彎矩圖 見(jiàn)圖4-2e</p><p>　　合成彎矩圖 見(jiàn)圖4-2f</p><p>　　畫(huà)軸轉(zhuǎn)矩圖 見(jiàn)圖4-2g</p><p>　　軸受轉(zhuǎn)矩 =264 </p>

78、<p><b>　　許用應(yīng)力</b></p><p>　　用插值法由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表16.3得：=95 </p><p>　　許用應(yīng)力值 =55 </p><p>　　應(yīng)力校正系數(shù) =0.579</p><p>　　畫(huà)當(dāng)量彎

79、矩圖 見(jiàn)圖4-2h</p><p>　　當(dāng)量轉(zhuǎn)矩 =0.579264 =153 Nm</p><p>　　當(dāng)量彎矩 在輪4中間截面處</p><p><b>　　=162 Nm</b></p><p>&

80、lt;b>　　校核軸徑</b></p><p>　　安裝輪4處軸徑的校核</p><p>　　= =30 mm60 mm</p><p>　　4.2 帶輪3上軸的設(shè)計(jì)</p><p>　　4.2.1 初步確定軸的尺寸</p><p>　　由于此軸上安裝的零件較多，在設(shè)計(jì)軸

81、時(shí)應(yīng)考慮到使軸的長(zhǎng)度</p><p>　　輪2寬度+2倍支承寬度+輪3寬度+2倍夯頭連桿寬度</p><p>　　軸材料選用45鋼調(diào)質(zhì)，參考《材料力學(xué)》得，G=80 ， ， 。</p><p><b>　　軸上轉(zhuǎn)矩：</b></p><p>　　=55 N/m </p><p>

82、<b>　　由強(qiáng)度條件：</b></p><p><b>　　=19.1 mm </b></p><p><b>　　由剛度條件：</b></p><p><b>　　22.7 mm</b></p><p>　　圖4-3 帶輪3軸結(jié)構(gòu)尺寸</p&g

83、t;<p><b>　　軸的受力校核</b></p><p>　　在此軸上，所受的力有，帶輪2對(duì)軸的剪切，軸承的支承力，偏心塊通過(guò)夯頭連桿傳遞的力，帶輪3對(duì)軸的剪切力。軸的受力如下圖所示：</p><p>　　圖4-4 帶輪3軸受力分析</p><p>　　計(jì)算項(xiàng)目 計(jì)算內(nèi)容

84、 計(jì)算結(jié)果</p><p><b>　　計(jì)算支承反力</b></p><p><b>　　水平面反力 </b></p><p>　　連桿對(duì)帶輪3軸在水平面受力圖中，需要對(duì)，（連桿受力）作出特別說(shuō)明：</p><p>　　圖4-5 連桿在水平面內(nèi)的受力</p>&l

85、t;p>　　在前已述，夯頭底板在打擊時(shí)，其抬升高度為200mm，在圖4-5中，即是=200mm,帶輪4與帶輪3的中心距離為700mm,故可得夾角=16.6。即50N，在計(jì)算軸受力時(shí)，可以略去。</p><p><b>　　N；</b></p><p><b>　　N</b></p><p>　　垂直面反力

86、 </p><p><b>　　N ， </b></p><p><b>　　=50 N</b></p><p>　　水平面（xy）受力圖 見(jiàn)圖4-3b</p><p>　　垂直面（xz）受力圖 見(jiàn)圖4-3c</p&

87、gt;<p><b>　　畫(huà)軸彎矩圖</b></p><p>　　水平面彎矩圖 見(jiàn)圖4-3d</p><p>　　垂直面彎矩圖 見(jiàn)圖4-3e</p><p>　　合成彎矩圖 見(jiàn)圖4-3f</p><p>

88、;　　畫(huà)軸轉(zhuǎn)矩圖 見(jiàn)圖4-3g</p><p>　　軸受轉(zhuǎn)矩 =95492 =110 N/m</p><p><b>　　許用應(yīng)力</b></p><p>　　用插值法由《機(jī)械設(shè)計(jì)》表16.3得：=95 </p><p>　　許用應(yīng)力

89、值 =55 </p><p>　　應(yīng)力校正系數(shù) =0.579</p><p>　　畫(huà)當(dāng)量彎矩圖 見(jiàn)圖3-2h</p><p>　　當(dāng)量轉(zhuǎn)矩 =0.579110 =63.7153 Nm</p&g

90、t;<p>　　當(dāng)量彎矩 在輪2中間截面處</p><p><b>　　=65.8 Nm</b></p><p><b>　　在輪3中間截面處</b></p><p><b>　　=126.9 Nm</b></p><p><b

91、>　　校核軸徑</b></p><p>　　安裝輪2處軸徑的校核</p><p>　　= =22.8 mm35 mm</p><p>　　安裝輪3處軸徑的校核</p><p>　　= =28.5 mm50 mm</p><p>　　第五章 鍵的選擇

92、與校核</p><p>　　帶輪1上鍵的選擇與校核</p><p>　　5.1.1 鍵的選擇</p><p>　　在本設(shè)計(jì)中，所選擇的鍵的類型均為A型圓頭普通平鍵，其材料為45鋼，在帶輪1上鍵的尺寸如下表所示：</p><p>　　表5-1 帶輪1上鍵的尺寸</p><p>　　5.1.2 鍵的校核</p&

93、gt;<p>　　5.1.2.1 鍵的剪切強(qiáng)度校核</p><p>　　鍵在傳遞動(dòng)力的過(guò)程中，要受到剪切破壞，其受力如下圖所示：</p><p>　　圖5-6 鍵剪切受力圖</p><p>　　鍵的剪切受力圖如圖3-6所示，其中b=8 mm,L=25 mm.鍵的許用剪切應(yīng)力為[τ]=30 ，由前面計(jì)算可得，軸上受到的轉(zhuǎn)矩T=55 Nm ，由鍵的剪切

94、強(qiáng)度條件：</p><p>　?。ㄆ渲蠨為帶輪輪轂直徑） （5-1）</p><p>　　=10 M30 （結(jié)構(gòu)合理）</p><p><b>　　鍵的擠壓強(qiáng)度校核</b></p><p>　　鍵在傳遞動(dòng)力過(guò)程中，由于鍵的上下兩部分之間有力偶矩的作用，迫使鍵的上下部分產(chǎn)生滑移，從而使鍵的上下兩面

95、交界處產(chǎn)生破壞，其受力情況如下圖所示：（初取鍵的許用擠壓應(yīng)力=100 ）</p><p>　　圖5-7 鍵擠壓受力圖</p><p><b>　　由</b></p><p><b>　?。?-2）</b></p><p><b>　　=2000 N</b></p>

96、;<p><b>　　又有</b></p><p><b>　　（5-3）</b></p><p><b>　　8 結(jié)構(gòu)合理</b></p><p>　　5.2 帶輪2上鍵的選擇與校核</p><p>　　5.2.1 鍵的選擇</p>&

97、lt;p>　　同上所述，帶輪2上所選擇的鍵的類型均為A型圓頭普通平鍵，其材料為45鋼，鍵的尺寸如下表所示：</p><p>　　表5-2 帶輪2上鍵的尺寸</p><p>　　5.2.2 鍵的校核</p><p>　　鍵的剪切受力圖如圖5-6所示，其中b=10 mm,L=50 mm.鍵的許用剪切應(yīng)力為[τ]=30 ，由前面計(jì)算可得，軸上受到的轉(zhuǎn)矩T=110

98、 Nm ，由鍵的剪切強(qiáng)度條件：</p><p>　?。ㄆ渲蠨為帶輪輪轂直徑） （5-4）</p><p>　　=6.3 M30 （結(jié)構(gòu)合理）</p><p>　　同理校核鍵的擠壓強(qiáng)度，其受力如圖5-7，初取鍵的許用擠壓應(yīng)力=100 。</p><p><b>　　由</b></p>

99、<p><b>　?。?-5）</b></p><p><b>　　=3150 N</b></p><p><b>　　又有</b></p><p><b>　?。?-6）</b></p><p>　　6.3 結(jié)構(gòu)合理</p>

100、<p>　　5.3 帶輪3上鍵的選擇與校核</p><p>　　5.3.1 鍵的選擇</p><p>　　同上所述，帶輪3上所選擇的鍵的類型均為A型圓頭普通平鍵，其材料為45鋼，鍵的尺寸如下表所示：</p><p>　　表5-2 帶輪3上鍵的尺寸</p><p>　　5.3.2 鍵的校核</p><p

101、>　　鍵的剪切受力圖如圖5-6所示，其中b=16 mm,L=50 mm.鍵的許用剪切應(yīng)力為[τ]=30 ，由前面計(jì)算可得，軸上受到的轉(zhuǎn)矩T=110 Nm ，由鍵的剪切強(qiáng)度條件：</p><p>　　（其中D為帶輪輪轂直徑） </p><p>　　=5.5 M30 （結(jié)構(gòu)合理）</p><p>　　同理校核鍵的擠壓強(qiáng)度，其受力如圖3-7

102、，初取鍵的許用擠壓應(yīng)力=100 。</p><p><b>　　由</b></p><p><b>　　=4400 N</b></p><p><b>　　又有</b></p><p>　　5.5 結(jié)構(gòu)合理</p><p>　　5.4 帶輪4上鍵

103、的選擇與校核</p><p>　　5.4.1 鍵的選擇</p><p>　　同上所述，帶輪4上所選擇的鍵的類型均為A型圓頭普通平鍵，其材料為45鋼，鍵的尺寸如下表所示：</p><p>　　表5-2 帶輪4上鍵的尺寸</p><p>　　5.4.2 鍵的校核</p><p>　　鍵的剪切受力圖如圖5-6所示，其中

104、b=18 mm,L=70 mm.鍵的許用剪切應(yīng)力為[τ]=30 ，由前面計(jì)算可得，軸上受到的轉(zhuǎn)矩T=264 Nm ，由鍵的剪切強(qiáng)度條件：</p><p>　　（其中D為帶輪輪轂直徑） </p><p>　　=3.5 30 （結(jié)構(gòu)合理）</p><p>　　同理校核鍵的擠壓強(qiáng)度，其受力如圖5-7，初取鍵的許用擠壓應(yīng)力=100 。</p&

105、gt;<p><b>　　由</b></p><p><b>　　=4410 N</b></p><p><b>　　又有</b></p><p>　　3.5 結(jié)構(gòu)合理</p><p><b>　　緊固螺栓的強(qiáng)度校核</b></p

106、><p>　　輪4上軸承座與夯頭連接螺栓的強(qiáng)度校核</p><p>　　螺栓的實(shí)際拉應(yīng)力計(jì)算：</p><p>　　由于夯頭聯(lián)接處的螺栓主要受拉，故在校核時(shí)，主要考察其拉伸受力情況，由《機(jī)械設(shè)計(jì)》螺紋聯(lián)接章節(jié)可得，受拉螺栓的聯(lián)接，在受沖擊載荷時(shí)，，取=18，螺紋伸出長(zhǎng)度為mm，螺栓軸線到被聯(lián)接件邊緣的距離，，取e=20 mm,在靜載荷下，螺栓的許用應(yīng)力為：</p&

107、gt;<p><b>　?。?-1）</b></p><p>　　上式中，為材料的屈服點(diǎn)強(qiáng)度，查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》得，=355；安全系數(shù)，由《機(jī)械設(shè)計(jì)》可得，=4，</p><p><b>　　則</b></p><p><b>　　=88.8</b></p><

108、;p>　　輪4上軸承座與夯頭連接螺栓查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)手冊(cè)》得，采用六角頭螺栓—A級(jí)，并用彈簧墊圈防止滑動(dòng)。</p><p>　　初取螺紋直徑16，則其小徑為14，取計(jì)算長(zhǎng)度為L(zhǎng)=30 mm,查《機(jī)械設(shè)計(jì)課程設(shè)計(jì)》得，鋼的彈性模量E=210 ，令在擰緊后在計(jì)算長(zhǎng)度內(nèi)產(chǎn)生的總伸長(zhǎng)為mm ，則螺栓的應(yīng)變?yōu)椋?lt;/p><p><b>　　（6-2）</b><

109、/p><p>　　由胡克定律求出螺栓橫截面上拉應(yīng)力：</p><p><b>　　（6-3）</b></p><p>　　==70 結(jié)構(gòu)合理</p><p><b>　　螺栓預(yù)緊力：</b></p><p><b>　?。?-4）</b></p&g

110、t;<p><b>　　=10.8 KN</b></p><p>　　偏心塊與輪4連接螺栓的強(qiáng)度校核</p><p>　　在機(jī)器工作的過(guò)程中，該螺栓受到的主要力為偏心塊在轉(zhuǎn)動(dòng)過(guò)程中對(duì)其的剪切力。故在校核其強(qiáng)度時(shí)，只需檢驗(yàn)離心力對(duì)螺栓桿的剪切。</p><p>　　由于螺釘材料為20鋼，其抗拉強(qiáng)度為=410。</p>

111、<p>　　首先確定螺栓桿的剪切強(qiáng)度，由經(jīng)驗(yàn)公式：</p><p>　　（公式來(lái)自與互聯(lián)網(wǎng)）</p><p>　　在本設(shè)計(jì)中，取[]==205 </p><p>　?。ㄆ渲校篎為偏心塊的離心力F=326 N）</p><p>　　= (6-5)</p><p>

112、　　=0.001m=1.4mm16mm 結(jié)構(gòu)合理</p><p>　　6.3 離心力大小對(duì)整機(jī)設(shè)計(jì)的檢驗(yàn)</p><p>　　由于打夯機(jī)在工作過(guò)程中，偏心塊產(chǎn)生的離心力將使得夯頭底板作往復(fù)的上下沖擊振動(dòng)，同時(shí)也使得在靠近夯頭底板的右端被抬起，從而減小底板與地面的摩擦力作用。在本設(shè)計(jì)中，取底板與地面的摩擦系數(shù)為=0.4。</p><p>　　6.3.1 檢驗(yàn)

113、整機(jī)前移時(shí)離心力的大小</p><p>　　在以下的計(jì)算中，打夯機(jī)的工作過(guò)程如圖1-1所示，令圖中位置時(shí)打夯機(jī)處于原點(diǎn)位置，且偏心塊沿逆時(shí)針轉(zhuǎn)動(dòng)，當(dāng)偏心塊轉(zhuǎn)動(dòng)90時(shí)，離心力將使整機(jī)前移。</p><p>　　由：得， (6-6)</p><p><b>　　=126 Kg</b&g

114、t;</p><p>　　初步計(jì)算底板及底板上各構(gòu)件的質(zhì)量：（下式中，由于電機(jī)類型為Y100L2-4型，其質(zhì)量為M=38 Kg）</p><p>　　=38+[7.0(90×1.5×50)/1000]+[7.0（13.5×12×4）]+[7.0（4.5×）]</p><p>　　=38+47+4.5+14=103.5

115、 Kg126 Kg 合乎設(shè)計(jì)要求</p><p>　　6.3.2 檢驗(yàn)夯頭抬升及底板部分抬升時(shí)離心力的大小</p><p>　　同上所述，當(dāng)偏心塊轉(zhuǎn)動(dòng)180時(shí)，離心力將使夯頭抬升至最高點(diǎn)且底板的右部分被抬起?？紤]底板抬起部分應(yīng)按傳動(dòng)比分配（第一級(jí)減速時(shí)i=2.7,另i=3）即是底板的1/3右部將被抬起。</p><p>　　=25+47/3=40.7

116、 Kg126 Kg 合乎設(shè)計(jì)要求</p><p>　　6.4 兩軸間連架桿的壓桿穩(wěn)定性校核</p><p>　　有《材料力學(xué)》中歐拉公式得：</p><p>　　壓桿臨界應(yīng)力： (6-7)</p><p>　?。ㄆ渲校诒驹O(shè)計(jì)中，令壓桿的一端固定，一端鉸支，查壓

117、桿的長(zhǎng)度因素=0.7，l=700 mm,鑄鋼的彈性模量E=175 。 ）</p><p>　　=1931 KN 合乎要求</p><p>　　在上式中，連桿的慣性矩由以下計(jì)算得：</p><p>　　圖6-1 連桿的截面尺寸</p><p><b>　　=38.3 mm</b></p><p>

118、;　　=[3333+443556+104167+88445]</p><p><b>　　=54.58</b></p><p>　　第七章 帶輪加工工藝設(shè)計(jì)</p><p>　　7.1 零件的分析</p><p>　　7.1.1 零件的作用</p><p>　　本零件是打夯機(jī)的大帶輪4，它位

119、于夯頭上方的短軸上，主要是在傳遞動(dòng)力的過(guò)程中起到減速的作用。零件的內(nèi)孔與軸相配合，其動(dòng)力通過(guò)帶傳遞。短軸的兩端支承在軸承座內(nèi)。</p><p>　　7.1.2 零件的工藝分析</p><p>　　帶輪的制造和加工精度要求都不是很高，其具體的要求先分述如下：</p><p>　?。?）內(nèi)孔的加工。在加工過(guò)程中，需要注意的是孔與端面的垂直度要求，由于內(nèi)孔為配合表面，所

120、以其表面粗糙度要求較高。以及輪轂的左右端面的加工，輪緣的左右端面的加工，倒角。</p><p>　?。?）孔的加工，以及偏心塊與帶輪連接處的長(zhǎng)為85的小平面的銑削加工，由于此處只是作為連接作用，所以在加工過(guò)程中，其表面粗糙度要求不高。 </p><p>　　（3）外圓的加工，以及帶論V形槽的加工。帶輪的外圓表面粗糙度要求不是很高，其植為12.5，而V形槽的兩表面有較高的加工要求，其粗

121、糙度為3.2。</p><p>　?。?）鍵槽的配合表面的加工。由于普通平鍵是通過(guò)鍵的兩側(cè)面?zhèn)鬟f轉(zhuǎn)矩，所以鍵的兩側(cè)面的加工要求較高，其表面粗糙度為3.2，而鍵的底部的粗糙度要求僅為6.3。</p><p>　　7.2 工藝規(guī)程的設(shè)計(jì)</p><p>　　7.2.1 基準(zhǔn)的選擇</p><p>　　帶輪的材料為HT200，其生產(chǎn)形式為單件小

122、批量生產(chǎn)。由于零件在工作過(guò)程中受到交變載荷的作用，故在加工前應(yīng)對(duì)零件進(jìn)行時(shí)效處理使其硬度達(dá)到190-210HBS，在設(shè)計(jì)工藝規(guī)程的時(shí)候應(yīng)充分考慮加工的可行性，并保證各加工表面的精度要求。</p><p><b>　　粗基準(zhǔn)的選擇：</b></p><p>　　對(duì)于一般的盤(pán)類零件而言，主要應(yīng)考慮其自身較大的表面作為粗基準(zhǔn)。由于本零件外圓表面的寬度為58.5mm,在選擇三

123、爪卡盤(pán)夾持加工外圓時(shí)能滿足加工要求。</p><p><b>　　精基準(zhǔn)的選擇：</b></p><p>　　精基準(zhǔn)的選擇主要應(yīng)考慮基準(zhǔn)統(tǒng)一的問(wèn)題，在加工帶輪V形槽的過(guò)程中，應(yīng)選擇已經(jīng)加工了的內(nèi)孔作為精基準(zhǔn)。</p><p>　　7.2.2 制定工藝路線 </p><p>　　零件在加工過(guò)程中，需要對(duì)長(zhǎng)為85mm的平

124、面進(jìn)行銑削加工，同時(shí)鉆的孔；在加工V形槽時(shí)，需要設(shè)計(jì)專用的夾具，在本設(shè)計(jì)中，采用的是心軸。</p><p>　　工序1：車(chē)內(nèi)孔，同時(shí)加工輪轂的左右端面，輪緣的左右端面，倒角。</p><p>　　工序2：對(duì)輪幅上長(zhǎng)為85mm深為2mm的平面進(jìn)行銑削加工，同時(shí)鉆的孔；</p><p>　　工序3：外圓表面的車(chē)削加工，以及帶輪V形槽的加工。</p><

125、;p>　　工序4：對(duì)mm, 寬4mm的鍵槽進(jìn)行插削加工。</p><p>　　7.2.3 機(jī)械加工余量、工序尺寸及毛坯尺寸的確定</p><p>　　內(nèi)孔的加工余量的選擇：查《機(jī)械加工工藝設(shè)計(jì)手冊(cè)》得，灰口鑄鐵CT=13～15，干濕砂型MA為H，本設(shè)計(jì)中選擇CT=14，處的加工余量為11mm，(單側(cè)余量)在長(zhǎng)為108mm方向上，其余量為6.0mm，處的方向上，其加工余量為5.0mm

126、,輪緣處余量：其基本尺寸為58.5mm,加工余量為5.0mm，</p><p>　　由于本零件加工型面簡(jiǎn)單，加工工序較少，且加工類型為單件小批量生產(chǎn)，在計(jì)算工序尺寸的時(shí)候采用查表修正法。</p><p>　?。?）內(nèi)孔毛坯尺寸的確定：由于單邊余量為5mm,則,零件在鑄造時(shí)的直徑方向上的毛坯名義尺寸為mm，毛坯的最大尺寸為mm。</p><p>　?。?）長(zhǎng)為108m