18萬污水廠畢業(yè)設(shè)計計算書

1、<p>　　一、污水處理工藝選擇與可行性分析</p><p>　　1、污水廠的設(shè)計規(guī)模</p><p>　　污水量為18.87×104 m3/d，污水廠主要處理構(gòu)筑物擬分為二組，這樣既可滿足近期處理水量要求，又留有空地以二期擴建之用。</p><p><b>　　2、進出水水質(zhì)</b></p><p>

2、;　　由于進水不但含有BOD5，還含有大量的N，P所以不僅要求去除BOD5　還應去除水中的N，P使其達到排放標準。</p><p><b>　　3、處理程度的計算</b></p><p>　　1. BOD5的去除率</p><p>　　活泩污泥處理系統(tǒng)處理水中的BOD5值是由殘存的溶解性BOD5和非溶解性BOD5二者組成，而后者主要是以生物污泥

3、的殘屑為主體?；钚晕勰嗟膬艋δ?，是去除溶解性BOD5。因此從活性污泥的凈化功能來考慮，應將非溶解性的BOD5從處理水的總BOD5值中減去。</p><p>　　取原污水BOD5值（S0）為190mg/L，經(jīng)初次沉淀池及缺氧池、厭氧段處理，按降低25％考慮，則進入曝氣池的污水，其BOD5值（S）為：</p><p>　　S＝190（1-25％）＝142.5mg/L</p>&

4、lt;p>　　計算去除率，對此，首先按式BOD5＝5（1.42bXC）=7.1XC計算處理水中的非溶解性BOD5值,上式中</p><p>　　C——處理水中懸浮固體濃度，取用綜合排放一級標準20mg/L;</p><p>　　b-----微生物自身氧化率，一般介于0.05-0.1之間，取0.09；</p><p>　　X---活性微生物在處理水中所占比例，取

5、值0.4</p><p>　　得BOD5＝7.10.090.420＝5.1mg/L.</p><p>　　處理水中溶解性BOD5值為：20-5.1＝14.9mg/L</p><p>　　去除率＝(142.5-14.9)/142.5=89.5%</p><p>　　2 .COD的去除率</p><p><b>

6、　　3.SS的去除率</b></p><p><b>　　4.總氮的去除率</b></p><p><b>　　5.總磷的去除率</b></p><p><b>　　5.氨氮的去除率</b></p><p>　　4、 本工程采用生物脫氮除磷工藝的可行性</p&

7、gt;<p>　　BOD5：N：P的比值是影響生物脫氮除磷的重要因素，氮和磷的去除率隨著BOD5/N和BOD5/P比值的增加而增加。</p><p>　　理論上，BOD5/N>2.86才能有效地進行脫氮，實際運行資料表明，BOD5/N>3時才能使反硝化正常進行。在BOD5/N=4～5時，氮的去除率大于50%，磷的去除率也可達60%左右。本工程BOD5/N=6.3,可以滿足生物脫氮的要求。

8、</p><p>　　對于生物除磷工藝，要求BOD5/P=33～100。本工程BOD5/P等于79，能滿足生物脫氮除磷工藝對碳源的要求，由此本工藝采用生物脫氮除磷的工藝。</p><p>　　在脫氮方面，由脫氮除磷的機理可知，有機負荷是影響硝化反應的重要因素之一，在碳化與硝化合并處理工藝中，硝化菌所占的比例很小，約5%。一般認為處理系統(tǒng)的BOD5負荷小于0.15kg BOD5/kgMLSS

9、.d時，處理系統(tǒng)的硝化反應才能正常進行。</p><p>　　根據(jù)所給定的污水水量及水質(zhì)，參考目前國內(nèi)外城市污水處理廠的設(shè)計及運轉(zhuǎn)經(jīng)驗，對于生活污水占比例較大的城市污水而言，以下幾種方法最具代表性：A2/O法、AB法、生物濾池、循環(huán)式活性污泥法（改良SBR）、氧化溝法。</p><p><b>　　5、工藝比較及確定</b></p><p>　

10、　城市污水處理廠的方案，既要考慮去除BOD5又要適當去除N，P故可采用SBR或氧化溝法，或A2/O法。</p><p><b>　　A A2/O法</b></p><p>　　A2/O工藝即缺氧/厭氧/好氧活性污泥法, A2/O法處理城市污水的特點：運行費用較傳統(tǒng)活性污泥法低，曝氣池池容小，需氣量少，具有脫氮除磷功能，BOD5和SS去除率高，出水水質(zhì)較好，工作穩(wěn)定可

11、靠，有較成熟的設(shè)計、施工及運行管理經(jīng)驗，產(chǎn)泥量較傳統(tǒng)活性污泥法少；污泥脫水性能較好；無需設(shè)初沉池；對水質(zhì)和水溫度化有一定適應能力；另外，從節(jié)省能耗的角度看，A2/O可以充分利用硝化液中的硝態(tài)氧來氧化BOD5，回收了部分硝化反應的需氧量，反硝化反應所產(chǎn)生的堿度可以部分補償硝化反應消耗的堿度，因此對含氮濃度不高的城市污水可以不另外加堿來調(diào)節(jié)PH。</p><p><b>　　優(yōu)點：</b><

12、;/p><p>　?、僭摴に嚍樽詈唵蔚耐矫摰坠に?，總的水力停留時間，總產(chǎn)占地面積少于其它的工藝 。</p><p>　?、谠趨捬醯暮醚踅惶孢\行條件下，絲狀菌得不到大量增殖，無污泥膨脹之慮，SVI值一般均小于100，有利于泥水分離。</p><p>　?、畚勰嘀泻诐舛雀撸哂泻芨叩姆市?。</p><p>　　④運行中勿需投藥，兩個A段只用

13、輕緩攪拌，以不溶解氧濃度，運行費低。</p><p>　?、萑毖?、厭氧和好氧三個分區(qū)嚴格分開，有利于不同微生物菌群的繁殖生長，脫氮除磷效果好。</p><p><b>　　缺點：</b></p><p>　　①內(nèi)循環(huán)量一般以2Q為限，不宜太高，否則增加運行費用。</p><p>　?、趯Τ恋沓匾３忠欢ǖ臐舛鹊娜芙庋酰瑴p

14、少停留時間，防止產(chǎn)生厭氧狀態(tài)和污泥釋放磷的現(xiàn)象出現(xiàn)，但溶解 濃度也不宜過高。以防止循環(huán)混合液對缺氧反應器的干擾。</p><p><b>　　B SBR法</b></p><p><b>　　工藝流程：</b></p><p>　　污水 → 一級處理→ 曝氣池 → 處理水</p><p><

15、b>　　工作原理：</b></p><p>　　1）流入工序：廢水注入，注滿后進行反應，方式有單純注水，曝氣，緩速攪拌三種，</p><p>　　2）曝氣反應工序：當污水注滿后即開始曝氣操作，這是最重要的工序，根據(jù)污水處理的目的，除P脫N應進行相應的處理工作。</p><p>　　3）沉淀工藝：使混合液泥水分離，相當于二沉池，</p>

16、<p>　　4）排放工序：排除曝氣沉淀后產(chǎn)生的上清液，作為處理水排放，一直到最低水位，在反應器殘留一部分活性污泥作為種泥。</p><p>　　5）待機工序：工處理水排放后，反應器處于停滯狀態(tài)等待一個周期。</p><p><b>　　特點：</b></p><p>　?、俅蠖鄶?shù)情況下，無設(shè)置調(diào)節(jié)池的心要。</p>&

17、lt;p>　?、赟VI值較低，易于沉淀，一般情況下不會產(chǎn)生污泥膨脹。</p><p>　?、弁ㄟ^對運行方式的調(diào)節(jié)，進行除磷脫氮反應。</p><p><b>　?、茏詣踊潭容^高。</b></p><p>　?、莸卯敃r，處理效果優(yōu)于連續(xù)式。</p><p><b>　?、迒畏酵顿Y較少。</b>

18、</p><p>　　⑦占地規(guī)模大，處理水量較小。</p><p><b>　　C　氧化溝</b></p><p><b>　　工作流程： </b></p><p>　　污水→中格柵→提升泵房→細格柵→沉砂池→氧化溝→二沉池→接觸池→處理水排放</p><p><b&g

19、t;　　工作原理：</b></p><p>　　氧化溝一般呈環(huán)形溝渠狀，污水在溝渠內(nèi)作環(huán)形流動，利用獨特的水力流動特點，在溝渠轉(zhuǎn)彎處設(shè)曝氣裝置，在曝氣池上方為厭氧池，下方則為好氧段，從而產(chǎn)生富氧區(qū)和缺氧區(qū)，可以進行硝化和反硝化作用，取得脫氮的效應，同時氧化溝法污泥齡較長，可以存活世代時間較長的微生物進行特別的反應，如除磷脫氮。</p><p><b>　　工作特點：&

20、lt;/b></p><p>　?、僭谝簯B(tài)上，介于完全混合與推流之間，有利于活性污泥的適于生物凝聚作用。</p><p>　?、趯λ克疁氐淖兓休^強的適應性，處理水量較大。</p><p>　?、畚勰帻g較長，一般長達15－30天，到以存活時間較長的微生物，如果運行得當，可進行除磷脫氮反應。</p><p>　?、芪勰喈a(chǎn)量低，且多已達到

21、穩(wěn)定。</p><p>　?、葑詣踊潭容^高，使于管理。</p><p>　?、拚嫉孛娣e較大，運行費用低。</p><p>　?、呙摰Ч€可以進一步提高，因為脫氮效果的好壞很大一部分決定于內(nèi)循環(huán)，要提高脫氮效果勢必要增加內(nèi)循環(huán)量，而氧化溝的內(nèi)循環(huán)量從政論上說可以不受限制，因而具有更大的脫氮能力。</p><p>　?、嘌趸瘻戏ㄗ詥柺酪詠恚瑧?/p>

22、用普遍，技術(shù)資料豐富。</p><p>　　D 曝氣-沉淀 一體化反應池（一體化氧化溝又稱合建式氧化溝）</p><p>　　一體化氧化溝集曝氣，沉淀，泥水分離和污泥回流功能為一體，無需建造單獨得二沉池?；具\行方式大體分六個階段（包括兩個過程）。</p><p>　　階段A：污水通過配水閘門進入第一溝，溝內(nèi)出水堰能自動調(diào)節(jié)向上關(guān)閉，溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷以低轉(zhuǎn)速運轉(zhuǎn)，僅維持溝內(nèi)

23、污泥懸浮狀態(tài)下環(huán)流，所供氧量不足，此系統(tǒng)處于缺氧狀態(tài)，反硝化菌將上階段產(chǎn)生的硝態(tài)氮還原成氮氣逸出。在這過程中，原生污水作為碳源進入第一溝，污泥污水混合液環(huán)流后進入第二溝。第二溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷在整個階段均以高速運行，污水污泥混合液在溝內(nèi)保持恒定環(huán)流，轉(zhuǎn)刷所供氧量足以氧化有機物并使氨氮轉(zhuǎn)化成硝態(tài)氮，處理后的污水與活性污泥一起進入第三溝。第三溝溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷處于閑置狀態(tài)，此時，第三溝僅用作沉淀池，使泥水分離，處理后的出水通過已降低的出水堰從第三溝排出。&l

24、t;/p><p>　　階段B：污水入流從第一溝調(diào)入第二溝，第一溝內(nèi)的轉(zhuǎn)刷開始高速運轉(zhuǎn)。開始，溝內(nèi)處于缺氧狀態(tài)，隨著供氧量增加，將逐步成為富氧狀態(tài)。第二溝內(nèi)處理過的污水與活性污泥一起進入第三溝，第三溝仍作為沉淀池，沉淀后的污水通過第三溝出水堰排出。</p><p>　　階段C：第一溝轉(zhuǎn)刷停止運轉(zhuǎn)，開始泥水分離，需要設(shè)過渡段，約一小時，至該階段末，分離過程結(jié)束。在C階段，入流污水仍然進入第二溝，處

25、理后污水仍然通過第三溝出水堰排出。</p><p>　　階段D：污水入流從第二溝調(diào)至第三溝，第一溝出水堰開， 第三溝出水堰關(guān)停止出水。同時， 第三溝內(nèi)轉(zhuǎn)刷開始以低轉(zhuǎn)速運轉(zhuǎn)，污水污泥一起流入第二溝，在第二溝曝氣后再流入第一溝。此時，第一溝作為沉淀池。階段D與階段A相類似，所不同的是反硝化作用發(fā)生在第三溝，處理后的污水通過第一溝已降低的出水堰排出。</p><p>　　階段E：污水入流從第三溝

26、轉(zhuǎn)向第二溝，第三溝轉(zhuǎn)刷開始高速運轉(zhuǎn)，以保證該段末在溝內(nèi)為硝化階段，第一溝作為沉淀池，處理后污水通過該溝出水堰排出。階段E與階段B類似，所不同的是兩個外溝功能相反。</p><p>　　階段F：該階段基本與C階段相同，第三溝內(nèi)的轉(zhuǎn)刷停止運轉(zhuǎn)，開始泥水分離，入流污水仍然進入第二溝，處理后的污水經(jīng)第一溝出水堰排出。</p><p><b>　　其主要特點：</b></

27、p><p>　?、俟に嚵鞒潭?，構(gòu)筑物和設(shè)備少，不設(shè)初沉池，調(diào)節(jié)池和單獨的二沉池，污泥自動回流，投資省，能耗低，占地少，管理簡便。</p><p>　　②處理效果穩(wěn)定可靠，其BOD5和SS去除率均在90％-95％或更高。COD的去除率也在85％以上，并且硝化和脫氮作用明顯。</p><p>　　③產(chǎn)生得剩余污泥量少，性質(zhì)穩(wěn)定，易脫水，不會帶來二次污染。</p>

28、<p>　?、茉靸r低，建造快，設(shè)備事故率低，運行管理費用少。</p><p>　?、莨桃悍蛛x效率比一般二沉池高，池容小，能使整個系統(tǒng)再較大得流量和濃度范圍內(nèi)穩(wěn)定運行。</p><p>　?、尬勰嗷亓骷皶r，減少污泥膨脹的可能。</p><p><b>　　缺點：</b></p><p>　　構(gòu)造尚待進一步完善

29、，運行也待進一步完善。</p><p>　　綜上所述，任何一種方法，都能達到除磷脫氮的效果，且出水水質(zhì)良好，但相對而言，SBR法一次性投資較少，占地面積較大，且后期運行費用高于氧化溝，厭氧池+氧化溝雖然一次性投資較大，但占地面積也不少，耗電量低，運行費用較低，產(chǎn)污泥量大，但構(gòu)筑物多且復雜。一體化反映池科技含量高，投資省，但其工藝在國內(nèi)還不完善。綜合考慮本工程的建設(shè)規(guī)模、進水特性、處理要求、運行費用和維護管理等情況

30、，經(jīng)技術(shù)經(jīng)濟比較、分析，確定采用倒置A2/O法生物處理工藝。</p><p><b>　　6、工藝流程的選擇</b></p><p>　　二、污水廠設(shè)計計算書</p><p><b>　　設(shè)計技術(shù)參數(shù)</b></p><p>　　1、污水處理廠服務范圍及建設(shè)規(guī)模:</p><p&

31、gt;　　本工程所在地為某市新區(qū)，轄區(qū)基礎(chǔ)設(shè)施齊全，具備承載大規(guī)?，F(xiàn)代化工業(yè)發(fā)展的能力。污水量為18.87×104 m3/d</p><p>　　2、污水處理廠進水水質(zhì):</p><p>　　根據(jù)該污水處理廠工程可行性研究報告和環(huán)境影響報告書的批復，并參考類似工程，確定污水處理廠進廠水質(zhì)指標如下:</p><p>　　COD ：370mg/l

32、BOD5：190mg/l</p><p>　　SS ： 280mg/l TN ：30mg/l</p><p>　　TP： 2.4mg/l T≥12ºC</p><p>　　NH4+-N： 45mg/L </p><p>　　3、污水處理廠出水水質(zhì):</p><p>

33、;　　根據(jù)國家現(xiàn)行《城鎮(zhèn)污水處理廠污染物排放標準》（GB18918-2002）中一級B類標準，該污水處理廠工程可行性研究報告及環(huán)境影響報告書的批復，考慮到接納水體的環(huán)境容量確定出廠水質(zhì)指標為：</p><p>　　COD≤80mg/l BOD5≤20mg/l SS ≤20mg/l NH4+-N：≤ 8mg/L </p><p>　　TN≤20mg/L

34、 T-P ≤1.5mg/L pH：6～9 </p><p><b>　　氣象</b></p><p>　　寧波屬北亞熱帶季風氣候區(qū)，溫暖濕潤，雨量充沛，，盛行西北風，</p><p>　　氣溫：年平均氣溫16.6℃，極端最高氣溫39.0℃極端最低氣溫-6.6℃（最熱月平均氣溫27.9℃，最冷月平均氣溫5.4℃</p&

35、gt;<p>　　降水量：多年平均降水量1305.3mm，年最大降水量1625.6mm，年最小降水量797.3mm</p><p>　　風向：全年主導風向為西北向，頻率10%，夏季主導風向以東南偏東為主，冬季主導風向以西北為主。</p><p><b>　　污水處理廠廠區(qū)概況</b></p><p>　　該污水處理廠為新建污水廠。

36、污水廠進水口位于廠區(qū)西南角，進水污水管管底標高391.25m。污水經(jīng)處理后出水靠重力流直接排入規(guī)劃用地東側(cè)的河,該河流符合一級標準。</p><p>　　1、污水處理構(gòu)筑物設(shè)計計算</p><p>　　1.1、進水控制井計算</p><p>　　1、（1）進水管按遠期計算，根據(jù)流量從《給水排水管網(wǎng)系統(tǒng)》查：設(shè)計流量q(L/s)在458.72—545.92時，管徑取1

37、000mm；粗糙系數(shù)為nm=0.014;最小坡度I=0.28‰ </p><p>　?。?）出水管：設(shè)計流量按近期取，q(L/s)在225.50—285.39時，管徑取600mm；粗糙系數(shù)為nm=0.014；最小坡度為I=1.26‰ </p><p><b>　　2、尺寸計算：</b></p><p><b>　　平面草圖如下：<

38、;/b></p><p>　　控制井中事故水量，即水力停留時間取60s ,則事故管管底標高為：</p><p>　　60×0.463=27.78 m3 27.78÷23.9÷2.2=3.2378m 取3.2m</p><p>　　則：343.60+3.2=346.80m</p><p>　　進水

39、管管底標高為343.60m ，事故管管徑為1000mm，最小坡度為0.61‰ 廠距渭河350m；所以降落量為：350×0.61‰ =0.2135m；則入河口處事故管管底標高為：346.80－0.2135=346.59m</p><p><b>　　剖面草圖如下：</b></p><p>　　1.2、粗格柵的計算</p><p>　　設(shè)

40、計中選擇二組格柵，N=8組，每組格柵單獨設(shè)置，每組格柵的設(shè)計流量為近期水的一半，即0.273m3/s.</p><p><b>　　格柵的間隙數(shù)</b></p><p>　　式中n—格柵的間隙數(shù)（個）</p><p>　　Q1—設(shè)計流量（m3/s）</p><p><b>　　α—格柵傾角（o）</b&g

41、t;</p><p>　　b—格柵柵條間隙（m）</p><p>　　h—格柵柵前水深（m）</p><p>　　v—格柵過柵流速（m/s）</p><p>　　設(shè)計中取h=0.4m,v=0.9m/s,b=0.02m, α=600</p><p>　　個 取36個</p><p><

42、;b>　　格柵寬度</b></p><p>　　B=s(n-1)+ban</p><p>　　式中B—格柵槽寬度（m）</p><p>　　S—每根格柵條的寬度（m）</p><p>　　設(shè)計中取S=0.01m</p><p>　　B=0.01(36-1)+0.02×36=1.07m<

43、/p><p>　　進水渠道漸寬部分的長度</p><p>　　式中L1 —進水渠道漸寬部分的長度（m）</p><p>　　B1—進水明渠寬度（m）</p><p>　　α1——漸寬處角度（0），一般采用10o—30o</p><p>　　設(shè)計中取B1=0.4m，α1=20o</p><p><

44、;b>　　≈1.06m </b></p><p>　　出水渠道漸窄部分的長度</p><p>　　式中L2—出水渠道漸窄部分的長度（m）</p><p>　　α2——漸窄處角度（0），取20o</p><p><b>　　≈0.53m </b></p><p><b

45、>　　通過格柵的水頭損失</b></p><p>　　式中 h1—水頭損失（m）</p><p>　　β—格柵條的阻力系數(shù)，查表β=2.42</p><p>　　k— 格柵受污物堵塞時的水頭損失增大系數(shù)，一般取k=3</p><p><b>　　m </b></p><p>

46、;<b>　　柵后明渠的總高度</b></p><p><b>　　H=h+h1+h2</b></p><p>　　式中 H—柵后明渠的總高度（m）</p><p>　　h2—明渠超高（m），一般采用0.3—0.5m</p><p>　　設(shè)計中取h2=0.3m</p><p>

47、;　　H=0.4+0.0835+0.3≈0.78m</p><p><b>　　7、格柵槽總長度</b></p><p>　　L=L1+L2+0.5+1.0+H1/ tanα</p><p>　　式中 L—格柵槽總長度（m）</p><p>　　H1—格柵明渠的深度（m）</p><p>　　L

48、=1.06+0.53+0.5+1.0+0.7/tan60°=3.5m</p><p><b>　　每日柵渣量</b></p><p>　　式中 W—每日柵渣量（m3/d）</p><p>　　W1—每日每103m3污水的柵渣量（m3/103m3污水）， 一般采用0.04—0.06 m/103m3污水</p><p&

49、gt;　　設(shè)計中取W1=0.05 m3/103m3污水</p><p>　　=1.2﹥0.2 m3/d</p><p>　　應采用機械除渣及皮帶輸送機或無軸輸送機輸送柵渣，采用機械柵渣打包機將柵渣打包，汽車運走。</p><p>　　11、計算草圖如下：</p><p>　　1.3、污水提升泵房</p><p><

50、;b>　　水泵的選擇</b></p><p>　　設(shè)計水量為18.87×104 m3/d，選擇用5臺潛污泵（4用1備），則單臺流量為</p><p>　　Q1=18.87×104 ÷4=47150m3/d=0.55m3/s=1965m3/s</p><p>　　所需揚程為 10.57 m（見水力計算和高程布置）<

51、/p><p>　　選擇250WS-450B型污水泵，參數(shù)如下：</p><p><b>　　集水池</b></p><p>　?。?）容積 按一臺泵最大流量時6min的出流量設(shè)計，則集水池的有效容積V</p><p><b>　　196.5m3</b></p><p>　?。?）

52、面積 取有效水深H為2m則面積F為</p><p>　　F=V÷H=196.5÷2=98.2m2</p><p>　　集水池長度取10m，則寬度為10m，集水池平面尺寸為L×B=10 × 10 保護水深取1m，則實際水深為3m</p><p><b>　　泵位及安裝</b></p>

53、<p>　　污水泵直接置于集水池內(nèi)，經(jīng)核算集水池面積大于污水泵的安裝要求。污水泵檢修采用移動吊架。</p><p><b>　　4、泵房草圖如下：</b></p><p>　　1.4、與曝氣沉砂池合建的細格柵 </p><p>　　設(shè)計中選擇二組格柵，即N=8組，每組格柵與沉砂池合建，則每組格柵的設(shè)計流量為近期水量的一半，即0

54、.273m3/s.</p><p><b>　　格柵的間隙數(shù)</b></p><p>　　式中n—格柵的間隙數(shù)（個）</p><p>　　Q1—設(shè)計流量（m3/s）</p><p><b>　　α—格柵傾角（o）</b></p><p>　　b—格柵柵條間隙（m）</p

55、><p>　　h—格柵柵前水深（m）</p><p>　　v—格柵過柵流速（m/s）</p><p>　　設(shè)計中取h=0.4m,v=1.0m/s,b=0.01m, α=600</p><p><b>　　個 工程中取67個</b></p><p><b>　　格柵寬度</b>&l

56、t;/p><p>　　B=s(n-1)+ban</p><p>　　式中B—格柵槽寬度（m）</p><p>　　S—每根格柵條的寬度（m）</p><p>　　設(shè)計中取S=0.01m</p><p>　　B=0.01(67-1)+0.01×67=1.33m</p><p><b&g

57、t;　　通過格柵的水頭損失</b></p><p>　　式中 h1—水頭損失（m）</p><p>　　β—格柵條的阻力系數(shù)，查表β=2.42</p><p>　　k— 格柵受污物堵塞時的水頭損失增大系數(shù)，一般取k=3</p><p><b>　　m</b></p><p><b

58、>　　柵后明渠的總高度</b></p><p><b>　　H=h+h1+h2</b></p><p>　　式中 H—柵后明渠的總高度（m）</p><p>　　h2—明渠超高（m），一般采用0.3—0.5m</p><p>　　設(shè)計中取h2=0.3m</p><p>　　H=0

59、.4+0.32+0.3=1.02m</p><p><b>　　5、格柵槽總長度</b></p><p>　　L=0.5+1.0+H1/ tanα</p><p>　　式中 L—格柵槽總長度（m）</p><p>　　H1—格柵明渠的深度（m）</p><p>　　L=0.5+1.0+0.7/t

60、an60°≈1.9m</p><p><b>　　6、每日柵渣量</b></p><p>　　式中 W—每日柵渣量（m3/d）</p><p>　　W1—每日每103m3污水的柵渣量（m3/103m3污水）， 一般采用0.04—0.06 m/103m3污水</p><p>　　設(shè)計中取W1=0.05 m3/10

61、3m3污水</p><p>　　=1.2﹥0.2 m3/d</p><p>　　應采用機械除渣及皮帶輸送機或無軸輸送機輸送柵渣，采用機械柵渣打包機將柵渣打包，汽車運走。</p><p><b>　　9、計算草圖如下：</b></p><p><b>　　1.5、曝氣沉砂池</b></p>

62、<p>　　設(shè)計中選擇二組曝氣沉砂池，N=8組，分別與格柵連接，每組沉砂池設(shè)計流量為0.273m3/s 。</p><p><b>　　沉砂池有效容積</b></p><p><b>　　V=60Qt</b></p><p>　　式中 V—沉砂池有效容積（m3）</p><p>　　Q

63、—設(shè)計流量（m3/s）</p><p>　　t—停留時間（min），一般采用1—3min</p><p>　　設(shè)計中取t=3min</p><p>　　V=60×3×0.273=49.14m3</p><p><b>　　水流過水斷面面積</b></p><p>　　式中 A—

64、水流過水斷面面積（㎡）</p><p>　　V1—水平流速（m/s），一般采用0.06—0.12 m/s</p><p>　　設(shè)計中取V1=0.06m/s</p><p><b>　　≈4.55㎡</b></p><p><b>　　沉砂池寬度</b></p><p>　　式

65、中 B—沉砂池寬度（m）</p><p>　　h2—沉砂池有效水深（m）,一般采用2—3m</p><p><b>　　設(shè)計中取h2=2m</b></p><p>　　=2.28m 為施工方便取3m</p><p><b>　　沉砂池長度</b></p><p>　　式

66、中 L—沉砂池長度（m）</p><p><b>　　≈17m</b></p><p><b>　　每小時所需空氣量</b></p><p>　　式中 q—每小時所需空氣量（m3/h）</p><p>　　d—1 m3污水所需空氣量（m3/ m3污水），一般采用0.1—0.2 m3/ m3污水.&l

67、t;/p><p>　　設(shè)計中取 d=0.2 m3/ m3污水</p><p>　　q=3600×0.273×0.2=196.6m3/h</p><p><b>　　沉砂室所需容積</b></p><p>　　式中 Q—污水流量（m3/s）</p><p>　　X—城市污水沉砂量（m

68、3/ 106m3污水），一般采用30 m3/ 106m3污水</p><p>　　T—清除沉砂的時間（d），一般取1—2d</p><p>　　設(shè)計中取T=1d，X= 30m3/ 106m3污水</p><p><b>　　≈5.65m3</b></p><p><b>　　每個沉砂斗容積</b>&

69、lt;/p><p>　　式中 V0—每個沉砂斗容積（m3）</p><p>　　n—沉砂斗數(shù)量（個）</p><p><b>　　設(shè)計中取 n=4個</b></p><p><b>　　=1.41m3</b></p><p><b>　　沉砂斗上口寬度</b>

70、;</p><p>　　式中 a—沉砂斗上口寬度（m）</p><p>　　h3’—沉砂斗高度（m）</p><p>　　α—沉砂斗壁與水面的傾角（o），一般采用圓形沉砂池α=55o，矩形沉砂池α=60o</p><p>　　1—沉砂斗底寬度（m）,一般采用0.4—0.5m</p><p>　　設(shè)計中取h3’=0.4m

71、,α=60o, a1=0.5m</p><p><b>　　≈0.96m</b></p><p><b>　　沉砂斗有效容積</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p>　　式中 V0’— 沉砂斗有效容積（m3）</p><p>&l

72、t;b>　?。?.22 m3</b></p><p>　　格柵出水通過DN900mm的管道送入沉砂池的進水渠道，然后向兩側(cè)配水進入沉砂池，進水渠道的水流速度</p><p>　　式中 v1—進水渠道的水流速度（m/s）</p><p>　　B1—進水渠道寬度（m）</p><p>　　H1—進水渠道水深（m）</p&

73、gt;<p>　　設(shè)計中取 B1=1.1m，H1=0.3m</p><p><b>　　=0.83m/s</b></p><p><b>　　出水裝置</b></p><p>　　出水采用沉砂池末端薄壁出水堰跌落出水，出水堰可以保證沉砂池內(nèi)水位標高恒定，堰上水頭</p><p>　　式

74、中 H1—堰上水頭（m）</p><p>　　Q1—沉砂池內(nèi)設(shè)計流量（m3/s）</p><p>　　m—流量系數(shù)，一般采用0.4—0.5</p><p>　　b2—堰寬（m），等于沉砂池的寬度</p><p>　　設(shè)計中取 m=0.4, b2=3m</p><p><b>　　≈0.05m</b>

75、;</p><p>　　出水堰后自由跌落0.1m，出水流入出水槽，出水槽寬度B2=0.5m，出水槽水深h2=0.25m，水流流速v2=0.8m/s。采用出水管道在出水槽中部與出水槽連接，出水管道采用鋼管，鋼管DN=500mm，管內(nèi)流速v2=0.9m/s。</p><p><b>　　排砂裝置</b></p><p>　　采用吸砂泵排砂，排砂泵設(shè)

76、置在沉砂斗內(nèi)，借助空氣提升將沉砂排出沉砂池，吸砂泵管徑DN=150mm</p><p>　　曝氣沉砂池剖面圖如下</p><p>　　1.6、平流式初沉池</p><p>　　設(shè)計中選擇兩組平流沉淀池，N=8組，每組平流沉淀池設(shè)計流量為0.273 m3/s，從沉砂池流出來的污水進入配水井，經(jīng)過配水井分配流量后流入平流沉淀池。</p><p>

77、<b>　　沉淀池表面積</b></p><p>　　式中 A—沉淀池表面積（㎡）</p><p>　　Q—設(shè)計流量（m3/s）</p><p>　　qˊ—表面負荷﹝m3/（m2·h）﹞,一般采用1.5—3.0 m3/（m2·h）</p><p>　　設(shè)計中取qˊ=2 m3/（m2·h）&l

78、t;/p><p><b>　　=491.4㎡</b></p><p><b>　　沉淀部分有效水深</b></p><p><b>　　qˊ·t</b></p><p>　　式中 h2—沉淀部分有效水深（m）</p><p>　　t—沉淀時間（h）

79、,一般采用1.0—2.0h</p><p><b>　　設(shè)計中取 t=1h</b></p><p><b>　　2×1=2m</b></p><p><b>　　沉淀部分有效容積</b></p><p><b>　　=9828 m3</b><

80、;/p><p><b>　　沉淀池長度</b></p><p>　　式中 L—沉淀池長度（m）</p><p>　　v—設(shè)計流量時的水平流速(mm/s),一般采用v≤5mm/s</p><p>　　設(shè)計中取v=5mm/s</p><p><b>　　=18m</b></p&

81、gt;<p><b>　　沉淀池寬度</b></p><p>　　式中L—沉淀池寬度（m）</p><p><b>　　=27.3m</b></p><p><b>　　沉淀池格數(shù)</b></p><p>　　式中 n1—沉淀池格數(shù)（個）</p>&

82、lt;p>　　b—沉淀池分格的每格寬度（m）</p><p>　　設(shè)計中取 b=2.5m</p><p>　　=10.9個（取11個）</p><p><b>　　校核長寬比及長深比</b></p><p>　　長寬比L/b=18/2.5=7.2＞4(符合長寬比大于4的要求，避免池內(nèi)水流產(chǎn)生短流現(xiàn)象)。</p

83、><p>　　長深比L/h2=18/2=9＞8(符合長深比8—12之間的要求)</p><p><b>　　污泥部分所需容積</b></p><p>　　按去除水中懸浮物計算</p><p>　　式中 Q—平均污水流量（m3/s）</p><p>　　C1—進水懸浮物濃度（mg/L）</p>

84、;<p>　　C2—出水懸浮物濃度（mg/L），一般采用沉淀效率η=40%—60%</p><p>　　K2—生活污水量總變化系數(shù)</p><p>　　r—污泥容量（t/ m3),約為1</p><p>　　p0—污泥含水率（%）</p><p>　　設(shè)計中取 T=1d, p0=97%,η=50%, C2=〔100%-50%〕&

85、#215; C1=0.5 C1</p><p><b>　　≈110m3</b></p><p>　　每格沉淀池污泥部分所需容積</p><p>　　式中 —每格沉淀池污泥部分所需容積（m3）</p><p><b>　　=13.75m3</b></p><p><b&

86、gt;　　10、污泥斗容積</b></p><p>　　污泥斗設(shè)在沉淀池的進水端，采用重力排泥，排泥管伸入污泥斗底部，為防止污泥斗底部積泥，污泥斗底部尺寸一般小于0.5m，污泥斗傾角大于60o</p><p>　　式中 V1—污泥斗容積（m3）</p><p>　　—沉淀池污泥斗上口邊長（m）</p><p>　　1—沉淀池污泥斗

87、下口邊長（m），一般采用0.4—0..5m</p><p><b>　　—污泥斗高度（m）</b></p><p>　　設(shè)計中取=4m，=3m，1=0.5m</p><p>　　=18.25 m3＞13.75m3</p><p><b>　　11、沉淀池總高度</b></p><

88、p>　　式中 H—沉淀池總高度（m）</p><p>　　h1—沉淀池超高（m）,一般采用0.3—0.5m</p><p>　　h3—緩沖層高度（m）,一般采用0.3m</p><p>　　h4—污泥部分高度(m),一般采用污泥斗高度與池底坡度i=1%的高度之和</p><p>　　設(shè)計中取 h4=3+0.01（18-4）=3.14m,

89、 h1=0.3m, h3=0.3m</p><p><b>　　=5.74m</b></p><p><b>　　12、進水配水井</b></p><p>　　沉淀池分為8組，每組分為5格，每組沉淀池進水端設(shè)進水配水井，污水在配水井內(nèi)平均分配，然后流進每組沉淀池。</p><p><b>

90、　　配水井內(nèi)中心管直徑</b></p><p>　　式中 Dˊ—配水井內(nèi)中心管直徑（m）</p><p>　　v2—配水井內(nèi)中心管上升流速（m/s），一般采用v2≥0.6 m/s</p><p>　　設(shè)計中取 v2=0.7m/s</p><p><b>　　≈2m</b></p><p&g

91、t;<b>　　配水井直徑</b></p><p>　　式中—配水井直徑（m）</p><p>　　v3—配水井內(nèi)污水流速（m/s），一般取v=0.2—0.4m/s</p><p>　　設(shè)計中取v3=0.3m/s</p><p><b>　　≈3.64m</b></p><p&g

92、t;<b>　　進水渠道</b></p><p>　　沉淀池分為兩組，每組沉淀池進水端設(shè)進水渠道，配水井接出的DN500進水管從進水渠道中部匯入，污水沿進水渠道向兩側(cè)流動，通過潛孔進入配水渠道，然由穿孔花墻流入沉淀池。</p><p>　　式中—進水渠道水流速度（m/s），一般采用≥0.4m/s</p><p>　　—進水渠道寬度（m）<

93、/p><p>　　—進水渠道水深（m），：一般采用0.5—2.0</p><p>　　設(shè)計中取 =0.5 m, =0.4</p><p>　　=1.36m/s＞0.4m/s</p><p><b>　　進水穿孔花墻</b></p><p>　　進水采用配水渠道通過穿孔花墻進水，配水渠道寬0.4m，有效

94、水深0.5m，穿孔花墻的開孔總面積為過水斷面面積的6%—20%，則過孔流速為</p><p>　　式中 v2—穿孔花墻過孔流速（m/s）,一般采用0.05—0.15m/s</p><p>　　B2—孔洞的寬度（m）</p><p>　　h2—孔洞的高度（m）</p><p>　　n1—孔洞數(shù)量（個）</p><p>　

95、　設(shè)計中取B2=0.2m,h2=0.2m,n1=8個</p><p><b>　　≈1.07m/s</b></p><p><b>　　出水堰</b></p><p>　　沉淀池出水經(jīng)過出水堰跌落進入出水渠道，然后匯入出水管道排走。出水堰采用矩形薄壁堰，堰后自由跌落水頭0.1—0.15m，堰上水深H為</p>

96、<p>　　式中 m0—流量系數(shù)，一般采用0.45</p><p>　　b—出水堰寬度（m）</p><p>　　H—出水堰頂水深（m）</p><p><b>　　H=0.065m</b></p><p>　　出水堰后自由跌落采用0.1m，則出水堰水頭損失為0.165</p><p>

97、;<b>　　出水渠道</b></p><p>　　沉淀池出水端設(shè)出水渠道，出水管與出水渠道連接，將污水送至集水井。</p><p>　　式中 v3—出水渠道水流速度（m/s）,一般采用v3≥0.4m/s</p><p>　　B3—出水渠道寬度（m）</p><p>　　H3—出水渠道水深（m），B3 ：H3一般采用0.

98、5—2.0</p><p>　　設(shè)計中取B3=0.5m，H3=0.4m</p><p>　　=1.3m/s＞0.4m/s</p><p>　　出水管道采用鋼管，管徑DN=800mm,管內(nèi)流速v=0.6m/s，水力坡降i=2.37‰</p><p><b>　　進水擋板、出水擋板</b></p><p&

99、gt;　　沉淀池設(shè)進水擋板和出水擋板，進水擋板距進水穿孔花墻0.5m，擋板高出水面0.3m，深入水下0.6m。出水擋板距出水堰0.5m，擋板高出水面0.3m，深入水下0.4m。在出水擋板處設(shè)一個浮渣收集裝置，用來收集攔截的浮渣。</p><p><b>　　排泥管</b></p><p>　　沉淀池采用重力排泥，排泥管直徑DN=250mm,排泥時間t4=20min，排

100、泥管流速v4=0.8m/s</p><p>　　排泥管伸入污泥斗底部。排泥管上端高出水面0.3m，便于清通和排氣。</p><p><b>　　刮泥裝置</b></p><p>　　沉淀池采用行車式刮泥機，刮泥機設(shè)于池頂，刮板深入池底，刮泥機行走時將污泥推入污泥斗內(nèi)。</p><p>　　平流沉淀池剖面圖如下</p

101、><p>　　1.7、A2/O生物反應池</p><p><b>　　1.7.1設(shè)計參數(shù)</b></p><p><b>　　1、水力停留時間</b></p><p>　　A2/O工藝的水力停留時間t一般采用6—8h，設(shè)計中取t=8h</p><p>　　2、曝氣池內(nèi)活性污泥濃度

102、</p><p>　　曝氣池內(nèi)活性污泥濃度XV一般采用2000—4000mg/L，設(shè)計中取XV=3000mg/L</p><p><b>　　3、回流污泥濃度</b></p><p>　　式中 Xr—回流污泥濃度（mg/L）</p><p>　　SVI—污泥指數(shù)，一般采用100</p><p>　

103、　r—系數(shù)，一般采用r=1.2</p><p><b>　　4、污泥回流比</b></p><p>　　式中 R—污泥回流比</p><p>　　—回流污泥濃度（mg/L），=0.75×12000=9000mg/L</p><p><b>　　解得：R=0.5</b></p>

104、<p><b>　　TN去除率</b></p><p>　　式中 e—TN去除率（%）</p><p>　　S1—進水TN濃度（mg/L）</p><p>　　S2—出水TN濃度（mg/L）</p><p>　　設(shè)計中取S2=20mg/L</p><p><b>　　=33.

105、3%</b></p><p><b>　　內(nèi)回流倍數(shù)</b></p><p><b>　　式中 —內(nèi)回流倍數(shù)</b></p><p>　　=0.5，設(shè)計中取為50%</p><p>　　1.7.2 平面尺寸計算</p><p><b>　　1、總有效容積

106、</b></p><p>　　式中 V—總有效容積（m3)</p><p>　　Q—進水流量(m3/d),按平均流量計</p><p>　　t—水力停留時間（d）</p><p>　　設(shè)計中取Q=18.87×104m3/d</p><p><b>　　≈62900 m3</b>

107、;</p><p>　　缺氧、厭氧、好氧各段內(nèi)水力停留時間的比值為1：1：3，則每段的水力停留時間分別為：</p><p>　　缺氧池內(nèi)水力停留時間t1=1.6h</p><p>　　厭氧池內(nèi)水力停留時間t2=1.6h</p><p>　　好氧池內(nèi)水力停留時間t3=4.8h</p><p><b>　　2、平

108、面尺寸</b></p><p><b>　　曝氣池總面積</b></p><p>　　式中 A—曝氣池總面積（㎡）</p><p>　　h—曝氣池有效水深（m）</p><p>　　設(shè)計中取h=3.2m</p><p><b>　　≈19656㎡</b></

109、p><p><b>　　每組曝氣池面積</b></p><p>　　式中—每座曝氣池面積（㎡）</p><p>　　N—曝氣池個數(shù)（個）</p><p><b>　　≈2457㎡</b></p><p>　　每組曝氣池共設(shè)5廊道，第1廊道為缺氧段，第2廊道為厭氧段，后3個廊道為好

110、氧段，每個廊道寬取5m，則廊道長</p><p>　　式中 L—曝氣池每個廊道長（m）</p><p>　　b—每個廊道寬度（m）</p><p><b>　　n—廊道數(shù)</b></p><p>　　設(shè)計中取b=5m,n=5</p><p><b>　　≈98.3m</b>&

111、lt;/p><p>　　A2/O池的平面布置圖如下：</p><p>　　1.7.3進出水系統(tǒng)</p><p>　　1、曝氣池的進水設(shè)計</p><p>　　初沉池的來水通過DN900mm管道送入A2/O池首端的進水渠道。在進水渠道內(nèi)，水流分別流向兩側(cè)，從缺氧段進入，進水渠道寬1.8m，渠道內(nèi)水深6m，則渠道內(nèi)的最大水流速度為</p>

112、<p>　　式中 —渠道內(nèi)的最大水流速度（m/s）</p><p>　　b1—進水渠道寬度（m）</p><p>　　h1—進水渠道有效寬度（m）</p><p>　　設(shè)計中取b1=0.8m,h1=0.6m</p><p><b>　　≈0.56m/s</b></p><p>　　反

113、應池采用潛孔進水，孔口面積</p><p>　　式中 F—每座反應池所需孔口面積（㎡）</p><p>　　v2—孔口流速（m/s），一般采用0.2—1.5m/s</p><p>　　設(shè)計中取v2=0.2m/s</p><p><b>　　=1.36㎡</b></p><p>　　設(shè)每個孔口尺寸為

114、0.4×0.4m，則孔口數(shù)為</p><p>　　式中 n—每座曝氣池所需孔口數(shù)（個）</p><p>　　f—每個孔口的面積（㎡）</p><p>　　8.4 工程中取9個</p><p><b>　　孔口布置圖如下：</b></p><p>　　2、曝氣池的出水設(shè)計</p>

115、;<p>　　A2/O池的出水采用矩形薄壁堰，跌落水頭，堰上水頭</p><p>　　式中 H—堰上水頭（m）</p><p>　　Q—每座反應池出水量（m3/s）,指污水最大流量（2.18 m3/s）與回流污泥量、回流量之和（2.18 ×150%m3/s）</p><p>　　m—流量系數(shù)，一般采用0.4—0.5</p>&l

116、t;p>　　b—堰寬（m）；與反應池寬度相等</p><p>　　設(shè)計中取m=0.4,b=5m</p><p>　　m,設(shè)計中取0.31m</p><p>　　A2/O反應池的最大出水流量為（2.18+2.18×150%）=5.45 m3/s，出水管管徑采用DN1500mm，送往二沉池，管內(nèi)流速為0.8 m/s。</p><p&g

117、t;　　1.7.4其他管道設(shè)計</p><p><b>　　1、污泥回流管</b></p><p>　　在本設(shè)計中，污泥回流比為50%，從二沉池回流過來的污泥通過兩根DN400mm的回流管道分別進入首端的缺氧池和厭氧池，管內(nèi)流速為0.85m/s。</p><p><b>　　2、硝化液回流管</b></p>

118、<p>　　硝化液回流比為200%，從好氧池出水至缺氧段首端，硝化液回流管道管徑為DN1000mm,管內(nèi)流速為0.9m/s。</p><p>　　1.7.5剩余污泥量</p><p>　　式中 W—剩余污泥量（㎏/d）</p><p>　　—污泥產(chǎn)率系數(shù)，一般采用0.5—0.7</p><p>　　b—污泥自身氧化系數(shù)（d-1),一

119、般采用0.05—0.1</p><p>　　—平均日污水流量（m3/d）</p><p>　　—反應池去除的SS濃度（㎏/ m3), =280-20=260mg/L=0.26kg/ m3</p><p>　　—反應池去除的BOD5濃度（㎏/ m3), =190-20=170 mg/L=0.17kg/ m3</p><p>　　設(shè)計中取=0.6

120、，b=0.08</p><p>　　=19247-5032+24531=38746㎏/d</p><p><b>　　1.8、曝氣系統(tǒng)</b></p><p>　　為了維持曝氣池內(nèi)的污泥具有較高的活性，需要向曝氣池內(nèi)曝氣充氧。目前，常用的曝氣設(shè)備分為鼓風曝氣和機械曝氣兩大類，在活性污泥法中，應用鼓風曝氣的較多。下面以傳統(tǒng)活性污泥法為例，較少鼓風

121、曝氣系統(tǒng)的設(shè)計過程。</p><p>　　1.8.1需氧量的計算</p><p><b>　　1、平時需氧量：</b></p><p>　　式中 O2—混合液需氧量（kgO2/d）；</p><p>　　—活性污泥微生物每代謝1kgBOD所需的氧氣kg數(shù)，對于生活污水，值一般采用0.42～0.53之間；</p&

122、gt;<p>　　Q—污水的平均流量（m3/d）；</p><p>　　—被降解的BOD濃度（g/L）；</p><p>　　—每1kg活性污泥每天自身氧化所需要的氧氣kg數(shù)，一般采用0.188～0.11；</p><p>　　—揮發(fā)性總懸浮固體濃度（g/L）。</p><p>　　設(shè)計中取=0.5，=0.15，=2500mg/

123、L</p><p><b>　　1.8.2供氣量</b></p><p><b>　　微孔曝氣器的選型：</b></p><p>　　活性污泥法曝氣的主要作用為充氧、攪拌和混合。充氧的目的是為活性污泥微生物提供所需的溶解氧，以保證微生物代謝過程的需氧量。鼓風曝氣常采用微孔曝氣器作為充氧擴散裝置。微孔曝氣器一般分為橡膠膜微孔

124、曝氣器、高密度聚乙烯復盤形微孔曝氣器和剛玉微孔曝氣器等三種。</p><p>　　本設(shè)計選用橡膠膜中的球冠形，該曝氣器有江蘇省宜興市文峰環(huán)保設(shè)備有限公司在原膜片式微孔曝氣器的基礎(chǔ)上，進行專項研制開發(fā)的新型曝氣裝置。曝氣器整體結(jié)構(gòu)科學管理，工藝先進、設(shè)計新穎。微孔曝氣器及支托盤呈獨特的球冠型結(jié)構(gòu)，具有優(yōu)異的防堵及防水體倒流的性能。較平板膜片式微孔曝氣器使用壽命長，單位面積充氧效率更高，是一種較為理想的高效充氧裝置。

125、</p><p><b>　　技術(shù)性能參數(shù)</b></p><p><b>　　布置、安裝和調(diào)試：</b></p><p>　　球冠形曝氣器設(shè)備可成套供應，附件包括布氣管道、管件、水平調(diào)節(jié)器、清除裝置、連接件等。曝氣器立面布置尺寸，其表面距池底約230mm，布氣管中心距池底約110mm，也可依據(jù)用戶要求調(diào)度。布氣管宜聯(lián)成環(huán)

126、網(wǎng)，以確保系統(tǒng)布氣均勻性。每組應設(shè)閥門，便于調(diào)節(jié)風量。風管流速一般為干管10-15m/s、布氣管支管4-5m/s。</p><p>　　曝氣管安裝時，先把調(diào)節(jié)器按設(shè)計所需尺寸用膨脹螺栓固定在池底，然后用管箍把布氣管固定在調(diào)節(jié)器上，經(jīng)吹凈風管后，再安裝曝氣器。</p><p><b>　　調(diào)試檢查方法：</b></p><p>　　曝氣器安裝完成

127、后，池內(nèi)放入清水，水面至曝氣器表面約為100-200mm。然后進行以下三個方面檢查。在放水過程中，觀察過程中，觀察曝氣器高程是否在一個水平面上，并進行調(diào)整(土建時池底面應保證水平，并留排放口)。在檢查所有管道接口等密封處理是否有漏氣現(xiàn)象。在標準通氣量2m3/h個的條件下，檢查曝氣器布氣是否均勻，每個曝氣器透氣面積應大于80%。 </p><p>　　采用BZQ—W型球冠形橡膠膜微孔空氣擴散器，每個擴散器

128、的服務面積為0.49m2，敷設(shè)于池底0.2m處，淹沒深度為3m，計算溫度定位30℃。</p><p>　　查表得20℃和30℃時，水中的飽和溶解氧值為：</p><p>　　CS（20）=9.17mg/L；CS（30）=7.63mg/L</p><p>　　1、空氣擴散出口處的絕對壓力</p><p>　　Pb=1.103×105+

129、9800H</p><p>　　式中 Pb—出口處絕對壓力（Pa）；</p><p>　　H—擴散器上淹沒深度（m）。</p><p>　　設(shè)計中取H =3.2-0.2=3m</p><p>　　Pb=1.103×105+9800×3=1.307×105Pa</p><p>　　空氣

130、離開曝氣池池面時，氧的百分比</p><p>　　式中Ot—氧的百分比（%）</p><p>　　EA—空氣擴散器的氧轉(zhuǎn)移效率。</p><p>　　設(shè)計中取EA=12%</p><p><b>　　Ot=</b></p><p>　　2、曝氣池內(nèi)混合液中平均氧飽和度（按最不利的溫度條件考慮）&l

131、t;/p><p>　　CS（30）—30℃時，鼓風曝氣池內(nèi)混合液溶解氧飽和度的平均值（mg/L）；</p><p>　　CS—30℃時，在大氣壓力條件下，氧的飽和度（mg/L）。</p><p>　　換算為在20℃下，脫氧清水充氧量</p><p>　　式中 R—混合液需氧量（kg/h）；</p><p><b&