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文檔簡(jiǎn)介
1、<p><b> 第一章 緒論</b></p><p> 第一節(jié) 課題背景與物料簡(jiǎn)介</p><p><b> 一、課題背景</b></p><p> CaCl2是一種用途極廣的無(wú)機(jī)化工原料,廣泛地用于生產(chǎn)多種用途的干燥劑、致冷劑、食物防腐劑、制造鈣鹽及某些染料的原料[3]。它主要應(yīng)用于玻璃制造、電視顯像
2、管、食品添加劑等方面,還用于日用化工、陶瓷、化工脫水液、建筑行業(yè)早強(qiáng)劑、生產(chǎn)涂料的凝固劑、橡膠行業(yè)乳膠凝結(jié)劑、微生物工業(yè)和化學(xué)工業(yè),如化工原料、脫除劑和用作單倍體育種的培養(yǎng)基。此外,還用作織物的防火劑、海港的消霧劑和路面的集塵劑等。在水處理、公路除雪、制冷冷藏等方面,CaCl2也有廣泛的用途。</p><p> 在CaCl2溶液蒸發(fā)裝置系統(tǒng)中,形成了由水蒸汽、氯化鈣溶液、晶體和惰性固體顆粒所組成的多相流工質(zhì),其
3、中CaCl2有去除磷的作用。該蒸發(fā)裝置解決了裝置中的結(jié)垢問(wèn)題,避免了由于結(jié)垢嚴(yán)重而頻繁停車(chē)清洗造成的損失,提高了生產(chǎn)效率;具有高的傳熱效率,結(jié)構(gòu)緊湊,容易安裝與維修等優(yōu)點(diǎn)。該系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定,實(shí)現(xiàn)了節(jié)能、節(jié)水、環(huán)保、降耗、增產(chǎn)的目的,具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益、社會(huì)效益和環(huán)境效益。</p><p><b> 二、物料簡(jiǎn)介</b></p><p> 1. CaCl2的性質(zhì)<
4、;/p><p> CaCl2白色晶體或塊狀物,無(wú)毒、無(wú)臭、味微苦,不規(guī)則顆?;蚍勰?,熔點(diǎn)782℃,沸點(diǎn)1600℃,密度2.15g/cm3(25℃)。它在水中的溶解度很大,能形成含結(jié)晶水化合物。CaCl2吸濕性極強(qiáng),暴露于空氣中極易潮解;能溶于醇、丙酮和醋酸;易溶于水,同時(shí)放出大量的熱,其水溶液呈微酸性,有弱腐蝕性。</p><p> 2. CaCl2的用途</p><
5、p> CaCl2是一種用途極廣的無(wú)機(jī)化工產(chǎn)品,廣泛地用于生產(chǎn)多種用途的干燥劑、致冷劑、食物防腐劑、制造鈣鹽及某些染料的原料[3]。它主要應(yīng)用于玻璃制造、電視顯像管、食品添加劑等方面。</p><p> CaCl2溶液是致冷工業(yè)中重要的冷凍劑。在使用過(guò)程中,會(huì)因吸收空氣中的水分而使其濃度降低,通過(guò)蒸發(fā)吸熱,與外界空氣進(jìn)行熱交換,以達(dá)到制冷效果。氯化鈣水溶液對(duì)設(shè)備有腐蝕性,使用時(shí)應(yīng)該注意。</p>
6、;<p> CaCl2是工業(yè)和實(shí)驗(yàn)室常用干燥劑,如用于氮?dú)狻⒀鯕?、氫氣、氯化氫、二氧化硫等氣體的干燥,但不能用來(lái)干燥乙醇和氨;是生產(chǎn)醇、酯、醚和丙烯酸樹(shù)脂時(shí)用作脫水劑。在無(wú)機(jī)工業(yè)中被用作制造金屬鈣、氯化鋇、各種鈣鹽(如磷酸鈣等)的原料。在建筑工業(yè)中被用作防凍劑,以加速混凝土硬化和增加建筑砂漿的耐寒能力。在微生物工業(yè)中被用作單倍體育種的培養(yǎng)基。此外,還用作織物的防火劑、海港的消霧劑、路面的集塵劑和食品的防腐劑等。</
7、p><p> 第二節(jié) 蒸發(fā)與流程概述</p><p><b> 一、蒸發(fā)概述</b></p><p> 蒸發(fā)裝置廣泛應(yīng)用于化工、輕工、食品、醫(yī)藥、制冷、廢水處理、海水淡化等工業(yè)領(lǐng)域,其目的是使溶液中的溶劑與溶質(zhì)相互分離,其主要的幾個(gè)方面:</p><p> 1、濃縮稀溶液直接制取產(chǎn)品或?qū)馊芤涸偬幚恚ㄈ缋鋮s結(jié)晶)制取
8、固體產(chǎn)品,例如電解燒堿液的濃縮,食糖水溶液的濃縮及各種果汁的濃縮等;</p><p> 2、由于廢水中含有高濃度鹽分,通過(guò)蒸發(fā)濃縮,將廢水中的物質(zhì)變廢為寶。例如管式降膜蒸發(fā)器主要用于廢水濃縮,結(jié)晶蒸發(fā)器主要用于含鹽廢水的結(jié)晶;</p><p> 3、制冷劑吸熱蒸發(fā),降低環(huán)境的溫度,有利于食品、水果和新鮮質(zhì)感的保存。在冷卻空氣蒸發(fā)器中,有空調(diào)用翅片蒸發(fā)器、冷凍冷藏用空氣空氣冷卻器和排管蒸
9、發(fā)器等。</p><p> 4、同時(shí)濃縮溶液和回收溶劑,例如有機(jī)磷農(nóng)藥苯溶液的濃縮脫苯,中藥生產(chǎn)中酒精浸出液的蒸發(fā)等;</p><p> 5、為了獲得純凈的溶劑,例如,海水淡化等。其中海水淡化是實(shí)現(xiàn)海水資源利用的開(kāi)源增量技術(shù),可以增加淡水量;</p><p> 6、蒸發(fā)器吸收室內(nèi)空氣中的熱量,使制冷劑蒸發(fā)為氣體,帶走室內(nèi)空氣中的熱量。同時(shí)將蒸發(fā)器周?chē)鲃?dòng)的空氣
10、冷卻產(chǎn)生冷凝水,達(dá)到除濕的目的。</p><p> 蒸發(fā)操作實(shí)質(zhì)上是在間壁兩側(cè)分別進(jìn)行蒸發(fā)和溶液沸騰的傳熱過(guò)程,所以蒸發(fā)器也是一種傳熱器。然而和一般傳熱過(guò)程相比,蒸發(fā)操作又有以下特點(diǎn):</p><p> 1、蒸發(fā)物料是溶有不揮發(fā)溶質(zhì)的溶液。由拉烏爾定律可知,在相同溫度下,其蒸汽壓較純?nèi)軇┑?,因而在相同壓力下溶液的沸點(diǎn)比純?nèi)軇┑姆悬c(diǎn)高,加上引起沸點(diǎn)升高的其他原因,當(dāng)加熱蒸汽溫度一定時(shí),蒸
11、發(fā)溶液時(shí)的有效傳熱溫差比純?nèi)軇r(shí)的小,溶液的濃度越大,這種影響也越顯著。</p><p> 2、蒸發(fā)汽化時(shí)溶劑量很大,需要消耗大量蒸汽,為有效利用能量,提高加熱蒸汽經(jīng)濟(jì)性,可采用多效蒸發(fā)的方法。</p><p> 3、蒸發(fā)物料常具有某些特性,如有些物料在濃縮時(shí)可能結(jié)垢或析出結(jié)晶,有些熱敏性物料在高溫下易分解變質(zhì),有些具有較高的粘度或較強(qiáng)的腐蝕性等等。應(yīng)根據(jù)物料在特殊性和工藝要求選擇適當(dāng)
12、的蒸發(fā)方法和設(shè)備。</p><p> 蒸發(fā)的目的是為了使溶液中的溶劑汽化,故溶劑應(yīng)具有揮發(fā)性而溶液中的溶質(zhì)必須是不揮發(fā)的。由汽化產(chǎn)生的蒸汽在逸向空間后不予除去,則蒸汽與溶液之間將逐漸趨于平衡狀態(tài),是汽化不能繼續(xù)進(jìn)行,故進(jìn)行蒸發(fā)的必備條件為熱能的不斷供給和生成蒸汽的不斷的排除。</p><p><b> 二、工藝流程概述</b></p><p&g
13、t; 蒸發(fā)基本工藝流程示意圖如下圖1-2-1所示。</p><p> 圖1-2-1 工藝流程示意圖</p><p> 第三節(jié) 蒸發(fā)設(shè)備與選型</p><p><b> 一、蒸發(fā)設(shè)備簡(jiǎn)介</b></p><p> 蒸發(fā)設(shè)備的作用是使進(jìn)入蒸發(fā)器的原料液被加熱,部分氣化,得到濃縮的完成液,同時(shí)需要排出二次蒸氣,并使
14、之與所夾帶的液滴和霧沫相分離。</p><p> 蒸發(fā)的主體設(shè)備是蒸發(fā)器,它主要由加熱室和蒸發(fā)室組成。蒸發(fā)的輔助設(shè)備包括:使液沫進(jìn)一步分離的分離器,使二次蒸氣全部冷凝的冷凝器和使物料加熱至沸點(diǎn)的預(yù)熱器以及減壓操作時(shí)還需真空裝置。由于生產(chǎn)要求的不同,蒸發(fā)設(shè)備有多種不同的結(jié)構(gòu)型式。</p><p> 對(duì)常用的間壁傳熱式蒸發(fā)器,按溶液在蒸發(fā)器中的運(yùn)動(dòng)情況,蒸發(fā)器可分為循環(huán)型(非膜型)和單程型
15、(非循環(huán)型)兩類(lèi)。循環(huán)型蒸發(fā)器包括:中央循環(huán)管式蒸發(fā)器、懸筐式蒸發(fā)器、外熱式蒸發(fā)器、強(qiáng)制循環(huán)型蒸發(fā)器、列文式蒸發(fā)器。單程型蒸發(fā)器包括:升膜式蒸發(fā)器、降膜式蒸發(fā)器、升-降膜式蒸發(fā)器、刮板式蒸發(fā)器等。</p><p> 蒸發(fā)器按操作壓力分常壓、加壓和減壓3種。按溶液在蒸發(fā)器中的運(yùn)動(dòng)狀況分有[8]:①循環(huán)型,沸騰溶液在加熱室中多次通過(guò)加熱表面,如中央循環(huán)管式、懸筐式、外熱式、列文式和強(qiáng)制循環(huán)式等;②單程型,沸騰溶液在
16、加熱室中一次通過(guò)加熱表面,不作循環(huán)流動(dòng),即行排出濃縮液,如升膜式、降膜式、攪拌薄膜式和離心薄膜式等;③直接接觸型,加熱介質(zhì)與溶液直接接觸傳熱,如浸沒(méi)燃燒式蒸發(fā)器。蒸發(fā)裝置在操作過(guò)程中,要消耗大量加熱蒸汽,為節(jié)省加熱蒸汽,可采用多效蒸發(fā)裝置和蒸汽再壓縮蒸發(fā)器。</p><p> 若對(duì)所產(chǎn)生的二次蒸汽不再利用,而是直接送往冷凝器被除去,則為單效蒸發(fā);若把較高壓力的蒸發(fā)器內(nèi)所產(chǎn)生的二次蒸汽,送入另一壓力較低的蒸發(fā)器中
17、作為加熱蒸汽,則成為兩效蒸發(fā),如此類(lèi)推,把多個(gè)操作壓力大小不同,并按順序排列的蒸發(fā)器聯(lián)接起來(lái),可組成多效蒸發(fā)。故蒸發(fā)操作按蒸氣的利用程度又有單效蒸發(fā)和多效蒸發(fā)之分[9]。</p><p> 在單程型蒸發(fā)器中,物料沿加熱管壁成膜狀流動(dòng),一次通過(guò)加熱器即達(dá)濃縮要求,其停留時(shí)間僅數(shù)秒或十幾秒。另外,離開(kāi)加熱器的物料又得到及時(shí)冷卻,因此特別適用于熱敏性物料的蒸發(fā)。但由于溶液一次通過(guò)加熱器就要達(dá)到濃縮要求,因此對(duì)設(shè)計(jì)和操
18、作的要求較高。由于這類(lèi)蒸發(fā)器的加熱管上的物料成膜狀流動(dòng),故又稱(chēng)膜式蒸發(fā)器。根據(jù)物料在蒸發(fā)器內(nèi)的流動(dòng)方向和成膜原因不同,它可分為下列幾種類(lèi)型:升膜式蒸發(fā)器、降膜式蒸發(fā)器和刮板式蒸發(fā)器。下面將詳細(xì)講述升膜式蒸發(fā)器的內(nèi)容,其它略過(guò)。</p><p> 升膜式蒸發(fā)器如圖1-3-1所示,它的加熱室由一根或數(shù)根垂直長(zhǎng)管組成。通常加熱管徑為25~50mm,管長(zhǎng)與管徑之比為100~150。原料液預(yù)熱后由蒸發(fā)器底部進(jìn)入加熱器管內(nèi)
19、,加熱蒸汽在管外冷凝。</p><p> 當(dāng)原料液受熱后沸騰汽化,生成二次蒸汽在管內(nèi)高速上升,帶動(dòng)料液沿管內(nèi)壁成膜狀向上流動(dòng),并不斷地蒸發(fā)汽化,加速流動(dòng),氣液混合物進(jìn)入分離器后分離,濃縮后的完成液由分離器底部放出。</p><p> 這種蒸發(fā)器需要精心設(shè)計(jì)與操作,即加熱管內(nèi)的二次蒸汽應(yīng)具有較高速度,并獲較高的傳熱系數(shù),使料液一次通過(guò)加熱管即達(dá)到預(yù)定的濃縮要求。通常,常壓下,管上端出口處
20、速度以保持20~50m/s為宜,減壓操作時(shí),速度可達(dá)100~160m/s。</p><p> 升膜蒸發(fā)器適宜處理蒸發(fā)量較大,熱敏性,粘度不大及易起沫的溶液,但不適于高粘度、有晶體析出和易結(jié)垢的溶液。</p><p><b> 二、蒸發(fā)設(shè)備選型</b></p><p> 1.選型時(shí)應(yīng)考慮的因素</p><p> 1
21、、溶液的組成、處理量或生產(chǎn)能力、溶液的初始濃度和供液溫度、完成液的終點(diǎn)濃度和產(chǎn)品要求;</p><p> 2、處理量或生產(chǎn)能力、溶液的初始濃度和供液溫度、完成液的終點(diǎn)濃度和產(chǎn)品要求、溶液的沸點(diǎn)升高,物料的熱穩(wěn)定性(變質(zhì)的可能性,蒸發(fā)設(shè)備內(nèi)停留時(shí)間的限制);</p><p> 3、溶液的發(fā)泡性、表面張力、液體粘度、有無(wú)氣體生成、有無(wú)結(jié)晶析出等,生成垢的成分(硫酸鈣、磷酸鈣、硅等);<
22、;/p><p> 4、可利用的熱源(水蒸氣、電力),有無(wú)必要設(shè)置鍋爐等,可利用的冷卻水溫、水量、水質(zhì)和一年內(nèi)的溫度變化;</p><p> 5、溶液的pH值,涉及設(shè)備和襯里的材料,特別是防腐措施及修補(bǔ)方法等;此外,在選定蒸發(fā)器時(shí)還應(yīng)考慮技術(shù)條件、現(xiàn)場(chǎng)條件(面積和高度)、投資限額、操作方式(間歇或連續(xù))及操作費(fèi)用等。</p><p><b> 2.選型原則
23、</b></p><p> 1、對(duì)于不發(fā)泡溶液或蒸發(fā)過(guò)程中無(wú)結(jié)垢和結(jié)晶生成的溶液可選自然循環(huán)式蒸發(fā)器,如標(biāo)準(zhǔn)式、懸框式、水平管式或傾斜管式蒸發(fā)器。</p><p> 2、對(duì)于粘度高的溶液,可選用強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器、升膜或強(qiáng)制循環(huán)升膜式蒸發(fā)器,或刮版式型蒸發(fā)器。</p><p> 3、對(duì)濃縮過(guò)程中形成結(jié)晶的溶液,可選用標(biāo)準(zhǔn)型、強(qiáng)制循環(huán)型或盤(pán)管型蒸發(fā)器,也
24、可選用刮板式。</p><p> 4、對(duì)蒸發(fā)時(shí)易結(jié)垢的溶液,可選用標(biāo)準(zhǔn)型或強(qiáng)制循環(huán)型蒸發(fā)器。</p><p> 5、對(duì)易發(fā)泡溶液,可選用升膜式或強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器,水平管式或自然循環(huán)式蒸發(fā)器也可使用。對(duì)易發(fā)泡溶液不宜采用真空蒸發(fā)。</p><p> 6、對(duì)腐蝕性強(qiáng)的溶液,宜采用自然循環(huán)水平管式或標(biāo)準(zhǔn)式蒸發(fā)器。</p><p> 7、對(duì)熱敏
25、性溶液,宜采用膜式蒸發(fā)器,而且宜采用真空蒸發(fā)。</p><p> 8、在處理量大時(shí),為了提高熱經(jīng)濟(jì)性,減少蒸汽耗量,應(yīng)采用多效蒸發(fā)或多級(jí)閃急蒸發(fā)器。</p><p> 蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)型式很多,實(shí)際選型時(shí),除了要求結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、易于制造、金屬消耗量小、維修方便、傳熱效果好等等外,首要的還是看它能否適應(yīng)所蒸發(fā)物料的工藝特性,包括物料的粘性、熱敏性、腐蝕性、結(jié)晶、結(jié)垢性等等,然后再全面綜合地加以考
26、慮。根據(jù)本設(shè)計(jì)的情況,從設(shè)計(jì)制造成本等方面考慮,本文設(shè)計(jì)的蒸發(fā)器選定為升膜式蒸發(fā)器,并流四效布置,具有占地少、能量損失小、結(jié)構(gòu)合理的優(yōu)點(diǎn),蒸發(fā)效果滿足生產(chǎn)要求。</p><p><b> 第二章 工藝計(jì)算</b></p><p> 工藝設(shè)計(jì)是本設(shè)計(jì)的關(guān)鍵,蒸發(fā)器的形式、大小、工作能力由這一步確定。</p><p><b> 第一
27、節(jié) 設(shè)計(jì)內(nèi)容</b></p><p><b> 一、設(shè)計(jì)題目</b></p><p> 題目名稱(chēng):處理量為15000kg/h的CaCl2水溶液四效蒸發(fā)裝置設(shè)計(jì)</p><p> 設(shè)備形式:并流布置,升膜式蒸發(fā)器</p><p><b> 操作條件:</b></p>
28、<p> (1)原料液質(zhì)量濃度6%,完成液質(zhì)量濃度25%;原料液溫度為30℃;原料</p><p> 液比熱容3.1KJ/(kg?℃);</p><p> (2)加熱蒸汽壓強(qiáng)400kPa(絕壓),冷凝器壓強(qiáng)20kPa(絕壓);</p><p> (3)各效蒸發(fā)器總傳熱系數(shù),從書(shū)上或手冊(cè)中查?。?lt;/p><p> (4)各效
29、蒸發(fā)器傳熱面積相等,加熱蒸汽的冷凝液均在飽和溫度下排出,熱損失均按5%計(jì),流動(dòng)阻力引起的沸點(diǎn)升高為0.5~1.0℃;</p><p> (5)每年工作330天,每天工作24小時(shí)。</p><p><b> 第二節(jié) 工藝計(jì)算</b></p><p><b> 一、設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>
30、; 在蒸發(fā)器設(shè)計(jì)的工藝計(jì)算中,已知參數(shù)是:原料夜的處理量、溫度℃、濃度和比熱容,末效完成夜的濃度,第一效加熱蒸汽的壓力,其飽和溫度℃和汽化潛熱,冷凝器的壓力,其飽和溫度℃和汽化潛熱。</p><p> 工藝計(jì)算需要設(shè)計(jì)的項(xiàng)目是:加熱蒸汽消耗量,各效的蒸發(fā)量,各效的傳熱面積。</p><p><b> 二、物料衡算</b></p><p>
31、<b> 1.料液的總蒸發(fā)量</b></p><p><b> 式(2-2-1)</b></p><p> 其中,——原料液的處理量,;——總蒸發(fā)量,</p><p> ——料液初始質(zhì)量濃度;——料液完成質(zhì)量濃度</p><p><b> 總蒸發(fā)量</b></p
32、><p><b> 完成液總量</b></p><p><b> 2.各效濃度的估算</b></p><p> 由于此設(shè)計(jì)采用四效并流加料蒸發(fā),而對(duì)于并流操作的多效蒸發(fā)有自蒸現(xiàn)象,所以各效的蒸發(fā)量可假設(shè)為:,則:</p><p><b> 由得:</b></p>
33、<p><b> ?。?lt;/b></p><p><b> ?。?lt;/b></p><p> 再由得知各效濃縮液的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為:</p><p><b> 其中,則計(jì)算的</b></p><p><b> 三、熱量衡算</b></p&g
34、t;<p><b> 1.各效的平均壓力</b></p><p> 若忽略各種溫度差損失的影響,各效二次蒸汽壓力可按經(jīng)驗(yàn)方法估算,即認(rèn)為蒸汽通過(guò)各效的壓強(qiáng)降相等:</p><p><b> 式(2-2-2)</b></p><p> 式中 ——加熱蒸汽的壓力,;</p><p>
35、; ——冷凝器中蒸汽壓力,。</p><p> 根據(jù)和,則各效間的平均壓差為</p><p> 由各效的平均壓差可求出各效加熱水蒸汽的平均壓力,即</p><p><b> 其中,則計(jì)算</b></p><p><b> ;</b></p><p> 由各效水蒸汽
36、的平均壓力,可從手冊(cè)中可查得相應(yīng)的水蒸汽的溫度和汽化潛熱等參數(shù),見(jiàn)表2-2-1。</p><p><b> 表2-2-1</b></p><p> 2.各效料液沸點(diǎn)和溫差損失</p><p> 各效中由于溶液蒸汽的壓降、液柱靜壓及流動(dòng)阻力所造成的溫差損失、、均可按下述方法進(jìn)行估算。</p><p> (1)流動(dòng)阻
37、力所造成的溫差損失</p><p> 在多效蒸發(fā)中,二次蒸汽由前效經(jīng)管路送至下效作為加熱蒸汽的壓力稍有降低,溫度也相應(yīng)降低。的計(jì)算繁瑣,一般取二次蒸汽溫度下降為0.5~1.0℃。</p><p> 故,=0.5℃,=0.7℃,=0.8℃,=1.0℃</p><p><b> 因此,3.0℃。</b></p><p>
38、; 由各效流動(dòng)阻力所造成的溫差損失,可得到相應(yīng)各效二次蒸汽的溫度,進(jìn)而從手冊(cè)中可查得相應(yīng)的水蒸汽的壓力和汽化潛熱等參數(shù),見(jiàn)表2-2-2。</p><p><b> 表2-2-2</b></p><p> (2)液柱靜壓所造成的溫差損失</p><p> 由于蒸發(fā)器的加熱管內(nèi)積有一定高度的液層,所以其液層內(nèi)截面上的壓力高于液體表面壓力,因
39、此液層內(nèi)溶液的沸點(diǎn)也高于液面的沸點(diǎn),從而兩者之間存在溫差,即, 式(2-2-3)</p><p> 式中 ——與平均壓力相對(duì)應(yīng)的水的沸點(diǎn),℃,其中(為液層深度,取值為,為液體密度);</p><p> ——與二次蒸汽壓力相對(duì)應(yīng)的水的沸點(diǎn),℃,其中為二次蒸汽壓力。</p><p> 由各效
40、二次蒸汽的溫度,可得到相應(yīng)各效飽和液的密度和溶液平均壓力,進(jìn)而從手冊(cè)中可查得相應(yīng)溶液平均壓力下水的沸點(diǎn)等參數(shù),見(jiàn)表2-2-3。</p><p><b> 表2-2-3</b></p><p> (3)溶液蒸汽壓降所造成的溫差損失</p><p> 對(duì)于不揮發(fā)性溶液,由于溶質(zhì)分子阻礙了溶劑的汽化,使溶劑蒸汽壓下降,溶液沸點(diǎn)上升,并將大于二次
41、蒸汽溫度,則溶液蒸汽壓降所造成的溫差損失為</p><p><b> 式(2-2-4)</b></p><p> 式中 ——溶液的沸點(diǎn),℃</p><p> ——二次蒸汽的飽和溫度,℃</p><p> 的計(jì)算方法很多,常用的是杜林法則。當(dāng)缺乏數(shù)據(jù)時(shí),可用下式估算。</p><p>&l
42、t;b> 式(2-2-5)</b></p><p> 根據(jù)各效料液質(zhì)量濃度,由圖(見(jiàn)附錄1)查得</p><p><b> ?。?;;</b></p><p><b> 故,;</b></p><p><b> ?。?lt;/b></p><
43、p><b> ?。?lt;/b></p><p><b> ??;</b></p><p><b> 總溫差損失</b></p><p><b> 總有效溫差</b></p><p> (4) 各效料液沸點(diǎn)</p><p>
44、溶液的沸點(diǎn)與溶液的種類(lèi)、濃度和壓力有關(guān)。</p><p><b> 式(2-2-6)</b></p><p><b> 故,</b></p><p> 各效物料沸點(diǎn)值見(jiàn)表2-2-4。</p><p><b> 表2-2-4</b></p><p>
45、; 各效有效溫差,其中;</p><p><b> ℃</b></p><p><b> ℃</b></p><p><b> ℃</b></p><p><b> ℃</b></p><p> 四、加熱蒸汽消耗量和各效
46、蒸發(fā)水量的初步計(jì)算</p><p> 原料液的比熱,水的比熱,計(jì)算中所需的參數(shù)見(jiàn)表2-2-5。</p><p><b> 表2-2-5</b></p><p> 第i效的蒸發(fā)量的計(jì)算式為</p><p><b> 式(2-2-7)</b></p><p> 式中:—
47、第效加熱蒸汽量,,當(dāng)無(wú)額外蒸汽引出時(shí),;</p><p> ,—第效加熱蒸汽,二次蒸汽的汽化潛熱,,且;</p><p> ,—分別為第效和第效物料的沸點(diǎn);</p><p> —為第效的熱利用系數(shù),取,;</p><p> 第一效的熱量恒算式為:</p><p> 因沸點(diǎn)進(jìn)料,則,所以,</p>
48、<p> 第二效的熱量恒算式為:</p><p> 第三效的熱量恒算式為:</p><p><b> 第四效的熱衡算式為</b></p><p> 又因 式(2-2-8)</p><p> 聯(lián)立式()~式(),可得</p><p>&l
49、t;b> ??; </b></p><p><b> ; </b></p><p> 五、各效外加熱蒸汽的傳熱量</p><p> 1.理論加熱蒸汽傳熱量</p><p> ,其中 式(2-2-9)</p>&
50、lt;p><b> ; ;</b></p><p><b> ; ;</b></p><p> 2.實(shí)際加熱蒸汽傳熱量</p><p><b> 式(2-2-10)</b></p><p><b> ??; ;</b></p>
51、;<p><b> ; ;</b></p><p> 六、蒸發(fā)器的傳熱面積</p><p> 由蒸發(fā)器的傳熱方程可得, 式(2-2-11)</p><p> 式中 ——蒸發(fā)器的熱流量,;——蒸發(fā)器的傳熱面積,;</p><p> ——蒸發(fā)器的平均傳熱溫差,
52、K;——蒸發(fā)器的傳熱系數(shù),。</p><p> 由上式可見(jiàn),計(jì)算傳熱面積需要知道傳熱溫差和傳熱系數(shù)。</p><p><b> (1)傳熱溫差</b></p><p> 在蒸發(fā)器中,管外為蒸汽冷凝,為蒸汽溫度,其值恒定;管內(nèi)為溶液沸騰,為溶液沸點(diǎn),多為定值,可視為恒溫差傳熱,故</p><p><b>
53、 式(2-2-12)</b></p><p><b> 則各效有效溫差:</b></p><p><b> ℃; ℃;</b></p><p><b> ℃; ℃;</b></p><p><b> (2)傳熱系數(shù)</b>
54、</p><p> 蒸發(fā)器傳熱系數(shù)的計(jì)算是困難的。由于溶液在加熱面上被氣化濃縮,因而易于在壁面結(jié)晶或結(jié)垢,結(jié)垢熱阻很快增大,并且污垢熱阻隨溶液的種類(lèi)變化較大而難于估算。對(duì)不易結(jié)晶或結(jié)垢的溶液,因?yàn)槿芤涸谟邢蘅臻g內(nèi)沸騰,其傳熱情況比大容積下的沸騰更為復(fù)雜。對(duì)于不同類(lèi)型的蒸發(fā)器,其影響管內(nèi)溶液沸騰側(cè)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的因素和程度又有所不同?;谏鲜鲈?,蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)仍主要是根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)來(lái)選定。</p>
55、;<p> 故,選取各效的傳熱系數(shù)為:</p><p><b> ??; </b></p><p><b> ??; </b></p><p><b> (3)計(jì)算換熱面積</b></p><p><b> 因?yàn)?,則</b>&l
56、t;/p><p><b> ??;;</b></p><p><b> ??;;</b></p><p><b> 七、蒸發(fā)器的校核</b></p><p> 為了蒸發(fā)器的制造、安裝、庫(kù)存和操作的方便,通常是各效的傳熱面積相等。</p><p> 故用式來(lái)
57、檢驗(yàn),若算出各效的傳熱面積不等的相對(duì)偏差大于規(guī)定值時(shí),則應(yīng)調(diào)整各效的有效溫差,并且重算傳熱面積,直至使傳熱面積相等或相近為宜。</p><p><b> 式(2-2-13)</b></p><p> 式中 ——規(guī)定的傳熱面積間的相對(duì)偏差,?。?lt;/p><p> ——算出各效傳熱面積中最小者,</p><p>
58、 ——算出各效傳熱面積中最大者,</p><p> 由于,為了蒸發(fā)器的制造、安裝、庫(kù)存和操作的方便,則應(yīng)調(diào)整各效的有效溫差,并且重算傳熱面積。</p><p><b> 八、工藝重算</b></p><p> 1.重算各效傳熱面積</p><p><b> 式(2-2-14)</b><
59、/p><p> 2.重新分配各效有效溫差</p><p> 設(shè)各效傳熱面積相等,從而重新分配各效有效溫差。</p><p><b> 第一效的有效溫差</b></p><p><b> 第二效的有效溫差</b></p><p><b> 第三效的有效溫差<
60、;/b></p><p><b> 第四效的有效溫差</b></p><p> 3.重算各效料液質(zhì)量濃度</p><p> 由所求得的各效蒸發(fā)量,可求各效料液的質(zhì)量濃度。</p><p> 因?yàn)?,其中,,各效物料的蒸發(fā)量值見(jiàn)表2-2-6。</p><p><b> 表2-
61、2-6</b></p><p> 則各效料液的質(zhì)量濃度:</p><p><b> ??; </b></p><p><b> ??; </b></p><p> 因末效完成液濃度和末效的二次蒸汽壓力均不變,則各種溫差損失可視為恒定,故末效溶液的沸點(diǎn)℃。</p><
62、;p> 4.重算各效料液沸點(diǎn)和溫差損失</p><p> (1)液柱靜壓及流動(dòng)阻力而引起的溫差損失</p><p> 由于各效蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)、外界環(huán)境不變以及暫且忽略各種因素的影響,所以可認(rèn)為各效蒸發(fā)器內(nèi)因液柱靜壓及流動(dòng)阻力而引起的溫差損失不變,即和不變。</p><p> (2)溶液蒸汽壓降所造成的溫差損失</p><p>
63、溶液蒸汽壓降所造成的溫差損失,即。</p><p> 的計(jì)算方法很多,常用的是杜林法則。當(dāng)缺乏數(shù)據(jù)時(shí),可用下式估算。</p><p><b> 式(2-2-15)</b></p><p> 根據(jù)各效料液質(zhì)量濃度,由圖(見(jiàn)附錄1)查得</p><p><b> ??;; </b></p>
64、;<p><b> 故,;</b></p><p><b> ??;</b></p><p><b> ??;</b></p><p> (3) 各效料液沸點(diǎn)</p><p> 溶液的沸點(diǎn)與溶液的種類(lèi)、濃度和壓力有關(guān)。</p><p>&
65、lt;b> 式(2-2-16)</b></p><p> 各效物料的沸點(diǎn)和各效的有效溫差參數(shù)見(jiàn)表2-2-7。</p><p><b> 表2-2-7</b></p><p> 5.重算加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量</p><p> 原料液的比熱,水的比熱,重算過(guò)程中所需的參數(shù)見(jiàn)表2-2-8。&
66、lt;/p><p><b> 表2-2-8</b></p><p> 第一效的熱量恒算式為:</p><p><b> 因沸點(diǎn)進(jìn)料,則。</b></p><p><b> 故,</b></p><p> 第二效的熱量恒算式為:</p>
67、<p> 第三效的熱量恒算式為:</p><p> 第四效的熱量恒算式為:</p><p><b> 又因</b></p><p> 聯(lián)立式()~式(),可得</p><p><b> ?。?</b></p><p><b> ??;
68、</b></p><p> 與第一次計(jì)算結(jié)果比較,其相對(duì)誤差為</p><p> 6.重算各效外加熱蒸汽的傳熱量</p><p><b> 實(shí)際傳熱量,</b></p><p><b> ,其中,;</b></p><p><b> ??; &l
69、t;/b></p><p><b> ; </b></p><p> 7.重算蒸發(fā)器的傳熱面積</p><p> 由蒸發(fā)器的傳熱方程可得, 式(2-2-17)</p><p> 由上式可見(jiàn),計(jì)算傳熱面積需要知道傳熱溫差和傳熱系數(shù)。</p><p>
70、;<b> (1)傳熱溫差</b></p><p> 由上述重新分配各效有效溫差,所計(jì)算的各效物料有效溫差值見(jiàn)表2-2-9。</p><p><b> 表2-2-9</b></p><p><b> (2)計(jì)算換熱面積</b></p><p><b> 因?yàn)?/p>
71、,故:</b></p><p><b> ??; </b></p><p><b> ??; </b></p><p> 8.重新校核蒸發(fā)器的換熱面積</p><p> 為了蒸發(fā)器的制造、安裝、庫(kù)存和操作的方便,通常是各效的傳熱面積相等。</p><p>
72、 一般用式進(jìn)行檢驗(yàn),直至使傳熱面積相等或相近為宜。</p><p> 因?yàn)?,迭代?jì)算結(jié)果合理,故取傳熱面積為158.2,為安全計(jì),取安全系數(shù)為1.1,則換熱面積。</p><p> 生蒸汽的經(jīng)濟(jì)程度,即生蒸汽可以蒸發(fā)水。</p><p><b> 九、計(jì)算結(jié)果</b></p><p> 工藝計(jì)算需要設(shè)計(jì)項(xiàng)目的結(jié)
73、果見(jiàn)表2-2-10。</p><p><b> 表2-2-10</b></p><p> 第三章 蒸發(fā)裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p> 蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)包含了機(jī)械、化工、力學(xué)、制圖等方面的知識(shí),本設(shè)計(jì)采用的方法屬于簡(jiǎn)化的工程做法。</p><p> 第一節(jié) 蒸發(fā)器加熱室設(shè)計(jì)</p><p>
74、 一、加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)</p><p> (1)加熱管尺寸的選擇:直徑為,長(zhǎng)為的鋼管;</p><p> (2)加熱管數(shù)的初步估計(jì):</p><p> (根) 式(3-1-1)</p><p><b> 二、加熱管的排列</b></p><p> 由于蒸發(fā)器的殼程走
75、的是飽和水蒸氣,不易結(jié)構(gòu),故采用結(jié)構(gòu)緊湊的正三角</p><p> 形排列。又由于加熱管中心矩宜不小于1.25倍的加熱管外徑,故常用的加熱管中心矩,故取中心矩。</p><p> 三、加熱室內(nèi)徑、壁厚及加熱管根數(shù)的確定</p><p> 1. 確定加熱室的內(nèi)徑和壁厚</p><p> 加熱室內(nèi)徑和加熱管數(shù)采用作圖法來(lái)確定,具體作法是:
76、先計(jì)算管束中心線上管數(shù),管子按正三角形排列時(shí), 式(3-1-2)</p><p><b> 故</b></p><p> 估算加熱室內(nèi)徑,即,其中,~。</p><p> 故,~ 式(3-1-3)</p><p> ~ 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)取整
77、得,。</p><p> 由筒體內(nèi)徑查取最小壁厚。</p><p><b> 2. 壁厚的較核</b></p><p> 壁厚的最小厚度計(jì)算公式: 式(3-1-4)</p><p> 其中,——工作壓力,取0.6MPa;——?dú)んw直徑,1100mm</p><p&
78、gt; ——許用應(yīng)力,111Mpa;—— 焊縫系數(shù),取值為0.85</p><p> —— 腐蝕余量,3mm</p><p> ,故壁厚合適且滿足強(qiáng)度要求。</p><p> 3. 加熱管數(shù)目的確定</p><p> 加熱管在管板上的分布按照等邊三角形排列,最接近筒體內(nèi)壁的管子與內(nèi)壁的距離大于等于10+d/2的原則排列管子,管子均勻
79、對(duì)稱(chēng),見(jiàn)管板布置圖3-1-1。</p><p> 圖3-1-1 管板布置圖</p><p> 依據(jù)筒體內(nèi)徑,考慮到物料結(jié)垢,蒸汽流量不穩(wěn)定等元素影響有效傳熱面積。綜合考慮,故取加熱管根數(shù)為223根,則蒸發(fā)器的換熱面積。</p><p><b> 由得,換熱面積。</b></p><p> 四、管板與筒體法蘭設(shè)計(jì)&
80、lt;/p><p><b> 1.管板設(shè)計(jì)</b></p><p> 管板是蒸發(fā)器裝置的一個(gè)重要元件,它除了與管子和殼體等連接外,還是一個(gè)主要的受壓元件。對(duì)管板的設(shè)計(jì),除滿足強(qiáng)度要求外,還應(yīng)合理的考慮其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。根據(jù)DN=1100mm,P=0.6Mpa,選擇整體管板兼作法蘭,結(jié)構(gòu)如圖3-1-2。</p><p> 圖3-1-2 整體管板<
81、;/p><p> 查文獻(xiàn)[1]和[2]得:</p><p> 表3-1-1 整體管板尺寸</p><p> 查文獻(xiàn)[12],得管板管孔直徑及允許偏差為。</p><p><b> 2.管箱法蘭設(shè)計(jì)</b></p><p> 管箱法蘭是蒸發(fā)裝置中的一個(gè)重要元件,與殼體和封頭等連接。對(duì)管箱法蘭
82、的設(shè)計(jì),不僅要滿足強(qiáng)度要求,還應(yīng)合理的考慮其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。根據(jù)DN=1100mm,P=0.6Mpa,查文獻(xiàn)[15],選擇乙型平焊法蘭,結(jié)構(gòu)如圖3-1-3。</p><p> 圖3-1-3 筒體法蘭</p><p><b> 查文獻(xiàn)[15]得:</b></p><p> 表3-1-2 筒體法蘭尺寸</p><p>&l
83、t;b> 五、折流板設(shè)計(jì)</b></p><p> 為了提高殼程流體的流速,增加湍流程度,并使殼程流體垂直沖刷管束,以改善傳熱,增大殼程流體的傳熱系數(shù),同時(shí)減少結(jié)垢。</p><p> 折流板采用單弓形折流板如圖3-1-4,折流板缺口弦高,折流板間距,折流板厚度取。</p><p> 圖3-1-4 單弓形折流板</p><
84、;p> 折流板板數(shù)塊,故取折流板數(shù)=5塊。</p><p> 那么離管板最近的折流板距離。</p><p> 查文獻(xiàn)[1]和[2]得,折流板管孔直徑及允許偏差為。</p><p> 六、拉桿、定距管設(shè)計(jì)</p><p> 折流板一般采用拉桿與定距管等元件與管板固定,采用拉桿定距管形式。</p><p>
85、<b> 圖3-1-5 拉桿</b></p><p> 查文獻(xiàn)[4]表45得:</p><p> 表3-1-3 拉桿尺寸</p><p> 第二節(jié) 蒸發(fā)器接管設(shè)計(jì)</p><p> 蒸發(fā)器有如下主要接管:物料的進(jìn)出接管、冷凝水出口接管、加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口的接管和不凝氣體接管。</p>&l
86、t;p> 流體進(jìn)出口接管的內(nèi)徑按下式計(jì)算:</p><p><b> 式(3-1-5)</b></p><p> 式中 ——溶液的質(zhì)量流量,;——溶液的密度,;</p><p> ——溶液流速,; ——溶液接管內(nèi)徑,;</p><p><b> 一、物料進(jìn)口接管</b>
87、</p><p> 對(duì)于并流加料的四效蒸發(fā),第一效溶液的流量最大,若各效設(shè)備采用統(tǒng)一尺寸,應(yīng)根據(jù)第一效溶液流量來(lái)確定接管。溶液的適宜流速按強(qiáng)制流動(dòng)考慮。</p><p> 第一效進(jìn)口溶液參數(shù)見(jiàn)表。</p><p><b> 表3-2-1</b></p><p> 故物料進(jìn)口接管的內(nèi)徑:</p>&l
88、t;p><b> 式(3-1-6)</b></p><p> 為了方便起見(jiàn),物料進(jìn)口接管可取統(tǒng)一管徑。查文獻(xiàn)[12]得:</p><p> 進(jìn)料進(jìn)口接管外徑為108mm,公稱(chēng)通徑為100mm,壁厚為4mm。</p><p> 物料進(jìn)口管內(nèi)流速的核算:</p><p> 管內(nèi)流速 式(3-1-
89、7)</p><p> 物料進(jìn)口接管內(nèi)流速在范圍之列,符合要求。</p><p><b> 二、冷凝水出口接管</b></p><p> 冷凝水的排出一般屬于自然流動(dòng)(有泵抽出的情況除外),接管直徑應(yīng)由各效加熱蒸汽消耗量較大者確定,故取加熱蒸汽消耗量。</p><p> 第一效進(jìn)口溶液參數(shù)見(jiàn)表。</p>
90、;<p><b> 表3-2-2</b></p><p> 故冷凝水出口接管的內(nèi)徑:</p><p><b> 式(3-1-8)</b></p><p> 為了方便起見(jiàn),冷凝水出口接管可取統(tǒng)一管徑。查文獻(xiàn)[12]表1-2-2,得:</p><p> 冷凝水出口管外徑為45mm
91、,公稱(chēng)通徑為40mm,壁厚為2.5mm。</p><p> 冷凝水管內(nèi)流速的核算:</p><p> 管內(nèi)流速 式(3-1-9)</p><p> 冷凝水管內(nèi)流速在范圍之列,符合要求。</p><p> 三、加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口的接管</p><p> 若各效結(jié)構(gòu)尺寸一致,則二次蒸氣體積流
92、量應(yīng)取各效中最大者。一般情況下,末效體積流量最大,故取二次蒸氣蒸發(fā)量。</p><p> 第一效進(jìn)口溶液參數(shù)見(jiàn)表。</p><p><b> 表3-2-3</b></p><p> 故加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口的接管內(nèi)徑:</p><p><b> 式(3-1-10)</b></p&g
93、t;<p> 為了方便起見(jiàn),進(jìn)出口可取統(tǒng)一管徑。查文獻(xiàn)[12]表1-2-2,得:</p><p> 加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口的接管外徑為426mm,公稱(chēng)通徑為400mm,壁厚為13mm。</p><p> 加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口的接管內(nèi)流速的核算:</p><p> 管內(nèi)流速 式(3-1-11)</p><
94、p> 蒸汽接管流速在范圍之列,符合要求。</p><p><b> 四、物料出口接管</b></p><p> 若各效結(jié)構(gòu)尺寸一致,則物料體積流量應(yīng)取各效中最大者。一般情況下,末效體積流量最大,故取二次蒸氣蒸發(fā)量。</p><p> 第一效進(jìn)口溶液參數(shù)見(jiàn)表。</p><p><b> 表3-2-
95、4</b></p><p> 故加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口的接管內(nèi)徑:</p><p><b> 式(3-1-12)</b></p><p> 為了方便起見(jiàn),物料出口接管可取統(tǒng)一管徑。查文獻(xiàn)[12]表1-2-2,得:</p><p> 物料出口接管外徑為426mm,公稱(chēng)通徑為400mm,壁厚為13mm
96、。</p><p> 物料出口接管內(nèi)流速的核算:</p><p> 管內(nèi)流速 式(3-1-13)</p><p> 物料出口接管流速在范圍之列,符合要求。</p><p> 五、不凝氣體出口接管</p><p> 若各效結(jié)構(gòu)尺寸一致,則不凝氣體體積流量應(yīng)取各效中最大者。為了方便起</p>
97、;<p> 見(jiàn),不凝氣體出口接管可取統(tǒng)一管徑,可取參數(shù)與冷凝水出口接管一致。</p><p> 查文獻(xiàn)[12]得:不凝氣體出口接管外徑為45mm,公稱(chēng)通徑為40mm,壁厚為2.5mm。</p><p><b> 六、防沖擋板的確定</b></p><p> 為了防止殼程蒸汽進(jìn)口處流體對(duì)加熱管表面的直接沖刷,而引起侵蝕及震
98、 動(dòng),以保護(hù)換熱管,設(shè)計(jì)防沖擋板,結(jié)構(gòu)如圖3-2-1。</p><p> 圖3-2-1 防沖擋板</p><p> 防沖板外表面到殼體內(nèi)壁的距離,防沖板直徑,防沖板厚度取,厚度取,采用Q235B-B材料,防沖板固定形式為防沖板焊接在圓筒上。</p><p> 七、蒸發(fā)器接管法蘭的確定</p><p> 蒸發(fā)器接管法蘭選用凸面管法蘭。&
99、lt;/p><p> 圖3-2-2 接管法蘭</p><p><b> 查文獻(xiàn)[2]得</b></p><p> 表3-2-5 接管法蘭尺寸</p><p> 八、蒸發(fā)器接管伸出長(zhǎng)度的確定</p><p> 蒸發(fā)器接管伸出長(zhǎng)度按下式計(jì)算:</p><p><b
100、> 式(3-1-14)</b></p><p> 式中 ——接管伸出長(zhǎng)度,; ——保溫層厚度,;</p><p> ——接管法蘭厚度,; ——接管法蘭的螺母厚度,;</p><p> 蒸發(fā)器接管中各參數(shù)見(jiàn)表。</p><p> 表3-2-6 接管各參數(shù)</p><p> (1)進(jìn)料
101、接管伸出長(zhǎng)度確定</p><p><b> ,故取</b></p><p> (2)出料口接管伸出長(zhǎng)度確定</p><p><b> ,故取</b></p><p> (3)蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口接管伸出長(zhǎng)度確定</p><p><b> ,故取</
102、b></p><p> (4)冷凝液出口接管伸出長(zhǎng)度確定</p><p><b> ,故取</b></p><p> (5)不凝氣出口接管伸出長(zhǎng)度確定</p><p><b> ,故取</b></p><p> 九、蒸發(fā)器接管安裝位置的確定</p>
103、<p> 蒸發(fā)器接管安裝位置按下式計(jì)算:</p><p><b> 式(3-1-15)</b></p><p> 式中 ——接管安裝位置,; ——保溫層厚度,;</p><p> ——接管法蘭厚度,; ——接管法蘭的螺母厚度,;</p><p> (1)進(jìn)料口接管安裝位置確定</p
104、><p> 接管中心軸與筒體中心軸重合。</p><p> (2)出料口接管安裝位置確定</p><p> 由于進(jìn)料口接管管徑較大,故進(jìn)料口接管位置應(yīng)有補(bǔ)強(qiáng)圈來(lái)起加強(qiáng)作用。</p><p><b> ,則取整。</b></p><p> (3)蒸汽進(jìn)口接管安裝位置確定</p>
105、<p> 由于進(jìn)料口接管管徑較大,故進(jìn)料口接管位置應(yīng)有補(bǔ)強(qiáng)圈來(lái)起加強(qiáng)作用。</p><p><b> ,則取整。</b></p><p> (4)不凝氣體出口接管安裝位置確定</p><p> 為了停車(chē)時(shí)方便排出蒸發(fā)裝置中的蒸汽,故設(shè)計(jì)排氣管。由于不凝氣體出口接管安裝位置無(wú)補(bǔ)強(qiáng)圈,故不凝氣體出口接管安裝位置可取最小尺寸。由于,
106、則取整。</p><p> (5)冷凝液出口接管安裝位置確定</p><p> 為了停車(chē)時(shí)方便排出蒸發(fā)裝置中多余的冷凝液以免影響傳熱效率,故設(shè)計(jì)排</p><p> 液管。由于冷凝液出口接管位置無(wú)補(bǔ)強(qiáng)圈,故冷凝液出口接管安裝位置可取最小尺寸。為了保證多余的冷凝液能夠順利的流出,則取冷凝液出口接管安裝位置。</p><p> 第三節(jié) 加
107、熱室其他結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p><b> 一、管箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 1.下管箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p> 圖3-3-1 下管箱結(jié)構(gòu)</p><p> 由于蒸發(fā)器屬于單程蒸發(fā)器,筒體內(nèi)徑,且采用軸向接管。選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭,根據(jù),查得。</p>
108、<p><b> 2.上管箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p> 圖3-3-2 上管箱結(jié)構(gòu)</p><p> 由于蒸發(fā)器需安裝視鏡,,故選擇A型管箱。因?yàn)檎舭l(fā)器屬于單程蒸發(fā)器,筒體內(nèi)徑,,且采用徑向接管,接管尺寸。選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭,根據(jù),查得。</p><p><b> 二、支座選用</b></p&g
109、t;<p> 選擇BN型耳式支座, 結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖2-3-3。</p><p> 圖3-3-3 BN型耳式支座結(jié)構(gòu)</p><p> 根據(jù)筒體內(nèi)徑D,查文獻(xiàn)[2],得蒸發(fā)器的支座的設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表3-3-1。</p><p> 表3-3-1 BN型耳式支座</p><p> 三、蒸發(fā)器封頭的選擇</p><
110、p> 蒸發(fā)器頂蓋與底蓋封頭均選擇有折邊標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭。</p><p> 圖3-3-4 有折邊標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭</p><p><b> 查文獻(xiàn)[1]得:</b></p><p> 表3-3-2 有折邊標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭</p><p><b> 四、視鏡設(shè)計(jì)</b></p>&l
111、t;p><b> 查文獻(xiàn)[12],得</b></p><p> 表3-3-3 視鏡尺寸</p><p> 視鏡位置的最小尺寸:</p><p><b> 式(3-3-1)</b></p><p> 式中 —視鏡外徑,mm;—法蘭厚度,mm</p><p>
112、 視鏡安裝高度取250mm。</p><p><b> 五、墊片選擇</b></p><p> 墊片材料選擇石棉橡膠墊片,查文獻(xiàn)[12],得</p><p> 表3-3-4 墊片選擇</p><p> 六、加熱管與管板的連接</p><p> 管子與管板的連接采用強(qiáng)度含連接,結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高
113、,抗拉脫力強(qiáng),在高溫高</p><p> 壓下能保證連接處的緊密性和抗拉脫能力,查化工單元過(guò)程及設(shè)備設(shè)計(jì)表4-20,管端伸出長(zhǎng)度=3.0,=5mm,查文獻(xiàn)[12]選擇結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖3-3-5。</p><p> 圖3-3-5 加熱管與管板的連接</p><p> 七、管板與殼體及管箱的連接</p><p> 1.管板與殼體的連接</p
114、><p> 查文獻(xiàn)[12],選擇結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖3-3-6。</p><p> 圖3-3-6 管板與殼體的連接</p><p> 2.管箱與殼體的連接</p><p> 查文獻(xiàn)[12],選擇結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖3-3-7。</p><p> 圖3-3-7 管箱與殼體的連接</p><p> 第四節(jié) 蒸發(fā)
115、裝置元件強(qiáng)度校核</p><p><b> 一、殼體的強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p> 根據(jù)工藝條件殼程的設(shè)計(jì)壓力,焊縫采用雙面對(duì)接焊局</p><p> 無(wú)損傷,焊接接頭系數(shù),材料選用20,其許用應(yīng)力,殼體腐蝕余量,計(jì)算厚度為:</p><p><b> 式(3-4-1)</b><
116、/p><p> 殼體的名義厚度 式(3-4-2)</p><p> 故取殼體的名義厚度,考慮到蒸發(fā)器立式擺放,殼體需要安裝支座,為此應(yīng)適當(dāng)增加殼體厚度,則殼體壁厚。</p><p><b> 二、管箱的強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p> 根據(jù)工藝條件殼程的設(shè)計(jì)壓力,焊縫采用雙面對(duì)接焊
117、局無(wú)損傷,焊接接頭系數(shù),材料選用20,其許用應(yīng)力,殼體腐蝕余量,計(jì)算厚度為:</p><p><b> 式(3-4-3)</b></p><p> 殼體的名義厚度 式(3-4-4)</p><p> 故取殼體的名義厚度,考慮到蒸發(fā)器立式擺放,殼體需要安裝支座,為此應(yīng)適當(dāng)增加殼體厚度,則殼體壁厚。</
118、p><p><b> 三、管板強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p> 采用TEMA設(shè)計(jì)法,根據(jù)設(shè)計(jì)壓力,焊縫采用雙面對(duì)接焊局無(wú)損傷,焊接接頭系數(shù),材料選用16MnR,其許用應(yīng)力,殼體腐蝕余量,計(jì)算厚度為:</p><p> 必需的彎曲強(qiáng)度 式(3-4-5)</p><p>
119、; 必需的剪切強(qiáng)度 式(3-4-6)</p><p> 式中 D—板計(jì)算直徑,mm;d—管孔直徑,mm;</p><p> K—結(jié)構(gòu)系數(shù),K=1.0;—最外圈管子當(dāng)量中心圓直徑,mm;</p><p><b> 必需的彎曲強(qiáng)度 </b></p><p><
120、;b> 必需的剪切強(qiáng)度 </b></p><p> 管板的名義厚度 式(3-4-7)</p><p> 根據(jù)管板名義厚度,查標(biāo)準(zhǔn)管板數(shù)據(jù)所得,即管板符合強(qiáng)度要求。</p><p><b> 四、水壓試驗(yàn)</b></p><p> 為了檢查蒸發(fā)器的強(qiáng)度和致密性,故
121、進(jìn)行水壓試驗(yàn)。</p><p><b> 液壓試驗(yàn)壓力規(guī)定:</b></p><p><b> 式(3-4-8)</b></p><p> 式中 —?dú)んw的試驗(yàn)壓力,Mpa;—設(shè)計(jì)壓力,MPa</p><p> —試驗(yàn)溫度下材料的許用應(yīng)力,MPa</p><p>
122、—設(shè)計(jì)溫度下材料的許用應(yīng)力,Mpa</p><p> 液柱靜壓力 式(3-4-9)</p><p><b> 式(3-4-10)</b></p><p><b> 校核殼體的應(yīng)力:</b></p><p><b> 式(3-4-11)</b&g
123、t;</p><p> 查化工容器設(shè)計(jì)附錄得:材料在常溫時(shí)</p><p><b> 式(3-4-12)</b></p><p><b> 故水壓試驗(yàn)安全。</b></p><p> 第四章 蒸發(fā)輔助設(shè)備的設(shè)計(jì)</p><p> 蒸發(fā)輔助設(shè)備主要有預(yù)熱器、氣液分離器
124、和冷凝器等</p><p> 第一節(jié) 蒸汽預(yù)熱器的設(shè)計(jì)</p><p><b> 一、設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p> 在預(yù)熱器設(shè)計(jì)的計(jì)算中,已知參數(shù)是:原料夜的處理量、溫度℃、濃度和比熱容,加熱蒸汽的壓力,其飽和溫度℃和汽化潛熱。</p><p> 從預(yù)熱器中出來(lái)物料的溫度要求:用生蒸汽加熱至第一效沸點(diǎn)℃。&
125、lt;/p><p> 預(yù)熱器設(shè)計(jì)需要設(shè)計(jì)的項(xiàng)目是:預(yù)熱器的內(nèi)徑、預(yù)熱器的傳熱面積。</p><p><b> 二、計(jì)算生蒸汽用量</b></p><p><b> 式(4-1-1)</b></p><p><b> 其中:;</b></p><p>
126、<b> ℃</b></p><p><b> 由此可得:</b></p><p><b> 式(4-1-2)</b></p><p><b> 三、平均溫差</b></p><p> 計(jì)算公式為:
127、 式(4-1-3)</p><p> 其中:ψ——溫差修正系數(shù)取0.8;℃;</p><p><b> ℃;℃</b></p><p><b> 所以:</b></p><p><b> ℃</b></p><p><b> 四、換熱
128、面積的計(jì)算</b></p><p> 選取換熱器的類(lèi)型為單程換熱器,定換熱系數(shù)~</p><p><b> 取</b></p><p><b> 由此可得換熱面積:</b></p><p><b> 式(4-1-4)</b></p><p
129、> 為安全計(jì),取安全系數(shù)為1.04,則換熱面積。</p><p><b> 五、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p> 1.加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)</p><p> (1)加熱管尺寸的選擇:直徑為,長(zhǎng)為的無(wú)縫鋼管;</p><p> (2)加熱管數(shù)的初步估計(jì):</p><p>
130、 (根) 式(4-1-5)</p><p><b> 2.加熱管的排列</b></p><p> 由于蒸發(fā)器的殼程走的是飽和水蒸氣,不易結(jié)構(gòu),故采用結(jié)構(gòu)緊湊的正三角</p><p> 形排列。又由于加熱管中心矩宜不小于1.25倍的加熱管外徑,故常用的加熱管</p><p> 中心矩,故取中心矩。&
131、lt;/p><p><b> 3.筒體直徑的計(jì)算</b></p><p> 筒體內(nèi)徑和加熱管數(shù)采用作圖法來(lái)確定,具體作法是:先計(jì)算管束中心線上管數(shù),管子按正三角形排列時(shí), 式(4-1-6)</p><p><b> 故</b></p><p> 估算加熱室
132、內(nèi)徑,即,其中,~ 式(4-1-7)</p><p><b> 故,~</b></p><p> ~ 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)取整得,。</p><p> 由筒體內(nèi)徑,查取最小壁厚。</p><p><b> 4.壁厚的較核</b></p><p> 壁厚的最小厚度計(jì)算公
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