畢業(yè)設(shè)計(jì)---處理量為15000kg.h的cacl2水溶液四效蒸發(fā)裝置設(shè)計(jì)_第1頁(yè)
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文檔簡(jiǎn)介

1、<p><b>  第一章 緒論</b></p><p>  第一節(jié) 課題背景與物料簡(jiǎn)介</p><p><b>  一、課題背景</b></p><p>  CaCl2是一種用途極廣的無(wú)機(jī)化工原料,廣泛地用于生產(chǎn)多種用途的干燥劑、致冷劑、食物防腐劑、制造鈣鹽及某些染料的原料[3]。它主要應(yīng)用于玻璃制造、電視顯像

2、管、食品添加劑等方面,還用于日用化工、陶瓷、化工脫水液、建筑行業(yè)早強(qiáng)劑、生產(chǎn)涂料的凝固劑、橡膠行業(yè)乳膠凝結(jié)劑、微生物工業(yè)和化學(xué)工業(yè),如化工原料、脫除劑和用作單倍體育種的培養(yǎng)基。此外,還用作織物的防火劑、海港的消霧劑和路面的集塵劑等。在水處理、公路除雪、制冷冷藏等方面,CaCl2也有廣泛的用途。</p><p>  在CaCl2溶液蒸發(fā)裝置系統(tǒng)中,形成了由水蒸汽、氯化鈣溶液、晶體和惰性固體顆粒所組成的多相流工質(zhì),其

3、中CaCl2有去除磷的作用。該蒸發(fā)裝置解決了裝置中的結(jié)垢問(wèn)題,避免了由于結(jié)垢嚴(yán)重而頻繁停車(chē)清洗造成的損失,提高了生產(chǎn)效率;具有高的傳熱效率,結(jié)構(gòu)緊湊,容易安裝與維修等優(yōu)點(diǎn)。該系統(tǒng)運(yùn)行穩(wěn)定,實(shí)現(xiàn)了節(jié)能、節(jié)水、環(huán)保、降耗、增產(chǎn)的目的,具有明顯的經(jīng)濟(jì)效益、社會(huì)效益和環(huán)境效益。</p><p><b>  二、物料簡(jiǎn)介</b></p><p>  1. CaCl2的性質(zhì)<

4、;/p><p>  CaCl2白色晶體或塊狀物,無(wú)毒、無(wú)臭、味微苦,不規(guī)則顆?;蚍勰?,熔點(diǎn)782℃,沸點(diǎn)1600℃,密度2.15g/cm3(25℃)。它在水中的溶解度很大,能形成含結(jié)晶水化合物。CaCl2吸濕性極強(qiáng),暴露于空氣中極易潮解;能溶于醇、丙酮和醋酸;易溶于水,同時(shí)放出大量的熱,其水溶液呈微酸性,有弱腐蝕性。</p><p>  2. CaCl2的用途</p><

5、p>  CaCl2是一種用途極廣的無(wú)機(jī)化工產(chǎn)品,廣泛地用于生產(chǎn)多種用途的干燥劑、致冷劑、食物防腐劑、制造鈣鹽及某些染料的原料[3]。它主要應(yīng)用于玻璃制造、電視顯像管、食品添加劑等方面。</p><p>  CaCl2溶液是致冷工業(yè)中重要的冷凍劑。在使用過(guò)程中,會(huì)因吸收空氣中的水分而使其濃度降低,通過(guò)蒸發(fā)吸熱,與外界空氣進(jìn)行熱交換,以達(dá)到制冷效果。氯化鈣水溶液對(duì)設(shè)備有腐蝕性,使用時(shí)應(yīng)該注意。</p>

6、;<p>  CaCl2是工業(yè)和實(shí)驗(yàn)室常用干燥劑,如用于氮?dú)狻⒀鯕?、氫氣、氯化氫、二氧化硫等氣體的干燥,但不能用來(lái)干燥乙醇和氨;是生產(chǎn)醇、酯、醚和丙烯酸樹(shù)脂時(shí)用作脫水劑。在無(wú)機(jī)工業(yè)中被用作制造金屬鈣、氯化鋇、各種鈣鹽(如磷酸鈣等)的原料。在建筑工業(yè)中被用作防凍劑,以加速混凝土硬化和增加建筑砂漿的耐寒能力。在微生物工業(yè)中被用作單倍體育種的培養(yǎng)基。此外,還用作織物的防火劑、海港的消霧劑、路面的集塵劑和食品的防腐劑等。</

7、p><p>  第二節(jié) 蒸發(fā)與流程概述</p><p><b>  一、蒸發(fā)概述</b></p><p>  蒸發(fā)裝置廣泛應(yīng)用于化工、輕工、食品、醫(yī)藥、制冷、廢水處理、海水淡化等工業(yè)領(lǐng)域,其目的是使溶液中的溶劑與溶質(zhì)相互分離,其主要的幾個(gè)方面:</p><p>  1、濃縮稀溶液直接制取產(chǎn)品或?qū)馊芤涸偬幚恚ㄈ缋鋮s結(jié)晶)制取

8、固體產(chǎn)品,例如電解燒堿液的濃縮,食糖水溶液的濃縮及各種果汁的濃縮等;</p><p>  2、由于廢水中含有高濃度鹽分,通過(guò)蒸發(fā)濃縮,將廢水中的物質(zhì)變廢為寶。例如管式降膜蒸發(fā)器主要用于廢水濃縮,結(jié)晶蒸發(fā)器主要用于含鹽廢水的結(jié)晶;</p><p>  3、制冷劑吸熱蒸發(fā),降低環(huán)境的溫度,有利于食品、水果和新鮮質(zhì)感的保存。在冷卻空氣蒸發(fā)器中,有空調(diào)用翅片蒸發(fā)器、冷凍冷藏用空氣空氣冷卻器和排管蒸

9、發(fā)器等。</p><p>  4、同時(shí)濃縮溶液和回收溶劑,例如有機(jī)磷農(nóng)藥苯溶液的濃縮脫苯,中藥生產(chǎn)中酒精浸出液的蒸發(fā)等;</p><p>  5、為了獲得純凈的溶劑,例如,海水淡化等。其中海水淡化是實(shí)現(xiàn)海水資源利用的開(kāi)源增量技術(shù),可以增加淡水量;</p><p>  6、蒸發(fā)器吸收室內(nèi)空氣中的熱量,使制冷劑蒸發(fā)為氣體,帶走室內(nèi)空氣中的熱量。同時(shí)將蒸發(fā)器周?chē)鲃?dòng)的空氣

10、冷卻產(chǎn)生冷凝水,達(dá)到除濕的目的。</p><p>  蒸發(fā)操作實(shí)質(zhì)上是在間壁兩側(cè)分別進(jìn)行蒸發(fā)和溶液沸騰的傳熱過(guò)程,所以蒸發(fā)器也是一種傳熱器。然而和一般傳熱過(guò)程相比,蒸發(fā)操作又有以下特點(diǎn):</p><p>  1、蒸發(fā)物料是溶有不揮發(fā)溶質(zhì)的溶液。由拉烏爾定律可知,在相同溫度下,其蒸汽壓較純?nèi)軇┑?,因而在相同壓力下溶液的沸點(diǎn)比純?nèi)軇┑姆悬c(diǎn)高,加上引起沸點(diǎn)升高的其他原因,當(dāng)加熱蒸汽溫度一定時(shí),蒸

11、發(fā)溶液時(shí)的有效傳熱溫差比純?nèi)軇r(shí)的小,溶液的濃度越大,這種影響也越顯著。</p><p>  2、蒸發(fā)汽化時(shí)溶劑量很大,需要消耗大量蒸汽,為有效利用能量,提高加熱蒸汽經(jīng)濟(jì)性,可采用多效蒸發(fā)的方法。</p><p>  3、蒸發(fā)物料常具有某些特性,如有些物料在濃縮時(shí)可能結(jié)垢或析出結(jié)晶,有些熱敏性物料在高溫下易分解變質(zhì),有些具有較高的粘度或較強(qiáng)的腐蝕性等等。應(yīng)根據(jù)物料在特殊性和工藝要求選擇適當(dāng)

12、的蒸發(fā)方法和設(shè)備。</p><p>  蒸發(fā)的目的是為了使溶液中的溶劑汽化,故溶劑應(yīng)具有揮發(fā)性而溶液中的溶質(zhì)必須是不揮發(fā)的。由汽化產(chǎn)生的蒸汽在逸向空間后不予除去,則蒸汽與溶液之間將逐漸趨于平衡狀態(tài),是汽化不能繼續(xù)進(jìn)行,故進(jìn)行蒸發(fā)的必備條件為熱能的不斷供給和生成蒸汽的不斷的排除。</p><p><b>  二、工藝流程概述</b></p><p&g

13、t;  蒸發(fā)基本工藝流程示意圖如下圖1-2-1所示。</p><p>  圖1-2-1 工藝流程示意圖</p><p>  第三節(jié) 蒸發(fā)設(shè)備與選型</p><p><b>  一、蒸發(fā)設(shè)備簡(jiǎn)介</b></p><p>  蒸發(fā)設(shè)備的作用是使進(jìn)入蒸發(fā)器的原料液被加熱,部分氣化,得到濃縮的完成液,同時(shí)需要排出二次蒸氣,并使

14、之與所夾帶的液滴和霧沫相分離。</p><p>  蒸發(fā)的主體設(shè)備是蒸發(fā)器,它主要由加熱室和蒸發(fā)室組成。蒸發(fā)的輔助設(shè)備包括:使液沫進(jìn)一步分離的分離器,使二次蒸氣全部冷凝的冷凝器和使物料加熱至沸點(diǎn)的預(yù)熱器以及減壓操作時(shí)還需真空裝置。由于生產(chǎn)要求的不同,蒸發(fā)設(shè)備有多種不同的結(jié)構(gòu)型式。</p><p>  對(duì)常用的間壁傳熱式蒸發(fā)器,按溶液在蒸發(fā)器中的運(yùn)動(dòng)情況,蒸發(fā)器可分為循環(huán)型(非膜型)和單程型

15、(非循環(huán)型)兩類(lèi)。循環(huán)型蒸發(fā)器包括:中央循環(huán)管式蒸發(fā)器、懸筐式蒸發(fā)器、外熱式蒸發(fā)器、強(qiáng)制循環(huán)型蒸發(fā)器、列文式蒸發(fā)器。單程型蒸發(fā)器包括:升膜式蒸發(fā)器、降膜式蒸發(fā)器、升-降膜式蒸發(fā)器、刮板式蒸發(fā)器等。</p><p>  蒸發(fā)器按操作壓力分常壓、加壓和減壓3種。按溶液在蒸發(fā)器中的運(yùn)動(dòng)狀況分有[8]:①循環(huán)型,沸騰溶液在加熱室中多次通過(guò)加熱表面,如中央循環(huán)管式、懸筐式、外熱式、列文式和強(qiáng)制循環(huán)式等;②單程型,沸騰溶液在

16、加熱室中一次通過(guò)加熱表面,不作循環(huán)流動(dòng),即行排出濃縮液,如升膜式、降膜式、攪拌薄膜式和離心薄膜式等;③直接接觸型,加熱介質(zhì)與溶液直接接觸傳熱,如浸沒(méi)燃燒式蒸發(fā)器。蒸發(fā)裝置在操作過(guò)程中,要消耗大量加熱蒸汽,為節(jié)省加熱蒸汽,可采用多效蒸發(fā)裝置和蒸汽再壓縮蒸發(fā)器。</p><p>  若對(duì)所產(chǎn)生的二次蒸汽不再利用,而是直接送往冷凝器被除去,則為單效蒸發(fā);若把較高壓力的蒸發(fā)器內(nèi)所產(chǎn)生的二次蒸汽,送入另一壓力較低的蒸發(fā)器中

17、作為加熱蒸汽,則成為兩效蒸發(fā),如此類(lèi)推,把多個(gè)操作壓力大小不同,并按順序排列的蒸發(fā)器聯(lián)接起來(lái),可組成多效蒸發(fā)。故蒸發(fā)操作按蒸氣的利用程度又有單效蒸發(fā)和多效蒸發(fā)之分[9]。</p><p>  在單程型蒸發(fā)器中,物料沿加熱管壁成膜狀流動(dòng),一次通過(guò)加熱器即達(dá)濃縮要求,其停留時(shí)間僅數(shù)秒或十幾秒。另外,離開(kāi)加熱器的物料又得到及時(shí)冷卻,因此特別適用于熱敏性物料的蒸發(fā)。但由于溶液一次通過(guò)加熱器就要達(dá)到濃縮要求,因此對(duì)設(shè)計(jì)和操

18、作的要求較高。由于這類(lèi)蒸發(fā)器的加熱管上的物料成膜狀流動(dòng),故又稱(chēng)膜式蒸發(fā)器。根據(jù)物料在蒸發(fā)器內(nèi)的流動(dòng)方向和成膜原因不同,它可分為下列幾種類(lèi)型:升膜式蒸發(fā)器、降膜式蒸發(fā)器和刮板式蒸發(fā)器。下面將詳細(xì)講述升膜式蒸發(fā)器的內(nèi)容,其它略過(guò)。</p><p>  升膜式蒸發(fā)器如圖1-3-1所示,它的加熱室由一根或數(shù)根垂直長(zhǎng)管組成。通常加熱管徑為25~50mm,管長(zhǎng)與管徑之比為100~150。原料液預(yù)熱后由蒸發(fā)器底部進(jìn)入加熱器管內(nèi)

19、,加熱蒸汽在管外冷凝。</p><p>  當(dāng)原料液受熱后沸騰汽化,生成二次蒸汽在管內(nèi)高速上升,帶動(dòng)料液沿管內(nèi)壁成膜狀向上流動(dòng),并不斷地蒸發(fā)汽化,加速流動(dòng),氣液混合物進(jìn)入分離器后分離,濃縮后的完成液由分離器底部放出。</p><p>  這種蒸發(fā)器需要精心設(shè)計(jì)與操作,即加熱管內(nèi)的二次蒸汽應(yīng)具有較高速度,并獲較高的傳熱系數(shù),使料液一次通過(guò)加熱管即達(dá)到預(yù)定的濃縮要求。通常,常壓下,管上端出口處

20、速度以保持20~50m/s為宜,減壓操作時(shí),速度可達(dá)100~160m/s。</p><p>  升膜蒸發(fā)器適宜處理蒸發(fā)量較大,熱敏性,粘度不大及易起沫的溶液,但不適于高粘度、有晶體析出和易結(jié)垢的溶液。</p><p><b>  二、蒸發(fā)設(shè)備選型</b></p><p>  1.選型時(shí)應(yīng)考慮的因素</p><p>  1

21、、溶液的組成、處理量或生產(chǎn)能力、溶液的初始濃度和供液溫度、完成液的終點(diǎn)濃度和產(chǎn)品要求;</p><p>  2、處理量或生產(chǎn)能力、溶液的初始濃度和供液溫度、完成液的終點(diǎn)濃度和產(chǎn)品要求、溶液的沸點(diǎn)升高,物料的熱穩(wěn)定性(變質(zhì)的可能性,蒸發(fā)設(shè)備內(nèi)停留時(shí)間的限制);</p><p>  3、溶液的發(fā)泡性、表面張力、液體粘度、有無(wú)氣體生成、有無(wú)結(jié)晶析出等,生成垢的成分(硫酸鈣、磷酸鈣、硅等);<

22、;/p><p>  4、可利用的熱源(水蒸氣、電力),有無(wú)必要設(shè)置鍋爐等,可利用的冷卻水溫、水量、水質(zhì)和一年內(nèi)的溫度變化;</p><p>  5、溶液的pH值,涉及設(shè)備和襯里的材料,特別是防腐措施及修補(bǔ)方法等;此外,在選定蒸發(fā)器時(shí)還應(yīng)考慮技術(shù)條件、現(xiàn)場(chǎng)條件(面積和高度)、投資限額、操作方式(間歇或連續(xù))及操作費(fèi)用等。</p><p><b>  2.選型原則

23、</b></p><p>  1、對(duì)于不發(fā)泡溶液或蒸發(fā)過(guò)程中無(wú)結(jié)垢和結(jié)晶生成的溶液可選自然循環(huán)式蒸發(fā)器,如標(biāo)準(zhǔn)式、懸框式、水平管式或傾斜管式蒸發(fā)器。</p><p>  2、對(duì)于粘度高的溶液,可選用強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器、升膜或強(qiáng)制循環(huán)升膜式蒸發(fā)器,或刮版式型蒸發(fā)器。</p><p>  3、對(duì)濃縮過(guò)程中形成結(jié)晶的溶液,可選用標(biāo)準(zhǔn)型、強(qiáng)制循環(huán)型或盤(pán)管型蒸發(fā)器,也

24、可選用刮板式。</p><p>  4、對(duì)蒸發(fā)時(shí)易結(jié)垢的溶液,可選用標(biāo)準(zhǔn)型或強(qiáng)制循環(huán)型蒸發(fā)器。</p><p>  5、對(duì)易發(fā)泡溶液,可選用升膜式或強(qiáng)制循環(huán)蒸發(fā)器,水平管式或自然循環(huán)式蒸發(fā)器也可使用。對(duì)易發(fā)泡溶液不宜采用真空蒸發(fā)。</p><p>  6、對(duì)腐蝕性強(qiáng)的溶液,宜采用自然循環(huán)水平管式或標(biāo)準(zhǔn)式蒸發(fā)器。</p><p>  7、對(duì)熱敏

25、性溶液,宜采用膜式蒸發(fā)器,而且宜采用真空蒸發(fā)。</p><p>  8、在處理量大時(shí),為了提高熱經(jīng)濟(jì)性,減少蒸汽耗量,應(yīng)采用多效蒸發(fā)或多級(jí)閃急蒸發(fā)器。</p><p>  蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)型式很多,實(shí)際選型時(shí),除了要求結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)單、易于制造、金屬消耗量小、維修方便、傳熱效果好等等外,首要的還是看它能否適應(yīng)所蒸發(fā)物料的工藝特性,包括物料的粘性、熱敏性、腐蝕性、結(jié)晶、結(jié)垢性等等,然后再全面綜合地加以考

26、慮。根據(jù)本設(shè)計(jì)的情況,從設(shè)計(jì)制造成本等方面考慮,本文設(shè)計(jì)的蒸發(fā)器選定為升膜式蒸發(fā)器,并流四效布置,具有占地少、能量損失小、結(jié)構(gòu)合理的優(yōu)點(diǎn),蒸發(fā)效果滿足生產(chǎn)要求。</p><p><b>  第二章 工藝計(jì)算</b></p><p>  工藝設(shè)計(jì)是本設(shè)計(jì)的關(guān)鍵,蒸發(fā)器的形式、大小、工作能力由這一步確定。</p><p><b>  第一

27、節(jié) 設(shè)計(jì)內(nèi)容</b></p><p><b>  一、設(shè)計(jì)題目</b></p><p>  題目名稱(chēng):處理量為15000kg/h的CaCl2水溶液四效蒸發(fā)裝置設(shè)計(jì)</p><p>  設(shè)備形式:并流布置,升膜式蒸發(fā)器</p><p><b>  操作條件:</b></p>

28、<p>  (1)原料液質(zhì)量濃度6%,完成液質(zhì)量濃度25%;原料液溫度為30℃;原料</p><p>  液比熱容3.1KJ/(kg?℃);</p><p>  (2)加熱蒸汽壓強(qiáng)400kPa(絕壓),冷凝器壓強(qiáng)20kPa(絕壓);</p><p>  (3)各效蒸發(fā)器總傳熱系數(shù),從書(shū)上或手冊(cè)中查?。?lt;/p><p>  (4)各效

29、蒸發(fā)器傳熱面積相等,加熱蒸汽的冷凝液均在飽和溫度下排出,熱損失均按5%計(jì),流動(dòng)阻力引起的沸點(diǎn)升高為0.5~1.0℃;</p><p>  (5)每年工作330天,每天工作24小時(shí)。</p><p><b>  第二節(jié) 工藝計(jì)算</b></p><p><b>  一、設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>

30、;  在蒸發(fā)器設(shè)計(jì)的工藝計(jì)算中,已知參數(shù)是:原料夜的處理量、溫度℃、濃度和比熱容,末效完成夜的濃度,第一效加熱蒸汽的壓力,其飽和溫度℃和汽化潛熱,冷凝器的壓力,其飽和溫度℃和汽化潛熱。</p><p>  工藝計(jì)算需要設(shè)計(jì)的項(xiàng)目是:加熱蒸汽消耗量,各效的蒸發(fā)量,各效的傳熱面積。</p><p><b>  二、物料衡算</b></p><p>

31、<b>  1.料液的總蒸發(fā)量</b></p><p><b>  式(2-2-1)</b></p><p>  其中,——原料液的處理量,;——總蒸發(fā)量,</p><p>  ——料液初始質(zhì)量濃度;——料液完成質(zhì)量濃度</p><p><b>  總蒸發(fā)量</b></p

32、><p><b>  完成液總量</b></p><p><b>  2.各效濃度的估算</b></p><p>  由于此設(shè)計(jì)采用四效并流加料蒸發(fā),而對(duì)于并流操作的多效蒸發(fā)有自蒸現(xiàn)象,所以各效的蒸發(fā)量可假設(shè)為:,則:</p><p><b>  由得:</b></p>

33、<p><b> ?。?lt;/b></p><p><b> ?。?lt;/b></p><p>  再由得知各效濃縮液的質(zhì)量分?jǐn)?shù)為:</p><p><b>  其中,則計(jì)算的</b></p><p><b>  三、熱量衡算</b></p&g

34、t;<p><b>  1.各效的平均壓力</b></p><p>  若忽略各種溫度差損失的影響,各效二次蒸汽壓力可按經(jīng)驗(yàn)方法估算,即認(rèn)為蒸汽通過(guò)各效的壓強(qiáng)降相等:</p><p><b>  式(2-2-2)</b></p><p>  式中 ——加熱蒸汽的壓力,;</p><p>

35、;  ——冷凝器中蒸汽壓力,。</p><p>  根據(jù)和,則各效間的平均壓差為</p><p>  由各效的平均壓差可求出各效加熱水蒸汽的平均壓力,即</p><p><b>  其中,則計(jì)算</b></p><p><b>  ;</b></p><p>  由各效水蒸汽

36、的平均壓力,可從手冊(cè)中可查得相應(yīng)的水蒸汽的溫度和汽化潛熱等參數(shù),見(jiàn)表2-2-1。</p><p><b>  表2-2-1</b></p><p>  2.各效料液沸點(diǎn)和溫差損失</p><p>  各效中由于溶液蒸汽的壓降、液柱靜壓及流動(dòng)阻力所造成的溫差損失、、均可按下述方法進(jìn)行估算。</p><p>  (1)流動(dòng)阻

37、力所造成的溫差損失</p><p>  在多效蒸發(fā)中,二次蒸汽由前效經(jīng)管路送至下效作為加熱蒸汽的壓力稍有降低,溫度也相應(yīng)降低。的計(jì)算繁瑣,一般取二次蒸汽溫度下降為0.5~1.0℃。</p><p>  故,=0.5℃,=0.7℃,=0.8℃,=1.0℃</p><p><b>  因此,3.0℃。</b></p><p>

38、;  由各效流動(dòng)阻力所造成的溫差損失,可得到相應(yīng)各效二次蒸汽的溫度,進(jìn)而從手冊(cè)中可查得相應(yīng)的水蒸汽的壓力和汽化潛熱等參數(shù),見(jiàn)表2-2-2。</p><p><b>  表2-2-2</b></p><p>  (2)液柱靜壓所造成的溫差損失</p><p>  由于蒸發(fā)器的加熱管內(nèi)積有一定高度的液層,所以其液層內(nèi)截面上的壓力高于液體表面壓力,因

39、此液層內(nèi)溶液的沸點(diǎn)也高于液面的沸點(diǎn),從而兩者之間存在溫差,即, 式(2-2-3)</p><p>  式中 ——與平均壓力相對(duì)應(yīng)的水的沸點(diǎn),℃,其中(為液層深度,取值為,為液體密度);</p><p>  ——與二次蒸汽壓力相對(duì)應(yīng)的水的沸點(diǎn),℃,其中為二次蒸汽壓力。</p><p>  由各效

40、二次蒸汽的溫度,可得到相應(yīng)各效飽和液的密度和溶液平均壓力,進(jìn)而從手冊(cè)中可查得相應(yīng)溶液平均壓力下水的沸點(diǎn)等參數(shù),見(jiàn)表2-2-3。</p><p><b>  表2-2-3</b></p><p>  (3)溶液蒸汽壓降所造成的溫差損失</p><p>  對(duì)于不揮發(fā)性溶液,由于溶質(zhì)分子阻礙了溶劑的汽化,使溶劑蒸汽壓下降,溶液沸點(diǎn)上升,并將大于二次

41、蒸汽溫度,則溶液蒸汽壓降所造成的溫差損失為</p><p><b>  式(2-2-4)</b></p><p>  式中 ——溶液的沸點(diǎn),℃</p><p>  ——二次蒸汽的飽和溫度,℃</p><p>  的計(jì)算方法很多,常用的是杜林法則。當(dāng)缺乏數(shù)據(jù)時(shí),可用下式估算。</p><p>&l

42、t;b>  式(2-2-5)</b></p><p>  根據(jù)各效料液質(zhì)量濃度,由圖(見(jiàn)附錄1)查得</p><p><b> ?。?;;</b></p><p><b>  故,;</b></p><p><b> ?。?lt;/b></p><

43、p><b> ?。?lt;/b></p><p><b> ??;</b></p><p><b>  總溫差損失</b></p><p><b>  總有效溫差</b></p><p>  (4) 各效料液沸點(diǎn)</p><p>  

44、溶液的沸點(diǎn)與溶液的種類(lèi)、濃度和壓力有關(guān)。</p><p><b>  式(2-2-6)</b></p><p><b>  故,</b></p><p>  各效物料沸點(diǎn)值見(jiàn)表2-2-4。</p><p><b>  表2-2-4</b></p><p>

45、;  各效有效溫差,其中;</p><p><b>  ℃</b></p><p><b>  ℃</b></p><p><b>  ℃</b></p><p><b>  ℃</b></p><p>  四、加熱蒸汽消耗量和各效

46、蒸發(fā)水量的初步計(jì)算</p><p>  原料液的比熱,水的比熱,計(jì)算中所需的參數(shù)見(jiàn)表2-2-5。</p><p><b>  表2-2-5</b></p><p>  第i效的蒸發(fā)量的計(jì)算式為</p><p><b>  式(2-2-7)</b></p><p>  式中:—

47、第效加熱蒸汽量,,當(dāng)無(wú)額外蒸汽引出時(shí),;</p><p>  ,—第效加熱蒸汽,二次蒸汽的汽化潛熱,,且;</p><p>  ,—分別為第效和第效物料的沸點(diǎn);</p><p>  —為第效的熱利用系數(shù),取,;</p><p>  第一效的熱量恒算式為:</p><p>  因沸點(diǎn)進(jìn)料,則,所以,</p>

48、<p>  第二效的熱量恒算式為:</p><p>  第三效的熱量恒算式為:</p><p><b>  第四效的熱衡算式為</b></p><p>  又因 式(2-2-8)</p><p>  聯(lián)立式()~式(),可得</p><p>&l

49、t;b> ??; </b></p><p><b>  ; </b></p><p>  五、各效外加熱蒸汽的傳熱量</p><p>  1.理論加熱蒸汽傳熱量</p><p>  ,其中 式(2-2-9)</p>&

50、lt;p><b>  ; ;</b></p><p><b>  ; ;</b></p><p>  2.實(shí)際加熱蒸汽傳熱量</p><p><b>  式(2-2-10)</b></p><p><b> ??; ;</b></p>

51、;<p><b>  ; ;</b></p><p>  六、蒸發(fā)器的傳熱面積</p><p>  由蒸發(fā)器的傳熱方程可得, 式(2-2-11)</p><p>  式中 ——蒸發(fā)器的熱流量,;——蒸發(fā)器的傳熱面積,;</p><p>  ——蒸發(fā)器的平均傳熱溫差,

52、K;——蒸發(fā)器的傳熱系數(shù),。</p><p>  由上式可見(jiàn),計(jì)算傳熱面積需要知道傳熱溫差和傳熱系數(shù)。</p><p><b>  (1)傳熱溫差</b></p><p>  在蒸發(fā)器中,管外為蒸汽冷凝,為蒸汽溫度,其值恒定;管內(nèi)為溶液沸騰,為溶液沸點(diǎn),多為定值,可視為恒溫差傳熱,故</p><p><b> 

53、 式(2-2-12)</b></p><p><b>  則各效有效溫差:</b></p><p><b>  ℃; ℃;</b></p><p><b>  ℃; ℃;</b></p><p><b>  (2)傳熱系數(shù)</b>

54、</p><p>  蒸發(fā)器傳熱系數(shù)的計(jì)算是困難的。由于溶液在加熱面上被氣化濃縮,因而易于在壁面結(jié)晶或結(jié)垢,結(jié)垢熱阻很快增大,并且污垢熱阻隨溶液的種類(lèi)變化較大而難于估算。對(duì)不易結(jié)晶或結(jié)垢的溶液,因?yàn)槿芤涸谟邢蘅臻g內(nèi)沸騰,其傳熱情況比大容積下的沸騰更為復(fù)雜。對(duì)于不同類(lèi)型的蒸發(fā)器,其影響管內(nèi)溶液沸騰側(cè)的表面?zhèn)鳠嵯禂?shù)的因素和程度又有所不同?;谏鲜鲈?,蒸發(fā)器的傳熱系數(shù)仍主要是根據(jù)現(xiàn)場(chǎng)實(shí)測(cè)數(shù)據(jù)來(lái)選定。</p>

55、;<p>  故,選取各效的傳熱系數(shù)為:</p><p><b> ??; </b></p><p><b> ??; </b></p><p><b>  (3)計(jì)算換熱面積</b></p><p><b>  因?yàn)?,則</b>&l

56、t;/p><p><b> ??;;</b></p><p><b> ??;;</b></p><p><b>  七、蒸發(fā)器的校核</b></p><p>  為了蒸發(fā)器的制造、安裝、庫(kù)存和操作的方便,通常是各效的傳熱面積相等。</p><p>  故用式來(lái)

57、檢驗(yàn),若算出各效的傳熱面積不等的相對(duì)偏差大于規(guī)定值時(shí),則應(yīng)調(diào)整各效的有效溫差,并且重算傳熱面積,直至使傳熱面積相等或相近為宜。</p><p><b>  式(2-2-13)</b></p><p>  式中 ——規(guī)定的傳熱面積間的相對(duì)偏差,?。?lt;/p><p>  ——算出各效傳熱面積中最小者,</p><p> 

58、 ——算出各效傳熱面積中最大者,</p><p>  由于,為了蒸發(fā)器的制造、安裝、庫(kù)存和操作的方便,則應(yīng)調(diào)整各效的有效溫差,并且重算傳熱面積。</p><p><b>  八、工藝重算</b></p><p>  1.重算各效傳熱面積</p><p><b>  式(2-2-14)</b><

59、/p><p>  2.重新分配各效有效溫差</p><p>  設(shè)各效傳熱面積相等,從而重新分配各效有效溫差。</p><p><b>  第一效的有效溫差</b></p><p><b>  第二效的有效溫差</b></p><p><b>  第三效的有效溫差<

60、;/b></p><p><b>  第四效的有效溫差</b></p><p>  3.重算各效料液質(zhì)量濃度</p><p>  由所求得的各效蒸發(fā)量,可求各效料液的質(zhì)量濃度。</p><p>  因?yàn)?,其中,,各效物料的蒸發(fā)量值見(jiàn)表2-2-6。</p><p><b>  表2-

61、2-6</b></p><p>  則各效料液的質(zhì)量濃度:</p><p><b> ??; </b></p><p><b> ??; </b></p><p>  因末效完成液濃度和末效的二次蒸汽壓力均不變,則各種溫差損失可視為恒定,故末效溶液的沸點(diǎn)℃。</p><

62、;p>  4.重算各效料液沸點(diǎn)和溫差損失</p><p>  (1)液柱靜壓及流動(dòng)阻力而引起的溫差損失</p><p>  由于各效蒸發(fā)器的結(jié)構(gòu)、外界環(huán)境不變以及暫且忽略各種因素的影響,所以可認(rèn)為各效蒸發(fā)器內(nèi)因液柱靜壓及流動(dòng)阻力而引起的溫差損失不變,即和不變。</p><p>  (2)溶液蒸汽壓降所造成的溫差損失</p><p>  

63、溶液蒸汽壓降所造成的溫差損失,即。</p><p>  的計(jì)算方法很多,常用的是杜林法則。當(dāng)缺乏數(shù)據(jù)時(shí),可用下式估算。</p><p><b>  式(2-2-15)</b></p><p>  根據(jù)各效料液質(zhì)量濃度,由圖(見(jiàn)附錄1)查得</p><p><b> ??;; </b></p>

64、;<p><b>  故,;</b></p><p><b> ??;</b></p><p><b> ??;</b></p><p>  (3) 各效料液沸點(diǎn)</p><p>  溶液的沸點(diǎn)與溶液的種類(lèi)、濃度和壓力有關(guān)。</p><p>&

65、lt;b>  式(2-2-16)</b></p><p>  各效物料的沸點(diǎn)和各效的有效溫差參數(shù)見(jiàn)表2-2-7。</p><p><b>  表2-2-7</b></p><p>  5.重算加熱蒸汽消耗量和各效蒸發(fā)水量</p><p>  原料液的比熱,水的比熱,重算過(guò)程中所需的參數(shù)見(jiàn)表2-2-8。&

66、lt;/p><p><b>  表2-2-8</b></p><p>  第一效的熱量恒算式為:</p><p><b>  因沸點(diǎn)進(jìn)料,則。</b></p><p><b>  故,</b></p><p>  第二效的熱量恒算式為:</p>

67、<p>  第三效的熱量恒算式為:</p><p>  第四效的熱量恒算式為:</p><p><b>  又因</b></p><p>  聯(lián)立式()~式(),可得</p><p><b> ?。?</b></p><p><b> ??;

68、</b></p><p>  與第一次計(jì)算結(jié)果比較,其相對(duì)誤差為</p><p>  6.重算各效外加熱蒸汽的傳熱量</p><p><b>  實(shí)際傳熱量,</b></p><p><b>  ,其中,;</b></p><p><b> ??; &l

69、t;/b></p><p><b>  ; </b></p><p>  7.重算蒸發(fā)器的傳熱面積</p><p>  由蒸發(fā)器的傳熱方程可得, 式(2-2-17)</p><p>  由上式可見(jiàn),計(jì)算傳熱面積需要知道傳熱溫差和傳熱系數(shù)。</p><p>

70、;<b>  (1)傳熱溫差</b></p><p>  由上述重新分配各效有效溫差,所計(jì)算的各效物料有效溫差值見(jiàn)表2-2-9。</p><p><b>  表2-2-9</b></p><p><b>  (2)計(jì)算換熱面積</b></p><p><b>  因?yàn)?/p>

71、,故:</b></p><p><b> ??; </b></p><p><b> ??; </b></p><p>  8.重新校核蒸發(fā)器的換熱面積</p><p>  為了蒸發(fā)器的制造、安裝、庫(kù)存和操作的方便,通常是各效的傳熱面積相等。</p><p>

72、  一般用式進(jìn)行檢驗(yàn),直至使傳熱面積相等或相近為宜。</p><p>  因?yàn)?,迭代?jì)算結(jié)果合理,故取傳熱面積為158.2,為安全計(jì),取安全系數(shù)為1.1,則換熱面積。</p><p>  生蒸汽的經(jīng)濟(jì)程度,即生蒸汽可以蒸發(fā)水。</p><p><b>  九、計(jì)算結(jié)果</b></p><p>  工藝計(jì)算需要設(shè)計(jì)項(xiàng)目的結(jié)

73、果見(jiàn)表2-2-10。</p><p><b>  表2-2-10</b></p><p>  第三章 蒸發(fā)裝置結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p>  蒸發(fā)器結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)包含了機(jī)械、化工、力學(xué)、制圖等方面的知識(shí),本設(shè)計(jì)采用的方法屬于簡(jiǎn)化的工程做法。</p><p>  第一節(jié) 蒸發(fā)器加熱室設(shè)計(jì)</p><p>

74、  一、加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)</p><p>  (1)加熱管尺寸的選擇:直徑為,長(zhǎng)為的鋼管;</p><p>  (2)加熱管數(shù)的初步估計(jì):</p><p>  (根) 式(3-1-1)</p><p><b>  二、加熱管的排列</b></p><p>  由于蒸發(fā)器的殼程走

75、的是飽和水蒸氣,不易結(jié)構(gòu),故采用結(jié)構(gòu)緊湊的正三角</p><p>  形排列。又由于加熱管中心矩宜不小于1.25倍的加熱管外徑,故常用的加熱管中心矩,故取中心矩。</p><p>  三、加熱室內(nèi)徑、壁厚及加熱管根數(shù)的確定</p><p>  1. 確定加熱室的內(nèi)徑和壁厚</p><p>  加熱室內(nèi)徑和加熱管數(shù)采用作圖法來(lái)確定,具體作法是:

76、先計(jì)算管束中心線上管數(shù),管子按正三角形排列時(shí), 式(3-1-2)</p><p><b>  故</b></p><p>  估算加熱室內(nèi)徑,即,其中,~。</p><p>  故,~ 式(3-1-3)</p><p>  ~ 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)取整

77、得,。</p><p>  由筒體內(nèi)徑查取最小壁厚。</p><p><b>  2. 壁厚的較核</b></p><p>  壁厚的最小厚度計(jì)算公式: 式(3-1-4)</p><p>  其中,——工作壓力,取0.6MPa;——?dú)んw直徑,1100mm</p><p&

78、gt;  ——許用應(yīng)力,111Mpa;—— 焊縫系數(shù),取值為0.85</p><p>  —— 腐蝕余量,3mm</p><p>  ,故壁厚合適且滿足強(qiáng)度要求。</p><p>  3. 加熱管數(shù)目的確定</p><p>  加熱管在管板上的分布按照等邊三角形排列,最接近筒體內(nèi)壁的管子與內(nèi)壁的距離大于等于10+d/2的原則排列管子,管子均勻

79、對(duì)稱(chēng),見(jiàn)管板布置圖3-1-1。</p><p>  圖3-1-1 管板布置圖</p><p>  依據(jù)筒體內(nèi)徑,考慮到物料結(jié)垢,蒸汽流量不穩(wěn)定等元素影響有效傳熱面積。綜合考慮,故取加熱管根數(shù)為223根,則蒸發(fā)器的換熱面積。</p><p><b>  由得,換熱面積。</b></p><p>  四、管板與筒體法蘭設(shè)計(jì)&

80、lt;/p><p><b>  1.管板設(shè)計(jì)</b></p><p>  管板是蒸發(fā)器裝置的一個(gè)重要元件,它除了與管子和殼體等連接外,還是一個(gè)主要的受壓元件。對(duì)管板的設(shè)計(jì),除滿足強(qiáng)度要求外,還應(yīng)合理的考慮其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。根據(jù)DN=1100mm,P=0.6Mpa,選擇整體管板兼作法蘭,結(jié)構(gòu)如圖3-1-2。</p><p>  圖3-1-2 整體管板<

81、;/p><p>  查文獻(xiàn)[1]和[2]得:</p><p>  表3-1-1 整體管板尺寸</p><p>  查文獻(xiàn)[12],得管板管孔直徑及允許偏差為。</p><p><b>  2.管箱法蘭設(shè)計(jì)</b></p><p>  管箱法蘭是蒸發(fā)裝置中的一個(gè)重要元件,與殼體和封頭等連接。對(duì)管箱法蘭

82、的設(shè)計(jì),不僅要滿足強(qiáng)度要求,還應(yīng)合理的考慮其結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。根據(jù)DN=1100mm,P=0.6Mpa,查文獻(xiàn)[15],選擇乙型平焊法蘭,結(jié)構(gòu)如圖3-1-3。</p><p>  圖3-1-3 筒體法蘭</p><p><b>  查文獻(xiàn)[15]得:</b></p><p>  表3-1-2 筒體法蘭尺寸</p><p>&l

83、t;b>  五、折流板設(shè)計(jì)</b></p><p>  為了提高殼程流體的流速,增加湍流程度,并使殼程流體垂直沖刷管束,以改善傳熱,增大殼程流體的傳熱系數(shù),同時(shí)減少結(jié)垢。</p><p>  折流板采用單弓形折流板如圖3-1-4,折流板缺口弦高,折流板間距,折流板厚度取。</p><p>  圖3-1-4 單弓形折流板</p><

84、;p>  折流板板數(shù)塊,故取折流板數(shù)=5塊。</p><p>  那么離管板最近的折流板距離。</p><p>  查文獻(xiàn)[1]和[2]得,折流板管孔直徑及允許偏差為。</p><p>  六、拉桿、定距管設(shè)計(jì)</p><p>  折流板一般采用拉桿與定距管等元件與管板固定,采用拉桿定距管形式。</p><p>

85、<b>  圖3-1-5 拉桿</b></p><p>  查文獻(xiàn)[4]表45得:</p><p>  表3-1-3 拉桿尺寸</p><p>  第二節(jié) 蒸發(fā)器接管設(shè)計(jì)</p><p>  蒸發(fā)器有如下主要接管:物料的進(jìn)出接管、冷凝水出口接管、加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口的接管和不凝氣體接管。</p>&l

86、t;p>  流體進(jìn)出口接管的內(nèi)徑按下式計(jì)算:</p><p><b>  式(3-1-5)</b></p><p>  式中 ——溶液的質(zhì)量流量,;——溶液的密度,;</p><p>  ——溶液流速,; ——溶液接管內(nèi)徑,;</p><p><b>  一、物料進(jìn)口接管</b>

87、</p><p>  對(duì)于并流加料的四效蒸發(fā),第一效溶液的流量最大,若各效設(shè)備采用統(tǒng)一尺寸,應(yīng)根據(jù)第一效溶液流量來(lái)確定接管。溶液的適宜流速按強(qiáng)制流動(dòng)考慮。</p><p>  第一效進(jìn)口溶液參數(shù)見(jiàn)表。</p><p><b>  表3-2-1</b></p><p>  故物料進(jìn)口接管的內(nèi)徑:</p>&l

88、t;p><b>  式(3-1-6)</b></p><p>  為了方便起見(jiàn),物料進(jìn)口接管可取統(tǒng)一管徑。查文獻(xiàn)[12]得:</p><p>  進(jìn)料進(jìn)口接管外徑為108mm,公稱(chēng)通徑為100mm,壁厚為4mm。</p><p>  物料進(jìn)口管內(nèi)流速的核算:</p><p>  管內(nèi)流速 式(3-1-

89、7)</p><p>  物料進(jìn)口接管內(nèi)流速在范圍之列,符合要求。</p><p><b>  二、冷凝水出口接管</b></p><p>  冷凝水的排出一般屬于自然流動(dòng)(有泵抽出的情況除外),接管直徑應(yīng)由各效加熱蒸汽消耗量較大者確定,故取加熱蒸汽消耗量。</p><p>  第一效進(jìn)口溶液參數(shù)見(jiàn)表。</p>

90、;<p><b>  表3-2-2</b></p><p>  故冷凝水出口接管的內(nèi)徑:</p><p><b>  式(3-1-8)</b></p><p>  為了方便起見(jiàn),冷凝水出口接管可取統(tǒng)一管徑。查文獻(xiàn)[12]表1-2-2,得:</p><p>  冷凝水出口管外徑為45mm

91、,公稱(chēng)通徑為40mm,壁厚為2.5mm。</p><p>  冷凝水管內(nèi)流速的核算:</p><p>  管內(nèi)流速 式(3-1-9)</p><p>  冷凝水管內(nèi)流速在范圍之列,符合要求。</p><p>  三、加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口的接管</p><p>  若各效結(jié)構(gòu)尺寸一致,則二次蒸氣體積流

92、量應(yīng)取各效中最大者。一般情況下,末效體積流量最大,故取二次蒸氣蒸發(fā)量。</p><p>  第一效進(jìn)口溶液參數(shù)見(jiàn)表。</p><p><b>  表3-2-3</b></p><p>  故加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口的接管內(nèi)徑:</p><p><b>  式(3-1-10)</b></p&g

93、t;<p>  為了方便起見(jiàn),進(jìn)出口可取統(tǒng)一管徑。查文獻(xiàn)[12]表1-2-2,得:</p><p>  加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口的接管外徑為426mm,公稱(chēng)通徑為400mm,壁厚為13mm。</p><p>  加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口的接管內(nèi)流速的核算:</p><p>  管內(nèi)流速 式(3-1-11)</p><

94、p>  蒸汽接管流速在范圍之列,符合要求。</p><p><b>  四、物料出口接管</b></p><p>  若各效結(jié)構(gòu)尺寸一致,則物料體積流量應(yīng)取各效中最大者。一般情況下,末效體積流量最大,故取二次蒸氣蒸發(fā)量。</p><p>  第一效進(jìn)口溶液參數(shù)見(jiàn)表。</p><p><b>  表3-2-

95、4</b></p><p>  故加熱蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口的接管內(nèi)徑:</p><p><b>  式(3-1-12)</b></p><p>  為了方便起見(jiàn),物料出口接管可取統(tǒng)一管徑。查文獻(xiàn)[12]表1-2-2,得:</p><p>  物料出口接管外徑為426mm,公稱(chēng)通徑為400mm,壁厚為13mm

96、。</p><p>  物料出口接管內(nèi)流速的核算:</p><p>  管內(nèi)流速 式(3-1-13)</p><p>  物料出口接管流速在范圍之列,符合要求。</p><p>  五、不凝氣體出口接管</p><p>  若各效結(jié)構(gòu)尺寸一致,則不凝氣體體積流量應(yīng)取各效中最大者。為了方便起</p>

97、;<p>  見(jiàn),不凝氣體出口接管可取統(tǒng)一管徑,可取參數(shù)與冷凝水出口接管一致。</p><p>  查文獻(xiàn)[12]得:不凝氣體出口接管外徑為45mm,公稱(chēng)通徑為40mm,壁厚為2.5mm。</p><p><b>  六、防沖擋板的確定</b></p><p>  為了防止殼程蒸汽進(jìn)口處流體對(duì)加熱管表面的直接沖刷,而引起侵蝕及震 

98、 動(dòng),以保護(hù)換熱管,設(shè)計(jì)防沖擋板,結(jié)構(gòu)如圖3-2-1。</p><p>  圖3-2-1 防沖擋板</p><p>  防沖板外表面到殼體內(nèi)壁的距離,防沖板直徑,防沖板厚度取,厚度取,采用Q235B-B材料,防沖板固定形式為防沖板焊接在圓筒上。</p><p>  七、蒸發(fā)器接管法蘭的確定</p><p>  蒸發(fā)器接管法蘭選用凸面管法蘭。&

99、lt;/p><p>  圖3-2-2 接管法蘭</p><p><b>  查文獻(xiàn)[2]得</b></p><p>  表3-2-5 接管法蘭尺寸</p><p>  八、蒸發(fā)器接管伸出長(zhǎng)度的確定</p><p>  蒸發(fā)器接管伸出長(zhǎng)度按下式計(jì)算:</p><p><b

100、>  式(3-1-14)</b></p><p>  式中 ——接管伸出長(zhǎng)度,; ——保溫層厚度,;</p><p>  ——接管法蘭厚度,; ——接管法蘭的螺母厚度,;</p><p>  蒸發(fā)器接管中各參數(shù)見(jiàn)表。</p><p>  表3-2-6 接管各參數(shù)</p><p>  (1)進(jìn)料

101、接管伸出長(zhǎng)度確定</p><p><b>  ,故取</b></p><p>  (2)出料口接管伸出長(zhǎng)度確定</p><p><b>  ,故取</b></p><p>  (3)蒸汽進(jìn)口與二次蒸汽出口接管伸出長(zhǎng)度確定</p><p><b>  ,故取</

102、b></p><p>  (4)冷凝液出口接管伸出長(zhǎng)度確定</p><p><b>  ,故取</b></p><p>  (5)不凝氣出口接管伸出長(zhǎng)度確定</p><p><b>  ,故取</b></p><p>  九、蒸發(fā)器接管安裝位置的確定</p>

103、<p>  蒸發(fā)器接管安裝位置按下式計(jì)算:</p><p><b>  式(3-1-15)</b></p><p>  式中 ——接管安裝位置,; ——保溫層厚度,;</p><p>  ——接管法蘭厚度,; ——接管法蘭的螺母厚度,;</p><p>  (1)進(jìn)料口接管安裝位置確定</p

104、><p>  接管中心軸與筒體中心軸重合。</p><p>  (2)出料口接管安裝位置確定</p><p>  由于進(jìn)料口接管管徑較大,故進(jìn)料口接管位置應(yīng)有補(bǔ)強(qiáng)圈來(lái)起加強(qiáng)作用。</p><p><b>  ,則取整。</b></p><p>  (3)蒸汽進(jìn)口接管安裝位置確定</p>

105、<p>  由于進(jìn)料口接管管徑較大,故進(jìn)料口接管位置應(yīng)有補(bǔ)強(qiáng)圈來(lái)起加強(qiáng)作用。</p><p><b>  ,則取整。</b></p><p>  (4)不凝氣體出口接管安裝位置確定</p><p>  為了停車(chē)時(shí)方便排出蒸發(fā)裝置中的蒸汽,故設(shè)計(jì)排氣管。由于不凝氣體出口接管安裝位置無(wú)補(bǔ)強(qiáng)圈,故不凝氣體出口接管安裝位置可取最小尺寸。由于,

106、則取整。</p><p>  (5)冷凝液出口接管安裝位置確定</p><p>  為了停車(chē)時(shí)方便排出蒸發(fā)裝置中多余的冷凝液以免影響傳熱效率,故設(shè)計(jì)排</p><p>  液管。由于冷凝液出口接管位置無(wú)補(bǔ)強(qiáng)圈,故冷凝液出口接管安裝位置可取最小尺寸。為了保證多余的冷凝液能夠順利的流出,則取冷凝液出口接管安裝位置。</p><p>  第三節(jié) 加

107、熱室其他結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p><b>  一、管箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p><b>  1.下管箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>  圖3-3-1 下管箱結(jié)構(gòu)</p><p>  由于蒸發(fā)器屬于單程蒸發(fā)器,筒體內(nèi)徑,且采用軸向接管。選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭,根據(jù),查得。</p>

108、<p><b>  2.上管箱結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>  圖3-3-2 上管箱結(jié)構(gòu)</p><p>  由于蒸發(fā)器需安裝視鏡,,故選擇A型管箱。因?yàn)檎舭l(fā)器屬于單程蒸發(fā)器,筒體內(nèi)徑,,且采用徑向接管,接管尺寸。選用標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭,根據(jù),查得。</p><p><b>  二、支座選用</b></p&g

109、t;<p>  選擇BN型耳式支座, 結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖2-3-3。</p><p>  圖3-3-3 BN型耳式支座結(jié)構(gòu)</p><p>  根據(jù)筒體內(nèi)徑D,查文獻(xiàn)[2],得蒸發(fā)器的支座的設(shè)計(jì)參數(shù)見(jiàn)表3-3-1。</p><p>  表3-3-1 BN型耳式支座</p><p>  三、蒸發(fā)器封頭的選擇</p><

110、p>  蒸發(fā)器頂蓋與底蓋封頭均選擇有折邊標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭。</p><p>  圖3-3-4 有折邊標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭</p><p><b>  查文獻(xiàn)[1]得:</b></p><p>  表3-3-2 有折邊標(biāo)準(zhǔn)橢圓封頭</p><p><b>  四、視鏡設(shè)計(jì)</b></p>&l

111、t;p><b>  查文獻(xiàn)[12],得</b></p><p>  表3-3-3 視鏡尺寸</p><p>  視鏡位置的最小尺寸:</p><p><b>  式(3-3-1)</b></p><p>  式中 —視鏡外徑,mm;—法蘭厚度,mm</p><p> 

112、 視鏡安裝高度取250mm。</p><p><b>  五、墊片選擇</b></p><p>  墊片材料選擇石棉橡膠墊片,查文獻(xiàn)[12],得</p><p>  表3-3-4 墊片選擇</p><p>  六、加熱管與管板的連接</p><p>  管子與管板的連接采用強(qiáng)度含連接,結(jié)構(gòu)強(qiáng)度高

113、,抗拉脫力強(qiáng),在高溫高</p><p>  壓下能保證連接處的緊密性和抗拉脫能力,查化工單元過(guò)程及設(shè)備設(shè)計(jì)表4-20,管端伸出長(zhǎng)度=3.0,=5mm,查文獻(xiàn)[12]選擇結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖3-3-5。</p><p>  圖3-3-5 加熱管與管板的連接</p><p>  七、管板與殼體及管箱的連接</p><p>  1.管板與殼體的連接</p

114、><p>  查文獻(xiàn)[12],選擇結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖3-3-6。</p><p>  圖3-3-6 管板與殼體的連接</p><p>  2.管箱與殼體的連接</p><p>  查文獻(xiàn)[12],選擇結(jié)構(gòu)見(jiàn)圖3-3-7。</p><p>  圖3-3-7 管箱與殼體的連接</p><p>  第四節(jié) 蒸發(fā)

115、裝置元件強(qiáng)度校核</p><p><b>  一、殼體的強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p>  根據(jù)工藝條件殼程的設(shè)計(jì)壓力,焊縫采用雙面對(duì)接焊局</p><p>  無(wú)損傷,焊接接頭系數(shù),材料選用20,其許用應(yīng)力,殼體腐蝕余量,計(jì)算厚度為:</p><p><b>  式(3-4-1)</b><

116、/p><p>  殼體的名義厚度 式(3-4-2)</p><p>  故取殼體的名義厚度,考慮到蒸發(fā)器立式擺放,殼體需要安裝支座,為此應(yīng)適當(dāng)增加殼體厚度,則殼體壁厚。</p><p><b>  二、管箱的強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p>  根據(jù)工藝條件殼程的設(shè)計(jì)壓力,焊縫采用雙面對(duì)接焊

117、局無(wú)損傷,焊接接頭系數(shù),材料選用20,其許用應(yīng)力,殼體腐蝕余量,計(jì)算厚度為:</p><p><b>  式(3-4-3)</b></p><p>  殼體的名義厚度 式(3-4-4)</p><p>  故取殼體的名義厚度,考慮到蒸發(fā)器立式擺放,殼體需要安裝支座,為此應(yīng)適當(dāng)增加殼體厚度,則殼體壁厚。</

118、p><p><b>  三、管板強(qiáng)度計(jì)算</b></p><p>  采用TEMA設(shè)計(jì)法,根據(jù)設(shè)計(jì)壓力,焊縫采用雙面對(duì)接焊局無(wú)損傷,焊接接頭系數(shù),材料選用16MnR,其許用應(yīng)力,殼體腐蝕余量,計(jì)算厚度為:</p><p>  必需的彎曲強(qiáng)度 式(3-4-5)</p><p>

119、;  必需的剪切強(qiáng)度 式(3-4-6)</p><p>  式中 D—板計(jì)算直徑,mm;d—管孔直徑,mm;</p><p>  K—結(jié)構(gòu)系數(shù),K=1.0;—最外圈管子當(dāng)量中心圓直徑,mm;</p><p><b>  必需的彎曲強(qiáng)度 </b></p><p><

120、;b>  必需的剪切強(qiáng)度 </b></p><p>  管板的名義厚度 式(3-4-7)</p><p>  根據(jù)管板名義厚度,查標(biāo)準(zhǔn)管板數(shù)據(jù)所得,即管板符合強(qiáng)度要求。</p><p><b>  四、水壓試驗(yàn)</b></p><p>  為了檢查蒸發(fā)器的強(qiáng)度和致密性,故

121、進(jìn)行水壓試驗(yàn)。</p><p><b>  液壓試驗(yàn)壓力規(guī)定:</b></p><p><b>  式(3-4-8)</b></p><p>  式中 —?dú)んw的試驗(yàn)壓力,Mpa;—設(shè)計(jì)壓力,MPa</p><p>  —試驗(yàn)溫度下材料的許用應(yīng)力,MPa</p><p>  

122、—設(shè)計(jì)溫度下材料的許用應(yīng)力,Mpa</p><p>  液柱靜壓力 式(3-4-9)</p><p><b>  式(3-4-10)</b></p><p><b>  校核殼體的應(yīng)力:</b></p><p><b>  式(3-4-11)</b&g

123、t;</p><p>  查化工容器設(shè)計(jì)附錄得:材料在常溫時(shí)</p><p><b>  式(3-4-12)</b></p><p><b>  故水壓試驗(yàn)安全。</b></p><p>  第四章 蒸發(fā)輔助設(shè)備的設(shè)計(jì)</p><p>  蒸發(fā)輔助設(shè)備主要有預(yù)熱器、氣液分離器

124、和冷凝器等</p><p>  第一節(jié) 蒸汽預(yù)熱器的設(shè)計(jì)</p><p><b>  一、設(shè)計(jì)參數(shù)</b></p><p>  在預(yù)熱器設(shè)計(jì)的計(jì)算中,已知參數(shù)是:原料夜的處理量、溫度℃、濃度和比熱容,加熱蒸汽的壓力,其飽和溫度℃和汽化潛熱。</p><p>  從預(yù)熱器中出來(lái)物料的溫度要求:用生蒸汽加熱至第一效沸點(diǎn)℃。&

125、lt;/p><p>  預(yù)熱器設(shè)計(jì)需要設(shè)計(jì)的項(xiàng)目是:預(yù)熱器的內(nèi)徑、預(yù)熱器的傳熱面積。</p><p><b>  二、計(jì)算生蒸汽用量</b></p><p><b>  式(4-1-1)</b></p><p><b>  其中:;</b></p><p>

126、<b>  ℃</b></p><p><b>  由此可得:</b></p><p><b>  式(4-1-2)</b></p><p><b>  三、平均溫差</b></p><p>  計(jì)算公式為:

127、 式(4-1-3)</p><p>  其中:ψ——溫差修正系數(shù)取0.8;℃;</p><p><b>  ℃;℃</b></p><p><b>  所以:</b></p><p><b>  ℃</b></p><p><b>  四、換熱

128、面積的計(jì)算</b></p><p>  選取換熱器的類(lèi)型為單程換熱器,定換熱系數(shù)~</p><p><b>  取</b></p><p><b>  由此可得換熱面積:</b></p><p><b>  式(4-1-4)</b></p><p

129、>  為安全計(jì),取安全系數(shù)為1.04,則換熱面積。</p><p><b>  五、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>  1.加熱管的選擇和管數(shù)的初步估計(jì)</p><p>  (1)加熱管尺寸的選擇:直徑為,長(zhǎng)為的無(wú)縫鋼管;</p><p>  (2)加熱管數(shù)的初步估計(jì):</p><p> 

130、 (根) 式(4-1-5)</p><p><b>  2.加熱管的排列</b></p><p>  由于蒸發(fā)器的殼程走的是飽和水蒸氣,不易結(jié)構(gòu),故采用結(jié)構(gòu)緊湊的正三角</p><p>  形排列。又由于加熱管中心矩宜不小于1.25倍的加熱管外徑,故常用的加熱管</p><p>  中心矩,故取中心矩。&

131、lt;/p><p><b>  3.筒體直徑的計(jì)算</b></p><p>  筒體內(nèi)徑和加熱管數(shù)采用作圖法來(lái)確定,具體作法是:先計(jì)算管束中心線上管數(shù),管子按正三角形排列時(shí), 式(4-1-6)</p><p><b>  故</b></p><p>  估算加熱室

132、內(nèi)徑,即,其中,~ 式(4-1-7)</p><p><b>  故,~</b></p><p>  ~ 根據(jù)標(biāo)準(zhǔn)取整得,。</p><p>  由筒體內(nèi)徑,查取最小壁厚。</p><p><b>  4.壁厚的較核</b></p><p>  壁厚的最小厚度計(jì)算公

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