《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理課程設(shè)計(jì)——單向板肋梁樓蓋設(shè)計(jì)》計(jì)算書

1、<p>　　《混凝土結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)原理課程設(shè)計(jì)》計(jì)算書</p><p><b>　　一、設(shè)計(jì)資料</b></p><p>　　1、建筑尺寸：縱向跨度L1=2160mm,橫向跨度L2=2400mm。柱截面尺寸：400mm×400mm。</p><p>　　2、樓面做法：水磨石面層，鋼筋混凝土現(xiàn)澆板，20mm石灰砂漿抹底。</p

2、><p>　　3、材料：混凝土強(qiáng)度等級(jí)為C30，梁、板受力鋼筋采用HRB400級(jí)鋼筋，梁箍筋、板構(gòu)造筋采用HRB335級(jí)鋼筋。</p><p>　　4、荷載：鋼筋混凝土重度25KN/m3，舞廳標(biāo)準(zhǔn)值4.0KN/m2，恒荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.2，活荷載分項(xiàng)系數(shù)為1.4。</p><p>　　二、樓蓋的結(jié)構(gòu)平面布置</p><p>　　主梁沿橫向布置，次

3、梁沿縱向布置。主梁的跨度為5.4m，次梁的跨度為6m，主梁每跨內(nèi)布置兩根次梁，板的跨度為1.8m，l02/l01=6/1.8=3.3>３，故按單向板設(shè)計(jì)。 </p><p>　　按跨高比條件，要求板厚h≥1800/40=45mm，對(duì)跨度大于等于1500mm，民用建筑樓板，h≥60mm，故取板厚h=60mm。</p><p>　　次梁截面高度應(yīng)滿足h=l0/18~l0/12=6000/

4、18~6000/12=333~500mm。故截面高度取為h=450mm，截面寬度b=(1/3~1/2)h=150~225mm，故取b為b=200mm。</p><p>　　主梁的截面高度應(yīng)滿足h=l0/15~l0/10=5400/15~5400/10=360~540mm，取h=500mm。截面寬度b=(1/3~1/2)h=167~250mm，故取b為=250mm。</p><p>　　樓蓋

5、建筑平面及樓蓋結(jié)構(gòu)布置平面圖見附圖1、附圖2。</p><p>　　三、板的設(shè)計(jì)（按塑性內(nèi)力重分布計(jì)算）</p><p>　　如樓蓋結(jié)構(gòu)布置平面圖軸線①～②、④～⑤的板屬于端區(qū)格單向板；軸線②～④的板屬于中間區(qū)格單元板。</p><p><b>　　1、荷載計(jì)算</b></p><p>　　板的永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</

6、p><p>　　水磨石面層 0.65kN/m2</p><p>　　60mm鋼筋混凝土板 0.06×25=1.5kN/ m2</p><p>　　20mm石灰砂漿 0.02×17=0.34 kN/ m2</p><p>　　小計(jì)

7、 2.49kN/m2</p><p>　　板的可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值 4.0kN/ m2</p><p>　　永久荷載設(shè)計(jì)值 g=2.49×1.2=2.988 kN/ m2</p><p>　　可變荷載設(shè)計(jì)值 q=4.0&#

8、215;1.4=5.6kN/ m2</p><p>　　荷載總設(shè)計(jì)值 g＋q=8.588kN/m2 近似取為g+q=8.6kN/m2 </p><p><b>　　2、計(jì)算簡圖</b></p><p>　　次梁截面為200mm×450mm，現(xiàn)澆板在墻上的支承長度不小于120mm，取板在墻上的

9、支承長度為120mm。</p><p>　　按塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)，板的計(jì)算跨度：</p><p>　　邊跨l0=ln＋h/2=1800－200/2－120＋60/2=1610mm<ln＋a/2=1640mm，取l0=1610mm</p><p>　　中間跨l0= ln =1800－200=1600mm</p><p>　　因跨度相差小于

10、10%，可按等跨連續(xù)板計(jì)算，取五跨。取1m寬板帶作為計(jì)算單元，從左到右節(jié)點(diǎn)編號(hào)依次為A,B,C.C,B,A。單元中點(diǎn)處的編號(hào)1，2，3，2，1。計(jì)算簡圖為：</p><p><b>　　3、彎矩設(shè)計(jì)值</b></p><p>　　由調(diào)幅法，查表11-1可查得，板的彎矩系數(shù)αm分別為：</p><p><b>　　故：</b>

11、;</p><p>　　M1= －MB=（g+q）l02/11=8.6×1.612/11= 2.02kN·m</p><p>　　MC= －(g＋q) l02/14=-8.6×1.62/14= -1.57kN·m</p><p>　　M2=（g＋q）l02/16=8.6×1.62/16=1.376kN·m&

12、lt;/p><p>　　這是對(duì)端區(qū)單向板而言的，對(duì)中間區(qū)格單向板，其</p><p>　　MC=-1.57×0.8=-1.256kN·m </p><p>　　M2=0.8×1.376=1.1kN·m </p><p>　　4、正截面受彎承載力計(jì)算</p><

13、p>　　環(huán)境類別為一級(jí)，C30混凝土，板的最小保護(hù)層厚度c=15mm。板厚60mm，h0=60-20=40mm；板寬b=1000mm。C30混凝土，α1=1.0，fc=14.3N/mm2 ；HRB400鋼筋，fy=360N/mm2。則板的配筋計(jì)算的過程如下表。</p><p>　　板 的 配 筋 計(jì) 算</p><p>　　計(jì)算結(jié)果表明，支座截面的ξ均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布

14、原則；As/bh=123/(1000×60)=0.205%，此值大于0.45ft./fy=0.18％，同時(shí)大于0.2％，滿足最小配筋率的要求。</p><p>　　5、確定各種構(gòu)造鋼筋：</p><p>　?、欧植冀钸x用6@250。</p><p>　?、魄度雺?nèi)的板面附加鋼筋選用6@200。</p><p>　?、谴怪庇谥髁旱陌迕?/p>

15、附加鋼筋選用8@200。</p><p>　?、劝褰菢?gòu)造鋼筋:選用6@200,雙向配置板四角的上部。</p><p>　　6、板的配筋見圖紙。</p><p><b>　　四、次梁設(shè)計(jì)</b></p><p>　　按考慮塑性內(nèi)力重分布設(shè)計(jì)。根據(jù)實(shí)際使用情況，樓蓋的次梁和主梁的可變荷載不考慮梁從屬面積的荷載折減。</

16、p><p><b>　　1、荷載設(shè)計(jì)值</b></p><p><b>　　永久荷載設(shè)計(jì)值 </b></p><p>　　板傳來永久荷載 2.9881.8=5.39KN/m</p><p>　　次梁自重 0.2&

17、#215;（0.45-0.06）×25×1.2=2.34KN/m</p><p>　　次梁粉刷 0.02×（0.5-0.06）×2×17×1.2=0.33KN/m</p><p>　　小計(jì) g=8.05KN/m&

18、lt;/p><p>　　可變荷載設(shè)計(jì)值 q=5.6×1.8=10.08KN/m</p><p>　　荷載總設(shè)計(jì)值 g+q=18.13KN/m</p><p><b>　　2、計(jì)算簡圖</b></p><p>　　次梁在磚墻上的支承長

19、度為240mm。主梁截面為250mm×500mm。計(jì)算跨度：</p><p>　　邊跨=6900-120-350/2+240/2=5875mm<1.025=1.025×5755=5898.875，取=5875mm</p><p>　　中間跨 ==6000‐250=5750mm</p><p>　　因跨度相差小于10%，可按等跨度連續(xù)梁計(jì)算

20、。次梁的計(jì)算簡圖如</p><p><b>　　3、內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　由表11-1、11-3可分別查得彎矩系數(shù)和剪力系數(shù)。</p><p><b>　　彎矩設(shè)計(jì)值：</b></p><p><b>　　剪力設(shè)計(jì)值：</b></p><p&

21、gt;<b>　　4、承載力計(jì)算</b></p><p>　　1）正截面受彎承載力</p><p>　　正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，各支座計(jì)算按矩形截面，跨內(nèi)按T形截面計(jì)算，翼緣寬度取=5875/3=1958.3mm；又，故取=1800mm。各截面縱向鋼筋均布置一排。</p><p>　　環(huán)境類別一級(jí)，C30混凝土，梁的最小保護(hù)層厚度c=20mm。

22、一排縱向鋼筋=450-40=410mm。</p><p>　　C30混凝土，；縱向鋼筋采用HRB400鋼，=360N/，箍筋采用HRB335鋼，。正截面承載力計(jì)算過程如表。經(jīng)判別跨內(nèi)截面均屬于第一類T形截面。</p><p>　　計(jì)算結(jié)果表明，支座界面的均小于0.35，符合塑性內(nèi)力重分布的原則；，此值大于0.45×1.43/360=0.18%，同時(shí)大于0.2%，滿足最小配筋率的要

23、求。</p><p><b>　　斜截面受剪承載力</b></p><p>　　斜截面受剪承載力計(jì)算包括：截面尺寸的復(fù)核、腹筋計(jì)算和最小配箍率驗(yàn)算。</p><p><b>　　驗(yàn)算截面尺寸：</b></p><p>　　410-60=350mm，因350/200=1.75<4</p&g

24、t;<p>　　截面尺寸按下式驗(yàn)算：</p><p>　　N>Vmax=62.6KN ,故截面尺寸滿足要求。</p><p>　　驗(yàn)算各截面：0.7ftbh0=0.7×1.43×200×410=82.02KN≥Vmax=62.6KN，故按構(gòu)造配置箍筋，采用6@200</p><p>　　驗(yàn)算配箍率下限值：Ρsv，mi

25、n==0.24×1.43/300=0.114%</p><p>　　實(shí)際配箍率：Ρsv=56.6/（200×200）=0.142%>0.114%，故滿足要求。</p><p><b>　　五、主梁設(shè)計(jì)</b></p><p>　　主梁按彈性方法設(shè)計(jì)。</p><p><b>　　1、荷

26、載計(jì)算值</b></p><p>　　為簡化計(jì)算，將主梁自重等效為集中荷載。</p><p>　　次梁傳來的永久荷載 8.05×6=48.3KN</p><p>　　主梁自重（含粉刷） （0.5-0.06×0.25×1.8×25×1.2+0.02×(0. 5-0.06)&#

27、215;2×1.8×17×1.2=6.586KN</p><p>　　永久荷載設(shè)計(jì)值 G=48.3+6.586=54.89KN</p><p>　　可變荷載設(shè)計(jì)值 Q=10.08×6 =60.48KN </p><p><b>　　2、計(jì)算簡圖</b

28、></p><p>　　主梁按連續(xù)梁計(jì)算，端部支承在磚墻上，支承長度為370mm；中間支承在400mm×400mm的混凝土柱上。其計(jì)算跨度</p><p>　　邊跨：=5400-200-120=5080mm，因=127mm<a/2=185mm，取 =1.025+b/2=1.025×5080+400/2=5407mm，近似取=5410mm</p>

29、<p>　　中 跨：=5400mm</p><p><b>　　主梁的計(jì)算簡圖如：</b></p><p>　　3、內(nèi)力設(shè)計(jì)值及包絡(luò)圖</p><p><b>　　1）彎矩設(shè)計(jì)值</b></p><p>　　彎矩： M=， 式中系數(shù)可由附表6-2查得。</p><

30、;p><b>　　（i） </b></p><p>　　0.286×60.48×5.41+0.238×54.89×5.41=164.25KN·m</p><p>　　0.222×60.48×5.4+0.111×54.89×5.4=105.40KN·m</p&

31、gt;<p><b>　?。╥i）</b></p><p>　　0.111×54.89×5.4+0.222×60.48×5.4=105.40KN·m</p><p><b>　　（iii）</b></p><p>　　-0.286×54.89

32、5;5.41-0.321×60.48×5.41=--189.96KN·m</p><p><b>　?。╥v）</b></p><p>　　-0.286×60.48×5.4-0.191×5.4×54.89=-150.05KN·m</p><p><b>　

33、　2）剪力設(shè)計(jì)值</b></p><p>　　剪力： V=,式中系數(shù)均查附表6-2相應(yīng)欄內(nèi)可得。</p><p>　　由（i），91.02KN</p><p>　　由（iii），1.286×54.89-1.321×60.48=‐9.3KN</p><p>　　由（iii），1.095×54.89

34、+1.274×60.48=137.16KN</p><p>　　由（iv），-0.905×54.89-1.190×60.48=-121.65KN</p><p>　　0.905×54.89+1.190×60.48=121.65KN</p><p>　　3) 彎矩、剪力包絡(luò)圖</p><p>&

35、lt;b>　　彎矩包絡(luò)圖：</b></p><p>　?、俚?、3跨有可變荷載，第2、4跨沒有可變荷載</p><p>　　由附表知，支座B或C的彎矩值為：</p><p>　　-0.143×60.48×5.41-0.286×54.89×5.41=‐131.72KN·m</p><

36、;p>　　Mc=-0.095×60.48×5.4-0.191×54.89×5.4=-87.64 KN·m</p><p>　　MD=-0.143 ×60.48×5.41-0.286×54.89×5.41=-131.72 KN·m</p><p>　　在第1跨內(nèi)以支座彎矩KN·

37、m的連線為基線，作G=54.89KN，Q=60.48KN的簡支梁彎矩圖，得第1個(gè)集中荷載和第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處彎矩值分別為：</p><p>　　（G+Q）+=（54.89+60.48）×5.41-=164.144KN·m</p><p>　?。℅+Q）+=（54.89+60.48）×5.41-2×=120.244KN·m

38、 </p><p>　　在第2跨內(nèi)以支座彎矩=-131.72KN·m，=-87.64KN·m的連線為基線，作G=54.89.KN，Q=0的簡支彎矩圖，得第一個(gè)和第二個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值：</p><p>　　=× 54.89×5.4-117.03=‐18.228KN·m </p><p>　　=&#

39、215; 54.89×5.4-（-131.72+44.08×2/3=117.03 KN·m</p><p>　　在第3跨內(nèi)以支座彎矩=-87.64KN·m，=-131.72KN.m連線為基線，作G=54.89KN，Q=,60.48KN的簡支彎矩圖，得第一個(gè)和第二個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值：</p><p><b>　　=105.33KN&l

40、t;/b></p><p><b>　　=90.64KN</b></p><p>　　在第4跨內(nèi)以支座彎矩=-131.72KN.m，=0連線為基線，作G=54.89KN，Q=,0KN的簡支彎矩圖，得第一個(gè)和第二個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值：</p><p>　　=× 54.89×5.41+2/3×(-131.7

41、2)=11.17KN</p><p>　　=× 54.89×5.41+1/3×(-131.72)=55.08KN</p><p>　?、?第1、2、4跨有可變荷載，第3跨沒有可變荷載</p><p>　　MB=-0.321×5.41×60.48-0.286×54.89×5.41=-189.96KN

42、·m</p><p>　　MC=-0.048×5.4×60.48-0.191×54.89×5.4=-72.29KN·m</p><p>　　MD=-0.155×5.41×60.48-0.286×54.89×5.41=-135.64KN·m</p><p>　

43、　各跨的集中荷載處的彎矩值的計(jì)算方式與情形①相同。因此：</p><p>　　第1跨內(nèi)第1個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p>　?。℅+Q）+=（54.89+60.48）×5.41-=326.86KN·m</p><p>　　第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p>　?。℅+Q）+=（54.89+6

44、0.48）×5.41-=81.41KN·m </p><p>　　第2跨內(nèi)第1個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p>　　=56.93KN·m</p><p>　　第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p>　　=96.15KN·m</p><p>　　第3跨內(nèi)第

45、1個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p><b>　　=5.40KN·m</b></p><p>　　第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p>　　=-15.72KN·m</p><p>　　第4跨內(nèi)第1個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p>　　（G

46、+Q）+=117.62KN·m</p><p>　　第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p>　?。℅+Q）+=162.84KN·m</p><p>　?、?第2、4跨有可變荷載，第1、3跨沒有可變荷載（與情形①相同，各彎矩值可參照情形①得到）</p><p>　?、艿?、4跨沒有可變荷載，第2、3跨有可變荷載&

47、lt;/p><p>　　MB=-0.095×5.41×60.48-0.286×54.89×5.41=-116.01KN·m</p><p>　　MC=-0.286×5.4×60.48-0.191×54.89×5.4=-150.02KN·m</p><p>　　MD=-0.

48、095×5.41×60.48-0.286×54.89×5.41=-116.01KN·m</p><p>　　第1跨內(nèi)第1個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p>　　G+=×54.89×5.41-=60.31KN·m</p><p>　　第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</

49、p><p>　　G+=×54.89×5.41-=21.64KN·m </p><p>　　第2跨內(nèi)第1個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p>　　=80.32KN·m</p><p>　　第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p>　　=60.89KN·m&

50、lt;/p><p>　　第3跨內(nèi)第1個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p>　　=60.98KN·m</p><p>　　第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p>　　=80.32KN·m</p><p>　　第4跨內(nèi)第1個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p

51、>　　G+=21.64KN·m</p><p>　　第2個(gè)集中荷載作用點(diǎn)處的彎矩值為：</p><p>　　G+=60.31KN·m</p><p>　?、莸?、3、4跨有可變荷載，第2跨沒有可變荷載（與情形②相同，各彎矩值可參照情形①得到）</p><p>　　所得彎矩包絡(luò)圖見附圖3</p><

52、p><b>　　剪力包絡(luò)圖：</b></p><p><b>　?、?第1跨</b></p><p>　　i 由圖（i），=91.02KN</p><p>　　過第1個(gè)集中荷載后為91.02-54.89-60.48=-24.35KN</p><p>　　過第2個(gè)集中荷載后為-24.35-54.

53、89-60.48=-139.72KN</p><p>　　ii 由圖（iii）=‐9.3KN</p><p>　　過第1個(gè)集中荷載后為-9.3+54.89+60.48=106.07KN</p><p>　　過第2個(gè)集中荷載后為106.07+54.89+60.48=221.44KN</p><p>　　iii 由圖（iv）=-0.095

54、5;60.48+0.714×54.89=33.45 KN</p><p>　　過第1個(gè)集中荷載后為33.45-54.89=-21.44KN</p><p>　　過第2個(gè)集中荷載后為-21.44-54.89=-76.33KN</p><p><b>　?、诘?跨</b></p><p>　　i 由圖（iii）=1

55、37.16KN</p><p>　　過第1個(gè)集中荷載后為137.16-54.89-60.48=21.79KN</p><p>　　過第2個(gè)集中荷載后為21.79-54.89-60.48=-93.58KN</p><p>　　ii 由圖（i）=0.048×60.48+1.095×54.89=63KN</p><p>　　過第

56、1個(gè)集中荷載后為63-54.89=8.11KN</p><p>　　過第2個(gè)集中荷載后為8.11-54.89=-46.78KN</p><p>　　iii 由圖(iv) -121.65KN</p><p>　　過第1個(gè)集中荷載后為-6.28KN</p><p>　　過第2個(gè)集中荷載后為109.09KN</p><p>

57、<b>　?、鄣?跨</b></p><p>　　i 由圖（iv）=1.190×60.48+0.905×54.89=121.65KN</p><p>　　過第1個(gè)集中荷載后為121.65-54.89-60.48=6.28KN</p><p>　　過第2個(gè)集中荷載后為6.28-54.89-60.48=-109.09KN<

58、/p><p>　　ii 由圖（i）=0.952×60.48+0.905×54.89=107.25KN</p><p>　　過第1個(gè)集中荷載后為107.25-54.89-60.48=-8.12KN</p><p>　　過第2個(gè)集中荷載后為-8.12-54.89-60.48=-123.49KN</p><p>　　iii 由圖（i

59、ii）=-0.107×60.48+0.905×54.89=43.20KN</p><p>　　過第1個(gè)集中荷載后為43.2-54.89=-11.69KN</p><p>　　過第2個(gè)集中荷載后為-11.69-54.89=-66.58KN</p><p><b>　?、艿?跨</b></p><p>　

60、　i 由圖（iv）=0.095×60.48+1.286×54.89=76.33KN</p><p>　　過第1個(gè)集中荷載后為76.33-54.89=21.44KN</p><p>　　過第2個(gè)集中荷載后為21.44-54.89=-33.45KN</p><p>　　ii 由圖（i）=0.143×60.48+1.286×54.8

61、9=79.24KN</p><p>　　過第1個(gè)集中荷載后為79.24-54.89=23.34KN</p><p>　　過第2個(gè)集中荷載后為23.34-54.89=-30.54KN</p><p>　　iii由圖（iii）=1.155×60.48+1.286×54.89=140.44KN</p><p>　　過第1個(gè)集中荷

62、載后為140.44-54.89-60.48=25.07KN</p><p>　　過第2個(gè)集中荷載后為25.07-54.89-60.48=-90.3KN</p><p>　　第1,3,4跨有可變荷載，第2跨沒有可變荷載的情況下，剪力值可參照?qǐng)D（iii）。</p><p>　　第2、4跨有可變荷載，1、3跨沒有可變荷載，即圖（ii）的情況下，剪力值可參照?qǐng)D（i）。<

63、;/p><p>　　所得剪力包絡(luò)圖見附圖4</p><p><b>　　4、承載力計(jì)算</b></p><p>　　1）正截面受彎承載力</p><p>　　跨內(nèi)按T形截面計(jì)算，因60/465=0.13>0.1，翼緣計(jì)算寬度按=0.4+5.4-0.4=5.4m中較小確定，取=1.8m。經(jīng)判別，跨內(nèi)截面均屬于第一類T形截

64、面。</p><p>　　B支座邊的彎矩設(shè)計(jì)值=-=‐189.96+9.3×0.2=‐188.1KN·m。C支座邊的彎矩設(shè)計(jì)值=-=-150.02-43.20×0.2=-141.38KN·m。</p><p>　　縱向受力鋼筋除B、D支座截面為2排外，其余均為1排。</p><p>　　主梁正截面受彎承載力的計(jì)算如表：<

65、/p><p>　　2）斜截面受剪承載力</p><p><b>　　驗(yàn)算截面尺寸：</b></p><p>　　==430-60=370mm，因/b=370/250=1.48<4</p><p>　　截面尺寸按下式驗(yàn)算：</p><p>　　0.25=0.25×1×14.3&

66、#215;250×430=384.312×KN>=137.16KN，截面尺寸符合要求。</p><p><b>　　計(jì)算所需腹筋：</b></p><p>　　采用φ8@200雙肢箍筋，</p><p>　　=0.7=0.7×1.43×250×430+210××430=

67、172.45KN，均小于，大于，需設(shè)彎起鋼筋=240.6。</p><p><b>　　驗(yàn)算最小配箍率：</b></p><p>　　==0.2%>0.24=0.24×=0.11%，滿足要求。</p><p>　　次梁兩側(cè)附加橫向鋼筋的計(jì)算：</p><p>　　次梁傳來的集中力=48.3+60.48=1

68、08.78KN，=500-450=50mm，附加箍筋布置范圍s==2×50+3×200=700mm。取附加箍筋8@200雙肢箍，則在長度s內(nèi)可布置附加箍筋的排數(shù)，m=700/200+1≈4排，次梁兩側(cè)各布置2排。此時(shí)：=4×2×300×50.3=120.72×N>，滿足要求。</p><p>　　因主梁腹板高度大于450mm，需在梁側(cè)設(shè)置縱向構(gòu)造鋼

69、筋，每側(cè)縱向構(gòu)造鋼筋的截面面積不小于腹板面積的0.1%，其間距不大于200mm?，F(xiàn)每側(cè)配置212,226/（300×440）=0.17%>0.1%,滿足要求。</p><p>　　六、繪制施工圖。（見圖紙）</p><p><b>　　附圖1：</b></p><p><b>　　附圖2：</b></