舟山市某小區(qū)4層住宅樓建筑與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)【畢業(yè)設(shè)計(jì)】

1、<p>　　本科畢業(yè)論文(設(shè)計(jì))</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　1 建筑設(shè)計(jì)3</b></p><p>　　1.1 設(shè)計(jì)資料3</p><p>　　1.2 設(shè)計(jì)說(shuō)明3</p><p>　　1.2.1 總平面圖設(shè)

2、計(jì)3</p><p>　　1.2.2 平面設(shè)計(jì)3</p><p>　　1.2.4 剖面設(shè)計(jì)3</p><p><b>　　2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)3</b></p><p>　　2.1 計(jì)算簡(jiǎn)圖3</p><p>　　2.1.1 確定計(jì)算簡(jiǎn)圖3</p><p>　　2.1.

3、2 梁、柱截面尺寸4</p><p>　　2.1.3 材料強(qiáng)度等級(jí)4</p><p>　　2.1.4 荷載計(jì)算5</p><p>　　2.2 框架內(nèi)力計(jì)算13</p><p>　　2.2.1 恒載作用下的框架內(nèi)力13</p><p>　　2.2.2 活載作用下的框架內(nèi)力22</p><p

4、>　　2.2.3 風(fēng)荷載作用下的位移、內(nèi)力計(jì)算38</p><p>　　2.2.4地震作用下橫向框架的內(nèi)力計(jì)算43</p><p>　　2.3 框架內(nèi)力組合53</p><p>　　2.4 框架梁、柱截面設(shè)計(jì)66</p><p>　　2.5樓梯結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)85</p><p>　　2.5.1 梯段板設(shè)計(jì)8

5、5</p><p>　　2.5.2 休息平臺(tái)板計(jì)算86</p><p>　　2.5.3 梯段梁計(jì)算86</p><p>　　2.6板的計(jì)算87</p><p><b>　　[參考文獻(xiàn)]89</b></p><p>　　舟山市某小區(qū)4層住宅樓建筑與結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</p><p&

6、gt;　　[摘要] 本工程為舟山某小區(qū)住宅樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，工程位于浙江省舟山市區(qū)，總建筑面積約為2200㎡，建筑物總高度15.4m，主體結(jié)構(gòu)為四層，層高均為3m，采用鋼筋混凝土框架結(jié)構(gòu)形式?？蚣芙Y(jié)構(gòu)具有良好的穩(wěn)定性。本設(shè)計(jì)主要由建筑設(shè)計(jì)和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)兩部分組成。按照先建筑后結(jié)構(gòu)，先整體布局后局部節(jié)點(diǎn)設(shè)計(jì)步驟設(shè)計(jì)。建筑設(shè)計(jì)，包括設(shè)計(jì)資料、建筑方案初步設(shè)計(jì)、建筑平面、立面和剖面設(shè)計(jì)、主要部位的建筑構(gòu)造及材料做法；結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，包括結(jié)構(gòu)方案布置、結(jié)構(gòu)

7、平面布置、荷載計(jì)算、一榀框架內(nèi)力計(jì)算，以及樓板設(shè)計(jì)、樓梯設(shè)計(jì)等。最后寫(xiě)出相應(yīng)的設(shè)計(jì)說(shuō)明、英文資料翻譯以及參考文獻(xiàn)。本計(jì)算書(shū)所有項(xiàng)目均以相應(yīng)的規(guī)范為依據(jù)。</p><p>　　[關(guān)鍵詞] 框架結(jié)構(gòu)；綜合樓；建筑；結(jié)構(gòu)</p><p>　　The Structure Design of Residential buildings</p><p>　　[Abstract]

8、 The residential buildings be designed is located at the urban district of Zhoushan city in Zhejiang Province, consist of a -storey frame structure , constructed over an area of 2200square meters. The building is 15.4 i

9、n height, with an average of 3 meters per storey. It uses the form of reinforced concrete frame construction. Because of the good stress performance, reinforced concrete frame construction can bring to bear mechanical pr

10、operty of concrete and reinforcing steel bar. The </p><p>　　[Key Words] frame Structure；academic building; architectural design; structural design</p><p><b>　　1 建筑設(shè)計(jì)</b></p>&

11、lt;p><b>　　1.1 設(shè)計(jì)概況</b></p><p>　　本工程為舟山住宅樓建筑結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)，工程總面積為2200㎡，建筑物總高度14.2m，主體結(jié)構(gòu)為四層，層高均為3.m，采用框架結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)。該地區(qū)的基本風(fēng)壓，基本雪壓。場(chǎng)地地表平整，類別為Ⅱ類。根據(jù)《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》與《中國(guó)地震動(dòng)參數(shù)區(qū)劃圖》兩個(gè)國(guó)家標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定，地震基本烈度7度。</p><p><

12、b>　　1.2 設(shè)計(jì)說(shuō)明</b></p><p>　　1.2.1 總平面圖設(shè)計(jì)</p><p>　　本住宅樓采用“一”字型布置，其主要出入口位于臨街道路側(cè)，座南朝北，底層設(shè)置一安全出口加強(qiáng)了人員的疏散。</p><p>　　1.2.2 平面設(shè)計(jì)</p><p>　?。?） 該設(shè)計(jì)采用內(nèi)廊式組合，使平面緊湊、組合靈活，滿足使用

13、要求。縱、橫向定位軸線均與柱軸線重合，為使外墻、走廊墻壁平齊，縱梁軸線與柱軸線發(fā)生偏移（在荷載計(jì)算中采用單向偏向計(jì)算），滿足美觀與使用要求。</p><p>　?。?） 樓梯采用雙跑式，大樓內(nèi)設(shè)兩座，樓梯寬4m，符合規(guī)范要求。教學(xué)樓各層均為3m，臺(tái)階踏步采用b=270mm，h=136mm，級(jí)數(shù)由相應(yīng)層高控制，平臺(tái)寬度D=1.5m,見(jiàn)樓梯詳圖圖1-2。</p><p>　　（3） 走廊，依據(jù)

14、功能使用要求及防火疏散規(guī)定，該方案走廊凈寬2 m。</p><p>　　（4） 入口正門采用1m寬雙門設(shè)計(jì)。</p><p>　　120厚鋼筋砼現(xiàn)澆板</p><p>　　1.2.3建筑立面剖面設(shè)計(jì)</p><p>　　立面設(shè)計(jì)是在滿足房間的使用要求和技術(shù)經(jīng)濟(jì)條件下，運(yùn)用建筑造型和立面構(gòu)圖的一些規(guī)律，結(jié)合平面的內(nèi)部空間組合進(jìn)行的。進(jìn)行立面設(shè)計(jì)

15、設(shè)計(jì)時(shí)要考慮房屋的內(nèi)部空間關(guān)系，相鄰立面的協(xié)調(diào)，各立面墻面的處理和門窗安排，滿足立面形式美觀要求，同時(shí)還應(yīng)考慮各入口等細(xì)部構(gòu)件的處理。</p><p><b>　　2 結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p><b>　　2.1 計(jì)算簡(jiǎn)圖</b></p><p>　　2.1.1 確定計(jì)算簡(jiǎn)圖 </p><p&g

16、t;　　本工程橫向框架計(jì)算單元取④軸線橫向框架為計(jì)算分析對(duì)象，框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖底層柱下端固定于基礎(chǔ)，按工程地質(zhì)資料提供的數(shù)據(jù)，查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》可判斷該場(chǎng)地為II類場(chǎng)地土，地質(zhì)條件較好，初步確定本工程基礎(chǔ)采用柱下獨(dú)立基礎(chǔ)，挖去所有雜填土，基礎(chǔ)治愈第一層粉質(zhì)粘土上，基底標(biāo)高為設(shè)計(jì)相對(duì)標(biāo)高-2.700m。柱子的高度底層為，二～四層柱高為。柱節(jié)點(diǎn)鋼節(jié)，橫梁的計(jì)算跨度取柱中心至中心間距離，三跨 。計(jì)算簡(jiǎn)圖見(jiàn)圖2-1。</p>&

17、lt;p>　　2.1.2 梁、柱截面尺寸</p><p><b>　　（1）框架</b></p><p>　　考慮綜合因素，本設(shè)計(jì)柱截面尺寸統(tǒng)一取值為：400 mm ×400 mm</p><p><b>　?。?）梁：</b></p><p><b>　　根據(jù)， 求得&l

18、t;/b></p><p>　　梁：橫向框架梁AB跨、CD跨：，BC跨：，</p><p><b>　　縱向連系梁：。</b></p><p>　　2.1.3 材料強(qiáng)度等級(jí)</p><p><b>　　砼：均采用C25</b></p><p>　　鋼筋：直徑的采用HRB

19、335，其余采用HPB235</p><p>　　2.1.4 荷載計(jì)算</p><p>　　本工程以⑧軸線橫向框架為計(jì)算分析對(duì)象。</p><p>　　1、屋面橫梁豎向線荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　(1)恒載（圖2-2a）</p><p>　　圖2-2 荷載計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>　?。╝

20、）荷載作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖；（b）活載作用下結(jié)構(gòu)計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p><b>　　屋面恒載標(biāo)準(zhǔn)值：</b></p><p>　　35厚架空隔熱板 </p><p>　　防水層 </p><p>　　20厚1:3水泥砂漿找平層 </p>

21、<p>　　120（100）厚混凝土現(xiàn)澆板 </p><p>　?。ˋB,CD跨板厚取120；BC跨取100） </p><p>　　12厚紙筋石灰粉平頂</p><p>　　總計(jì)： </p><p><b>　?。?/p>

22、）</b></p><p><b>　　梁自重</b></p><p>　　邊跨AB、CD跨： </p><p>　　梁側(cè)粉刷： </p><p>　　總計(jì)： </p><p>　　中跨BC：

23、 </p><p>　　梁側(cè)粉刷： </p><p>　　總計(jì)： </p><p>　　作用在頂層框架梁上的線恒載標(biāo)準(zhǔn)值為：</p><p>　　梁自重： ，</p><p>　　板傳來(lái)的荷載： </p><p>

24、;<b>　　(2)活載</b></p><p>　　作用在頂層框架梁上的線活載標(biāo)準(zhǔn)值為： </p><p>　　2.樓面橫梁豎向線荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　?。?）恒載 </p><p>　　25厚水泥砂漿面層 </p&g

25、t;<p>　　120（100）厚鋼筋混凝土現(xiàn)澆板 </p><p>　　12厚板底粉刷 </p><p>　　樓面恒載標(biāo)準(zhǔn)值總計(jì)： </p><p><b>　?。ǎ?lt;/b></p><p>　　邊跨（AB、CD跨）框架梁自重：

26、</p><p>　　中跨（BC跨）梁自重：</p><p>　　梁自重： </p><p>　　板傳來(lái)的荷載： </p><p><b>　　（2）活載</b></p><p>　　樓面活載： </p&

27、gt;<p>　　3.屋面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值（圖2-10）</p><p>　　圖2-3 恒載頂層集中力</p><p><b>　?。?）恒載</b></p><p>　　邊跨連系梁自重： </p><p>　　粉刷： </p><p>

28、　　1.3m高女兒墻： </p><p>　　粉刷： </p><p>　　連系梁傳來(lái)的屋面荷載： </p><p>　　頂層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載： </p><p>　　中柱連系梁自重： </p><p>　　粉刷：

29、 </p><p>　　連系梁傳來(lái)的屋面荷載： </p><p>　　頂層中節(jié)點(diǎn)集中荷載： </p><p><b>　?。?）活載 </b></p><p>　　4.樓面框架節(jié)點(diǎn)集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值（圖2-4）</p><p>　　圖2-11 恒載中間層節(jié)點(diǎn)集中力<

30、/p><p>　?。?）恒載（此處未考慮填充墻重量）</p><p>　　邊柱連系梁自重 </p><p>　　粉刷： </p><p>　　連系梁傳來(lái)樓面自重：</p><p>　　總計(jì) </p><

31、;p>　　中間層邊節(jié)點(diǎn)集中荷載：</p><p>　　中柱連系梁自重： </p><p>　　粉刷： 連系梁傳來(lái)樓面自重： </p><p>　　總計(jì)： </p><p>　　中間層中節(jié)點(diǎn)集中荷載：

32、 </p><p><b>　?。?）活載</b></p><p><b>　　5.風(fēng)荷載</b></p><p>　　已知基本風(fēng)壓，本工程為小區(qū)住宅樓，地面粗糙度B類，按荷載規(guī)范，風(fēng)載體型系數(shù)：迎風(fēng)面為0.8，背風(fēng)面為-0.5;因結(jié)構(gòu)高度H=14.2<30m(從室外地面算起)，取風(fēng)振系

33、數(shù)，計(jì)算過(guò)程如表2-2所示，風(fēng)荷載見(jiàn)圖2-5。</p><p>　　表2-2 風(fēng)荷載計(jì)算</p><p>　　圖2-5橫向框架上的風(fēng)荷載</p><p><b>　　6.地震作用</b></p><p>　　（1）建筑物總重力荷載代表值的計(jì)算</p><p>　　1）集中于屋蓋處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載代

34、表值： 50%雪載： </p><p>　　屋面恒載： </p><p>　　橫梁： </p><p>　　縱梁： 女兒墻：

35、 </p><p>　　柱重： 橫墻： </p><p>　　縱墻： </p><p>　?。ê雎詢?nèi)縱墻的門窗按墻重量算）</p><p>　　2）集中于三層處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載代表值：</p><p

36、>　　50%樓面活載： </p><p>　　樓面荷載： </p><p>　　橫梁： </p><p>　　縱梁： </p><p>　　柱重： </p><p>　　橫墻：

37、 </p><p>　　縱墻： </p><p>　　3)集中于二層處的質(zhì)點(diǎn)重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　50%樓面活載： </p><p>　　樓面恒載：</p><p>　　橫梁：

38、 </p><p>　　縱梁： </p><p>　　柱重： </p><p>　　橫墻：</p><p>　　縱墻：</p><p><b>　?。?）地震作用計(jì)算</b></p><

39、p>　　1）框架柱的抗側(cè)移剛度：</p><p>　　在計(jì)算梁、柱線剛度時(shí)，應(yīng)考慮樓蓋對(duì)框架梁的影響，在現(xiàn)澆蓋中，中框架梁的抗彎慣性距取；邊框架梁取；裝配整體式樓蓋中，中框架梁的抗彎慣性矩取；邊框架梁取，為框架梁按矩形截面計(jì)算的截面慣性矩。橫梁、柱線剛度見(jiàn)表2-3。</p><p>　　表2-3 橫梁、柱線剛度</p><p>　　每層框架柱總的抗側(cè)移剛度

40、見(jiàn)表2-4。</p><p>　　表2-4 框架柱橫向側(cè)移剛度D值</p><p>　　注：為梁的線剛度，為柱的線剛度。</p><p><b>　　底層： </b></p><p>　　二~四層： </p><p>　　2）框架自振周期的計(jì)算：</p><

41、p>　　則自振周期為：</p><p>　　其中為考慮結(jié)構(gòu)非承重磚墻影響的折減系數(shù)，對(duì)于框架取0.6；為框架頂點(diǎn)假想水平位移，計(jì)算見(jiàn)表2-5。</p><p>　　表2-5 框架頂點(diǎn)假想水平位移Δ計(jì)算表</p><p>　　表2-6 樓層地震作用和地震剪力標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算表</p><p>　　3）地震作用計(jì)算： </p

42、><p>　　根據(jù)本工程設(shè)防烈度7度、II類場(chǎng)地土，設(shè)計(jì)地震分組為第一組，查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》特征周期，</p><p>　　結(jié)構(gòu)等效總重力荷載： ，用</p><p>　　框架橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值為：</p><p><b>　　結(jié)構(gòu)底部：</b></p><p>　　各樓層的地震作用和地

43、震剪力標(biāo)準(zhǔn)值由表2-6計(jì)算列出，圖示見(jiàn)圖2-13。</p><p>　　2.2 框架內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　2.2.1 恒載作用下的框架內(nèi)力</p><p><b>　　1．彎矩分配系數(shù)</b></p><p>　　根據(jù)上面的原則，可計(jì)算出橫向框架各桿件的桿端彎矩分配系數(shù)，由于該框架為對(duì)稱結(jié)構(gòu)，取框架的一半進(jìn)行簡(jiǎn)化

44、計(jì)算，如圖2-6。</p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)：</b></p><p>　　(相對(duì)線剛度見(jiàn)表2-3)</p><p>　　圖2-6 橫向框架承擔(dān)的恒載及節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩</p><p>　?。╝）恒載；（b）恒載產(chǎn)生的節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩</p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)： <

45、/b></p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)： </b></p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)： </b></p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)：</b></p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)：</b></p><p><b>　　

46、、與相應(yīng)的、相同。</b></p><p><b>　　2．桿件固端彎矩</b></p><p>　　計(jì)算桿件固端彎矩時(shí)應(yīng)帶符號(hào)，桿端彎矩一律以順時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?，如圖2-7。</p><p>　　圖2-7 桿端及節(jié)點(diǎn)彎矩正方向</p><p><b>　　（1）橫梁固端彎矩</b><

47、;/p><p><b>　　1）頂層橫梁：</b></p><p><b>　　自重作用：</b></p><p><b>　　自重作用：</b></p><p><b>　　板傳來(lái)的恒載作用：</b></p><p><b>

48、;　　2）二~四層橫梁：</b></p><p><b>　　自重作用：</b></p><p><b>　　板傳來(lái)的恒載作用：</b></p><p>　?。?）縱梁引起柱端附加彎矩</p><p><b>　　頂層外縱梁：</b></p><

49、p><b>　　樓層外縱梁：</b></p><p><b>　　頂層中縱梁：</b></p><p><b>　　樓層中縱梁：</b></p><p><b>　　3.節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩</b></p><p>　　橫向框架的節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩為通過(guò)該節(jié)點(diǎn)

50、的各桿件（不包括縱向框架梁）在節(jié)點(diǎn)處的固端彎矩與通過(guò)該節(jié)點(diǎn)的縱梁引起柱端橫向附加彎矩之和，根據(jù)平衡原則，節(jié)點(diǎn)彎矩的正方向與桿端彎矩方向相反，一律以逆時(shí)針?lè)较驗(yàn)檎?，如圖2-7。</p><p><b>　　節(jié)點(diǎn)的不平衡彎矩：</b></p><p>　　橫向框架的節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩如圖2-6。</p><p><b>　　4.內(nèi)力計(jì)算<

51、;/b></p><p>　　根據(jù)對(duì)稱原則，只計(jì)算AB、BC跨。在進(jìn)行彎矩分配時(shí)，應(yīng)將節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩反號(hào)后再進(jìn)行桿件彎矩分配。</p><p>　　節(jié)點(diǎn)彎矩使相交于該節(jié)點(diǎn)桿件的近端產(chǎn)生彎矩，同時(shí)也使各桿件的遠(yuǎn)端產(chǎn)生彎矩，近端產(chǎn)生的彎矩通過(guò)節(jié)點(diǎn)彎矩分配確定，遠(yuǎn)端產(chǎn)生的彎矩由傳遞系數(shù)C（近端彎矩與遠(yuǎn)端彎矩的比值, 遠(yuǎn)端固定:C=1/2；遠(yuǎn)端滑動(dòng)：C=1）確定。傳遞系數(shù)與桿件遠(yuǎn)端的約束形式

52、有關(guān)，如圖3-1。</p><p>　　恒載彎矩分配過(guò)程如圖2-8，恒載作用下彎矩見(jiàn)圖2-9，梁剪力、柱軸力見(jiàn)圖2-10。</p><p>　　節(jié)點(diǎn)分配順序：（）；（）</p><p>　　圖2-8 恒載彎矩分配過(guò)程</p><p>　　圖2-9 恒載作用下彎矩圖</p><p>　　圖2-10 恒載作用下梁剪力

53、、柱軸力</p><p>　　表2-7 AB跨梁端剪力（KN）</p><p>　　表2-8 BC跨梁端剪力（KN）</p><p>　　表2-9 AB跨跨中彎矩（)</p><p>　　表2-10 柱軸力 </p><p>　　2.2.2 活載作用下的框架內(nèi)力</p><p>　　各

54、不利荷載布置時(shí)計(jì)算簡(jiǎn)圖不一定是對(duì)稱形式，為方便，近似采用對(duì)稱結(jié)構(gòu)對(duì)稱荷載形式簡(jiǎn)化計(jì)算。</p><p><b>　　1．梁固端彎矩</b></p><p><b>　?。?）頂層</b></p><p>　?。?）二~四層橫梁：</p><p>　　2．縱梁偏心引起柱端附加彎矩</p>

55、<p><b>　　頂層外縱梁：</b></p><p><b>　　樓層外縱梁：</b></p><p><b>　　頂層中縱梁：</b></p><p><b>　　樓層中縱梁： </b></p><p>　　3．本工程考慮如下四種最不利

56、組合</p><p>　?。?）頂層邊跨梁跨中彎矩最大，圖2-11。</p><p>　?。?）頂層邊柱柱頂左側(cè)及柱底右側(cè)受拉最大彎矩，如圖2-12。</p><p>　?。?）頂層邊跨梁梁端最大負(fù)彎矩，如圖2-13。</p><p>　?。?）活載滿載布置，如圖2-14。</p><p>　　4．各節(jié)點(diǎn)不平衡彎矩&l

57、t;/p><p>　　當(dāng)AB跨布置活載時(shí)：</p><p>　　當(dāng)BC跨布置活載時(shí)：</p><p>　　當(dāng)AB跨和BC跨布置活載時(shí)：</p><p><b>　　n</b></p><p><b>　　5．內(nèi)力計(jì)算：</b></p><p>　　采用“迭

58、代法”計(jì)算，迭代計(jì)算次序同恒載，如圖2-15、圖2-18、圖2-21、圖2-24。</p><p>　　活載（）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖2-16、圖2-17。</p><p>　　活載（）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖2-19、圖2-20。</p><p>　　活載（）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖2-22、圖2-23。</p><p>　　

59、活載（）作用下梁彎矩、剪力、軸力如圖2-25、圖2-26。</p><p>　　節(jié)點(diǎn)分配順序：（）；（）</p><p>　　圖2-15 活載（）迭代過(guò)程</p><p>　　圖2-16活載（）彎矩圖（）</p><p>　　圖2-17活載（）剪力、軸力（）</p><p>　　節(jié)點(diǎn)分配順序： （）；（）</p

60、><p>　　圖2-18 活載（）迭代過(guò)程</p><p>　　圖2-19活載（）彎矩圖（）</p><p>　　圖2-20活載（）剪力、軸力（）</p><p>　　節(jié)點(diǎn)分配順序： （）；（）</p><p>　　圖2-21 活載（）迭代過(guò)程</p><p>　　圖2-22 活載（）彎矩圖（

61、）</p><p>　　圖2-23活載（）剪力、軸力（）</p><p>　　節(jié)點(diǎn)分配順序：（）；（） </p><p>　　圖2-24 滿跨活載迭代過(guò)程</p><p>　　圖2-25 滿跨活載彎矩圖（）</p><p>　　圖2-26滿跨活載剪力、軸力（）</p><p>　　根據(jù)說(shuō)求出的

62、梁端彎矩，再通過(guò)平衡條件，即可求出恒載作用下的梁剪力、柱剪力，結(jié)果見(jiàn)表2-11~表2-26。</p><p>　　表2-11 活載（）作用下AB跨梁端剪力</p><p>　　表2-12 活載（）作用下BC跨梁端剪力</p><p>　　表2-13 活載（）作用下AB跨跨中彎矩()</p><p>　　表2-14 活載（）作用下柱軸力&

63、lt;/p><p>　　表2-15 活載（）作用下AB跨梁端剪力</p><p>　　表2-16 活載（b）作用下BC跨梁端剪力</p><p>　　表2-17 活載（b）作用下AB跨跨中彎矩</p><p>　　表2-18 活載（b）作用下柱軸力計(jì)算</p><p>　　表2-19 活載（）作用下AB跨梁端剪力

64、</p><p>　　表2-20 活載（）作用下BC跨梁端剪力</p><p>　　表2-21 活載（c）作用下AB跨跨中彎矩</p><p>　　表2-22 活載（）作用下柱軸力</p><p>　　表2-23 滿跨活載作用下AB跨梁端剪力</p><p>　　表2-24 滿跨活載作用下BC跨梁端剪力<

65、;/p><p>　　表2-25 滿跨活載作用下AB跨跨中彎矩</p><p>　　表2-26 滿跨活載作用下柱軸力</p><p>　　2.2.3 風(fēng)荷載作用下的位移、內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　1．框架側(cè)移（表2-27）</p><p>　　表2-27 風(fēng)載作用下框架側(cè)移</p><p>&

66、lt;b>　　2．層間側(cè)移</b></p><p>　　其中0.85為位移放大系數(shù)。</p><p>　　相對(duì)側(cè)移 </p><p><b>　　3．頂點(diǎn)側(cè)移</b></p><p>　　側(cè)移 </p>

67、;<p>　　相對(duì)側(cè)移 ，滿足要求。</p><p>　　圖2-27 水平風(fēng)載作用下框架層間剪力</p><p>　　4．水平風(fēng)載作用下框架層間剪力（圖2-28）</p><p>　　表2-28 各層柱反彎點(diǎn)位置</p><p>　　圖2-28 風(fēng)載作用框架彎矩</p>

68、;<p>　　圖2-29 風(fēng)載作用框架梁剪力、柱軸力</p><p>　　表3-25 風(fēng)荷載作用下框架柱剪力及柱端彎矩</p><p>　　表3-26 風(fēng)載作用下梁端、跨中彎矩和剪力</p><p>　　表2-31 風(fēng)載作用下柱軸力</p><p>　　2.2.4地震作用下橫向框架的內(nèi)力計(jì)算</p><

69、p>　　1．0.5（雪+活）重力荷載作用下橫向框架的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　按《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》，計(jì)算重力荷載代表值時(shí)，頂層取用雪荷載，其他各層取用活荷載。當(dāng)雪荷載與活荷載相差不大時(shí)，可近似按滿跨活荷載布置。</p><p>　　（1）橫梁線荷載計(jì)算</p><p>　　頂層橫梁：雪載 邊跨 </p><

70、;p><b>　　中間跨 </b></p><p>　　二~四層橫梁：活載 邊跨 </p><p><b>　　中間跨 </b></p><p>　?。?）縱梁引起柱端附加彎矩</p><p><b>　　頂層外縱梁：</b>&

71、lt;/p><p><b>　　樓層外縱梁：</b></p><p><b>　　頂層中縱梁：</b></p><p><b>　　樓層中縱梁：</b></p><p><b>　?。?）計(jì)算簡(jiǎn)圖</b></p><p><b&g

72、t;　?。?）固端彎矩</b></p><p><b>　　頂層橫梁：</b></p><p><b>　　二~四層橫梁：</b></p><p><b>　　（5）不平衡彎矩</b></p><p>　?。?）彎矩分配計(jì)算（采用迭代法）</p>&l

73、t;p>　　彎矩分配過(guò)程如圖2-31,0.5（雪+活）作用下梁、柱彎矩圖見(jiàn)圖2-32，梁剪力、柱軸力見(jiàn)圖2-33。</p><p>　　根據(jù)所求出的梁端彎矩，再通過(guò)平衡條件，即可求出0.5（雪+活）作用下的梁剪力、柱軸力，計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表3-26~表3-29。</p><p>　　節(jié)點(diǎn)分配順序：（）；（）</p><p>　　圖2-31 0.5（雪+活）作用下迭

74、代計(jì)算圖</p><p>　　圖2-32 0.5（雪+活）作用下桿端彎矩</p><p>　　圖2-33 0.5（雪+活）作用下框架柱軸力、梁剪力</p><p>　　2．地震作用下橫向框架的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　地震作用下框架柱剪力及柱端彎矩計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表2-36、梁端彎矩計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表2-37、柱剪力和軸力計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表2-38，地

75、震作用下框架彎矩見(jiàn)圖2-34，框架梁剪力、柱軸力見(jiàn)圖2-35。</p><p>　　表2-32 0.5（雪+活）作用下AB跨梁剪力標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　表2-33 0.5（雪+活）作用下BC跨梁剪力標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　表2-34 0.5（雪+活）作用下AB跨跨中彎矩</p><p>　　表2-35 0.5（雪+活）作用

76、下柱軸力標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　表2-36 地震作用下橫向框架柱剪力及柱端彎矩</p><p>　　注：地震作用下按倒三角分布水平力考慮，根據(jù)對(duì)稱只算A、B軸。</p><p>　　表2-37 地震作用下梁端彎矩</p><p>　　表2-38 地震作用下梁剪力、柱軸力</p><p>　　圖2-34地震作用

77、下框架彎矩</p><p>　　圖2-35地震作用下框架梁剪力、柱軸</p><p>　　2.3 框架內(nèi)力組合</p><p>　　取 對(duì)梁進(jìn)行調(diào)幅，調(diào)幅計(jì)算過(guò)程見(jiàn)表2-39。</p><p>　　表2-39 彎矩調(diào)幅計(jì)算</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><

78、p>　　一般組合采用三種形式即可（見(jiàn)表4-2、表4-4）：</p><p>　　（1）可變荷載效應(yīng)控制時(shí)：</p><p>　?。?）永久荷載效應(yīng)控制時(shí)： 考慮地震作用的組合見(jiàn)表2-40，表2-41。</p><p>　　表2-40 橫向框架梁內(nèi)力組合（一般組合）

79、 （單位 ）</p><p>　　表2-41 橫向框架梁內(nèi)力組合（考慮地震組合）</p><p>　　表2-42 橫向框架柱內(nèi)力組合（一般組合）</p><p>　　表2-43 橫向框架柱內(nèi)力組合（考慮地震組合）</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　注

80、：表中畫(huà)橫線數(shù)值用于基礎(chǔ)抗震設(shè)計(jì)中。</p><p>　　2.4 框架梁、柱截面設(shè)計(jì)</p><p>　　經(jīng)查《建筑抗震設(shè)計(jì)規(guī)范》知本工程框架的抗震等級(jí)為三級(jí)，所以在計(jì)算地震作用下梁、柱的配筋時(shí)需要對(duì)梁、柱內(nèi)力進(jìn)行調(diào)整。</p><p>　　為了增大梁“強(qiáng)剪弱彎”的程度，抗震設(shè)計(jì)中，一、二、三級(jí)的框架梁，其梁端截面組合的剪力設(shè)計(jì)值應(yīng)按下式調(diào)整：</p>

81、<p>　　彎矩組合設(shè)計(jì)值： </p><p>　　例如二層橫梁AB左右端剪力計(jì)算如下：</p><p><b>　　梁左端：</b></p><p><b>　　梁右端：</b></p><p>　　取梁端順時(shí)針或逆時(shí)針?lè)较驈澗亟M合的絕對(duì)值大者計(jì)算梁端剪力。</p

82、><p><b>　　所以</b></p><p>　　，為凈跨，此處近似按計(jì)算跨度計(jì)算。其余梁端剪力計(jì)算過(guò)程略。</p><p>　　具體計(jì)算結(jié)果見(jiàn)表2-44~表2-50。</p><p>　　為了滿足和提高框架結(jié)構(gòu)“強(qiáng)柱弱梁”程度，在抗震設(shè)計(jì)中采用增大柱端彎矩設(shè)計(jì)值的方法，一、二、三級(jí)框架的梁柱節(jié)點(diǎn)處，除框架頂層和柱軸壓

83、比小于0.15者及框支梁與框支柱的節(jié)點(diǎn)外，柱端組合的彎矩設(shè)計(jì)值應(yīng)符合下式要求：</p><p>　　例如二層A柱上端彎矩，計(jì)算過(guò)程如下：</p><p>　　考慮地震組合時(shí)二層橫梁AB左端彎矩最大值為208.04（表4-3），所以，上下柱端的彎矩設(shè)計(jì)值按柱線剛度分配，二層A柱下端彎矩，底層A柱上端彎矩。取以上調(diào)整后的數(shù)值與表4-5中相應(yīng)彎矩?cái)?shù)據(jù)的大者即可。其余節(jié)點(diǎn)計(jì)算過(guò)程略。具體計(jì)算結(jié)果見(jiàn)

84、表2-51~2-53</p><p>　　表2-44橫梁AB、BC跨正截面受彎承載計(jì)算</p><p>　　注：正截面受彎承載力計(jì)算時(shí)，負(fù)彎矩處按矩形截面計(jì)算，正彎矩處按T形截面計(jì)算。</p><p>　　表2-45 橫梁AB、BC跨正截面抗震驗(yàn)算</p><p>　　注：正截面抗震驗(yàn)算時(shí)，負(fù)彎矩處按矩形截面計(jì)算，正彎矩處按T形截面計(jì)算。梁

85、內(nèi)縱筋由抗震設(shè)計(jì)要求控制。表中空格處表示按抗震計(jì)算的配筋小于按抗彎承載力計(jì)算的配筋，取抗彎承載力的配筋。</p><p>　　表2-46 橫梁AB、BC跨斜截面受剪承載力計(jì)算</p><p>　　表2-47 橫梁AB、BC跨斜截面受剪抗震驗(yàn)算</p><p><b>　　框架柱正截面壓彎</b></p><p>&l

86、t;b>　　柱正截面壓彎</b></p><p>　　表2-48 承載力計(jì)算</p><p>　　表2-49 承載力計(jì)算</p><p><b>　　框架柱正截面壓彎</b></p><p>　　表2-50 承載力計(jì)算</p><p><b>　　框架柱正截

87、面壓彎</b></p><p>　　表2-51 抗震驗(yàn)算</p><p><b>　　框架柱正截面壓彎</b></p><p><b>　　承載力計(jì)算</b></p><p><b>　　框架柱正截面壓彎</b></p><p>　　表2

88、-53 承載力計(jì)算</p><p>　　由內(nèi)力計(jì)算可知，本工程柱各截面的剪力設(shè)計(jì)值甚小，故不進(jìn)行斜截面承載力計(jì)算，箍筋按抗震構(gòu)造要求配置。箍筋形式采用菱形復(fù)合箍，直徑均采用φ8。</p><p>　　多遇地震作用下橫向框架的層間彈性側(cè)移見(jiàn)表2-54.對(duì)于鋼筋混凝土框架取</p><p>　　表2-54 層間彈性側(cè)移驗(yàn)算</p><p>

89、;　　通過(guò)以上計(jì)算結(jié)果看出，各層層間彈性側(cè)移均滿足規(guī)范要求，即 。</p><p><b>　　2.5樓梯結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p>　　2.5.1 梯段板設(shè)計(jì)</p><p>　　板厚取，為梯段板跨度=270×10+300+200/2=3100</p><p>　　板厚h=/30=3100/30=112

90、,取120mm.，，</p><p>　　取1m寬板帶為計(jì)算單元</p><p><b>　　踏步板自重</b></p><p><b>　　踏步板自重</b></p><p><b>　　底板抹灰自重</b></p><p><b>　　欄桿

91、重</b></p><p><b>　　活載</b></p><p><b>　　2、內(nèi)力計(jì)算</b></p><p><b>　　3.配筋計(jì)算</b></p><p>　　板的有效高度，混凝土抗壓設(shè)計(jì)強(qiáng)度</p><p><b>

92、　　鋼筋抗拉強(qiáng)度設(shè)計(jì)值</b></p><p><b>　　，查表得0.943</b></p><p><b>　　選用φ8@200</b></p><p><b>　　梯段板抗剪，因</b></p><p>　　滿足抗剪要求。支座構(gòu)造配φ10@180。</p

93、><p>　　2.5.2 休息平臺(tái)板計(jì)算</p><p><b>　　休息平臺(tái)計(jì)算</b></p><p><b>　　按簡(jiǎn)支板計(jì)算，</b></p><p>　　以板寬1m為計(jì)算單元，計(jì)算跨度近似?。?lt;/p><p><b>　　板厚取100mm</b>&

94、lt;/p><p><b>　　荷載計(jì)算</b></p><p><b>　　面層</b></p><p><b>　　板自重</b></p><p><b>　　板底粉刷</b></p><p><b>　　活載</b

95、></p><p><b>　　內(nèi)力計(jì)算</b></p><p><b>　　配筋計(jì)算</b></p><p><b>　　，查表得</b></p><p><b>　　選用φ8@180 </b></p><p>　　2.5.

96、3 梯段梁計(jì)算</p><p>　　截面高度,取400高，寬取200</p><p><b>　　荷載計(jì)算</b></p><p><b>　　梯段板傳</b></p><p><b>　　休息平臺(tái)板傳</b></p><p><b>　　梁自

97、重</b></p><p><b>　　內(nèi)力計(jì)算</b></p><p><b>　　配筋計(jì)算</b></p><p>　　鋼筋采用HRB335，</p><p><b>　　，查表得</b></p><p><b>　　，選用22

98、0，</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　2.6板的計(jì)算(電算)</p><p><b>　　一、基本資料：</b></p><p>　　1、房間編號(hào)： 1</p><p>　　2、邊界條件（左端/下端/右端/上端）：固定

99、/固定/固定/固定/</p><p><b>　　3、荷載：</b></p><p><b>　　永久荷載標(biāo)準(zhǔn)值： </b></p><p><b>　　可變荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</b></p><p>　　計(jì)算跨度 ；計(jì)算跨度</p><p>　　板厚　H =

100、120 mm； 砼強(qiáng)度等級(jí)：C25；鋼筋強(qiáng)度等級(jí)：HPB235</p><p>　　4、計(jì)算方法：彈性算法。</p><p>　　5、泊松比：μ＝1/5.</p><p>　　6、考慮活荷載不利組合。</p><p><b>　　二、計(jì)算結(jié)果：</b></p><p>　　考慮活載不利布置跨中X

101、向應(yīng)增加的彎矩：</p><p>　　，實(shí)配φ 8@150 ()</p><p><b>　　，</b></p><p>　　考慮活載不利布置跨中Y向應(yīng)增加的彎矩：</p><p>　　，實(shí)配φ 8@150 ()</p><p><b>　　，</b></p>

102、<p>　　，實(shí)配φ10@200 (,可能與鄰跨有關(guān)系)</p><p><b>　　，</b></p><p>　　，實(shí)配φ 8@150 (,可能與鄰跨有關(guān)系)</p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　三、跨中撓度驗(yàn)算：</b></

103、p><p>　　Mq -------- 按荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合計(jì)算的彎矩值</p><p>　　(1)、撓度和裂縫驗(yàn)算參數(shù)：</p><p>　　Es ＝ 210000.N/mm2 Ec ＝ 27871.N/mm2</p><p>　　Ftk ＝ 1.78N/mm2 Fy ＝ 210.N/mm2</p>&

104、lt;p>　　(2)、在荷載效應(yīng)的準(zhǔn)永久組合作用下，受彎構(gòu)件的短期剛度 Bs：</p><p>　?、?、裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　</p><p>　?。ɑ炷烈?guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　（混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1

105、000*120.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 335./ 60000.=0.00559</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/(0.00559* 62.45) = -2.216</p><p>　　當(dāng) ψ

106、＜0.2 時(shí)，取ψ ＝ 0.2</p><p>　?、凇摻顝椥阅Ａ颗c混凝土模量的比值 αE：</p><p>　　αE ＝Es / Ec ＝210000.0/ 27870.7 = 7.535</p><p>　?、邸⑹軌阂砭壝娣e與腹板有效面積的比值 γf'：</p><p>　　矩形截面，γf' ＝ 0</p>

107、<p>　?、?、縱向受拉鋼筋配筋率 ρ ＝ As / b / ho ＝ 335./1000/ 93.=0.00360</p><p>　?、?、鋼筋混凝土受彎構(gòu)件的 Bs 按公式（混凝土規(guī)范式 7.2.3－1）計(jì)算:</p><p>　　Bs=Es*As*ho^2/[1.15ψ+0.2+6*αE*ρ/(1+ 3.5γf')]</p><p>

108、;　　Bs＝ 210000.* 335.* 93.^2/[1.15*0.200+0.2+6*7.535*0.00360/(1+3.5*0.00)]= 1026.56kN·m2</p><p>　　(3)、考慮荷載長(zhǎng)期效應(yīng)組合對(duì)撓度影響增大影響系數(shù) θ：</p><p>　　按混凝土規(guī)范第 7.2.5 條，當(dāng)ρ' ＝ 0時(shí)，θ ＝ 2.0</p><p

109、>　　(4)、受彎構(gòu)件的長(zhǎng)期剛度 B，可按下列公式計(jì)算：</p><p>　　B ＝ Bs / θ （混凝土規(guī)范式 7.2.2）</p><p>　　B＝ 1026.56/2 = 513.278kN·m2</p><p>　　(5)、撓度 f ＝ κ * Qq * L ^ 4 / B</p><p>　　f ＝0.00156

110、* 5.1* 4.00^4/ 513.278= 3.961mm</p><p>　　f / L ＝ 3.961/4000.= 1/ 1010.，滿足規(guī)范要求！</p><p><b>　　四、裂縫寬度驗(yàn)算：</b></p><p>　?、佟方向板帶跨中裂縫：</p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù)

111、ψ， 按下列公式計(jì)算：　</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　σsq ＝ 2.11*10^6/(0.87* 101.* 335.) =

112、 71.536N/mm2</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006</p><p>　　當(dāng) ρte ＜0.01 時(shí)，取ρ

113、te ＝ 0.01</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 71.54) = -0.517</p><p>　　當(dāng) ψ＜0.2 時(shí)，取ψ ＝ 0.2</p><p>　　ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－1）</p><p>

114、;　　ωmax ＝1.9*0.200* 71.536/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000) = 0.017mm，滿足規(guī)范要求！</p><p>　?、凇方向板帶跨中裂縫：</p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρt

115、e * σsq) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　σsq ＝ 1.69*10^6/(0.87* 93.* 335.) = 62.448N/mm2</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*1

116、20.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006</p><p>　　當(dāng) ρte ＜0.01 時(shí)，取ρte ＝ 0.01</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01*

117、62.45) = -0.752</p><p>　　當(dāng) ψ＜0.2 時(shí)，取ψ ＝ 0.2</p><p>　　ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－1）</p><p>　　ωmax ＝1.9*0.200* 62.448/210000.*(1.9*20.+0.08*11.43/0.01000

118、) = 0.015mm，滿足規(guī)范要求！</p><p>　?、?、左端支座跨中裂縫：</p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　σsq ＝ Mq / (

119、0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　σsq ＝ 4.85*10^6/(0.87* 100.* 393.) = 141.897N/mm2</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 7

120、.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 393./ 60000.= 0.007</p><p>　　當(dāng) ρte ＜0.01 時(shí)，取ρte ＝ 0.01</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 141.90) = 0.285</p><p>　　ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c

121、+0.08*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－1）</p><p>　　ωmax ＝1.9*0.285*141.897/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.056mm，滿足規(guī)范要求！</p><p>　?、?、下端支座跨中裂縫：</p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式

122、計(jì)算：　</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　σsq ＝ 4.42*10^6/(0.87* 101.* 335.) = 149.948N/

123、mm2</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006</p><p>　　當(dāng) ρte ＜0.01 時(shí)，取ρte ＝ 0.01

124、</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 149.95) = 0.329</p><p>　　ωmax ＝ αcr*ψ*σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－1）</p><p>　　ωmax ＝1.9*0.329*149.948/210000.*(1.9*20.+0.08*1

125、1.43/0.01000) = 0.058mm，滿足規(guī)范要求！</p><p>　?、荨⒂叶酥ё缰辛芽p：</p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　

126、σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　σsq ＝ 4.85*10^6/(0.87* 100.* 393.) = 141.897N/mm2</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate

127、 （混凝土規(guī)范式 7.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 393./ 60000.= 0.007</p><p>　　當(dāng) ρte ＜0.01 時(shí)，取ρte ＝ 0.01</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65* 1.78/( 0.01* 141.90) = 0.285</p><p>　　ωmax ＝ αcr*ψ*

128、σsq/Es*(1.9c+0.08*Deq/ρte) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－1）</p><p>　　ωmax ＝1.9*0.285*141.897/210000.*(1.9*20.+0.08*14.29/0.01000) = 0.056mm，滿足規(guī)范要求！</p><p>　?、蕖⑸隙酥ё缰辛芽p：</p><p>　　裂縫間縱向受拉鋼筋應(yīng)變不均勻

129、系數(shù) ψ， 按下列公式計(jì)算：　</p><p>　　ψ ＝ 1.1 - 0.65 * ftk / (ρte * σsq) （混凝土規(guī)范式 7.1.2－2）</p><p>　　σsq ＝ Mq / (0.87 * ho * As) （混凝土規(guī)范式 7.1.4－3）</p><p>　　σsq ＝ 4.42*10^6/(0.87* 101.* 335.)

130、 = 149.948N/mm2</p><p>　　矩形截面，Ate＝0.5*b*h＝0.5*1000*120.= 60000.mm2</p><p>　　ρte ＝ As / Ate （混凝土規(guī)范式 7.1.2－4）</p><p>　　ρte ＝ 335./ 60000.= 0.006</p><p>　　當(dāng) ρte ＜0.01 時(shí)