天然氣輸氣管道畢業(yè)設(shè)計

1、<p>　　本 科 畢 業(yè) 設(shè) 計 （論文）</p><p>　　題目：新粵天然氣管道工程工藝設(shè)計</p><p><b>　　學(xué)生姓名：姜泉濤</b></p><p>　　學(xué) 號：08125211</p><p>　　專業(yè)班級：建筑環(huán)境與設(shè)備工程08-2班</p><p>　　指

2、導(dǎo)教師：王武昌（副教授）</p><p>　　2012年6月13日</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本輸氣管道設(shè)計項目是新粵天然氣管道工程，管道全長5550km，設(shè)計輸量每年350億立方米。</p><p>　　通過計算機(jī)編程確定最優(yōu)方案，并以最優(yōu)方案為例進(jìn)行設(shè)計計算。最優(yōu)方案為：末段管

3、長574km，管徑1422mm，壁厚22.2mm，有內(nèi)涂層，共有13座壓氣站，29座清管站和185座截斷閥室，總投資817.41億元。全線采用等強(qiáng)度設(shè)計原則，管道鋼材材質(zhì)為X80鋼。</p><p>　　本文闡述了干線輸氣管道設(shè)計的基本原理和一般方法，本文主要介紹了天然氣的物性計算；輸氣管道的水力計算；儲氣能力計算；技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析；管路布站方案計算；站場工藝設(shè)計計算；啟動、一期、二期工況下的開機(jī)方案和相應(yīng)的壓降曲線

4、；清管站的操作流程。</p><p>　　關(guān)鍵詞：長輸管道；物性計算；水力計算；管道設(shè)計；布站方案</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　The gas pipeline project is the xinjiang-Guangdong Natural Gas Pipeline Project, the p

5、ipe length of 5550km, the design transmission capacity of 35 billion cubic meters per year.</p><p>　　Determine the optimal solution and the optimal solution for example, be designed and calculated by compute

6、r programming. The optimal solution is: the last paragraph of tube length 574km, diameter 1422mm, wall thickness of 22.2mm, with the inner coating, with 13 compressor stations, 29 pigging stations and 185 block valve cha

7、mber. Across the board with the principles of strength design, pipeline steel material for X80 steel. </p><p>　　This article focuses on the natural gas properties calculation; Hydraulic calculation of the ga

8、s pipeline; Calculation of Storage Capacity; Technical and economic analysis; Station layout program calculations; Station process design calculations; Start, one, two conditions boot program and the corresponding pressu

9、re drop curve; Pigging station operating procedures.</p><p>　　Keywords: Long-distance pipeline; Properties calculation; Hydraulic calculation; Pipeline design; Station layout program</p><p><

10、b>　　目 錄</b></p><p><b>　　第1章 前言1</b></p><p>　　第2章 設(shè)計概述3</p><p>　　2.1 設(shè)計依據(jù)3</p><p>　　2.1.1 設(shè)計原則3</p><p>　　2.1.2 管道設(shè)計依據(jù)和規(guī)范3</p

11、><p>　　2.2 長輸管道設(shè)計原始資料3</p><p>　　2.2.1 天然氣的組成3</p><p>　　2.2.2 管道設(shè)計參數(shù)4</p><p>　　2.2.3 管線設(shè)計要求及內(nèi)容4</p><p>　　第3章 管道工程工藝設(shè)計說明5</p><p>　　3.1 管路工藝設(shè)計

12、結(jié)果5</p><p>　　3.2 站場工程工藝設(shè)計說明5</p><p>　　3.2.1 投產(chǎn)期計算5</p><p>　　3.2.2 一期計算6</p><p>　　3.2.3 二期計算8</p><p>　　第4章 管路布站方案計算書10</p><p>　　4.1 設(shè)計思路

13、10</p><p>　　4.2 基本物性計算10</p><p>　　4.3 水力及經(jīng)濟(jì)計算11</p><p>　　4.3.1 水力計算11</p><p>　　4.3.2 經(jīng)濟(jì)計算17</p><p>　　4.3.3 方案匯總18</p><p>　　4.4 管線應(yīng)力校核18

14、</p><p>　　第5章 站場工藝設(shè)計20</p><p>　　5.1 輔助站場布置20</p><p>　　5.1.1 清管站建設(shè)20</p><p>　　5.1.2 清管站操作流程20</p><p>　　5.1.3 截斷閥室建設(shè)22</p><p>　　5.1.4 分離器設(shè)

15、計22</p><p>　　第6章 結(jié)論24</p><p><b>　　致 謝25</b></p><p><b>　　參考文獻(xiàn)26</b></p><p>　　附錄一 水力計算程序27</p><p>　　附錄二 輸氣管道輸氣工藝方案計算成果表34&l

16、t;/p><p><b>　　第1章 前言</b></p><p>　　隨著西氣東輸管線一線、二線，陜京天然氣管線一線、二線，川氣東送天燃?xì)夤艿?，榆?jì)天然氣管道，中亞天然氣管道等一大批長距離天然氣管道的建設(shè)預(yù)投產(chǎn)，國內(nèi)各區(qū)域天燃?xì)夤艿酪碴懤m(xù)開工建設(shè)，中國將迎來一次天然氣管道建設(shè)的高潮。而最近中石化正在謀建新粵浙煤制氣管道，這也將是天然氣管道建設(shè)行業(yè)新的里程碑。</

17、p><p>　　在管線建設(shè)上，中石油目前的規(guī)劃是：建設(shè)5條出疆管道、8座煤制天然氣集氣站、14條煤制天然氣接入支線。其中疆內(nèi)天然氣管道總長度約6350公里，在疆管道建設(shè)投資超過1000億元人民幣。5條出疆管道包括西氣東輸三線、四線、五線、六線、七線，加上已建的西氣東輸一線、二線管道，預(yù)計中石油在新疆地區(qū)管道的外輸能力約每年2570億立方米，其中輸送煤制天然氣能力為每年1130億立方米。</p><

18、p>　　中石化的規(guī)劃包括兩條管道：新粵浙管道和新魯管道，設(shè)計輸氣規(guī)模均為每年300億立方米。若這兩條管道建成，新疆的煤制天然氣將可以不用通過西氣東輸管線而直接輸送到浙江市場。</p><p>　　近日，中石化分別與中國華能、中國華電、中國國電及中電投等4家央企、萬向及新疆廣匯、新疆勵晶煤業(yè)等公司落實(shí)了煤制氣外輸管道（管線）工程氣源協(xié)定。</p><p>　　中石化表現(xiàn)，“新疆煤制自然

19、氣（NG）外輸管道工程”包含了新粵浙管道和新魯管道，設(shè)計輸氣范圍均為300億立方米（m3）/年，這與中石油西氣東輸二線的范圍完整一致。</p><p>　　此中，總投資高達(dá)1200多億元的新粵浙管道估計總長度為7373公里，配建氣庫和LNG應(yīng)急調(diào)峰站，目的市場為新疆、甘肅、浙江、兩廣等13個?。▍^(qū)、市）；新魯管道估計總長度為4463公里，配套扶植儲氣庫（與新粵浙管道共用），目的市場為河南、山東、河北、北京、天津、

20、安徽、江蘇共7省市。</p><p>　　2011年12月30日下午，中國石油化工集團(tuán)公司與中國華能集團(tuán)公司等九家企業(yè)，在北京簽署了新疆煤制天然氣購銷協(xié)議。中國石化總經(jīng)理王天普，新疆維吾爾自治區(qū)黨委常委、自治區(qū)副主席庫熱西·買合蘇提出席簽字儀式并講話。</p><p>　　中國石化投資建設(shè)的新疆煤制天然氣外輸管道工程包括新粵浙管道和新魯管道。其中，新粵浙管道將建設(shè)一條干線、五條支

21、線，預(yù)計總長度為7373公里。新魯管道將建設(shè)一條干線、兩條支線，預(yù)計總長度為4463公里。</p><p>　　庫熱西·買合蘇提強(qiáng)調(diào)，協(xié)議的簽署，不僅對加快推進(jìn)新疆煤制天然氣產(chǎn)業(yè)發(fā)展，促進(jìn)新疆跨越式發(fā)展和長治久安具有十分重要的意義，而且有利于緩解中東部地區(qū)天然氣供需矛盾，優(yōu)化能源消費(fèi)結(jié)構(gòu)，保障國家能源安全。希望中國石化加快推進(jìn)新疆煤制天然氣出疆管道工程前期建設(shè)；在疆煤制天然氣項目企業(yè)要加大投資，堅持“資

22、源開發(fā)可持續(xù)、生態(tài)環(huán)境可持續(xù)”原則，高起點(diǎn)、高水平、高效益地加快項目建設(shè)，爭取項目早日建成投產(chǎn)，發(fā)揮效益。自治區(qū)黨委、自治區(qū)人民政府將大力支持煤制天然氣項目和中石化集團(tuán)出疆煤制天然氣管道工程建設(shè)，主動協(xié)調(diào)解決項目建設(shè)中的困難和問題，共同推動新疆煤制天然氣產(chǎn)業(yè)發(fā)展。</p><p>　　根據(jù)協(xié)議，提供氣源的九家企業(yè)為中國華能集團(tuán)公司、中國華電集團(tuán)公司、中國國電集團(tuán)公司、中國電力投資集團(tuán)公司，以及河南煤業(yè)化工集團(tuán)有限

23、責(zé)任公司、徐州礦務(wù)集團(tuán)有限公司、中國萬向控股有限公司、新疆廣匯實(shí)業(yè)股份有限公司和新疆勵晶煤業(yè)有限公司。同時，中國石化正在繼續(xù)落實(shí)其它氣源。下一步，中石化可以采用收購新疆本地的多個煤制氣公司資本，而且選擇直接進(jìn)入到各個省的省內(nèi)支線扶植及參股，從而在煤層氣的氣源、管道輸送及下流輸送等環(huán)節(jié)實(shí)現(xiàn)全線獲利，這對于中石化的氣體板塊收入及利潤將帶來利好。公然消息稱，新疆現(xiàn)已做前期工作及開工的煤制氣項目多達(dá)20個以上。這些項目建成投產(chǎn)后,年產(chǎn)能將到達(dá)7

24、67億立方米。</p><p>　　西氣東輸一線到四線都是為輸送石油天然氣以及進(jìn)口氣而建設(shè)的，新疆還沒有一條煤制天然氣的專屬管道，而且西氣東輸一線供氣價為每立方米0.5-0.6元，預(yù)計新疆煤制天然氣生產(chǎn)成本每立方米超過1元，煤制天然氣項目投產(chǎn)后并入西氣東輸管道輸送到內(nèi)地的難度較大。興建新浙天然氣管道，不僅能填補(bǔ)新疆沒有一條煤制天然氣專屬管道的空白，而且將促進(jìn)新疆煤制氣產(chǎn)業(yè)的發(fā)展。</p><p

25、><b>　　第2章 設(shè)計概述</b></p><p><b>　　2.1 設(shè)計依據(jù)</b></p><p>　　2.1.1 設(shè)計原則</p><p>　　（1）嚴(yán)格執(zhí)行國家、行業(yè)的有關(guān)規(guī)范和標(biāo)準(zhǔn)，并參照有關(guān)國際先進(jìn)的標(biāo)準(zhǔn)和規(guī)范；</p><p>　?。?）工程盡量采用先進(jìn)的技術(shù)，努力吸取國

26、內(nèi)外的先進(jìn)科技成果；</p><p>　　（3）工程設(shè)計本著一次規(guī)劃，分期實(shí)施的原則，做到工程建設(shè)近、遠(yuǎn)期相結(jié)合，充分利用資金，節(jié)約投資；</p><p>　?。?）以氣源為基礎(chǔ)、市場為導(dǎo)向，處理好供給與利用之間的關(guān)系；</p><p>　?。?）優(yōu)選工藝方案，達(dá)到先進(jìn)適用、經(jīng)濟(jì)合理、適應(yīng)性強(qiáng)；</p><p>　?。?）線路走向合理、貼近市

27、場，盡量減少干線長度；</p><p>　　（7）管道設(shè)計要確保能長期安全、平穩(wěn)的運(yùn)行；</p><p>　?。?）適應(yīng)線路的自然環(huán)境氣候，確保生產(chǎn)運(yùn)行安全可靠，能保護(hù)環(huán)境、防止污染、節(jié)約能源、少占土地。</p><p>　　2.1.2 管道設(shè)計依據(jù)和規(guī)范</p><p>　　《輸氣管道工程設(shè)計規(guī)范》（GB50251-2003，中國計劃出版社

28、）</p><p>　　《油氣集輸與礦場加工》（馮叔初 主編，中國石油大學(xué)出版社）</p><p>　　《輸氣管道工程》（王志昌 主編，石油工業(yè)出版社）</p><p>　　《干線輸氣管道實(shí)用工藝計算方法》（苗承武 主編，石油工業(yè)出版社）</p><p>　　《石油地面工程設(shè)計手冊》（第五冊（天然氣長輸管道工程設(shè)計）石油大學(xué)出版社）</

29、p><p>　　《天然氣管道輸送技術(shù)》（黃春芳 主編，中國石化出版社）</p><p>　　《天然氣工程手冊》（四川石油管理局 編，石油工業(yè)出版社）</p><p>　　《輸氣管道設(shè)計與管理》（李玉星 姚光鎮(zhèn) 主編，中國石油大學(xué)出版社）</p><p>　　2.2 長輸管道設(shè)計原始資料</p><p>　　新粵管線，管道

30、全長5550km。全線共設(shè)兩個分輸站（分輸量各占輸量的10％，位于3500km和4200km處）、末站。</p><p>　　設(shè)計能力：一期設(shè)計輸量150×108Nm3/a，二期輸量350×108Nm3/a，投產(chǎn)啟輸量為60×108Nm3/a。</p><p>　　2.2.1 天然氣的組成</p><p>　　表2-1 天然氣成分<

31、;/p><p>　　2.2.2 管道設(shè)計參數(shù)</p><p>　　設(shè)計年輸送天數(shù)：350天</p><p>　　管道埋深處地溫：夏季29℃，冬季8℃，年平均地溫：12℃</p><p>　　首站進(jìn)站壓力：4.0MPa（表壓）</p><p>　　末站出站壓力：2.0MPa（表壓）</p><p>　

32、　管線調(diào)峰能力為日輸量的20％</p><p>　　2.2.3 管線設(shè)計要求及內(nèi)容</p><p>　　設(shè)計要求：全線采用等強(qiáng)度設(shè)計，優(yōu)選管徑、站數(shù)以及管道內(nèi)涂層</p><p><b>　　主要設(shè)計任務(wù)：</b></p><p>　　1、完成輸氣管道的工藝計算，確定出站壓力，壓縮機(jī)站數(shù)目，管徑與壁后的選取，站場設(shè)備的計

33、算與選取，涂層優(yōu)化，管線調(diào)峰能力計算以及技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析；</p><p>　　2、完成各站場的工藝流程設(shè)計、設(shè)備選型與平面布置；</p><p>　　3、完成首站平面布置圖；</p><p>　　4、完成壓縮機(jī)站工藝流程圖；</p><p>　　5、完成首站分離器安裝圖。</p><p>　　第3章 管道工程工藝設(shè)計說

34、明</p><p>　　3.1 管路工藝設(shè)計結(jié)果</p><p>　?。?）本輸氣管道設(shè)計項目是新粵天然氣管道工程，管道全長5550km，設(shè)計輸量每年350億立方米。</p><p>　?。?）設(shè)計最優(yōu)方案為：設(shè)計壓力12MPa，壓比1.4，管徑1422mm，有內(nèi)涂層，管線末段長度為574km，儲氣能力為56.7%，全線管材采用X80鋼。</p>&l

35、t;p>　?。?）全線共有站場227座，其中壓氣站13座，清管站29座，截斷閥室185座，并且有13座清管站與壓氣站合并，減少了單獨(dú)建站費(fèi)用。</p><p>　?。?）每一站的分離器總數(shù)為4臺，直徑1200mm，其他參數(shù)參考規(guī)范進(jìn)行選擇，流量控制可以通過開啟分離的個數(shù)來實(shí)現(xiàn)。</p><p>　?。?）全線的壓縮機(jī)采用燃?xì)廨啓C(jī)驅(qū)動，燃?xì)廨啓C(jī)型號有兩種，從No1站到No11站燃?xì)廨啓C(jī)

36、型號為LM6000PA，No12、No13站燃?xì)廨啓C(jī)型號為LM5-st80，并且每站燃?xì)廨啓C(jī)都采用“一臺工作一臺備用”。</p><p>　?。?）工況要求：當(dāng)輸量為60億方每年時，只需開啟首站壓縮機(jī)就能滿足要求；當(dāng)輸量為150億方每年時，需要開啟第1、6、11三站；當(dāng)輸量為350億方每年時，需要開啟全部站，施工時可以根據(jù)各期的開機(jī)要求進(jìn)行站場的建設(shè)，各期的壓降曲線可以作為判斷事故工況的依據(jù)，通過與事故工況下壓降

37、曲線的對比，準(zhǔn)確找出事故發(fā)生點(diǎn)，從而可以采取有效措施進(jìn)行應(yīng)對。</p><p>　　3.2 站場工程工藝設(shè)計說明</p><p>　　采用最優(yōu)方案，在投產(chǎn)輸量60×108Nm3/a和管線一期設(shè)計輸量150×108Nm3/a時，因輸量相對小，氣體輸送所需壓力較低，可以采用開啟部分壓縮機(jī)來實(shí)現(xiàn)。長輸管線從首站到末站壓氣站編號為從No1到No13。</p>&l

38、t;p>　　3.2.1 投產(chǎn)期計算</p><p>　　當(dāng)輸量為60×108Nm3/a時，由公式，可算出，只啟用No1壓氣站；由于線路按照等強(qiáng)度原則設(shè)計，為了確保在事故工況時管路的安全，壓縮機(jī)出口壓力控制在11MPa，此時壓氣站壓比為，符合要求。</p><p><b>　　布站方案：</b></p><p>　　投產(chǎn)期相關(guān)計算

39、表如下：</p><p>　　表3-1 投產(chǎn)期相關(guān)計算</p><p>　　投產(chǎn)期壓降曲線圖如下：</p><p>　　圖3-1 投產(chǎn)期壓降曲線圖</p><p>　　3.2.2 一期計算</p><p>　　當(dāng)輸量為80×108Nm3/a時，由公式可算出，需啟用No1、No6、No11壓氣站，由于線路按照等

40、強(qiáng)度原則設(shè)計，為了確保在事故工況時管路的安全，壓縮機(jī)出口壓力控制在11.5MPa,此時首站壓比為，No6站壓比為，No11站壓比為，符合要求。</p><p><b>　　布站方案：</b></p><p>　　一期相關(guān)計算表格如下：</p><p>　　表3-2 一期相關(guān)計算</p><p>　　一期壓降曲線圖如下：&

41、lt;/p><p>　　圖3-2 一期壓降曲線圖</p><p>　　3.2.3 二期計算</p><p>　　當(dāng)輸量為350×108Nm3/a時，需要啟用所有壓縮機(jī)站。</p><p><b>　　布站方案：</b></p><p><b>　　二期相關(guān)計算表：</b>

42、;</p><p>　　表3-3 二期相關(guān)計算</p><p><b>　　二期壓降曲線圖：</b></p><p>　　圖3-3 二期壓降曲線圖</p><p>　　第4章 管路布站方案計算書</p><p><b>　　4.1 設(shè)計思路</b></p>&

43、lt;p>　　4.2 基本物性計算</p><p>　　1、天然氣組成原始數(shù)據(jù)見表4-1</p><p>　　表4-1 天然氣組成</p><p>　　2、天然氣物性參數(shù)計算</p><p>　　根據(jù)天然氣組成及物性計算公式，可以計算出天然氣物性參數(shù)，計算結(jié)果見表4-2：</p><p>　　表4-2 物性計算結(jié)

44、果表</p><p><b>　　由上表可得：</b></p><p>　　空氣的相對分子質(zhì)量為一常數(shù)=28.966g/mol；天然氣的平均分子量=17.23477g/mol；天然氣相對密度=0.595；燃?xì)獾蜔嶂祂J/Nm3。</p><p>　　4.3 水力及經(jīng)濟(jì)計算</p><p>　　4.3.1 水力計算<

45、/p><p>　　本設(shè)計初選三個設(shè)計壓力PH：8.5MPa、10MPa、12MPa；三個壓比ε：1.3、1.4、1.5；三個管徑DH：1118mm、1219mm、1422mm；有無內(nèi)防腐層Κ：0.005mm、0.05mm；設(shè)定管材的鋼種等級為X80，最小屈服強(qiáng)度σs=552MPa；總共組成54種輸氣工藝方案，滿足10%儲氣能力要求的有30種方案。</p><p>　　本例僅以最優(yōu)方案（設(shè)計壓力

46、12MPa，壓比1.4，管徑1422mm，有內(nèi)涂層0.005mm）為例。</p><p><b>　　計算過程如下：</b></p><p>　　計算輸氣管評估性通過能力、、：</p><p>　　第一段：=100， 106m3/d</p><p>　　第二段：=90， 106m3/d</p><p&

47、gt;　　第三段：=80， 106m3/d</p><p>　　計算鋼管的壁厚δ（初定地區(qū)等級為Ι類，設(shè)計系數(shù)F=0.72）：</p><p>　　確定輸氣管內(nèi)徑DB：</p><p>　　根據(jù)設(shè)計壓力PH=12MPa（即壓縮機(jī)出口壓力）和壓比1.4，計算壓縮機(jī)入口壓力PB：</p><p>　　計算輸氣管計算段的平均壓力：</p>

48、;<p>　　輸氣管末段終點(diǎn)壓力=2.1MPa，計算末段平均壓力：</p><p>　　7）計算水力摩阻系數(shù)λ：</p><p><b>　　計算壓縮性系數(shù)：</b></p><p><b>　　①末段壓縮性系數(shù)：</b></p><p>　?、谟嬎愣螇嚎s性系數(shù)：</p>

49、<p>　　計算最優(yōu)末段長度Lkcp和末段平均溫度Tkcp：</p><p>　　a.已知PH=12MPa，=2.1MPa，=8.21MPa；</p><p>　　b.初步設(shè)定Tkcp=290K；</p><p><b>　　c.取總傳熱系數(shù)</b></p><p>　　d.=285K，=299K；</

50、p><p>　　利用以下計算公式編寫程序計算：</p><p><b>　　定壓比熱容：</b></p><p>　　其中=1.695，=1.838×10-3，=1.96×106（-0.1）</p><p><b>　　節(jié)流系數(shù)：</b></p><p>　　

51、其中=0.98×106，=1.5</p><p><b>　　平均溫度：</b></p><p>　　最優(yōu)末端長度：Lkcp=</p><p>　　求出末段平均溫度Tkcp=282.2K；最優(yōu)末段長度Lkcp=574km；</p><p><b>　　計算末段儲氣Vs：</b></p

52、><p><b>　　儲氣能力為：</b></p><p>　　同末段求法，可求出其他各段的平均溫度和平均站間距：</p><p>　　第一段：平均溫度=289.3，站間距L1=379；</p><p>　　第二段：平均溫度=288.4，站間距L2=470；</p><p>　　第三段：平均溫度=28

53、7.5，站間距L3=597；</p><p>　　12）確定第三段壓氣站數(shù)，并化整：</p><p>　　13）計算第三段中離第二個分氣點(diǎn)最近站的距離為：</p><p>　　=1350-Lkcp-L3=1350-574-597=179km</p><p>　　14）計算第二段中離第二個分氣點(diǎn)最近站的距離：</p><p&

54、gt;　　15）確定第二段壓氣站數(shù)，并化整：</p><p>　　16）計算第二段中離第一個分氣點(diǎn)最近站的距離為：</p><p>　　=700-=700-330=370km</p><p>　　17）計算第一段中離第一個分氣點(diǎn)最近站的距離：</p><p>　　18）考慮經(jīng)濟(jì)性要求，將該站并站，即=0，并計算第一個分氣點(diǎn)后第一站壓比：<

55、;/p><p>　　19）確定第一段壓氣站數(shù)，并化整：</p><p>　　20）計算首站離起點(diǎn)的距離：</p><p>　　21）將首站移至起點(diǎn)處，并計算壓比：</p><p>　　22）計算總的壓氣站數(shù)n：</p><p>　　n=++=10+1+2=13</p><p>　　23）計算一個壓氣

56、站所需要的總功率（單站計算功率）：</p><p>　　①按天然氣組分計算天然氣的平均分子量μ</p><p><b>　?、谟嬎銡怏w常數(shù)R</b></p><p>　?、郯讶镜耐ㄟ^能力換算成質(zhì)量流量G</p><p>　?、苡嬎銐嚎s機(jī)入口條件下天然氣壓縮性系數(shù)（）：</p><p>　　⑤計算

57、多變能頭H（取k=1.5）：</p><p>　　⑥計算各段一個壓氣站所需的總功率（單站計算功率）（取多變效率η=0.8）：</p><p>　　24）選擇燃?xì)廨啓C(jī)，確定各段一個壓氣站所需的燃-壓機(jī)組數(shù)：</p><p>　?、俑鶕?jù)壓氣站單站計算功率，初選燃?xì)廨啓C(jī)型號為LM5-ST80，該機(jī)在ISO條件下的額定功率為；</p><p>　　根

58、據(jù)壓氣站單站計算功率，初選燃?xì)廨啓C(jī)型號為LM6000PA，該機(jī)在ISO條件下的額定功率為；</p><p>　　根據(jù)壓氣站單站計算功率，初選燃?xì)廨啓C(jī)型號為LM6000PA，該機(jī)在ISO條件下的額定功率為；</p><p>　?、谟嬎阍诂F(xiàn)場實(shí)際工作條件下該型號燃?xì)廨啓C(jī)的可用功率：</p><p><b>　　其中：</b></p>

59、<p>　　Ft——現(xiàn)場實(shí)際環(huán)境溫度修正系數(shù)，取1.04；</p><p>　　Fa——現(xiàn)場實(shí)際大氣壓力或?qū)嶋H海拔高度修正系數(shù)，取0.952；</p><p>　　Fin——現(xiàn)場實(shí)際進(jìn)氣系統(tǒng)壓力損失修正系數(shù)，取0.985；</p><p>　　Fex——現(xiàn)場實(shí)際排氣系統(tǒng)壓力損失修正系數(shù)，取0.995。</p><p>　　③確定各段

60、一個壓氣站所需的燃-壓機(jī)組數(shù)及壓縮機(jī)排量g：</p><p>　　④確定每臺離心式壓縮機(jī)實(shí)際的實(shí)際功率：</p><p>　?、菀慌_壓縮機(jī)的功率利用系數(shù)：</p><p>　　25）計算燃料氣耗量：</p><p>　　①把燃?xì)廨啓C(jī)在ISO條件下的額定熱耗率換算成現(xiàn)實(shí)實(shí)際工作條件下的熱耗率：</p><p><b

61、>　　其中：</b></p><p>　　——現(xiàn)場實(shí)際環(huán)境溫度修正系數(shù)，取0.995；</p><p>　　——現(xiàn)場實(shí)際進(jìn)氣系統(tǒng)壓力損失修正系數(shù)，取1.0098；</p><p>　　——現(xiàn)場實(shí)際排氣系統(tǒng)壓力損失修正系數(shù)，取1.018。</p><p>　?、谟嬎銌挝还β?，單位時間的燃料氣耗量（所輸天然氣的低發(fā)熱值）：<

62、;/p><p>　?、塾嬎愀鞫我粋€壓氣站燃料氣的年耗量：</p><p>　　④計算輸氣管全線的燃料氣的年總耗量：</p><p>　　全線燃料氣年耗量占年輸氣量的比例：</p><p>　　此方案布站結(jié)果列表如下：</p><p>　　表4-1 所選方案布站結(jié)果</p><p>　　4.3.2 經(jīng)

63、濟(jì)計算</p><p>　　1）計算輸氣管線路部分的耗鋼量：</p><p>　　耗鋼量包括兩部分：按等強(qiáng)度設(shè)計耗鋼量和設(shè)計壓力下的耗鋼量。</p><p>　?、俚葟?qiáng)度設(shè)計壁厚值和耗鋼量：</p><p><b>　?、谟嬎憧偟暮匿摿浚?lt;/b></p><p><b>　　=+=<

64、;/b></p><p><b>　　其中：</b></p><p>　　W——X70鋼的鋼材密度，取7t/m3；</p><p>　　D——鋼管外徑，mm；</p><p>　　——鋼管壁厚，mm；</p><p>　　L——-管線總長，km；</p><p>　　

65、2）內(nèi)防腐層面積計算：</p><p><b>　　3）計算總費(fèi)用F：</b></p><p>　　總費(fèi)用包括：基礎(chǔ)建設(shè)投資和運(yùn)行管理維護(hù)費(fèi)用。其中基礎(chǔ)建設(shè)投資包括：管材費(fèi)用、站場投資、內(nèi)防腐層費(fèi)用以及施工費(fèi)用。運(yùn)行管理費(fèi)用包括：運(yùn)行管理費(fèi)用和燃?xì)廨啓C(jī)能耗費(fèi)用。</p><p>　　管材價格：9000元/噸；站場投資：與功率有關(guān)7200元/KW

66、，與功率無關(guān)20百萬/座；內(nèi)涂層價格：0.00005百萬元/；施工費(fèi)用：12179.4元/(cm·km)；運(yùn)行管理費(fèi)用：管道和壓氣站總投資的0.05倍；燃?xì)廨啓C(jī)能耗費(fèi)用：天然氣價格為1.4元/m3；</p><p>　　管道設(shè)計使用壽命：30年，基準(zhǔn)折現(xiàn)率：12%；</p><p><b>　　=</b></p><p><b&

67、gt;　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p><b>　　=</b></p><p>　　此方案經(jīng)濟(jì)計算列表

68、如下：</p><p>　　表4-2 所選方案的經(jīng)濟(jì)計算</p><p>　　4.3.3 方案匯總</p><p>　　其余各方案的計算結(jié)果列入“計算成果表”（見附表二）。</p><p>　　4.4 管線應(yīng)力校核</p><p>　　管線壁厚設(shè)計的計算公式只考慮了管線在內(nèi)壓作用下產(chǎn)生的環(huán)向應(yīng)力，對于較大直徑的管線或者

69、是某些特殊的安全需要，還應(yīng)該核算軸向應(yīng)力。</p><p>　　軸向應(yīng)力的相關(guān)公式：</p><p><b>　　式中：</b></p><p>　　——管線的軸向應(yīng)力，Mpa；</p><p>　　——鋼材彈性模量。取Mpa；</p><p>　　——鋼材的線性膨脹系數(shù)，?。?lt;/p>

70、<p>　　——管線安裝溫度，℃； </p><p>　　——管線工作溫度，℃；</p><p>　　——泊松比，取0.3；</p><p>　　——管線的環(huán)向應(yīng)力，Mpa；</p><p>　　——鋼材內(nèi)徑，cm；</p><p>　　——鋼材的公稱壁厚，cm；</p><p>

71、　　埋地管線的當(dāng)量應(yīng)力可按最大剪應(yīng)力破壞理論來計算和校核并滿足以下條件：</p><p>　　對于同一種規(guī)格的鋼管，只需要對最小的壁厚進(jìn)行穩(wěn)定性校核即可，并且整條管線有兩種壁厚，校核結(jié)果如下：</p><p>　　表4-3 應(yīng)力數(shù)據(jù)結(jié)果</p><p>　　第5章 站場工藝設(shè)計</p><p>　　5.1 輔助站場布置</p>

72、<p>　　5.1.1 清管站建設(shè)</p><p>　　輸氣管線在施工過程中積存下來的污物和管道投產(chǎn)運(yùn)行時所積存下來的腐蝕產(chǎn)物，都是影響氣質(zhì)、降低輸氣能力、堵塞儀表、影響計量精度和加劇管線內(nèi)部腐蝕的主要因素。為此，應(yīng)于管線投產(chǎn)前和運(yùn)行過程中加以清除。</p><p>　　新粵天然氣管線總長5550km，清管站建設(shè)大約150~250km。取間距在該范圍內(nèi)即可，可以根據(jù)布站情況，考

73、慮經(jīng)濟(jì)情況，計算出整個干線需要29座清管站。</p><p>　　其中，第1、3、5、7、9、11、13、15、17、19、21、24、27座清管站與壓氣站合并；第23站，與第二個分氣站合并；剩下的15個清管站位于各管段之間。具體布站情況見下表：</p><p>　　表5-1 全線布站表</p><p>　　5.1.2 清管站操作流程</p><

74、p><b>　　1）發(fā)球筒：</b></p><p>　　圖5-1 發(fā)球筒流程</p><p><b>　　操作流程如下：</b></p><p>　　發(fā)送清管器前，將管道輸氣壓力調(diào)整到方案要求壓力；</p><p>　　打開球筒放空閥5#，確認(rèn)球筒無壓，打開球筒快開盲板，把清管器送入球筒底部

75、大小頭處，將清管器在大小頭處塞緊；</p><p>　　關(guān)閉快開盲板，裝好保安裝置；</p><p>　　關(guān)閉球筒放空閥5#；</p><p>　　打開球筒發(fā)球進(jìn)氣閥4#，平衡筒壓；</p><p><b>　　全開3#閥；</b></p><p>　　關(guān)閉輸氣管線進(jìn)氣閥1#，發(fā)送清管器；<

76、/p><p>　　確認(rèn)清管器發(fā)出后，打開輸氣管線進(jìn)氣閥1#，關(guān)閉3#關(guān)閉球筒發(fā)球進(jìn)氣閥4#；</p><p>　　打開放空閥5#泄壓至零，檢查閥3#確實(shí)已關(guān)閉且不漏氣，打開快開盲板，檢查清管器是否發(fā)走。</p><p><b>　　2）收球筒：</b></p><p>　　圖5-2 收球筒流程</p><

77、p><b>　　操作流程如下：</b></p><p>　　關(guān)閉接收球筒放空閥5#及排污閥6#、7#，打開接收球筒旁通閥4#，全開3#閥，關(guān)閉1#閥，接收筒處于接收狀態(tài)；</p><p>　　一般情況下，在清管器指示器發(fā)出球過信號后，關(guān)閉閥4#，打開排污閥6#、7#；如果遇到污水、污物較多時，應(yīng)當(dāng)在污水、污物到達(dá)接收站時，關(guān)閉4#閥，打開6#、7#閥；</

78、p><p>　　確認(rèn)清管器進(jìn)入接收球筒后，關(guān)閉6#、7#閥，關(guān)閉3#閥；</p><p>　　打開閥1#，恢復(fù)正常輸氣；</p><p>　　打開6#、7#排污閥，打開5#接收球筒放空閥，當(dāng)接收球筒壓力降為零，打開快開盲板，取出清管器；如果接收筒內(nèi)硫化鐵較多，打開快開盲板前，應(yīng)先向接收球筒內(nèi)注水，或打開快開盲板后立即向筒內(nèi)注水，避免硫化鐵粉末在空氣中自然；</p&

79、gt;<p>　　清除接收筒內(nèi)的污物，清洗后關(guān)閉快開盲板；</p><p>　　關(guān)閉5#接收球筒放空閥，關(guān)閉6#、7#排污閥。</p><p>　　5.1.3 截斷閥室建設(shè)</p><p>　　根據(jù)《輸氣管道工程設(shè)計規(guī)范》的規(guī)定，截斷閥位置應(yīng)該選擇在交通方便、地形開闊、地勢較高的地方。不同等級地區(qū)截斷閥的設(shè)置間距不同，截斷閥最大間距應(yīng)符合下列規(guī)定：&l

80、t;/p><p>　　一級地區(qū)為主的管段不宜大于32km；</p><p>　　二級地區(qū)為主的管段不大于24km；</p><p>　　三級地區(qū)為主的管段不大于16km；</p><p>　　四級地區(qū)為主的管段不大于8km。</p><p>　　上述規(guī)定的閥門間距可以稍作調(diào)整，使閥門安裝在更容易接近的地方。</p&g

81、t;<p>　　新粵天燃?xì)夤艿廊课挥谝患壍貐^(qū)。則需要建設(shè)的截斷閥室為座；</p><p>　　5.1.4 分離器設(shè)計</p><p>　　旋風(fēng)分離器是利用旋轉(zhuǎn)的含塵氣體所產(chǎn)生的離心力，將粉塵從氣流中分離出來的一種干式氣—固分離裝置，對于捕集5~10微米以上的粉塵效率較高。</p><p>　　（1）旋風(fēng)分離器進(jìn)口</p><p&g

82、t;　　a、旋風(fēng)分離器進(jìn)口形式和出口形式：進(jìn)口形式主要有切向和軸向兩種。進(jìn)口管有矩形和圓形兩種。由于圓形進(jìn)口管與旋風(fēng)分離器只有一點(diǎn)相切，而矩形進(jìn)口管在整個高度上均與筒壁相切，故一般采用矩形進(jìn)口管。</p><p>　　b、分離器進(jìn)口管氣流速度：在一定范圍內(nèi)，進(jìn)口氣速越高，除塵效率越高。但氣速太高會使粗顆粒粉碎變成細(xì)粉塵的量增加，并增加旋風(fēng)分離器的壓力損失和加速分離器本體的磨損，降低其使用壽命。因此，在設(shè)計旋風(fēng)分離

83、器的進(jìn)口截面時，必須使進(jìn)口氣速為一適宜的值，一般取10~25m/s。</p><p>　?。?）旋風(fēng)分離器的直徑等圓筒結(jié)構(gòu)尺寸</p><p><b>　　a、直徑D</b></p><p>　　一般旋風(fēng)分離器的圓筒直徑很小，旋轉(zhuǎn)半徑越小，粉塵所受的離心力越大，旋風(fēng)分離器除塵的效率就會越高。由于旋風(fēng)分離器壁與排氣管距離太近，過小的筒體直徑，會造

84、成直徑較大的顆粒反彈至中心氣流而被帶走，從而使除塵效率降低。另外，筒體太小容易引起堵塞。工程上常用的旋風(fēng)分離器筒體直徑都在200mm以上。</p><p>　　旋風(fēng)分離器的筒體直徑可以參考《天然氣工程手冊》中的公式來求取，公式如下：</p><p><b>　　（5-1）</b></p><p><b>　　式中：</b>

85、</p><p>　　D——旋風(fēng)分離器的筒體直徑，m；</p><p>　　Q——工作條件下的氣體流量，m3/s；</p><p>　　——阻力系數(shù)，由試驗確定，一般??；</p><p>　　——工作條件下的氣體密度，kg/m3；</p><p>　　——水力損失（即旋風(fēng)分離器的壓降），kg/m2。</p>

86、<p>　　實(shí)驗證明值在55~180米范圍之內(nèi)，旋風(fēng)分離器的凈化程度不低于95%，若小于55米，氣體凈化程度降低，當(dāng)大于180米時凈化程度趨于穩(wěn)定，但分離氣的壓力降增大。</p><p><b>　　b、筒體高度h</b></p><p>　　通常，除塵效率較高的旋風(fēng)分離器都有較大的長度比例，這不但使進(jìn)入筒體的顆粒停留時間增長，有利于分離，且能使尚未達(dá)到

87、排氣管的顆粒有更多的機(jī)會從旋風(fēng)分離器中分離出來，減少二次夾帶，以提高除塵效率。</p><p><b>　　設(shè)計計算結(jié)果：</b></p><p>　　表5-2 分離器計算表</p><p>　　筒體的高度及其他尺寸可以參考《天然氣工程手冊》（上）中的規(guī)格標(biāo)準(zhǔn)來選取。</p><p><b>　　第6章 結(jié)論

88、</b></p><p>　?。?）本輸氣管線全長5550km，設(shè)計輸量為。</p><p>　　（2）最優(yōu)方案為：末段管長574km，管徑1422mm，壁厚22.2mm，有內(nèi)涂層，共有13座壓氣站，29座清管站和185座截斷閥室。全線采用等強(qiáng)度設(shè)計原則，管道鋼材材質(zhì)為X80鋼。</p><p>　　（3）本文完成了天然氣的物性計算；輸氣管道的水力計算；

89、儲氣能力計算；技術(shù)經(jīng)濟(jì)分析；管路布站方案計算；站場工藝設(shè)計計算；啟動、一期、二期工況下的開機(jī)方案和相應(yīng)的壓降曲線；清管站的操作流程等內(nèi)容。</p><p>　?。?）考慮經(jīng)濟(jì)原因，輸氣干線采用內(nèi)涂防腐層，采用了強(qiáng)制電流保護(hù)為主，犧牲陽極保護(hù)為輔的陰極保護(hù)方式對干線進(jìn)行防腐蝕控制。</p><p><b>　　致 謝</b></p><p>　

90、　本設(shè)計的題目是基于新粵浙天然氣管道產(chǎn)生的，是王武昌老師精心為我設(shè)計的，做好本次設(shè)計為以后工作打下了堅實(shí)的基礎(chǔ)。在此感謝王老師在整個設(shè)計過程中的悉心指導(dǎo)和諄諄教誨。</p><p>　　在去參觀膠南分輸站時，針對我提問的問題，李玉星老師給了很好地解答，并在參觀過程中給予了詳細(xì)的講解，非常感謝李老師。</p><p>　　最后，非常感謝小組其他成員在設(shè)計過程中給我的幫助。</p>

91、<p>　　本次設(shè)計涉及的知識點(diǎn)全面，需要查閱文獻(xiàn)，規(guī)范才能完成，鍛煉了多方面的能力，對輸氣管道設(shè)計有了系統(tǒng)的了解，為以后工作打下了堅實(shí)的基礎(chǔ)。</p><p><b>　　參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　[1] 苗承武主編.《干線輸氣管道實(shí)用工藝計算方法》.北京：石油工業(yè)出版社.2001.9</p><p>　　[2] 李

92、玉星，姚光鎮(zhèn)主編.《輸氣管道設(shè)計與管理》-2版.東營：中國石油大學(xué)出版社.2009.8</p><p>　　[3] 馮叔初主編.《油氣集輸與礦場加工》.東營：中國石油大學(xué)出版社</p><p>　　[4] 《輸氣管道工程設(shè)計規(guī)范（GB50251-2003）》.北京：中國計劃出版社</p><p>　　[5] 四川石油管理局編.《天然氣工程手冊》.北京：石油工業(yè)出版社

93、</p><p>　　[6] 中國石油天然氣總公司編.《石油地面工程設(shè)計手冊》.第五冊：天然氣長輸管道工程設(shè)計.石油大學(xué)出版社</p><p>　　[7] 黃春芳主編.《天然氣管道輸送技術(shù)》.北京：中石化出版社.2009</p><p>　　[8] 魏東平主編.《C程序設(shè)計語言》.北京：電子工業(yè)出版社.2009</p><p>　　[9]

94、J.A.Schouten, R.Janssen-van Rosmalen, J.P.J. Michels.Condensation in gas transmission pipelines.Phase behavior of mixture of hydrogen with natural gas.International Journal of Hydrongen Enegry 30, 2005:661-668.</p>

95、<p>　　[10] A.Cosham, P.Hopkins, K.A.Macdonald.Best pratice for the assenment of defects in pipelines-Corrision, February 2007:1245-1265.</p><p>　　附錄一 水力計算程序</p><p>　　#include <stdio.h

96、></p><p>　　#include "math.h"</p><p>　　void main()</p><p>　　{FILE*fp;</p><p>　　int n,i,j,d,y,nt[4];</p><p>　　char PGT[4][30];</p><p

97、>　　float p1,p2,p3,pQ,pk,pkcp,YB,YB1,q,z,zkcp,DB,DH,x,o,K,L,Lkcp,Tcp,Tkcp,Tcp1,Tkcp1,T0,TQ;</p><p>　　float Q,Kcp,Cp,Cpkcp,Cp1,Cp2,aL,aL1,aL2,aLkcp,Di,Dik,Di1,Di2,Vs,mm,C,a,b,c,p1min,p2max,pjmax,pjmin;</

98、p><p>　　float Q1,Q2,Q3,Q4,Q5,Q6,Q7,L1,L2,q1,q2,q3,q4,q6,q7,N,l,l1,l2,Tcp2,Tcp3,Tcp4,Tcp5,L3,L4,L5,L6,L7,L8,L9;</p><p>　　float R,k,A[4],G[4],zB,H,N0[4],Niso[4],Nsite[4],g[4],Ncomp[4],HRiso[4],HRsite

99、[4],qF[4],Hl,QF[4],Qsumf,nn;</p><p>　　printf("輸入設(shè)計壓力P1(Mp)\n"); /*輸入一系列參數(shù)值*/</p><p>　　scanf("%f",&p1);</p>&

100、lt;p>　　printf("輸入壓比YB\n");</p><p>　　scanf("%f",&YB); </p><p>　　printf("輸入管外徑DH(mm)\n");</p><p>　　scanf("%f",&DH);</p><p

101、>　　a=p1*DH/2/552/0.72; /*計算壁厚*/</p><p>　　printf("輸出壁厚為%.1f(mm)\n",a);</p><p>　　printf("輸入化整后的壁厚\n");&l

102、t;/p><p>　　scanf("%f",&b);</p><p><b>　　K=0.005;</b></p><p>　　DB=DH-2*b; /*計算內(nèi)徑*/

103、</p><p><b>　　p2=p1/YB;</b></p><p>　　p3=0.666667*(p1+p2*p2/(p1+p2)); /*計算平均壓力*/</p><p>　　c=p3*DH/2/552/0.72;

104、 /*計算等強(qiáng)度壁厚*/</p><p>　　printf("等強(qiáng)度設(shè)計壁厚為%.1f(mm)\n",c);</p><p>　　pk=2.1;

105、 /*出站最小壓力*/</p><p>　　pkcp=0.666667*(p1+pk*pk/(p1+pk)); </p><p>　　/*末段平均壓力*/</p><p>　　z=100.0/(100.0+0.113*pow(10.0*p3,1.15));</p><p>　　zkcp

106、=100.0/(100.0+0.113*pow(10.0*pkcp,1.15)); /*壓縮因子*/ </p><p>　　x=1.05*0.077*pow(K,0.2)/(0.9025*pow(DB,0.2)); /*水力摩阻系數(shù)*/</

107、p><p>　　printf("水力摩阻系數(shù)x=%.3f\n",x);</p><p>　　o=0.595; /*相對密度*/</p><p><b>　　Tcp=293;</

108、b></p><p><b>　　Tkcp=290;</b></p><p>　　Q=280; /*末段輸氣量*/</p><p>　　q=Q/350*100;</p&g

109、t;<p>　　L=(105.113*pow(DB*0.001,2.5)/q)*(105.113*pow(DB*0.001,2.5)/q)*((p1*p1-p2*p2)/(o*x*z*Tcp));</p><p>　　Lkcp=(105.113*pow(DB*0.001,2.5)/q)*(105.113*pow(DB*0.001,2.5)/q)*((p1*p1-pk*pk)/(o*x*zkcp*Tk

110、cp))/2;</p><p>　　/*0.計算末端平均溫度和站間距*/</p><p><b>　　Kcp=1.75;</b></p><p><b>　　T0=285;</b></p><p><b>　　TQ=299;</b></p><p>　　

111、Cp=1.695+0.001838*Tcp+1960000*(p3-0.1)/pow(Tcp,3);</p><p>　　Cpkcp=1.695+0.001838*Tkcp+1960000*(pkcp-0.1)/pow(Tkcp,3);</p><p>　　aL=0.225*Kcp*DH*0.001*L/(q*o*Cp);</p><p>　　aLkcp=0.225

112、*Kcp*DH*0.001*Lkcp/(q*o*Cpkcp);</p><p>　　Tcp1=T0+(TQ-T0)*(1-exp(-aL))/aL-Di*(p1*p1-p2*p2)*(1-(1-exp(-aL))/aL)/2/aL/p3;</p><p>　　Tkcp1=T0+(TQ-T0)*(1-exp(-aLkcp))/aLkcp-Dik*(p1*p1-pk*pk)*(1-(1-exp

113、(-aLkcp))/aLkcp)/2/aLkcp/pkcp;</p><p>　　Di=1/Cp*(980000/Tcp1/Tcp1-1.5);</p><p>　　Dik=1/Cpkcp*(980000/Tkcp1/Tkcp1-1.5);</p><p>　　while(fabs(Tcp1-Tcp)>0.001&&fabs(Tkcp1-Tkc

114、p)>0.001)</p><p><b>　　{</b></p><p><b>　　Tcp=Tcp1;</b></p><p>　　Tkcp=Tkcp1;</p><p>　　L=pow((105.113*pow(DB*0.001,2.5)/q),2)*(p1*p1-p2*p2)/(o*x

115、*z*Tcp);</p><p>　　Lkcp=pow((105.113*pow(DB*0.001,2.5)/q),2)*(p1*p1-pk*pk)/(o*x*zkcp*Tkcp)/2;</p><p>　　Cp=1.695+0.001838*Tcp+1960000*(p3-0.1)/pow(Tcp,3);</p><p>　　Cpkcp=1.695+0.00183

116、8*Tkcp+1960000*(pkcp-0.1)/pow(Tkcp,3);</p><p>　　aL=0.225*Kcp*DH*0.001*L/(q*o*Cp);</p><p>　　aLkcp=0.225*Kcp*DH*0.001*Lkcp/(q*o*Cpkcp);</p><p>　　Tcp1=T0+(TQ-T0)*(1-exp(-aL))/aL-Di*(p1

117、*p1-p2*p2)*(1-(1-exp(-aL))/aL)/2/aL/p3; Tkcp1=T0+(TQ-T0)*(1-exp(-aLkcp))/aLkcp-Dik*(p1*p1-pk*pk)*(1-(1-exp(-aLkcp))/aLkcp)/2/aLkcp/pkcp;</p><p>　　Di=1/Cp*(980000/Tcp1/Tcp1-1.5);</p><p>　　Dik=1/C

118、pkcp*(980000/Tkcp/Tkcp-1.5);</p><p><b>　　}</b></p><p><b>　　Tcp=Tcp1;</b></p><p>　　Tkcp=Tkcp1;</p><p>　　printf("z=%.3f\n",z);</p>

119、<p>　　printf("zkcp=%.3f\n",zkcp);</p><p>　　printf("末段平均溫度為%.1f(K)\n",Tkcp);</p><p>　　printf("計算段平均溫度為%.1f(K)\n",Tcp);

120、 </p><p>　　printf("末段平均壓力為Pkcp=%.2fMP\n",pkcp);</p><p>　　printf("計算段平均壓力為Pcp=%.2fMP\n",p3);</p><p>　　printf("末段長度Lkcp=%.0fkm\n"

121、;,Lkcp);</p><p>　　printf("末端站間距L=%.0fkm\n",L);</p><p>　　C=3.1415926/4*pow(DB/1000,2)*293*Lkcp/0.101325/Tkcp/zkcp*pow(10,3);</p><p>　　p2max=sqrt(p1*p1-o*Lkcp*x*zkcp*Tkcp*q*