某商務(wù)式公寓高層鋼框架畢業(yè)設(shè)計(jì)最后計(jì)算書

1、<p>　　商務(wù)式公寓高層鋼框架抗震設(shè)計(jì)</p><p><b>　　1、設(shè)計(jì)資料</b></p><p>　　1.1 結(jié)構(gòu)平面布置</p><p>　　本工程為11層純鋼框架辦公樓，結(jié)構(gòu)平面布置如圖1.1所示，橫向兩跨，跨度為6.9m和7.2m?？蚣?1層，7榀橫向框架，柱距7.8m。 </p><p>　　

2、2.1. 設(shè)計(jì)基本資料 </p><p>　　建筑結(jié)構(gòu)的安全等級(jí)為二級(jí)，設(shè)計(jì)使用年限為50年；</p><p>　　抗震設(shè)防烈度為7度，設(shè)計(jì)基本地震加速度值為0.05g，設(shè)計(jì)地震分組為第一組；建筑抗震設(shè)防類別為丙類；</p><p>　　建筑場(chǎng)地土類別為III類；</p><p>　　該場(chǎng)地巖石層按性質(zhì)分為三層，從上到下為雜填土、紅粘土、微風(fēng)

3、化巖石。雜填土0.5m，紅粘土8m，以下為微風(fēng)化巖石，地下水位為室外地坪下3m。紅粘土的含水比為0.4，地基承載力特征值為235kN/ m2,各層土的重度均為20 kN/ m3</p><p>　　基本風(fēng)壓值,地面粗糙度為B類。</p><p>　　2、框架計(jì)算簡(jiǎn)圖及梁柱線剛度</p><p>　　2.1確定框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖</p><p>

4、　　框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.1所示，?、咻S上的一榀框架計(jì)算。假定框架柱嵌固于地面，框架梁與柱剛接，梁跨等于軸線之間的距離。底層柱高從基礎(chǔ)頂面算至二層樓面，底層柱高為：3.6＋0.6＝4.2m，其余各層柱高從樓面算至上一層樓面（即層高），各層均為3.3m。由此可繪出框架的計(jì)算簡(jiǎn)圖如圖2.1所示。</p><p>　　2.2框架梁柱的線剛度計(jì)算</p><p>　　對(duì)于中框架梁取I=1.5I0，

5、全部鋼材采用Q345—B鋼，各構(gòu)件的尺寸及剛度如下： </p><p>　　A~B跨梁：選用HN450×200×9×14</p><p>　　iA~B＝EI/l=1.5×2.06×105N/mm2×33700×104mm4/6900mm</p><p>　　=15.09×109N

6、3;mm=1.509×104kN·m</p><p>　　B~C跨梁：選用HN450×200×9×14</p><p>　　iB~C＝EI/l=1.5×2.06×105N/mm2×33700×104mm4/7200mm</p><p>　　=14.46×109N

7、83;mm=1.446×104kN·m</p><p>　　邊柱： 1~6層選用 500×500×16×24</p><p>　　7~11層選用 350×350×10×14</p><p>　　＝EI/l=2.06×105N/mm2×148373.52×10

8、4mm4/4200mm</p><p>　　=7.277×104kN·m</p><p>　　i2~6＝EI/l=2.06×105N/mm2×148373.52×104mm4/3300mm</p><p>　　=9.262×104kN·m</p><p>　　i 7~11＝

9、EI/l=2.06×105N/mm2×30457.71×104mm4/3300mm</p><p>　　=1.9×104kN·m</p><p>　　中柱： 1~6層選用 650×650×16×24</p><p>　　7~11層選用 450×450×14×

10、22</p><p>　?。紼I/l=2.06×105N/mm2×334902×104mm4/4200mm</p><p>　　=16.426×104kN·m</p><p>　　i2~6＝EI/l=2.06×105N/mm2×334902×104mm4/3300mm</p>

11、<p>　　=20.91×104kN·m</p><p>　　i 7~11＝EI/l=2.06×105N/mm2×98563.67×104mm4/3300mm</p><p>　　=6.153×104kN·m</p><p>　　3.框架柱相對(duì)線剛度計(jì)算</p><

12、;p>　　令邊柱i2~6＝1.0，則其余各桿件的相對(duì)線剛度為：</p><p>　　框架梁柱的相對(duì)線剛度如圖2.1所示，</p><p>　　作為計(jì)算各節(jié)點(diǎn)桿端彎矩分配系數(shù)的依據(jù)。</p><p>　　圖2.1 框架相對(duì)線剛度圖</p><p>　　3、荷載取值及荷載組合</p><p>　　3.1.可變荷載取值

13、</p><p>　　1） 屋面和樓面活荷載標(biāo)準(zhǔn)值 </p><p>　　根據(jù)《建筑結(jié)構(gòu)荷載規(guī)范》（GB20009-2001）查得：</p><p>　　

14、上人屋面： 2.0kN/m2 </p><p>　　樓面（住宅樓）： 2.0 kN/m2 </p><p><b>　　2） 風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值</b></p><p>　　基本風(fēng)壓：按長(zhǎng)沙地區(qū)50年一遇風(fēng)荷載取其標(biāo)準(zhǔn)值為：0.35kN/m2。</p><p><b>　　3）

15、雪荷載</b></p><p>　　Sk＝1.0×0.45kN/m2＝0.45kN/m2</p><p>　　屋面活荷載與雪荷載不同時(shí)考慮，兩者中取大值。</p><p><b>　　4） 地震荷載</b></p><p>　　本設(shè)計(jì)中考慮地震荷載的作用。</p><p>　

16、　3.2.永久荷載取值：</p><p>　　1）女兒墻自重（做法：墻高1300mm，100mm的混凝土壓頂）：</p><p>　　1.3m×0.20m×11.8kN/m3+0.1m×0.20m×25kN/m3=3.568kN/m</p><p><b>　　2）屋面</b></p>&l

17、t;p>　　防水層（剛性）：30厚C20細(xì)石混凝土防水 1.0 kN/m2</p><p>　　找平層： 煤渣混凝土 0.05m×16kN/m3=0.80 kN/m2</p><p>　　防水層（柔性）：二氈三油鋪小石子 0.40 kN/m2</p&g

18、t;<p>　　找平層：15厚水泥砂漿 0.015m×20 kN/m3=0.30 kN/m2</p><p>　　結(jié)構(gòu)層：80厚壓型鋼板組合樓板 </p><p>　　混凝土部分： 0 .08m×25kN/m3=2.00kN</p><p>　　多波型V-125壓型鋼板

19、： 0.065 kN/m2</p><p>　　裝飾層： 0.30 kN/m2</p><p>　　合計(jì) 4.87kN/m2</p>

20、<p><b>　　3） 樓面</b></p><p>　　1.10 kN/m2</p><p>　　結(jié)構(gòu)層：80厚壓型鋼板組合樓板 </p><p>　　砼部分： 0 .08m×25kN/m3=2.00kN</p><p>　　多波型V-125壓型鋼板：

21、 0.065 kN/m2</p><p>　　裝飾層： 0.30 kN/m2</p><p>　　合計(jì) 3.53kN/m2</p><p&g

22、t;<b>　　4）梁自重</b></p><p>　　主梁 HN450×200×9×14： 76.5 kN/m＝0.765 kN/m</p><p>　　裝飾層： 0.30 kN/m</

23、p><p>　　合計(jì) 1.06kN/m </p><p>　　縱次梁HN300×150×6.5×9： 0.004753m2×78.5 kN/m3＝0.37kN/m</p><p>　　裝飾層：

24、 0.30 kN/m</p><p>　　合計(jì) 0.67kN/m</p><p>　　橫次梁HN350×175×7×11： 0.006366

25、m2×78.5 kN/m3＝0.50kN/m</p><p>　　裝飾層： 0.30 kN/m</p><p>　　合計(jì) 0.80kN/m</p><

26、p>　　基礎(chǔ)梁（用于基礎(chǔ)計(jì)算）： b×h＝250mm×400mm</p><p>　　25kN/m3×0.25m×0.4m=2.5kN/m </p><p><b>　　5）柱自重</b></p><p>　　1~6層：邊柱HW500×500×16×24：

27、 245.17kg/m＝2.45kN/m</p><p>　　裝飾層： 0.50 kN/m</p><p>　　合計(jì) 2.95kN/m</p><p>　　中柱HW650×650

28、×16×24： 320.53 kg/m＝3.21kN/m</p><p>　　裝飾層： 0.50 kN/m</p><p>　　合計(jì) 3.71kN/m</p><

29、;p>　　7~11層：邊柱HW350×350×10×14： 102.2 kg/m＝1.02kN/m</p><p>　　裝飾層： 0.50 kN/m</p><p>　　合計(jì)

30、 1.52kN/m</p><p>　　中柱HW450×450×14×22： 200.04 kg/m＝2.00kN/m</p><p>　　裝飾層： 0.50 kN/m</p><p>　　合計(jì)

31、 2.50kN/m</p><p><b>　　外縱墻自重</b></p><p><b>　　底層</b></p><p>　　縱墻 (4.2m×3.9m×0.15m – 2.1m×1.5m×0.15m)×

32、6.5kN/m3/3.9m=2.72kN/m</p><p>　　鋁合金窗 0.35kN/m2×1.5m×2.1m/3.9m =0.28kN/m</p><p>　　合計(jì) 3.00kN/m</p><p><b>

33、;　　標(biāo)準(zhǔn)層</b></p><p>　　縱墻 (3.3m×3.9m×0.15m - 2.1m×1.5m×0.15m)×6.5kN/m3/3.9m=2.43kN/m</p><p>　　鋁合金窗 0.35kN/m2×1.5m×2.1m/3.9m =0.28 kN/m<

34、/p><p>　　水泥粉刷內(nèi)墻 0.36 kN/m2×(2.5m×3.9m- 2.1m×1.5m) /3.9m =0.61kN/m</p><p>　　合計(jì) 3.32kN/m</p><p><b>　　7）內(nèi)隔墻自重</b><

35、;/p><p>　　縱橫隔戶墻采用100厚ALC板。（不計(jì)隔墻中門窗洞口）： </p><p><b>　　6.5kN/m3</b></p><p>　　墻體 0.10m×（2.57×3.9-2.1×0.9）m×6.5kN/m3=5.29kN</p>&

36、lt;p>　　木門自重 0.2×KN/㎡</p><p>　　合計(jì) 5.67kN</p><p>　　線荷載： 5.67kN/3.9 m=1.45 kN/m</p

37、><p>　　3.3.框架荷載計(jì)算</p><p>　?。?）A～B軸間框架梁</p><p>　　屋面板傳均布荷載：</p><p>　　恒載：3.9m×4.865kN/m2 =18.97kN/m</p><p>　　活載：3.9m×2.00kN/m2 =7.80kN/m</p>&l

38、t;p><b>　　樓面板傳均布荷載：</b></p><p>　　恒載：3.9m×3.525kN/m2 =13.75kN/m</p><p>　　活載：3.9m×2.00kN/m2 =7.80kN/m</p><p>　　A～B軸間框架梁集中荷載為（均為恒載）：</p><p>　　屋面梁：因

39、不布置次梁，故無集中荷載</p><p><b>　　樓面梁：</b></p><p>　　恒載 =次梁自重+次梁上墻體自重</p><p>　　=（0.67 kN/m2 +3.32 kN/m2）×3.9m＝15.56kN</p><p>　　A～B軸間框架梁均布荷載為：</p><p>

40、;　　屋面梁：主梁自重 +屋面板傳荷載=1.06kN/m+18.97kN/m=20.03kN/m</p><p>　　樓面梁：主梁自重+樓面板傳荷載+內(nèi)橫墻自重=1.06kN/m+13.75kN/m+1.45kN/m =16.26kN/m</p><p>　　屋面、樓面梁活載=板傳活載=7.80 kN/m</p><p>　　（2）B～C軸間框架梁</p>

41、;<p>　　屋面板傳均布荷載：</p><p>　　恒載：3.9m×4.865kN/m2 =18.97kN/m</p><p>　　活載：3.9m×2.00kN/m2 =7.80kN/m</p><p><b>　　樓面板傳均布荷載：</b></p><p>　　恒載：3.9m

42、15;3.525kN/m2 =13.75kN/m</p><p>　　活載：3.9m×2.00kN/m2 =7.80kN/m</p><p>　　B～C軸間框架梁集中荷載為（均為恒載）：</p><p>　　屋面梁：因不布置次梁，故無集中荷載</p><p><b>　　樓面梁：</b></p>

43、<p>　　恒載 =次梁自重+次梁上墻體自重</p><p>　　=（0.67 kN/m2 +1.45kN/m2）×3.9m＝8.27kN</p><p>　　B～C軸間框架梁均布荷載為：</p><p>　　屋面梁：主梁自重 +屋面板傳荷載=1.06kN/m+18.97kN/m=20.03kN/m</p><p>　　樓

44、面梁：主梁自重+樓面板傳荷載+內(nèi)橫墻自重=1.06kN/m+13.75kN/m+1.45kN/m =16.26kN/m</p><p>　　屋面、樓面梁活載=板傳活載=7.80 kN/m</p><p>　　（3）A軸柱縱向集中荷載的計(jì)算</p><p>　　A～B跨⑥軸線次梁上荷載</p><p>　　屋面板傳均布荷載：</p>

45、;<p>　　恒載：3.9m×4.865kN/m2 =18.97kN/m</p><p>　　活載：3.9m×2.00kN/m2 =7.80kN/m</p><p><b>　　樓面板傳均布荷載：</b></p><p>　　恒載：3.9m×3.525kN/m2 =13.75kN/m</p>

46、;<p>　　活載：3.9m×2.00kN/m2 =7.80kN/m</p><p>　?、掭S間框架梁集中荷載為（均為恒載）：</p><p><b>　　屋面梁：</b></p><p>　?、掭S線次梁自重=7.2m×0.80kN/m =5.76kN</p><p><b>

47、　　樓面梁：</b></p><p>　　恒載 =⑥軸線次梁自重+次梁上墻體自重+二級(jí)次梁上墻體自重</p><p>　　=5.76kN+7.2m×1.45kN/m+（0.67 kN/m2 +1.45 kN/m2）×1.95m×4＝32.74kN</p><p>　　B柱分別受次梁所傳荷載為：</p><

48、p>　　恒載：屋面=板傳荷載+梁傳荷載=（18.97kN/m×7.20m +5.76kN）/4=35.59 kN</p><p>　　樓面=板傳荷載+梁傳荷載=（13.75kN/m×7.2m +32.74kN）/4=32.94kN</p><p>　　活載：屋面=板傳荷載=（2.00kN/m×3.90m×6.90m）/4 =13.46kN<

49、;/p><p>　　樓面=板傳荷載=（2.00kN/m×3.90m ×6.90m ）/4=13.46 kN</p><p><b>　　頂層柱：</b></p><p>　　天溝自重（采用0.3厚混凝土天溝，內(nèi)天溝，可不考慮自重）</p><p>　　頂層柱恒載 ＝女兒墻自重＋縱主梁自重＋⑥軸線次梁所傳荷

50、載＋⑧軸線次梁所傳荷載</p><p>　　＝3.57kN/m×7.8m+1.06kN/m×7.8m+35.59kN+35.59kN</p><p><b>　　=107.29kN</b></p><p>　　頂層柱活載 ＝次梁板傳活載</p><p>　　=（2.00kN/m×3.90m

51、×6.90m ）/2=26.92 kN</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝縱主梁自重及其上墻體自重＋⑥軸線次梁所傳荷載＋⑧軸線次梁所傳荷載</p><p>　　＝（1.06kN/m+3.32kN/m）×7.8m+32.94kN+32.94kN</p><p><b>　　=100.04kN</b></p>&l

52、t;p>　　標(biāo)準(zhǔn)層柱活載＝次梁板傳活載</p><p>　　=（2.00kN/m×3.90m ×6.90m ）/2=26.92 kN</p><p>　　（4）B軸柱縱向集中荷載的計(jì)算</p><p>　　B～C跨⑥軸線次梁上荷載</p><p>　　屋面板傳均布荷載：</p><p>　　

53、恒載：3.9m×4.87kN/m2 =18.99kN/m</p><p>　　活載：3.9m×2.00kN/m2 =7.80kN/m</p><p><b>　　樓面板傳均布荷載：</b></p><p>　　恒載：3.9m×3.53kN/m2 =13.77kN/m</p><p>　　活載

54、：3.9m×2.00kN/m2 =7.80kN/m</p><p>　?、掭S間框架梁集中荷載為（均為恒載）：</p><p><b>　　屋面梁：</b></p><p>　?、掭S線次梁自重=7.2m×0.80kN/m =5.76kN</p><p><b>　　樓面梁：</b>

55、</p><p>　　恒載 =⑥軸線次梁自重+次梁上墻體自重+二級(jí)次梁上墻體自重</p><p>　　=5.76kN+7.2m×1.45kN/m+（0.67 kN/m2 +1.45kN/m2）×1.95m×2＝24.47kN</p><p>　　C柱分別受次梁所傳荷載為：</p><p>　　恒載：屋面=板傳荷載

56、+梁傳荷載=（18.99kN/m×7.2m +5.76kN ）/4=35.62kN</p><p>　　樓面=板傳荷載+梁傳荷載=（13.77kN/m×7.20m +24.47kN）/4=30.9kN</p><p>　　活載：屋面=板傳荷載=（2.00kN/m×3.90m×7.20m）/4 =14.04kN</p><p>

57、　　樓面=板傳荷載=（2.00kN/m×3.90m ×7.20m）/4 =14.04 kN</p><p><b>　　頂層柱：</b></p><p>　　天溝自重（采用0.3厚混凝土天溝，內(nèi)天溝，可不考慮自重）</p><p>　　頂層柱恒載 ＝縱主梁自重＋⑥軸線次梁所傳荷載＋⑧軸線次梁所傳荷載</p>&

58、lt;p>　?。?.06kN/m×7.8m+（3559kN+35.62 kN）×2</p><p><b>　　=150.69kN</b></p><p>　　頂層柱活載＝次梁板傳活載</p><p>　　＝2.00kN/m×3.90m×（6.90m+7.2 m ）/2=55.00 kN</p

59、><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝縱主梁自重及其上墻體自重＋1/4軸線次梁所傳荷載＋1/5軸線次梁所傳荷載</p><p>　　＝（1.06kN/m+3.32kN/m）×7.8m+（32.94kN+30.9N）×2</p><p><b>　　=161.84kN</b></p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層柱活載＝次梁板

60、傳活載</p><p>　?。?.00kN/m×3.90m×（6.90m+7.2 m ）/2=55.00 kN </p><p>　?。?）C軸柱縱向集中荷載的計(jì)算</p><p><b>　　頂層柱：</b></p><p>　　天溝自重（采用0.3厚混凝土天溝，內(nèi)天溝，可不考慮自重）</p&

61、gt;<p>　　頂層柱恒載＝女兒墻自重＋縱主梁自重＋⑥軸線次梁所傳荷載＋⑧軸線次梁所傳荷載</p><p>　?。?.57kN/m×7.8m+1.06kN/m×7.8m+35.62kN+35.62kN</p><p><b>　　=107.35kN</b></p><p>　　頂層柱活載＝次梁板傳活載<

62、/p><p>　?。?.00kN/m×3.90m/2×7.20m =28.08kN</p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層柱恒載＝縱主梁自重及其上墻體自重＋⑥軸線次梁所傳荷載＋⑧軸線次梁所傳荷載</p><p>　?。剑?.06kN/m+3.32kN/m）×7.8m+30.90kN+30.9kN</p><p><b>

63、;　　=95.96kN</b></p><p>　　標(biāo)準(zhǔn)層柱活載＝次梁板傳活載</p><p>　?。?.00kN/m×3.90m×7.20m/2=28.08kN</p><p><b>　?。?）柱自重</b></p><p><b>　　邊柱：</b></p

64、><p>　　7~11柱自重： 1.52kN/m×3.3m =5.02kN</p><p>　　2~6層柱自重： 1.52kN/m×3.3m =9.74kN</p><p>　　底層柱自重： 2.95kN/m×4.2m =10.62kN</p><p><b>　　中柱：</b><

65、/p><p>　　7~11柱自重： 2.50kN/m×3.3m =8.25kN</p><p>　　2~6 層柱自重： 3.71kN/m×3.3m =12.24kN</p><p>　　底層柱自重： 3.71kN/m×4.2m =13.36kN</p><p><b>　　荷載計(jì)算匯總</b&

66、gt;</p><p>　?。?） 豎向集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算</p><p>　　根據(jù)以下計(jì)算所得數(shù)據(jù)，列出以下荷載計(jì)算值如表3.3.1所示。</p><p>　　表3.1豎向集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算 (單位：kN)</p><p>　?。?）豎向均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算</p><p>　　框架梁自重和橫向輕質(zhì)隔墻自重以均布荷載

67、的形式作用在框架梁上：</p><p>　　表3.2豎向均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算表 （單位：kN/m）</p><p>　　（3） 水平集中荷載標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算</p><p>　　在本算例中由于不考慮地震荷載的作用，所以水平荷載計(jì)算即風(fēng)荷載的計(jì)算。</p><p>　　作用在屋面梁和樓面梁節(jié)點(diǎn)處的集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值：</p><p

68、>　　式中 基本風(fēng)壓(本工程位于長(zhǎng)沙市)</p><p>　　—風(fēng)壓高度變化系數(shù)，因建筑地點(diǎn)位于長(zhǎng)沙市郊區(qū)，所以地面粗糙度為B類；</p><p>　　—風(fēng)荷載體型系數(shù)，根據(jù)建筑物的體型查得；</p><p>　　—風(fēng)振系數(shù)，基本自振周期對(duì)于鋼框架結(jié)構(gòu)可用,</p><p>　　應(yīng)考慮風(fēng)壓脈動(dòng)對(duì)結(jié)構(gòu)發(fā)生順風(fēng)向風(fēng)振的影響，,查表得，,

69、 </p><p><b>　　—下層柱高；</b></p><p>　　—上層柱高，對(duì)頂層為女兒墻高度的2倍；</p><p>　　—迎風(fēng)面的寬度，B＝7.8m。</p><p>　　表3.3 集中風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值</p><p>　　以上的荷載值見荷載圖3.1。</p><p

70、>　　4.風(fēng)荷載作用下的位移驗(yàn)算</p><p><b>　　4.1.側(cè)移剛度</b></p><p>　　見表4.1、表4.2、表4.3.</p><p>　　表4.1 橫向6～10層D值的計(jì)算</p><p>　　表4.2 橫向2～5層D值的計(jì)算</p><p>　　表4.3 橫向底層D

71、值的計(jì)算</p><p>　　2風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算</p><p>　　水平荷載作用下框架的層間側(cè)移可按下式計(jì)算：</p><p>　　式中 —第j層的總剪力；</p><p>　　—第j層所有柱的抗側(cè)剛度之和；</p><p>　　—第j層的側(cè)移剛度；</p><p>　　j層側(cè)移

72、 </p><p><b>　　頂層側(cè)移 </b></p><p>　　鋼框架在風(fēng)荷載作用下側(cè)移的計(jì)算見表4.4</p><p>　　表4.4風(fēng)荷載作用下框架側(cè)移計(jì)算</p><p><b>　　側(cè)移驗(yàn)算:</b></p><p>　　層間側(cè)移最大值 1/4

73、93<1/400 滿足要求</p><p>　　柱頂側(cè)移最大值 總=0.0465/37.2=1/800<1/500 滿足要求。</p><p>　　5．水平地震作用下的計(jì)算</p><p>　　5.1重力代表值的計(jì)算</p><p>　　(1) 該建筑高度為36.6m，采用底部剪力法計(jì)算。</p><p&

74、gt;　　作用于屋面梁和各層樓面梁處的重力荷載代表值為：</p><p>　　屋面梁處：Gw=結(jié)構(gòu)與構(gòu)件自重+50%雪載</p><p>　　樓面梁處：GE i=結(jié)構(gòu)與構(gòu)件自重+50%活載</p><p>　　其中結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重取樓面上下高范圍內(nèi)（屋面梁處取頂層的一半）的結(jié)構(gòu)和構(gòu)件自重，重力荷載代表值計(jì)算如下：</p><p>　　表5.1

75、A柱 (單位：kN)</p><p>　　表5.2 B柱 (單位：kN)</p><p>　　表5.3 C柱 (單位：kN)</p><p>　　表 5.4 AB梁 </p><p>　　表 5.5 BC梁 </p><p>　　表5.6 各層重力荷載代表值</p><p>　　重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值下

76、的荷載總圖如圖5.1。</p><p>　　圖 5.1重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值下的荷載總圖</p><p>　　5.2多遇地震作用標(biāo)準(zhǔn)值和位移計(jì)算:</p><p>　　由設(shè)防烈度為7度，遠(yuǎn)震；查表可得αmax=0.08,Tg=0.45,</p><p>　　T1=(0.1~0.12)n=1~1.2,取1.21</p><p>

77、　　因?yàn)門g<T1<5Tg ,所以橫向地震影響系數(shù)：</p><p>　　α1=（Tg/T1）0.9αmax=0.033</p><p>　　T1=1.1s>1.4Tg=1.4×0.45=0.63s</p><p>　　δn=0.08T1+0.01=0.08×1.21+0.01=0.107</p><p>

78、;　　FEK=α1Geq=α1×0.85∑Gi=0.033×0.85×8343.52kN=234.04kN</p><p>　　頂部附加作用力△Fn=δn FEK=0.107×234.04=25.04kN</p><p>　　FEK(1-δn)=209.00kN</p><p>　　按抗震規(guī)范算得作用于各質(zhì)點(diǎn)上橫向水平地震作用

79、標(biāo)準(zhǔn)值如6.1表所示。</p><p><b>　　。</b></p><p>　　表5.7 各質(zhì)點(diǎn)橫向水平地震作用標(biāo)準(zhǔn)值計(jì)算</p><p>　　表5.8 地震作用下框架側(cè)移計(jì)算</p><p><b>　　側(cè)移驗(yàn)算:</b></p><p>　　層間側(cè)移最大值 1/43

80、4<1/300，滿足要求。</p><p><b>　　6. 內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　為簡(jiǎn)化計(jì)算，考慮如下幾種單獨(dú)受荷情況：</p><p><b>　　恒載作用</b></p><p><b>　　活載滿跨布置；</b></p><p&

81、gt;　　風(fēng)荷載作用（從左向右，或從右向左）；</p><p><b>　　地震荷載作用。</b></p><p>　　對(duì)于（1）、（2）2種情況，框架在豎向荷載作用下，采用迭代法計(jì)算；對(duì)于第（3）（4）兩種情況,框架在水平荷載作用下，采用D值法計(jì)算。</p><p>　　在內(nèi)力分析以前，還應(yīng)計(jì)算節(jié)點(diǎn)各桿的彎距分配系數(shù)以及在豎向荷載作用下各桿端

82、的固端彎曲。</p><p><b>　　恒載作用下內(nèi)力計(jì)算</b></p><p>　　由前述的剛度比可根據(jù)下式求得節(jié)點(diǎn)各桿端的彎距分配系數(shù)如圖6.1所示。</p><p>　　均布荷載和集中荷載偏心引起的固端彎距構(gòu)成節(jié)點(diǎn)不平衡彎距：</p><p>　　根據(jù)上述公式計(jì)算的梁固端彎距如圖6.1所示。</p>

83、<p>　　將固端彎距及節(jié)點(diǎn)不平衡彎距填入圖6.1中節(jié)點(diǎn)的方框中，即可進(jìn)行迭代計(jì)算，直至桿端彎距趨于穩(wěn)定，在最后按下式求得各桿端彎距，如圖6.2所示。</p><p><b>　　式中 </b></p><p><b>　　—桿端最后彎距；</b></p><p><b>　　—各桿端固端彎距;&l

84、t;/b></p><p>　　—迭代所得的固端近端轉(zhuǎn)角彎距；</p><p>　　—迭代所得的固端遠(yuǎn)端轉(zhuǎn)角彎距；</p><p>　　恒荷載作用下的彎距圖、剪力圖和軸力圖見圖。</p><p>　　6.2活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算( 圖省略，方法同恒載)</p><p>　　活荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用在A～B軸間的迭代

85、圖，最后桿端彎矩圖，彎距圖、剪力圖和軸力圖。</p><p>　　6.3風(fēng)荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的內(nèi)力計(jì)算</p><p>　　框架在風(fēng)荷載作用（從左向右吹）下的內(nèi)力用D值法（改進(jìn)的反彎點(diǎn)法）進(jìn)行計(jì)算。其步驟為：</p><p>　　求各柱反彎點(diǎn)處的剪力值；</p><p><b>　　求各柱反彎點(diǎn)高度；</b></p&

86、gt;<p>　　求各柱的桿端彎距及梁端彎距；</p><p>　　求各柱的軸力和梁剪力。</p><p>　　第i層第m所分配的剪力為：見表。</p><p>　　框架柱反彎點(diǎn)位置，計(jì)算結(jié)果如表7. 1～7. 3所示。</p><p>　　框架各柱的桿端彎距、梁端彎距按下式計(jì)算，計(jì)算過程如表7. 4～7. 7所示。</p

87、><p>　　中柱 </p><p>　　邊柱 </p><p>　　6.4．地震荷載作用下的內(nèi)力計(jì)算(圖省略)</p><p>　　計(jì)算方法同風(fēng)荷載相同。見表7.8~7.11。</p><p>　　圖6.1 恒載作用下的迭代圖（單位：kN）&

88、lt;/p><p>　　圖6.2 恒載作用下的彎矩圖（單位：kN.m）</p><p>　　圖6.3 恒載作用下的剪力圖（單位：kN）</p><p>　　圖6.4 恒載作用下的軸力圖（單位：kN）</p><p>　　圖6.5 重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下桿端彎矩圖（單位：kN）</p><p>　　圖6.6 重力荷載標(biāo)

89、準(zhǔn)值作用下的迭代圖（單位：kN.m）</p><p>　　圖6.7重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的剪力圖（單位：kN）</p><p>　　圖6.8 重力荷載標(biāo)準(zhǔn)值作用下的軸力圖（單位：kN）</p><p>　　圖6.9 活荷載作用下的迭代圖（單位：kN）</p><p>　　圖6.10 活荷載作用下的彎矩圖（單位：kN.m）</p>

90、<p>　　圖6.11 活荷載作用下的剪力圖（單位：kN）</p><p>　　圖6.12 活荷載作用下的軸力圖（單位：kN）</p><p>　　6.6 水平荷載作用下的反彎點(diǎn)計(jì) </p><p>　　表7.1 A軸框架柱反彎點(diǎn)位置</p><p>　　表7.2 B軸框架柱反彎點(diǎn)位置</p><

91、;p>　　表7.3 C軸框架柱反彎點(diǎn)位置</p><p>　　表7.4 風(fēng)荷載作用下A軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算</p><p>　　表7.5 風(fēng)荷載作用下B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算</p><p>　　表7.6 風(fēng)荷載作用下C軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算</p><p>　　表7.7 風(fēng)荷載作用下框架柱軸力與梁端剪

92、力</p><p>　　表7.8 地震作用下A軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算</p><p>　　表7.9 地震作用下B軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算</p><p>　　表7.10 地震作用下C軸框架柱剪力和梁柱端彎矩的計(jì)算</p><p>　　表7.11 地震荷載作用下框架柱軸力與梁端剪力</p><p>&

93、lt;b>　　7．內(nèi)力組合</b></p><p>　　各種荷載情況下的框架內(nèi)力求得后，根據(jù)最不利又是可能的原則進(jìn)行內(nèi)力組合。當(dāng)考慮結(jié)構(gòu)塑性內(nèi)力重分布的有利影響時(shí)，應(yīng)在內(nèi)力組合之前對(duì)豎向荷載作用下的內(nèi)力進(jìn)行調(diào)幅。分別考慮恒荷載和活荷載由可變荷載效應(yīng)控制的組合和永久荷載效應(yīng)控制的組合，并比較兩種組合的內(nèi)力，取最不利者。由于構(gòu)件控制截面的內(nèi)力值應(yīng)取支座邊緣處，為此，進(jìn)行組合前，應(yīng)先計(jì)算各控制截面處（

94、支座邊緣處的）內(nèi)力值。</p><p>　　梁支座邊緣處的內(nèi)力值： </p><p>　　式中 —支座邊緣截面的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；</p><p>　　—支座邊緣截面的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；</p><p>　　—梁柱中線交點(diǎn)處的彎矩標(biāo)準(zhǔn)值；</p><p>　　—與相應(yīng)的梁柱中線交點(diǎn)處的剪力標(biāo)準(zhǔn)值；</p>&l

95、t;p>　　—梁?jiǎn)挝婚L(zhǎng)度的均布荷載標(biāo)準(zhǔn)值；</p><p>　　—梁端支座寬度（即柱截面高度）。</p><p>　　柱上端控制截面在上層的梁底，柱下端的控制截面在下層的梁頂。按軸線計(jì)算簡(jiǎn)圖算得的柱端內(nèi)力值，宜換算到控制截面處的值。為了簡(jiǎn)化起見，也可采用軸線處內(nèi)力值。</p><p>　　各內(nèi)力組合見表8.1~8.15</p><p>

96、　　表8.1 用于承載力計(jì)算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表(AB梁)</p><p>　　注：M單位為KN·m，V單位為KN</p><p>　　表8.2 用于承載力計(jì)算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表(AB梁)</p><p>　　注：M單位為KN·m，V單位為KN</p><p>　　表8.3 用于承載力

97、計(jì)算的框架梁由地震效應(yīng)控制的基本組合表(AB梁)</p><p>　　注：M單位為KN·m，V單位為KN</p><p>　　表8.4 用于承載力計(jì)算的框架梁由可變荷載效應(yīng)控制的基本組合表(BC梁)</p><p>　　注：M單位為KN·m，V單位為KN</p><p>　　表8.5 用于承載力計(jì)算的框架梁由永久荷載效應(yīng)控

98、制的基本組合表(BC梁)</p><p>　　注：M單位為KN·m，V單位為KN</p><p>　　表8.6 用于承載力計(jì)算的框架梁由地震效應(yīng)控制的基本組合表(BC梁)</p><p>　　注：M單位為KN·m，V單位為KN</p><p>　　表8.7 用于承載力計(jì)算的框架柱由活荷載效應(yīng)控制的基本組合表(B柱)<

99、/p><p>　　注：M單位為KN·m，N,V單位為KN</p><p>　　表8.8 用于承載力計(jì)算的框架柱由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表(B柱)</p><p>　　注：M單位為KN·m，N,V單位為KN</p><p>　　表8.9 用于承載力計(jì)算的框架柱由地震效應(yīng)控制的基本組合表(B柱)</p><

100、p>　　注：M單位為KN·m，V單位為KN</p><p>　　表8.10 用于承載力計(jì)算的框架柱由活荷載效應(yīng)控制的基本組合表(C柱)</p><p>　　注：M單位為KN·m，N,V單位為KN</p><p>　　表8.11 用于承載力計(jì)算的框架柱由永久荷載效應(yīng)控制的基本組合表(C柱)</p><p>　　注：M單

101、位為KN·m，N,V單位為KN</p><p>　　表8.12 用于承載力計(jì)算的框架柱由地震效應(yīng)控制的基本組合表(C柱)</p><p>　　注：M單位為KN·m，V單位為KN</p><p>　　表8.14 用于承載力計(jì)算的框架柱由活荷載效應(yīng)控制的基本組合表(A柱)</p><p>　　表8.15用于承載力計(jì)算的框架柱由

102、地震效應(yīng)控制的基本組合表(A柱)</p><p><b>　　8．截面驗(yàn)算</b></p><p><b>　　8.1 梁驗(yàn)算：</b></p><p>　　本文所用的鋼材為Q345鋼，當(dāng)t≤16時(shí)，=310kN/m2，=344.4kN/m2；當(dāng)16＜t≤40時(shí)，=295kN/m2，y=327.75kN/m2。</p

103、><p>　　根據(jù)內(nèi)力組合表選取最不利的一組內(nèi)力為 </p><p><b>　　8.11強(qiáng)度驗(yàn)算：</b></p><p>　　該梁采用型鋼，故可不必驗(yàn)算梁的抗剪承載力。</p><p>　　圖9.1 HN450×200×9×14</p><p>　　8.12 剛度驗(yàn)

104、算： </p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p>　　8.13 整體穩(wěn)定驗(yàn)算：</p><p>　　由《鋼結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)規(guī)范》GB50017－2003中第4.2.1條可知，由于壓型鋼板組合樓面的作用，可不必驗(yàn)算梁的整體穩(wěn)定性。</p><p>　　8.14 局部穩(wěn)定性驗(yàn)算：</p><

105、;p>　　8.1.5 抗震驗(yàn)算</p><p>　　根據(jù)內(nèi)力組合表選取最不利的一組內(nèi)力為 ：</p><p><b>　　取</b></p><p><b>　　8.2 柱驗(yàn)算：</b></p><p>　　由于柱截面發(fā)生變化，因此分別取一層，七層柱來進(jìn)行驗(yàn)算。</p><

106、;p>　　8.2.1 一層B柱：</p><p>　　根據(jù)內(nèi)力組合表選取最不利的一組內(nèi)力為</p><p><b>　　強(qiáng)度驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　剛度驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　整體穩(wěn)定性驗(yàn)算：</b></p><

107、;p>　　驗(yàn)算彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性：</p><p><b>　　查表得： </b></p><p>　　b) 驗(yàn)算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性： </p><p><b>　　故滿足要求。</b></p><p><b>　　局部穩(wěn)定驗(yàn)算：</b></p&g

108、t;<p><b>　　故要設(shè)加勁肋。</b></p><p><b>　　腹板：</b></p><p><b>　　抗震驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　選取最不利內(nèi)力</b></p><p>　　8.2.2 二層B柱：<

109、;/p><p>　　根據(jù)內(nèi)力組合表選取最不利的一組內(nèi)力為 </p><p><b>　　強(qiáng)度驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　剛度驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　整體穩(wěn)定性驗(yàn)算：</b></p><p>

110、　　驗(yàn)算彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性：</p><p><b>　　查表得： </b></p><p>　　b) 驗(yàn)算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性 ： </p><p><b>　　故滿足要求。</b></p><p><b>　　局部穩(wěn)定驗(yàn)算：</b></p>&l

111、t;p><b>　　故要設(shè)加勁肋。</b></p><p><b>　　腹板</b></p><p><b>　　5．抗震驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　選取最不利內(nèi)力</b></p><p>　　8.2.3七層B柱：</p>

112、<p>　　根據(jù)內(nèi)力組合表選取最不利的一組內(nèi)力為</p><p><b>　　強(qiáng)度驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　剛度驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　整體穩(wěn)定性驗(yàn)算：</b></p><p>　　驗(yàn)算彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性：</p

113、><p><b>　　查表得： </b></p><p>　　驗(yàn)算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性： </p><p><b>　　故滿足要求。</b></p><p><b>　　局部穩(wěn)定驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　故滿足要求。<

114、;/b></p><p><b>　　腹板：</b></p><p><b>　　抗震驗(yàn)算： </b></p><p><b>　　選取最不利內(nèi)力</b></p><p>　　8.2.4 一層C柱：</p><p>　　根據(jù)內(nèi)力組合表選取最不利

115、的一組內(nèi)力為</p><p><b>　　1. 強(qiáng)度驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　剛度驗(yàn)算：</b></p><p>　　3. 整體穩(wěn)定性驗(yàn)算：</p><p>　　驗(yàn)算彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性：</p><p><b>　　查表得： </b

116、></p><p>　　b) 驗(yàn)算彎矩作用平面外的整體穩(wěn)定性： </p><p><b>　　故滿足要求。</b></p><p><b>　　局部穩(wěn)定驗(yàn)算：</b></p><p>　　故局部穩(wěn)定滿足要求。</p><p><b>　　腹板：</b&

117、gt;</p><p><b>　　抗震驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　選取最不利內(nèi)力</b></p><p><b>　　七層C柱：</b></p><p>　　根據(jù)內(nèi)力組合表選取最不利的一組內(nèi)力為</p><p><b>　　1

118、. 強(qiáng)度驗(yàn)算：</b></p><p><b>　　剛度驗(yàn)算：</b></p><p>　　3. 整體穩(wěn)定性驗(yàn)算：</p><p>　　驗(yàn)算彎矩作用平面內(nèi)的整體穩(wěn)定性：</p><p><b>　　查表得： </b></p><p>　　b) 驗(yàn)算彎矩作用平面外

119、的整體穩(wěn)定性： </p><p><b>　　故滿足要求。</b></p><p><b>　　局部穩(wěn)定驗(yàn)算：</b></p><p>　　故局部穩(wěn)定滿足要求。</p><p><b>　　腹板：</b></p><p><b>　　抗震驗(yàn)算

120、：</b></p><p><b>　　選取最不利內(nèi)力</b></p><p>　　8.3 節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算</p><p>　　8.3.1 梁與柱的節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算：</p><p>　　此處只驗(yàn)算梁與柱的連接節(jié)點(diǎn)，腹板與柱采用高強(qiáng)螺栓連接，上、下翼緣采用高強(qiáng)熔透焊，焊條采用E50型。</p><p

121、>　　B柱1層不利節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算:</p><p>　　從組合表中選取一組不利內(nèi)力為</p><p>　　計(jì)算假定：腹板抗剪，翼緣抗彎。</p><p>　　采用10.9級(jí)摩擦型高強(qiáng)度螺栓M24，摩擦系數(shù) </p><p><b>　　單個(gè)螺栓的承載力：</b></p><p><b>

122、　　所需螺栓個(gè)數(shù)： </b></p><p>　　上下翼緣焊縫需承受的拉（壓）力為： </p><p>　　B柱與7層樓面梁不利節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算:</p><p>　　從組合表中選取一組不利內(nèi)力為</p><p>　　計(jì)算假定：腹板抗剪，翼緣抗彎。</p><p>　　采用10.9級(jí)摩擦型高強(qiáng)度螺栓M24，摩擦系數(shù)

123、 </p><p><b>　　單個(gè)螺栓的承載力：</b></p><p>　　所需螺栓個(gè)數(shù)： 取3個(gè)</p><p>　　上下翼緣焊縫需承受的拉（壓）力為： </p><p>　　B柱與頂層樓面梁最不利節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算:</p><p>　　從組合表中選取一組不利內(nèi)力為</p><

124、p>　　計(jì)算假定：腹板抗剪，翼緣抗彎。</p><p>　　采用10.9級(jí)摩擦型高強(qiáng)度螺栓M24，摩擦系數(shù) </p><p><b>　　單個(gè)螺栓的承載力：</b></p><p>　　所需螺栓個(gè)數(shù)： 取3個(gè)</p><p>　　上下翼緣焊縫需承受的拉（壓）力為： </p><p>　　A

125、柱與一層樓面梁最不利節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算:</p><p>　　從組合表中選取一組不利內(nèi)力為</p><p>　　計(jì)算假定：腹板抗剪，翼緣抗彎。</p><p>　　采用10.9級(jí)摩擦型高強(qiáng)度螺栓M24，摩擦系數(shù) </p><p><b>　　單個(gè)螺栓的承載力：</b></p><p>　　所需螺栓個(gè)數(shù)：

126、取3個(gè)</p><p>　　上下翼緣焊縫需承受的拉（壓）力為： </p><p>　　A柱與二層樓面梁最不利節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算:</p><p>　　從組合表中選取一組不利內(nèi)力為</p><p>　　計(jì)算假定：腹板抗剪，翼緣抗彎。</p><p>　　采用10.9級(jí)摩擦型高強(qiáng)度螺栓M24，摩擦系數(shù) </p><

127、;p><b>　　單個(gè)螺栓的承載力：</b></p><p>　　所需螺栓個(gè)數(shù)： 取3個(gè)</p><p>　　上下翼緣焊縫需承受的拉（壓）力為： </p><p>　　A柱與七層樓面梁最不利節(jié)點(diǎn)驗(yàn)算:</p><p>　　從組合表中選取一組不利內(nèi)力為</p><p>　　計(jì)算假定：腹板抗剪

128、，翼緣抗彎。</p><p>　　采用10.9級(jí)摩擦型高強(qiáng)度螺栓M24，摩擦系數(shù) </p><p><b>　　單個(gè)螺栓的承載力：</b></p><p>　　所需螺栓個(gè)數(shù)： 取3個(gè)</p><p>　　上下翼緣焊縫需承受的拉（壓）力為： </p><p>　　8.3 .2 節(jié)點(diǎn)抗震驗(yàn)算:<

129、;/p><p>　　B柱上端與1層樓面梁不利節(jié)點(diǎn)抗震驗(yàn)算:</p><p>　　從組合表中選取一組不利內(nèi)力為</p><p>　　結(jié)點(diǎn)域的抗剪強(qiáng)度,屈服承載力和穩(wěn)定性驗(yàn)算:</p><p><b>　　抗剪強(qiáng)度:</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></

130、p><p><b>　　屈服承載力:</b></p><p><b>　　滿足要求.</b></p><p><b>　　穩(wěn)定性:</b></p><p><b>　　滿足要求.</b></p><p>　　B柱上端與第7層樓面梁不利節(jié)

131、點(diǎn)抗震驗(yàn)算:</p><p>　　從組合表中選取一組不利內(nèi)力為</p><p>　　結(jié)點(diǎn)域的抗剪強(qiáng)度,屈服承載力和穩(wěn)定性驗(yàn)算:</p><p><b>　　抗剪強(qiáng)度:</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p><b>　　屈服承載力:

132、</b></p><p><b>　　滿足要求.</b></p><p><b>　　穩(wěn)定性:</b></p><p><b>　　滿足要求.</b></p><p>　　B柱上端與頂層樓面梁最不利節(jié)點(diǎn)抗震驗(yàn)算:</p><p>　　從組合表

133、中選取一組不利內(nèi)力為</p><p>　　結(jié)點(diǎn)域的抗剪強(qiáng)度,屈服承載力和穩(wěn)定性驗(yàn)算:</p><p><b>　　抗剪強(qiáng)度:</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p><b>　　屈服承載力:</b></p><p>&l

134、t;b>　　滿足要求.</b></p><p><b>　　穩(wěn)定性:</b></p><p><b>　　滿足要求.</b></p><p>　　A柱上端與一層樓面梁最不利節(jié)點(diǎn)抗震驗(yàn)算:</p><p>　　從組合表中選取一組不利內(nèi)力為</p><p>　　

135、結(jié)點(diǎn)域的抗剪強(qiáng)度,屈服承載力和穩(wěn)定性驗(yàn)算:</p><p><b>　　抗剪強(qiáng)度:</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p><b>　　屈服承載力:</b></p><p>　　屈服承載力滿足要求.</p><p><

136、;b>　　穩(wěn)定性:</b></p><p><b>　　滿足要求.</b></p><p>　　A柱上端與2層樓面梁最不利節(jié)點(diǎn)抗震驗(yàn)算:</p><p>　　從組合表中選取一組不利內(nèi)力為</p><p>　　結(jié)點(diǎn)域的抗剪強(qiáng)度,屈服承載力和穩(wěn)定性驗(yàn)算:</p><p><b&

137、gt;　　抗剪強(qiáng)度:</b></p><p><b>　　滿足要求。</b></p><p><b>　　屈服承載力:</b></p><p><b>　　滿足要求.</b></p><p><b>　　穩(wěn)定性:</b></p>