鄭州某酒店空調(diào)系統(tǒng)設計【畢業(yè)論文】

1、<p>　　本科畢業(yè)論文(設計)</p><p>　題 目：鄭州某酒店空調(diào)系統(tǒng)設計</p><p>　學 院：</p><p>　學生姓名：</p><p>　專 業(yè)：建筑環(huán)境與設備工程</p><p>　班 級：</p><p>　指導教師：</p>

2、;<p>　起止日期：</p><p>　　鄭州某酒店空調(diào)系統(tǒng)設計</p><p><b>　　摘要</b></p><p>　　本設計為鄭州某酒店的空調(diào)設計。在該設計中計算了該酒店的各種空調(diào)冷負荷，包括圍護結(jié)構(gòu)、人體、照明、設備等形成的冷負荷以及人體散濕形成的濕負荷。根據(jù)空氣處理設備對空氣的處理過程和該酒店的建筑功能，選定了該酒

3、店的空調(diào)系統(tǒng)方案——風機盤管加新風系統(tǒng)。根據(jù)設計方案的要求，進行了風系統(tǒng)、水系統(tǒng)的水力計算以及各種設備和附件的選型計算。設備選型時，力求做到經(jīng)濟、實用和安全。根據(jù)本專業(yè)的設計規(guī)范和工程設計程序,整個設計以經(jīng)濟安全節(jié)能為原則，以室內(nèi)環(huán)境舒適為目的。</p><p>　　【關鍵詞】空調(diào)設計；新風系統(tǒng)；風機盤管</p><p>　　Design of air conditioning syste

4、m in a hotel in Zhengzhou</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　The project is design for the air conditioning design of a hotel in Zhengzhou. It contains the following parts :calculati

5、ng air-conditioning cooling load,,which comprise a retaining structure, body, lighting, equipment of cold forming a load as well as the human body moisture formed moisture load. According to the air treatment equipment

6、for air treatment process and the hotel building, air conditioning system scheme of fan-coil unit plus fresh air system. is chosen for the hotel. , According </p><p>　　【Keywords】Air conditioning design; Air

7、conditioning colling load; Primary air fancoil system</p><p><b>　　目錄</b></p><p><b>　　1．設計總說明1</b></p><p>　　1.1 工程概況2</p><p>　　1.2 計算參數(shù)的選擇與設計標準

8、2</p><p><b>　　2．負荷計算3</b></p><p>　　2.1 夏季空調(diào)冷負荷計算方法3</p><p>　　2.2 夏季空調(diào)冷負荷計算過程4</p><p>　　3．空調(diào)方案的確定及氣流組織計算8</p><p>　　3.1 設計任務8</p>&l

9、t;p>　　3.2 設計說明9</p><p>　　3.3 室氣流組織計算12</p><p>　　4. 風管計算18</p><p>　　4.1 繪制軸測圖18</p><p>　　4.2 風管的水利計算18</p><p>　　4.3 風機盤管與新風機組的選型25</p><p

10、>　　5. 水管及其水利計算27</p><p>　　5.1繪制系統(tǒng)軸測圖27</p><p>　　5.2 阻力計算28</p><p>　　5.3 設備選型29</p><p>　　6. 防排煙設計30</p><p><b>　　參考文獻32</b></p>&

11、lt;p><b>　　外文原文33</b></p><p><b>　　中文翻譯38</b></p><p><b>　　1．設計總說明</b></p><p><b>　　1.1 工程概況</b></p><p>　　本設計的任務是對鄭州某酒店

12、進行中央空調(diào)設計，標準層層高為4m，選用空氣水系統(tǒng)對建筑進行空氣調(diào)節(jié)。主要任務是對屋頂，外墻，窗戶等圍護結(jié)構(gòu)得熱，照明散熱、設備散熱等負荷進行處理計算，根據(jù)要求進行風管、水管的計算及管道、風口的布置。</p><p>　　1.2 計算參數(shù)的選擇與設計標準</p><p><b>　　室外設計氣象參數(shù)：</b></p><p>　　夏季室外計算干

13、球溫度：35.6℃ </p><p>　　夏季室外計算濕球溫度：27.4℃</p><p><b>　　夏季相對濕度：</b></p><p><b>　　室內(nèi)設計計算參數(shù)：</b></p><p><b>　　室內(nèi)設計溫：26℃</b></p><p>

14、;<b>　　相對濕度：</b></p><p><b>　　屋頂：</b></p><p>　　結(jié)構(gòu)同附錄2-9中序號10，K=1.10，衰減系數(shù)0.52，衰減度15.15，延遲時間5.9h</p><p><b>　　外墻：</b></p><p>　　結(jié)構(gòu)同附錄2-9中序

15、號12，K=1.17，衰減系數(shù)0.23，衰減度31.92，延遲時間10.0h</p><p><b>　　內(nèi)墻和樓板：</b></p><p>　　內(nèi)墻為200磚墻，即4號內(nèi)墻；樓板：4號樓板</p><p><b>　　玻璃：</b></p><p>　　窗：單層玻璃鋼窗，K=4.54，掛淺色內(nèi)窗

16、簾，無外遮陽</p><p><b>　　2．負荷計算</b></p><p>　　2.1 夏季空調(diào)冷負荷計算方法 </p><p>　?。?）外墻和屋面瞬變傳熱引起的冷負荷[1]：</p><p>　　計算公式 （2.1）&l

17、t;/p><p>　　其中 計算時間，h；</p><p>　　圍護結(jié)構(gòu)表面受到周期為24h諧性溫度波作用，溫度波傳到內(nèi)表面的時間延遲，h；</p><p>　　溫度波的作用時間，即溫度作用于圍護結(jié)構(gòu)外表面的時間[4]；</p><p>　　圍護結(jié)構(gòu)傳熱系數(shù)，；</p><p>　　圍護結(jié)構(gòu)計算面積，m2 ；</

18、p><p>　　作用時刻下，圍護結(jié)構(gòu)的冷負荷計算溫差，簡稱負荷溫差。</p><p>　?。?）外玻璃窗瞬變傳熱引起的冷負荷：</p><p><b>　　計算公式為</b></p><p><b>　?。?.2）</b></p><p>　　其中計算時刻的負荷溫差，。</

19、p><p>　?。?）透過玻璃窗的日射得熱引起的冷負荷：</p><p><b>　　計算公式為</b></p><p><b>　　(2.3)</b></p><p>　　其中窗的有效面積系數(shù)；單層鋼窗0.85，雙層鋼窗0.75；</p><p><b>　　地點修正

20、系數(shù)；</b></p><p>　　計算時刻時，透過單位窗口面積的太陽總輻射熱形成的冷負荷[5]，；</p><p>　?。?）照明散熱形成的冷負荷：</p><p><b>　　計算公式為</b></p><p><b>　　（2.4）</b></p><p>

21、　　其中 鎮(zhèn)流器消耗功率系數(shù)，當明裝熒光燈的鎮(zhèn)流器裝在空調(diào)房間內(nèi)時，取；當暗裝熒光燈鎮(zhèn)流器裝在頂棚內(nèi)時，可?。?lt;/p><p>　　燈罩隔熱系數(shù)，當熒光燈罩上部穿有小孔，可利用自然通風散熱于頂棚內(nèi)時，取[7]；而熒光燈內(nèi)無通風孔者，則視頂棚內(nèi)通風情況，??；</p><p>　　照明燈具所需功率，kW。</p><p>　?。?）設備散熱形成的冷負荷：</p&g

22、t;<p><b>　　計算公式</b></p><p><b>　　（2.5）</b></p><p>　　其中電動機安裝功率，kW；</p><p>　　電動機效率[8]，可由產(chǎn)品樣本查得；</p><p>　　利用系數(shù)，電動機最大實際耗功率與安裝功效之比，一般可取0.7~0.9，

23、可用以反映安裝功率的利用；</p><p>　　同時只用系數(shù)，即房間內(nèi)電動機同時使用的安裝功率與總安裝功率之比，根據(jù)工藝過程的設備使用情況而定，一般為0.5~0.8；</p><p>　　負荷系數(shù)，每小時的平均耗功率與設計最大實耗功率之比，電子計算機可取1.0。</p><p>　?。?）人體顯熱散熱形成的冷負荷：</p><p><b

24、>　　計算公式</b></p><p><b>　　（2.6）</b></p><p>　　其中不同室溫和勞動性質(zhì)時成年男子散熱量，W</p><p><b>　　室內(nèi)全部人數(shù)；</b></p><p><b>　　群集系數(shù)。</b></p>&

25、lt;p>　?。?）人體潛熱散熱形成的冷負荷：</p><p><b>　　計算公式</b></p><p><b>　　（2.7）</b></p><p>　　其中 設備、照明和人體得熱，W；</p><p>　　設備投入使用時刻或開燈時刻或人員進入房間時刻，h；</p>

26、<p>　　從設備投入使用時刻或開燈時刻或人員進入時刻到計算時刻，h；</p><p>　　時間的設備負荷強度系數(shù)，照明負荷強度系數(shù)、人體負荷強度系數(shù)。</p><p>　　2.2 夏季空調(diào)冷負荷計算過程</p><p>　　計算過程以一層辦公室為例。</p><p>　　（1）西墻傳熱冷負荷：負荷計算表</p>&l

27、t;p>　?。?）西窗傳熱冷負荷：</p><p>　　表2 西窗傳熱冷負荷計算表</p><p>　　（3）西窗日射冷負荷：</p><p>　　表3 西窗日射冷負荷計算表</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　?。?）照明設備冷負荷：</p>&l

28、t;p>　　表4 照明設備冷負荷計算表</p><p>　?。?）人員散熱冷負荷：</p><p>　　表5 人員散熱冷負荷計算表</p><p>　?。?）設備散熱冷負荷：</p><p>　　表6 設備散熱冷負荷計算表</p><p><b>　　續(xù)表</b></p>

29、<p>　?。?）辦公室夏季冷負荷計算匯總：</p><p>　　表7 辦公室負荷計算匯總 (單位:W)</p><p>　　由計算可知，最大的圍護結(jié)構(gòu)冷負荷出現(xiàn)在下午2:00。</p><p>　　（8）一層夏季冷負荷計算匯總：</p><p>　　表8 一層夏季冷負荷計算匯總 (單位:W)</p>

30、<p>　　由計算可知，最大的圍護結(jié)構(gòu)冷負荷出現(xiàn)在下午15:00-16：00。</p><p>　　（9）二—四層夏季冷負荷計算匯總：</p><p>　　表9 二層夏季冷負荷計算匯總 (單位:W)</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　由計算可知，最大的圍護結(jié)構(gòu)冷負荷出現(xiàn)在凌晨2

31、：00。</p><p>　?。?0）四層夏季冷負荷計算匯總：</p><p>　　表10 四層夏季冷負荷計算匯總 (單位:W)</p><p>　　由計算可知，最大的圍護結(jié)構(gòu)冷負荷出現(xiàn)在凌晨2：00。</p><p>　　3．空調(diào)方案的確定及氣流組織計算</p><p><b>　　3.1 設計任務&l

32、t;/b></p><p>　?。?）確定空調(diào)設計方案：</p><p>　　根據(jù)該工程的實際情況，所有房間采用風機盤管（加新風）系統(tǒng)。</p><p>　　用風機盤管系統(tǒng)的優(yōu)點[2]在于：</p><p>　　a安裝投產(chǎn)較快，介于集中式空調(diào)系統(tǒng)與單元式空調(diào)器之間。</p><p>　　b靈活性較大，節(jié)能效果好，

33、可根據(jù)各室內(nèi)負荷情況自行調(diào)節(jié)。</p><p><b>　　c使用壽命較長。</b></p><p>　　d風機盤管可安設在空調(diào)房間內(nèi)，各空調(diào)房間不會相互污染。</p><p>　　風機盤管機組新風供給方式采用由獨立的新風系統(tǒng)供給室內(nèi)新風,即把新風處理到室內(nèi)焓值,不承擔室內(nèi)負荷.這種方案既提高了該系統(tǒng)的調(diào)節(jié)和運轉(zhuǎn)的靈活性,且進入風機盤管的供水溫

34、度可適當提高,水管的結(jié)露現(xiàn)象可得到改善。</p><p>　　（2）計算各空調(diào)房間送風量</p><p>　?。?）空調(diào)房間氣流組織方案的確定及計算</p><p>　　根據(jù)空調(diào)房間的性質(zhì)和作用，以及空氣處理設備的類型，確定空調(diào)房間氣流組織形式，進行氣流組織設計計算，并選擇相應的空氣分布器。</p><p>　　本工程采用側(cè)送側(cè)回氣流分布形式

35、，送風口應盡量靠近頂棚布置，甚至以仰角15~20°向上送風。</p><p><b>　　3.2 設計說明</b></p><p>　?。?）計算熱濕比線：</p><p>　　一般在h-d圖的周邊或右下角給出熱濕比（或稱角系數(shù)）ε線。熱濕比的定義是濕空氣的焓變化與含濕量變化之比，即</p><p><b

36、>　　(3.1)</b></p><p>　　式中 Q——室內(nèi)余熱量，kJ/h；</p><p>　　W——室內(nèi)余濕量，kg/h。</p><p>　?。?）校核送風溫差：</p><p>　　暖通空調(diào)規(guī)范規(guī)定了夏季送風溫差的建議值，該值和恒溫精度有關。本工程室溫允許波動范圍±1.0℃，則送風溫差的范圍6~10℃

37、。</p><p><b>　?。?）計算送風量：</b></p><p>　　送入的空氣同時吸收余熱、余濕，則送風量符合以下等式：</p><p><b>　　(3.2)</b></p><p>　　式中 Q——余熱量，kJ/h；</p><p>　　ρ——濕空氣密度，k

38、g/m3；</p><p>　　c——空氣比熱容，kJ/(kg·℃)；</p><p>　　Δto——送風溫差，℃。</p><p>　?。?）確定穩(wěn)流系數(shù)：</p><p>　　α為無量綱紊流系數(shù)，其數(shù)值的大小決定于風口形式并與射流的擴散角有關。因此，對不同的風口形式有不同的α值。</p><p><

39、b>　?。?）換氣次數(shù)：</b></p><p>　　換氣次數(shù)是空調(diào)工程中常用的衡量送風量的指標，它的定義是：房間通風量L（m3/h）和房間體積V（m3）的比值，即</p><p>　　次/h （3.3）</p><p>　　式中 L——送風量，m3/h；</p><p&g

40、t;　　V——房間體積，m3。</p><p>　　換氣次數(shù)與室溫允許波動范圍有關，需校核。</p><p>　?。?）計算送風口出流速度：</p><p>　　送風口的出流速度是根據(jù)以下兩條原則確定的：</p><p>　　1、應使回流平均速度vh,p小于工作區(qū)的允許速度。工作區(qū)允許速度根據(jù)工藝要求而定，在一般情況下可按0.25m/s考慮。

41、</p><p>　　2、在空調(diào)房間內(nèi)，為防止風口的噪聲，限制送風速度在2~5m/s范圍內(nèi)。</p><p>　　若以工作區(qū)允許流速為0.25m/s代替vh,p，則最大允許送風風速為</p><p><b>　?。?.4）</b></p><p>　　式中 ——射流自由度，。</p><p>　

42、　如果計算出的=2~5m/s范圍內(nèi)，即認為可滿足設計要求。</p><p>　　用試算法來求vo，即假設vo，計算；將算出的代入中，計算出vo；若算得vo=2~5m/s，即認為可滿足設計要求，否則重新假設vo，重復上述步驟，直至滿足設計要求為止。</p><p>　?。?）確定送風口數(shù)目：</p><p>　　送風口數(shù)目計算公式為：</p><p

43、><b>　?。?.5）</b></p><p>　　式中 H——房間高度，m；</p><p><b>　　α——紊流系數(shù)；</b></p><p><b>　　x——射程，m；</b></p><p>　　——無因次距離，m。</p><p>

44、;　　由于非等溫受限射流軸心溫度衰減與無因次距離及射流自由度有關，故和Δto均為已知，如果也知Δtx時，則可查圖得出。</p><p>　　Δtx為射程x處的軸心溫差，一般應小于或等于空調(diào)精度。對于高精度恒溫工程，則取空調(diào)精度的0.4~0.8倍為宜。</p><p>　　貼附射程為x=A-0.5m，為房間長度，減去0.5m是考慮距墻0.5m范圍內(nèi)劃為非恒溫區(qū)。</p><

45、;p>　?。?）確定送風口尺寸</p><p>　　每個風口面積的公式：</p><p><b>　　(3.6)</b></p><p>　　式中 L——送風量，m3/h；</p><p>　　vo——最大允許送風風速，m/s；</p><p>　　N——送風口數(shù)目，個。</p>

46、;<p>　　根據(jù)面積f，就可確定圓形風口的直徑或者矩形風口的長和寬。</p><p>　　（9）校核射流的貼附長度：</p><p>　　射流貼附長度是否等于或大于射程長度，關系到射流會否過早地進入工作區(qū)。因此需對貼附長度進行校核。若算出的貼附長度大于或等于射程長度，即認可滿足要求，否則重新設計計算。</p><p>　　射流貼附長度主要取決于阿基米

47、德數(shù)Ar。阿基米德數(shù)Ar按照計算，式中的do可按當量流量直徑計算。</p><p>　?。?0）校核房間高度：</p><p>　　為了保證工作區(qū)都能處于回流狀態(tài)，而不受射流的影響，需要有一定的射流混合層高度，如圖1所示。</p><p>　　圖1 側(cè)上送的貼附射流</p><p>　　因此，空調(diào)房間的最小高度為：</p>&

48、lt;p><b>　　（3.7）</b></p><p>　　式中 h——空調(diào)區(qū)高度，一般取=2m；</p><p>　　W——送風口底邊至頂棚距離,m；</p><p>　　0.07x——射流向下擴展的距離，取擴散角θ=4°，則tg4°=0.07；</p><p>　　0.3——為安全系數(shù)。

49、</p><p>　　如果房間高度大于或等于，即認可滿足要求，否則要調(diào)整設計。</p><p>　　（11）確定新風量因素：</p><p><b>　　1、滿足衛(wèi)生要求</b></p><p><b>　　最小新風量Ⅰ：</b></p><p><b>　　（3.

50、8）</b></p><p>　　式中 n——房間人數(shù)，人；</p><p>　　lW——人需新風量，m3/（h·人）。</p><p>　　一般可按規(guī)范確定：不論每人占房間體積多少，新風量按大于等于30m3/（h·人）采用[3]；對于人員密集的建筑物，如采用空調(diào)的體育館、會場，每人所占的空間較少（不到10m3），但停留時間很短，可

51、分別按吸煙或不吸煙的情況，新風量以7~15m3/（h·人）計算。</p><p>　　2、局部排風量和維持正壓所需的滲透風量</p><p><b>　　最小新風量Ⅱ：</b></p><p><b>　?。?.9）</b></p><p>　　式中 LP1——排風量，m3/h；<

52、/p><p>　　LS——滲透風量，m3/h。</p><p>　　一般情況下室內(nèi)正壓在5~10Pa即可滿足要求。</p><p><b>　　3、系統(tǒng)總風量</b></p><p><b>　　最小新風量Ⅲ：</b></p><p><b>　?。?.10）</

53、b></p><p>　　式中 L——送風量，m3/h。</p><p><b>　　4、確定最小新風量</b></p><p><b>　?。?.11）</b></p><p>　　3.3 室氣流組織計算</p><p>　　以辦公室為例進行氣流組織計算。</

54、p><p>　?。?）房間基本情況：</p><p>　　空調(diào)房間要求恒溫精度[4]為26±1.0℃，房間的長、寬和高分別為：A=7m,B=3m,H=4.2m,房間人數(shù)2人，室內(nèi)的冷負荷Q=3387W,濕負荷W=654g/h.</p><p><b>　　（2）計算過程</b></p><p><b>　

55、　1、計算熱濕比線ε</b></p><p><b>　　ε= </b></p><p>　　2、繪制h-d圖，確定各狀態(tài)點參數(shù)。新風處理到室內(nèi)空氣焓值，不承擔室內(nèi)負荷，并且新風不進入風機盤管。</p><p>　　圖2 新風不進入風機盤管方案</p><p>　　由圖可得：hN=56kJ/kg，tN=26

56、℃；ho=46kJ/kg，to=18℃。ΔtN =8℃，在6~10℃之內(nèi)，所以滿足要求。</p><p>　　3、選定送風口型式為三層活動百葉型送風口，查表5-1，紊流系數(shù)α=0.16，風口布置在房間寬度方向B上，射程x=A-0.5m=4.8m。</p><p>　　4、計算送風量并校核換氣次數(shù)</p><p>　　由圖確定送風溫差ΔtN =8℃，</p>

57、;<p><b>　　L=</b></p><p>　　換氣次數(shù)6次/h>5次/h，滿足要求。</p><p><b>　　5、確定送風速度</b></p><p>　　假設送風速度vo=3.5m/s，則</p><p><b>　　將代入式：</b><

58、;/p><p>　　所取vo=3.5m/s<6.5m/s，且防止風口噪聲的流速2~5m/s之內(nèi)，所以滿足要求。</p><p><b>　　6、確定送風口數(shù)目</b></p><p>　　考慮到要求空調(diào)精度較高，因而軸心溫差Δtx取為空調(diào)精度的0.8倍[5]，即</p><p><b>　　℃</b&g

59、t;</p><p>　　由圖查得無因次距離=0.23，則送風口數(shù)目為</p><p><b>　　取整N=2個。</b></p><p><b>　　7、確定送風口尺寸</b></p><p><b>　　每個送風口面積為</b></p><p>　　

60、確定送風口尺寸為長×寬=0.12m×0.12m。</p><p><b>　　面積當量直徑為</b></p><p>　　從圖查得x/do=36，則貼附長度x=36×0.135=4.87m，大于射程4.8m，所以滿足設計要求。</p><p><b>　　8、校核房間高度</b></p&

61、gt;<p>　　設定風口底邊至頂棚距離為0.5m，則</p><p>　　H=h+W+0.07x+0.3=2+0.5+0.07×4.8+0.3=3.14m</p><p>　　給定房高3.6m大于設計要求房高3.14m，所以滿足要求。</p><p><b>　　9、計算新風量</b></p><p

62、><b>　　總風量的20%：</b></p><p>　　0.2×350=70m3/h</p><p><b>　　人需風量：</b></p><p>　　30×2=60 m3/h</p><p>　　比較可得70m3/h>30m3/h，所以新風量LW=70 m3/

63、h。</p><p>　　一層其他房間的計算步驟同值班更衣室,將計算結(jié)果列于表11中。</p><p>　　表11 一層房間風量及氣流組織計算表</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　表12 二—三層房間風量及氣流組織計算表</p><p><b>　　續(xù)表&

64、lt;/b></p><p>　　表13 四層房間風量及氣流組織計算表 </p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p><b>　　4. 風管計算</b></p><p><b>　　4.1 繪制軸測圖</b></p><p><

65、;b>　　以二層為例：</b></p><p>　　軸測圖如圖3所示。并對個管段進行編號，標注管段長度和風量。該空調(diào)系統(tǒng)的風道選用鍍鋅鋼板（K=0.15mm）制作，已知消聲器阻力[6]為50Pa，空調(diào)箱阻力為290Pa。</p><p>　　圖3 一層風管布置軸測圖</p><p>　　選定管段1-2-3-4-5-6-7-8為最不利管路，逐段計算

66、摩擦阻力和局部阻力。其中風管選矩形、鋼板制風管。</p><p>　　4.2 風管的水利計算</p><p><b>　　（1）計算說明</b></p><p>　　首先選擇管段1-2-3-4-5-6-7-8為最不利管路。用假定流速法，先假定一個流速，根據(jù)風量和公式（4.1）確定管徑，將管徑規(guī)格化后計算實際流速。由管徑和風速查找各局部阻力系數(shù)，

67、再根據(jù)各段管長和局部阻力構(gòu)件以及摩擦阻力，由公式（4.2）和公式（4.3）逐步計算各段的阻力大小，最后進行阻力平衡的計算。 </p><p>　　風管斷面面積計算公式為</p><p><b>　　（4.1）</b></p><p>　　式中 F——風管斷面面積，m2；</p><p>　　V——管段內(nèi)風速，m/s；&

68、lt;/p><p>　　GF——管段內(nèi)風量，m3/h。</p><p>　　沿程阻力計算公式[7]為</p><p><b>　?。?.2）</b></p><p>　　式中 △Pm——沿程阻力，Pa；</p><p>　　L——管段長度，m；</p><p>　　Rm——單

69、位長度摩擦阻力，Pa/m。</p><p><b>　　局部阻力計算公式為</b></p><p><b>　?。?.3）</b></p><p>　　式中 Z——局部阻力，Pa；</p><p>　　ρ——空氣密度，取1.2m3/s；</p><p>　　ξ——局部阻力系

70、數(shù)。</p><p><b>　?。?）計算過程</b></p><p>　　管段1-2：（風量L=60m3/h，管段長l=3.2m)</p><p>　　摩擦阻力部分：初選流速為4m/s，風量為360m3/h，算得風道斷面積為</p><p>　　將F'規(guī)格化為120mm×120mm，F(xiàn)=0.0144

71、m2，這時實際流速為1.2m/s，流速當量直徑為120mm。根據(jù)流速1.2m/s和流速當量直徑120mm，查圖得到單位長度摩擦阻力Rm=1.2Pa/m，管段1-2的摩擦阻力△pm,1-2=lRm=3.2×1.2=3.84Pa</p><p>　　局部阻力部分：該段存在局部阻力的部件有側(cè)面送風口、多葉調(diào)節(jié)閥、彎頭、漸縮管及三通直通。</p><p>　　側(cè)面送風口：假定面風速為3m

72、/s，則百葉風口面積為</p><p>　　將F'規(guī)格化為120mm×120mm，F(xiàn)=0.0144m2，這時實際面風速為2.31m/s，根據(jù)面風速2.31m/s和縫隙與整個風口面積比0.8，查得活動百葉的局部阻力系數(shù)ζ=3.5，故活動百葉的局部阻力為</p><p>　　多葉調(diào)節(jié)閥：根據(jù)三葉片及全開度查附錄7-1序號34，得ζ=0.25</p><p&

73、gt;　　彎頭：根據(jù)α=90°，R/b=1.0，a/b=1.0，查附錄7-1序號9，得ζ=0.23</p><p>　　三通直通：根據(jù)三通直通斷面與總流斷面之比為1，三通直通風量與總風量[6]之比為0.5，查附錄7-1序號19，得ζ=0.3，對應總流動壓，總流流速為2.4m/s，則得三通的局部阻力</p><p><b>　　該段局部阻力</b></p

74、><p><b>　　該段總阻力</b></p><p><b>　　管段2-3：</b></p><p>　　風量120m3/h，初選風速為4m/s，管長l=3.8m。</p><p><b>　　摩擦阻力部分：</b></p><p>　　根據(jù)假定流速法

75、及管徑規(guī)格化，得到斷面尺寸為120mm×120mm，流速當量直徑為120mm，實際流速為2.4m/s，查得Rm=0.9 Pa/m</p><p>　　△pm,2-3=lRm=3.8×0.9=3.42Pa</p><p>　　局部阻力部分：該段存在局部阻力的部件有漸縮管及三通直通。</p><p>　　三通直通：根據(jù)三通直通斷面與總流斷面之比為1，

76、三通直通風量與總風量之比為0.67，查附錄7-1序號19，得ζ=0.29，對應總流動壓，總流流速為3.8m/s，則得三通的局部阻力</p><p><b>　　該段局部阻力</b></p><p><b>　　該段總阻力</b></p><p><b>　　管段3-4：</b></p>

77、<p>　　風量180m3/h，初選風速為4m/s，管長l=5.0m。</p><p><b>　　摩擦阻力部分：</b></p><p>　　根據(jù)假定流速法及管徑規(guī)格化，得到斷面尺寸為120mm×120mm，流速當量直徑為12mm，實際流速為3.8m/s，查得Rm=1.0Pa/m</p><p>　　△pm,3-4=lRm

78、=5×1.0=5Pa</p><p>　　局部阻力部分：該段存在局部阻力的部件有漸縮管及三通直通。</p><p>　　漸縮管：根據(jù)α=30°＜45°，查附錄7-1序號7，得ζ=0.10</p><p>　　三通直通：根據(jù)三通直通斷面與總流斷面之比為0.43，三通直通風量與總風量之比為0.12，查附錄7-1序號19，得ζ=0.42，對應

79、總流動壓，總流流速為4.27m/s，則得三通的局部阻力</p><p><b>　　該段局部阻力</b></p><p><b>　　該段總阻力</b></p><p><b>　　管段4-5：</b></p><p>　　風量1230m3/h，初選風速為5m/s，管長l=5.

80、3m。</p><p><b>　　摩擦阻力部分：</b></p><p>　　根據(jù)假定流速法及管徑規(guī)格化，得到斷面尺寸為320mm×250mm，流速當量直徑為281mm，實際流速為4.27m/s，查得Rm=0.0.9Pa/m</p><p>　　△pm,4-5=lRm=5.3×0.9=4.77Pa</p>&

81、lt;p>　　局部阻力部分：該段存在局部阻力的部件有漸縮管及三通直通。 </p><p>　　漸縮管：根據(jù)α=30°＜45°，查附錄7-1序號7，得ζ=0.10</p><p>　　三通直通：根據(jù)三通直通斷面與總流斷面之比為0.91，三通直通風量與總風量之比為0.69，查附錄7-1序號19，得ζ=0.3，對應總流動壓，總流流速為4.92m/s，則得三通的局部阻

82、力</p><p><b>　　該段局部阻力</b></p><p><b>　　該段總阻力</b></p><p><b>　　管段5-6：</b></p><p>　　風量1770m3/h，初選風速為5m/s，管長l=5m。</p><p><

83、b>　　摩擦阻力部分：</b></p><p>　　根據(jù)假定流速法及管徑規(guī)格化，得到斷面尺寸為400mm×250mm，流速當量直徑為308mm，實際流速為4.92m/s，查得Rm=1.0Pa/m</p><p>　　△pm,10-11=lRm=5×1=5.0Pa</p><p><b>　　局部阻力部分：</b&

84、gt;</p><p>　　消聲器：根據(jù)當量直徑308mm，查得消聲器的局部阻力系數(shù)為ζ=1.4</p><p>　　多葉調(diào)節(jié)閥[8]：根據(jù)三葉片及全開度查附錄7-1序號34，得ζ=0.25</p><p>　　彎頭：根據(jù)α=90°，R/b=1.0，a/b=0.8，查附錄7-1序號9，得ζ=0.23</p><p>　　軟接頭：因管

85、徑不變且很短，局部阻力忽略不計</p><p><b>　　該段的局部阻力為：</b></p><p><b>　　該段的總阻力</b></p><p><b>　　管段6-7：</b></p><p>　　空調(diào)箱及其出口漸縮管合為一個局部阻力，則：</p>&l

86、t;p><b>　　管段7-8：</b></p><p>　　風量1770m3/h，初選風速為5m/s，管長l=3m。</p><p><b>　　摩擦阻力部分：</b></p><p>　　根據(jù)假定流速法及管徑規(guī)格化，得到斷面尺寸為400mm×250mm，流速當量直徑為308mm，實際流速為4.92m/s

87、，查得Rm=1.0Pa/m</p><p>　　△pm,7-8=lRm=3×0.45=3.0Pa</p><p><b>　　局部阻力部分：</b></p><p>　　固定百葉格柵：新風入口流速選用5m/s，取有效通風面積為0.8，則固定百葉格柵面積為 </p><p

88、>　　其外形尺寸為400mm×320mm，其面風速為</p><p>　　查附錄7-1序號30，得 ζ=0.9，對應面風速，則得固定百葉格柵的局部阻力為</p><p>　　漸縮管：斷面從400mm×320mm單面收縮至400mm×250mm，取α≤45°，查附錄7-1序號7，得ζ=0.10，對應小頭流速</p><p>

89、;　　彎頭（兩個）：根據(jù)α=90°，R/b=1.0，a/b=0.6，查附錄7-1序號10，得ζ=0.30</p><p>　　根據(jù)α=90°，R/b=1.0，a/b=1.6，得ζ=0.20</p><p>　　突然擴大：新風管入口與空調(diào)箱面積之比取為0.2，查附錄7-1序號5，得ζ=0.64，對應小頭流速</p><p><b>　　該

90、段的局部阻力為</b></p><p><b>　　該段的總阻力</b></p><p><b>　　計算最不利環(huán)路阻力</b></p><p>　　本系統(tǒng)需要風機壓頭應能克服468.57Pa阻力。</p><p>　　其他管段計算如上，將計算結(jié)果列于表14。</p>&l

91、t;p>　　表14 一層最不利管路管段水力計算匯總表</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　表15 二—三層最不利管路管段水力計算匯總表</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　4.3 風機盤管與新風機組的選型</p><p

92、><b>　?。?）風機盤管選型</b></p><p>　　由前面可知，以一層值班更衣室為例，所需新風量GW=180m3/h,則每個風機盤管所需風量為</p><p>　　則,根據(jù)OM的距離，在焓濕圖上找到M點，得到hM=36kJ/kg，則風機盤管冷量為。</p><p>　　查風機盤管性能參數(shù)表[9]，得到每一層各個房間所需風機盤管所

93、需的型號，如表17所示：</p><p>　　表16 一層各房間風機盤管的風量及其型號</p><p>　　表17 二—四層各房間風機盤管的風量及其型號</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p><b>　?。?）新風機組選型</b></p><p>　　

94、一層辦公室所需新風冷量：</p><p>　　表18 一層各房間制冷量及其選型</p><p>　　表19 二—四層各房間制冷量及其選型</p><p><b>　　續(xù)表</b></p><p>　　一層新風機組所需的總風量為：，所需的冷量為：；</p><p>　　二、三層各層新風機組所需的

95、總風量為：，所需的冷量為：；</p><p>　　四層新風機組所需的總風量為：；所需的冷量為：。</p><p>　　由《新編實用空調(diào)制冷設計、選型、調(diào)試、維修手冊》查得，本次設計采用臥式處理機[10]，則一、四層所需新風機組的型號為FPX20W,二、三層為FPX80W。</p><p>　　5. 水管及其水利計算</p><p>　　5.1

96、繪制系統(tǒng)軸測圖</p><p>　　如圖4，以一層為例，畫出水管軸測圖，并對各管段進行編號，選定最不利環(huán)路逐段進行阻力計算。</p><p>　　圖4 水管最不利環(huán)路</p><p><b>　　5.2 阻力計算</b></p><p>　　（1）管段的冷卻水流量</p><p><b&g

97、t;　?。?-1）</b></p><p>　　其中 φ——風機盤管冷量，kW；</p><p>　　C——水的比熱，4.2kJ/(kg·℃）；</p><p>　　△t——一般取5℃；</p><p>　　ρ——1000kg/m3。</p><p>　?。?）給水管道的沿程水頭損失</p

98、><p><b>　　(5-2)</b></p><p>　　其中 hi——沿程水頭損失，kPa；</p><p>　　L——管道計算長度，m；</p><p>　　i——管道單位長度水頭損失，kPa/m。 </p><p><b>

99、　?。?）局部水頭損失</b></p><p>　　水流動時遇彎頭、三通及其他配件時，因摩擦及渦流耗能而產(chǎn)生的局部阻力[11]為：</p><p><b>　　(5-3)</b></p><p>　　其中 ζ——局部阻力系數(shù)；</p><p>　　ν——水流速，m/s。 <

100、;/p><p>　?。?）水管總水頭損失</p><p><b>　　(5-4)</b></p><p>　　表20 一層水管最不利環(huán)路阻力計算表</p><p>　　表21 二—四層水管最不利環(huán)路阻力計算表</p><p><b>　　5.3 設備選型</b></p&

101、gt;<p>　?。?）冷凍水泵的選型</p><p>　　根據(jù)最不利管路水力計算表，得一層冷凍水在管路中的沿程阻力和局部阻力之和為18819Pa,二、三、四層各層冷凍水在管路中的沿程阻力和局部阻力之和為12963Pa,五層冷凍水在管路中的沿程阻力和局部阻力之和為33885Pa,而冷凍水泵不只是要滿足沿程和局部阻力，還要克服靜水壓和空調(diào)工作最低工作壓力。</p><p>　　

102、則一層冷凍水泵的揚程[12]為，流量為10.00m3/h。</p><p>　　二-四層冷凍水泵的揚程，流量為34.29m3/h。</p><p>　　根據(jù)每一層的流量和揚程[13]，選取冷凍水泵的型號。查上海意海耐腐蝕泵制造有限公司得，一層選用型號為PF65-50-125，轉(zhuǎn)速1450r/mi，流量為12.5m3/h，揚程為5m；二、三層各選用型號為PF100-80-125，轉(zhuǎn)速1450

103、r/mi，流量為50m3/h，揚程為5m；四層選用型號為PF80-65-125，轉(zhuǎn)速1450r/mi，流量為25m3/h，揚程為5m；</p><p>　　（2）制冷機組的選型</p><p>　　一層所需的總冷負荷為31255W，二-四層所需的總冷負荷各為101666W</p><p>　　則修正后的冷負荷為：</p><p><b&

104、gt;　　一層：</b></p><p><b>　　二-四層：</b></p><p>　　所以，查得應用DUNHAM-BUSH R22WCDSX單機頭螺桿式水冷機組</p><p><b>　　6. 防排煙設計</b></p><p>　　通常民用建筑的防排煙設施主要包括防煙樓梯間及

105、前室、消防電梯前室、合用前室、封閉樓梯間、避難層（間）等場所設置的防煙設施，地下室、內(nèi)走道、中庭、無窗或設有固定窗房間等部位設置的排煙設施，防煙分區(qū)之間的擋煙垂壁[15]等。防排煙設施是高層民用建筑保障人民生命財產(chǎn)安全不可缺少的消防安全設施。</p><p>　　建筑防煙方式分為機械加壓送風和可開啟外窗的自然排煙方式，、盡管《高規(guī)》允許并部分提倡（高層住宅等）疏散樓梯間及前室采用自然排煙防煙，而允許煙氣引入安全保

106、護區(qū)域，在安全可靠性方面無疑遜色于機械加壓送風，故條件允許時，建議盡量不采用此方式。</p><p>　　防煙樓梯間及前室加壓送風系統(tǒng)是常見的防煙手段，送風量的確定為關鍵要素，目前計算方法由于對設計工況條件作了大量的簡化忽略了諸多影響因素，不能因建筑條件的差異而具體分析，所有的計算方法均假設在送風情況下樓梯間及前室的防火門處于一定的開門狀態(tài)，回避了防火門變化的開門工況對加壓送風系統(tǒng)的影響（防煙樓梯壓力分布的不均勻

107、性；開門時撲出門洞風速的要求和閉門時前室壓差控制的不平衡性[16]等），不對系統(tǒng)非假定工況進行分析研究，注定了目前計算方法的粗糙和不完善，事實上，防煙樓梯間及前室加壓送風系統(tǒng)的客觀特性決定了它計算分析的復雜性，盡快確立完善的建筑區(qū)域煙氣控制模型，將對加壓送風系統(tǒng)的研究設計有著重大的意義。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1].趙榮義

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