9斜坡巖土體穩(wěn)定性的工程地質(zhì)分析2012

1、第九章 斜坡巖(土)體穩(wěn)定性的工程地質(zhì)分析,工程地質(zhì)分析原理,9.1 基本概念及研究意義 斜坡巖(土)體穩(wěn)定性的工程地質(zhì)分析涉及兩個方面的任務(wù)。 一方面要對斜坡的穩(wěn)定性作出評價和預(yù)測； 另一方面要為設(shè)計合理的人工邊坡以及制定有效整治措施提供依據(jù)。,表9－1 我國80年代重大崩、滑災(zāi)害事件,9.2 斜坡巖體應(yīng)力分布特征,9.2.1 斜坡應(yīng)力場的基本特征 (1) 由于應(yīng)力的重分布，斜坡周圍

2、主應(yīng)力跡線發(fā)生明顯偏轉(zhuǎn)。無論是在重力場條件下，還是在以水平應(yīng)力為主的構(gòu)造應(yīng)力場條件下，其總的特征表現(xiàn)為愈靠近臨空面，最大主應(yīng)力愈接近平行于臨空面，最小主應(yīng)力則與之近于正交(圖9-2下)。,(2)由于應(yīng)力分異的結(jié)果，在臨空面附近造成應(yīng)力集中帶。但坡腳區(qū)和坡緣(斜坡面與坡頂面的交線)區(qū)情況有所不同。 坡腳附近最大主應(yīng)力(相當(dāng)于臨空面的切向應(yīng)力)顯著增高，且愈近表面愈高(圖9-2下)；最小主應(yīng)力(相當(dāng)于徑向應(yīng)力)顯著降低，于表面處降為零

3、，甚至轉(zhuǎn)為拉應(yīng)力。因而，這一帶是斜坡中應(yīng)力差或最大剪應(yīng)力最高的部位，形成一最大剪應(yīng)力增高帶，通常是斜坡中最容易發(fā)生變形和破壞的部位，往往因此而產(chǎn)生與坡面或坡底面平行的壓致拉裂面(參見圖3-29)。,圖9－2 用有限元解出的位移跡線圖（上）和主應(yīng)力跡線圖（下）（a）重力場條件（N＝0.33）；（b）以水平應(yīng)力為主的構(gòu)造應(yīng)力場條件下（N＝3）,坡緣附近，在一定條件下，坡面的徑向應(yīng)力和坡頂面的切向應(yīng)力可轉(zhuǎn)為拉應(yīng)力，形成一張力帶(圖9-3)。

4、因而，這些部位的巖體容易被拉裂形成與坡面近于平行的拉裂面(參見圖3-29)。 (3)與主應(yīng)力跡線偏轉(zhuǎn)相聯(lián)系，坡體內(nèi)最大剪應(yīng)力跡線由原先的直線變?yōu)榻茍A弧線，弧的下凹面朝著臨空方向。 (4)坡面處由于徑向壓力實際等于零，所以實際上處于單向應(yīng)力狀態(tài)(不考慮斜坡走向方向的σ2時)，向內(nèi)漸變?yōu)閮上蚧蛉?考慮σ2時)狀態(tài)。,9.2.2 影響斜坡巖體應(yīng)力分布的主要因素 9.2.2.1 原始應(yīng)力狀態(tài)的影響 巖體的原始應(yīng)力狀

5、態(tài)中，水平剩余應(yīng)力的大小對坡體應(yīng)力狀態(tài)的影響尤為顯著。它不但使主應(yīng)力跡線的分布形式有所不同(圖9-2下)，而且明顯地改變了各應(yīng)力值的大小，尤其對坡腳應(yīng)力集中帶和張力帶的影響最大。 在坡腳區(qū)，根據(jù)圖9-2可見，坡底的切向應(yīng)力最大值約相當(dāng)于原始水平應(yīng)力的三倍左右。當(dāng)有側(cè)向水平應(yīng)力時，該值成倍增高，如當(dāng)σ L＝3ρgh時，該值可達(dá)7-10ρgh ，與σL=0的情況相比，相差十分懸殊。 在坡緣區(qū)，隨著側(cè)向水平應(yīng)力的增大，張力

6、帶的范圍也增厚、擴(kuò)大。 可見，當(dāng)巖體中存在較高的原始側(cè)向水平應(yīng)力時，斜坡則更容易遭受變形與破壞。,9.2.2 影響斜坡巖體應(yīng)力分布的主要因素 9.2.2.2 坡形的影響 坡高并不改變應(yīng)力等值線圖像，但坡內(nèi)各處的應(yīng)力值均隨坡高增高而線性增大。 坡角明顯改變應(yīng)力分布狀態(tài)。隨坡角變陡，坡面附近張力帶范圍也隨之?dāng)U大和增強，成坡過程中位移矢量離面趨勢也更加明顯；坡腳應(yīng)力集中帶最大剪應(yīng)力值也隨之增高。

7、 坡底的寬度W對坡角應(yīng)力狀態(tài)也有一定的影響。計算表明，當(dāng)W0.8H時，則保持為一常值，與一般斜坡一樣。 斜坡的平面形態(tài)影響：凹坡形應(yīng)力集中程度明顯減緩。圓形和橢圓形礦坑邊坡，坡腳最大剪應(yīng)力只有一般斜坡的一半。對于橢圓形礦坑而言，當(dāng)主應(yīng)力平行于長軸時，應(yīng)力集中程度減輕明顯。,圖9－3 斜坡張力帶分布狀況 及其與水平剩余應(yīng)力（σL）、 坡角（β）關(guān)系示意圖 （據(jù)Stacey，1970）,圖9－4

8、 坡角最大剪應(yīng)力與坡腳和坡底寬（W）關(guān)系圖解（據(jù)Stacey，1970）,9.2.2 影響斜坡巖體應(yīng)力分布的主要因素 9.2.2.3 斜坡巖體特性和結(jié)構(gòu)特征的影響 均質(zhì)坡中，巖體材料性質(zhì)（彈性模量、泊松比）對應(yīng)力分布的影響是很微弱的。 軟弱面的存在使應(yīng)力分布狀況復(fù)雜化。斜坡中平緩或傾外的軟弱面，在成坡過程中有利于上覆巖體中水平剩余應(yīng)力的釋放和結(jié)構(gòu)松弛，使其應(yīng)力分布狀況由重力場和水平剩余應(yīng)力疊加型向重力場型

9、轉(zhuǎn)化。 平緩或傾坡內(nèi)的易壓縮層，可使上覆巖體中可能破壞區(qū)有明顯的增加與擴(kuò)大。,9.3 斜坡的變形與破壞 斜坡形成過程中，由于應(yīng)力狀態(tài)的上述變化，斜坡巖(土)體將發(fā)生不同方式、不同規(guī)模和不同程度的變形，并在一定條件下發(fā)展為破壞。斜坡破壞系指斜坡巖(土)體中已形成貫通性破壞面時的變動。而在貫通性破壞面形成之前，斜坡巖體的變形與局部破裂，稱為斜坡變形。 斜坡中已有明顯變形破裂跡象的巖體，或已查明處于進(jìn)展

10、性變形的巖體，稱為變形體。,被貫通性破壞面分割的斜坡巖體，可以多種運動方式失穩(wěn)破壞，如滑落、崩落等。破壞后的滑落體(滑坡)或崩落體等被不同程度地解體。但在特定的自身或環(huán)境條件下，它們還可繼續(xù)運動，演化或轉(zhuǎn)化為其他運動方式，稱為破壞體的繼續(xù)運動。 斜坡變形、破壞和破壞后的繼續(xù)運動，分別代表了斜坡變形破壞的三個不同演化階段。,9.3.1 斜坡變形的主要方式 斜坡變形實際上在其形成過程中即已發(fā)生，表現(xiàn)為卸荷回彈和蠕變兩種主要

11、方式。 卸荷回彈(unloading rebund)是斜坡巖體內(nèi)積存的彈性應(yīng)變能釋放而產(chǎn)生的。在高地應(yīng)力區(qū)的巖質(zhì)斜坡中尤為明顯。成坡過程中斜坡巖體向臨空方向回彈膨脹(參見圖9-2上)，使原有結(jié)構(gòu)松弛；同時又可在集中應(yīng)力和剩余應(yīng)力作用下，產(chǎn)生系列新的表生結(jié)構(gòu)面(參見圖3-29)，或改造一些原有結(jié)構(gòu)面。,在此過程中當(dāng)然也包含有蠕變，但是它是由巖體中積存的內(nèi)能作功所造成的，所以一旦失去約束的那一部分內(nèi)能釋放完畢，這種變形即告結(jié)束，大多

12、在成坡以后于較短時期內(nèi)完成。 斜坡中經(jīng)卸荷回彈而松弛，并含有與之有關(guān)的表生結(jié)構(gòu)面的那部分巖體，通常稱為卸荷帶。它的發(fā)育深度與組成斜坡的巖性、巖體結(jié)構(gòu)特征、天然應(yīng)力狀態(tài)、外形以及斜坡形成演化歷史等因素有關(guān)。卸荷帶也是斜坡中應(yīng)力釋放的部位，相當(dāng)于應(yīng)力的降低帶。一般情況下，卸荷帶愈深，應(yīng)力集中帶也分布得愈深。,斜坡的蠕變（slope creep）是在坡體壓力(以自重應(yīng)力為主)長期作用下發(fā)生的一種緩慢而持續(xù)的變形，這種變形包含某些局部破裂

13、，并產(chǎn)生一些新的表生破裂面。坡體隨蠕變的發(fā)展而不斷松弛。瓦伊昂滑坡失事前三年開始的長期觀測，已發(fā)現(xiàn)該區(qū)有蠕變跡象。1963年春季以前，大致保持等速蠕變，同年春季、夏季測得的位移速率為0.14cm／d左右。9月18日連續(xù)大雨后，位移速度逐日迅速增大直至滑坡發(fā)生。 蠕變波及范圍可以相當(dāng)大，一些高山地區(qū)，都發(fā)現(xiàn)深達(dá)數(shù)百米、長達(dá)數(shù)千米的巨型蠕變體。它們常常是工程實踐中重點研究和治理的對象。,9.3.2 斜坡破壞基本類型

14、 斜坡破壞的分類，國內(nèi)外已有許多不同的方案。國際工程地質(zhì)協(xié)會(IAEG)滑坡委員會 (D.M．Cruden，1989)建議采用瓦恩斯的滑坡分類(D.Varnes，1978)作為國際標(biāo)準(zhǔn)方案。分類綜合考慮了斜坡的物質(zhì)組成和運動方式。按物質(zhì)組成分為巖質(zhì)和土質(zhì)斜坡；按運動方式劃分為崩落(塌)(falls)、傾倒(topples)、滑動(落)(slides)、側(cè)向擴(kuò)離(lateral spreads)和流動(flows)等5種基本類型。還可組合

15、成多種復(fù)合類型，如崩塌-碎屑流、滑坡-泥石流等。,瓦恩斯的分類實際上是將斜坡變形、破壞和破壞后的繼續(xù)運動三者綜合在一起。如分類中的“流動”包括了斜坡巖體的蠕變(creep)，又包括了碎屑流(debris flow)和泥流(mud flow)等。前者屬斜坡變形，實際上斜坡發(fā)生滑坡、崩塌等破壞之前，都可能經(jīng)歷過蠕變；后者作為一種與斜坡破壞相聯(lián)系的現(xiàn)象，則大多是由崩塌或滑坡體在繼續(xù)運動過程中發(fā)展而成的運動方式。又如分類中的“傾倒”，實際上也是

16、一種變形方式，其最終破壞可表現(xiàn)為崩塌或滑坡。,鑒于以上原因，可將崩落(塌)(falls)、滑落(坡)(s1iding)和(側(cè)向)擴(kuò)離(1ateral spreading)作為三種基本破壞方式(圖9-7)，也是斜坡失穩(wěn)的基本方式。就巖體破壞機(jī)制而言(參見圖3-2)，崩塌以拉斷破壞為主、滑坡以剪切破壞為主、擴(kuò)離則主要是由塑性流動破壞所致。(1)崩塌 崩塌包括了小規(guī)模塊石的墜落(free fall)和大規(guī)模的山(巖)崩(rock a

17、valanches)． 崩塌體通常破碎成碎塊堆積于坡腳，形成具有一定天然休止角的巖堆(圖9-7Ⅰ)。在一定條件下，可在繼續(xù)運動過程中發(fā)展為碎屑流。,(2)滑坡 滑坡可按滑動面或破壞面(surface of rupture)縱剖面形態(tài)劃分為平滑型(順層)(translational sliding)和弧形或轉(zhuǎn)動型(切層)滑(slump或rotational sliding)兩種類型。(3)擴(kuò)離 擴(kuò)離是由于斜坡巖

18、(土)體中下伏平緩產(chǎn)狀的軟弱層塑性破壞或流動引起的破壞，軟層上覆巖(土)體或做整體，或被解體為系列塊體向坡前方向“漂移”。這種破壞方式與塊狀滑坡類似。但由于呈塑性流動狀態(tài)的軟巖，可因塊體重力壓縮而被擠入被解體的塊體之間，造成塊體“東倒西歪”，這是它區(qū)別于一般滑坡的重要特征。,崩塌,滑坡,,滑坡的表面形態(tài)及結(jié)構(gòu)(國際滑坡編目小組),（1）       冠（2） 

19、60;     主斷壁（3）       頂（4）       頭（5）       次斷壁（6）       主滑體（7）  &

20、#160;    足（8）       趾尖（9）       趾（10）   破壞面（11）   破壞面趾（12）   滑覆面（分隔面）（13）   滑移體（14）   減損

21、帶（15）   加積帶（16）   減損坳陷（17）   減損體（18）   加積體（19）   側(cè)翼（20）原始地面,a: 后緣環(huán)狀拉裂縫,b: 滑坡斷壁,c：橫向裂縫及滑坡臺階,d: 滑坡舌及縱張裂縫后緣,e：滑坡側(cè)壁及羽狀裂縫,表9－4 斜坡巖體結(jié)構(gòu)類型與變形破壞方式對照表,注： φr 、φp軟弱面的殘余（或起動）

22、和基本摩擦角； α 軟弱面傾角，β斜坡坡角。,9.4 斜坡變形破壞機(jī)制與演化 本節(jié)分別討論各類變形破壞地質(zhì)力學(xué)模式的形成與演化，以及它們在空間上的復(fù)合與過程中的轉(zhuǎn)化方式。 9.4.1蠕滑—拉裂 這類變形導(dǎo)致斜坡巖體向坡前臨空方向發(fā)生剪切蠕變，其后緣發(fā)育自坡面向深部發(fā)展的拉裂。主要發(fā)育在均質(zhì)或似均質(zhì)體斜坡(I類)中，傾內(nèi)薄層狀層狀體坡(II5類)中也可發(fā)生。一般發(fā)生在中等坡度(β＜40。)斜坡中。,變形發(fā)展過程

23、中，坡內(nèi)有一可能發(fā)展為破壞面的潛在滑移面，它受最大剪應(yīng)力面分布狀況的控制。該面以上實際上為一自坡面向下遞減的剪切蠕變帶(參見圖3-50中的1、2）,圖9－12 致密粘土邊坡蠕滑－拉裂變形圖示,這類變形，以圖9-14為例，演變過程可劃分為三個階段。 (1)表層蠕滑。巖層向坡下彎曲，后緣產(chǎn)生拉應(yīng)力(圖9-14左)； (2)后緣拉裂。通常造成反坡臺階(圖9-14中)。當(dāng)坡體后緣發(fā)育有陡傾坡內(nèi)的軟弱結(jié)構(gòu)面時，拉裂更易發(fā)育，這種破裂

24、也可能在地震或人工爆破的觸發(fā)下突然產(chǎn)生。美國阿拉斯加山區(qū)一實例非常典型。如圖9-15所示，被陡傾坡內(nèi)的一組結(jié)構(gòu)面分割的巖體，在一次地震后形成一系列反坡臺坎和串珠狀洼地，臺坎最大高差達(dá)3.8m。,這與地震在界面處造成的瞬時拉應(yīng)力，或飽水裂面在被壓縮的“瞬間”空隙水壓力的急劇增高等效應(yīng)有關(guān)，它促進(jìn)陡傾結(jié)構(gòu)面張性破裂，或在抗剪強度瞬時突然降低時，陡面上積存的殘余剪應(yīng)力使裂面產(chǎn)生“瞬時”剪動，其結(jié)果就造成了上述現(xiàn)象。后緣被拉裂后，造成潛在剪切面

25、上剪應(yīng)力集中，促進(jìn)了最大剪應(yīng)力帶的剪切變形。 (3)潛在剪切面剪切擾動。隨剪變進(jìn)一步發(fā)展，中部剪應(yīng)力集中部位可被擾動擴(kuò)容，使斜坡下半部分逐漸隆起。,隨著變形體開始發(fā)生轉(zhuǎn)動，后緣明顯下沉，拉裂面由開初的張開轉(zhuǎn)為漸趨閉合，裂面互錯方向與前一階段恰好相反。這些跡象預(yù)示變形進(jìn)入累進(jìn)性破壞階段，一旦潛在剪切面被剪斷貫通，則發(fā)展為滑坡。 這類變形體發(fā)展為滑坡，由于潛在破壞面呈弧形，其起動條件可采用圓弧滑面試算加以確定，而潛在滑移面處巖(土

26、)體被擾動的程度和貫通率，決定了斜坡的穩(wěn)定狀況。,9.4.2 滑移—壓致拉裂 9.4.2.1 形成條件與演變過程 這類變形主要發(fā)育在坡度中等至陡的平緩層狀體斜坡(II1)中。坡體沿平緩結(jié)構(gòu)面向坡前臨空方向產(chǎn)生緩慢的蠕變性滑移?；泼娴逆i固點或錯列點附近，因拉應(yīng)力集中生成與滑移面近于垂直的拉張裂隙，向上(個別情況向下)擴(kuò)展且其方向漸轉(zhuǎn)成與最大主應(yīng)力方向趨于一致(大體平行坡面)并伴有局部滑移。這種拉裂面的形成機(jī)制與壓應(yīng)力作

27、用下格里菲斯裂紋的形成擴(kuò)展規(guī)律近似，所以它應(yīng)屬壓致拉裂?；坪屠炎冃问怯尚逼聝?nèi)軟弱結(jié)構(gòu)面處自下而上發(fā)展起來的(圖9-16)。,據(jù)實例分析和模擬研究，這類變形演變過程可分為三個階段(圖9-17)。 (1)卸荷回彈階段[圖9-17(a)],圖9－16 大渡河龔咀前震旦紀(jì)花崗巖斜坡中滑移－壓致拉裂變形跡象（參照原水電部成勘院資料，1965）（a）剖面圖；（b）（a）圖中①處細(xì)部放大；K1——緩傾角裂隙；K2——陡傾角裂隙,圖9

28、－17 滑移－壓致拉裂變形演說圖（a）、（b）、（c）、（d）發(fā)展階段，說明見正文,(2)壓致拉裂面自下而上擴(kuò)展階段[圖9-17 b 、c] 隨著變形的發(fā)展，裂面可擴(kuò)展至地面。其破裂過程與圖3-9所示巖體剪斷破壞模式十分相似，斜坡巖體結(jié)構(gòu)隨變形發(fā)展而松動，并伴有輕微的轉(zhuǎn)動，仍處于穩(wěn)定破裂階段。圖9-16所示為一典型實例?；◢弾r體中十分發(fā)育的席狀裂隙產(chǎn)狀近于水平，另有兩組陡傾裂隙，其中一組走向與坡面近于平行。平洞內(nèi)巖體蠕變

29、松動跡象明顯，平行坡面陡傾裂隙普遍被拉開，并出現(xiàn)多條滑移面與陡傾裂斷面交替的階狀裂隙。在平洞約60m深處見有一條階狀裂面，陡面張開達(dá)2.5cm，由其中涌出大量黃泥漿水。與此同時鄰近鉆孔水位普遍降落，表明與滑移相伴的壓致拉裂面已與地表貫通。在陡緩交界處見有如圖9-15(b)所示羽狀裂面，說明變形體已有輕微轉(zhuǎn)動。,(3)滑移面貫通階段[圖9－17(d)] 變形進(jìn)入累進(jìn)性破壞階段。變形體開始明顯轉(zhuǎn)動，陡傾的階狀裂面成為剪應(yīng)力集中帶

30、，陡緩轉(zhuǎn)角處的嵌合體逐個被剪斷、壓碎，并伴有擴(kuò)容，使坡面微微隆起。待陡傾裂面與平緩滑移面構(gòu)成一貫通性滑移面，則將導(dǎo)致破壞。,9.4.2.2 起動機(jī)制及判據(jù)(1) 變形起動判據(jù) n=σ1/σ3 =[sin(αi+φj)+sin φj]/[sin(2αi+φj)-sin φj] 式中： αi為σ1與結(jié)構(gòu)面的夾角。 當(dāng)結(jié)構(gòu)面某處σ1/σ3>n時，則有可能沿該面發(fā)生蠕滑。(2

31、) 嵌合帶剪斷壓碎機(jī)制 變形進(jìn)入第三階段，變形體后側(cè)階狀破裂面中嵌合體成為應(yīng)力集中帶，一旦被剪斷壓碎，則可發(fā)生滑坡。破壞判據(jù)可參照格里菲斯準(zhǔn)則： 【 σ1】=A σ3+ BSt 當(dāng)圍壓為零時，可取單軸抗壓強度作為判據(jù)。,9.4.3 滑移—拉裂9.4.3.1 形成條件與演變過程 主要發(fā)生在II2、III等類型斜坡中。斜坡巖體沿下伏軟弱面向坡前臨空方向滑移，并使滑移體拉裂解體(圖9-20)。,圖

32、9－20 滑移－拉裂變形圖示 （參照Zaruba，1965）①--原地面線；②--變形前；開挖坡面；③--頁巖夾層（滑移面）,受已有軟弱面控制的這類變形，其進(jìn)程取決于作為滑移面的軟弱面的產(chǎn)狀與特性。當(dāng)滑移面向臨空方向傾角已足以使上覆巖體的下滑力超過該面的實際抗剪阻力時，則在成坡過程中該面一經(jīng)被揭露臨空，其后緣拉裂面一出現(xiàn)即迅速滑落，蠕變過程極為短暫。一般情況下，當(dāng)α ＞φp時，即可出現(xiàn)這

33、種情況。而當(dāng)α＝φr時，變形可向滑動逐漸過渡發(fā)展為由坡前向頂緣逐步解體的塊狀(又稱迷宮式)滑坡，其外觀與圖9-10所示擴(kuò)離體相似。9.4.2.2 起動判據(jù) 可按平面滑移面計算確定發(fā)生變形的判據(jù)。若不考慮內(nèi)聚力，可直接根據(jù)滑移面的φ值和傾角α兩者作出判斷，后者就是起動角。,9.4.4 滑移—彎曲 9.4.4.1 形成條件與演變過程 主要發(fā)育在中-陡傾外層狀體斜坡(II3、II4)中，尤以簿層狀巖體及延性較

34、強的碳酸鹽類層狀巖體中為多見。這兩類斜坡的滑移控制面傾角已明顯大于該面的峰值摩擦角，上覆巖體具備沿滑移面下滑條件。但由于滑移面未臨空，使下滑受阻，造成坡腳附近順層板梁承受縱向壓應(yīng)力，在一定條件下可使之發(fā)生彎曲變形。,變形演變過程可分為三個階段(以平面滑面為例) 。 (1)輕微彎曲階段（圖9-24(a)]。彎曲部位僅出現(xiàn)順層拉裂面、局部壓碎，坡面輕微隆起，巖體松動。前述金龍山實例屬此階段。彎曲隆起通常發(fā)生在近坡腳而又略高于

35、坡腳的部位，這可能是由于該處順層壓應(yīng)力與垂直層面的壓應(yīng)力之間壓力差較大所致。此外，層狀巖體原始起伏彎曲部位，也是有利于發(fā)生彎曲的部位。 (2)強烈彎曲、隆起階段[圖9-24(b)]。彎曲顯著增強，并出現(xiàn)剖面X型錯動，其中一組逐漸發(fā)展為滑移切出面。由于彎曲部位巖體強烈擴(kuò)容，地面顯著隆起，巖體松動加劇，往往出現(xiàn)局部的崩落或滑落，這種坡腳附近的“卸荷”也更加促進(jìn)了深部的變形與破壞。,圖9－23 瓦伊昂水庫滑坡滑動前位移觀測資料（a）

36、和地質(zhì)剖面圖（b）（據(jù)L.Muller，1974）①——灰?guī)r；②——含粘土夾層的薄層灰?guī)r（侏羅系）；③——含燧石的厚巖灰?guī)r（白堊系）；④——泥灰質(zhì)灰?guī)r（白堊系）；⑤——老滑坡；⑥——滑移面； ⑦——滑動后地面線,(3)切出面貫通階段?；泼尕炌úl(fā)展為滑坡，具崩滑特性，有的表現(xiàn)為滑塌式滑坡。 “椅”形滑移面情況與平直滑移面的有所不同，其強烈彎曲部位發(fā)生在滑移面轉(zhuǎn)折處，且不需形成切出面而沿原有靠椅形面滑動。

37、 此外，巖層傾角大于斜坡坡角(α ＞ β)時，也可發(fā)生類似變形。圖9-25所示鐵西滑坡即為一典型實例。,滑坡發(fā)生在強烈彎曲隆起的滑移—彎曲體之上。由圖可見，滑移—彎曲體的上部沿層面下滑，擠壓下部巖層使之撓曲，并形成一弧形潛在滑移面(圖9-25中2—2剖面)，而彎曲最強烈的部位發(fā)生在滑移面轉(zhuǎn)緩部位[與椅狀滑面情況類似)?；碌陌l(fā)生正是由于恰好在強烈彎曲部位采石所致。,圖9－24 雅壟江霸王山滑坡形成過程示意圖,在高山峽谷區(qū)，尤其在高地

38、應(yīng)力地區(qū)，這類變形的發(fā)育深度可以很深。圖9-22所示為雅壟江二灘金龍山斜坡中的變形體。經(jīng)勘探發(fā)現(xiàn)斜坡中上覆二疊紀(jì)玄武巖和陽新灰?guī)r，沿與下伏粘土巖的接觸帶發(fā)生滑移(部分沿玄武巖與陽新灰?guī)r接觸面滑移)，并在坡腳附近造成彎曲，使巖層產(chǎn)狀出現(xiàn)異常(圖9—22中⑤)，產(chǎn)生一系列破裂跡象。近幾年來的觀測資料也表明，變形仍在緩慢進(jìn)展。,9.4.2.2 起動機(jī)制與判據(jù) （1）應(yīng)變速率判別 當(dāng)彎曲部位的應(yīng)變速率C小于臨界值C0時

39、，彎曲部位在受力初期隨應(yīng)變增大而發(fā)生應(yīng)力積累，應(yīng)力達(dá)到一定程度后不再升高，繼之以隨時間而增長的流變。強烈褶皺而不發(fā)生破壞。 當(dāng)滑動速度大，應(yīng)變速率C大于C0，隨應(yīng)變的發(fā)展，彎曲部位應(yīng)力得以逐漸積累，一旦達(dá)到下滑面或切出面的抗剪強度，即發(fā)展為滑坡。 （2）抗變形穩(wěn)度系數(shù)判別 多層梁板的縱彎曲是由表層向深部逐漸發(fā)展的一個累進(jìn)性變形破裂過程。 Ka=σcr/σs,Ka為抗彎曲變形穩(wěn)度系數(shù)

40、；σcr為使板梁彎曲的縱向臨界應(yīng)力；σs為斜坡作用在可能發(fā)生彎曲段上的縱向應(yīng)力。 將Ka<=3作為有可能發(fā)生這類變形的判據(jù)。 （3）多層板梁屈曲失穩(wěn)判據(jù) K=Lcr/L式中：Lcr為斜坡板梁可能發(fā)生屈曲的臨界長度； L為實際長度。當(dāng)K<=1時，則有屈曲失穩(wěn)的可能。,9.4.5 彎曲—拉裂(傾倒) 9.4.5.1 形成條件與演變過程 主

41、要發(fā)育在陡立或陡傾內(nèi)層狀體(II4、II5類)組成的中-極陡坡中。主要發(fā)生在斜坡前緣，陡傾的板狀巖體在自重彎矩作用下,于前緣開始向臨空方向作懸臂梁彎曲，并逐漸向坡內(nèi)發(fā)展。彎曲的板梁之間互相錯動并伴有拉裂，彎曲體后緣出現(xiàn)拉裂縫，形成平行于坡向的反坡臺階和槽溝。板梁彎曲劇烈部位往往產(chǎn)生橫切板梁的折裂(圖9-27)。,硬而厚的板粱，其變形的發(fā)展可劃分為如圖9-28所示各階段。 (1)卸荷回彈陡傾面拉裂階段。 (2)板梁彎曲，拉

42、裂面向深部擴(kuò)展并向坡后推移階段。如果坡度很陡，此階段大多伴有坡緣、坡面局部崩落。 (3)板梁根部折裂、壓碎階段。巖塊轉(zhuǎn)動、傾倒，導(dǎo)致崩塌。 由于隨板梁彎曲發(fā)展，作用于板梁的力矩也隨之而增大，所以這類變形一旦發(fā)生，通常均顯示累進(jìn)性破壞特性。,圖9－27 彎曲－拉裂變形實例（a）石英片巖斜坡中的變形跡象（岷江上游耽達(dá)）；（b）陡立厚層灰?guī)r斜坡中的變形跡象（峨嵋）,圖9－28 彎曲－拉裂（厚層板梁）變形演進(jìn)圖,薄

43、而較軟的層狀巖體，由于彎曲變形角度可以很大，最大彎折帶常形成傾向坡外斷續(xù)的拉裂面，巖層中原有的垂直層面的裂隙轉(zhuǎn)向坡外傾斜(圖9-29)。在這種情況下，繼續(xù)變形將主要受這些傾向坡外的破裂面所控制，實際上已轉(zhuǎn)為滑移(或蠕滑)-拉裂變形，最終發(fā)展為滑坡(圖9-29)，這一演化過程已為再現(xiàn)模擬所證實(固9-30)。值得指出的是，傾內(nèi)層狀體斜坡演化過程中具有雙重潛在滑移面特征，可分別形成表層滑塌和深部滑坡(圖9-30)。,9.4.5.2 起動機(jī)制

44、與判據(jù) （1）懸臂梁彎曲流變判據(jù) 薄層狀陡立或傾內(nèi)層狀斜坡體中，可按懸臂梁在重力矩作用下的彎曲流變考慮。 可按照粘彈性介質(zhì)計算板梁最大撓度和轉(zhuǎn)角與時間的關(guān)系式，推斷已明顯變形的彎曲—拉裂體經(jīng)歷的時間；也可對演化進(jìn)程做出推定。若撓度變化速率遠(yuǎn)超過推定值，可推定板梁變形已進(jìn)入累進(jìn)性破壞階段。 （2） 板梁根部破壞導(dǎo)致失穩(wěn)的判據(jù) 靠近斜坡前緣的陡立板梁，則往往可因板梁根部巖體的破壞導(dǎo)致失穩(wěn)，可有多種形式。,9.4

45、.5.2 起動機(jī)制與判據(jù) （2） 板梁根部破壞導(dǎo)致失穩(wěn)的判據(jù) A 板梁根踵剪斷壓碎 大多發(fā)生在厚板梁中，后緣拉裂使根踵一帶成為壓應(yīng)力集中帶，破壞過程與前述嵌合帶壓碎破壞類似：【σ1】=Aσ3+BSt 一旦進(jìn)入剪斷過程，也將造成后緣裂縫由拉裂向閉合方向轉(zhuǎn)化，并伴有下錯。破壞通常以劇沖型崩滑為其特點。 B 板梁根趾壓碎、折斷 板梁表面的垂向和水平向的切向應(yīng)力達(dá)到和超過板梁根部巖體的抗拉強度或抗壓強度，

46、板梁則有可能由于根踵拉裂、根趾壓碎或兩者的聯(lián)合作用而導(dǎo)致失穩(wěn)。,9.4.5.2 起動機(jī)制與判據(jù) （3） 滾動摩擦起動機(jī)制與判據(jù) 滑帶或折裂破碎帶中的塊石處于某種有利狀態(tài)時，平面摩擦可為塊石的滾動所取代。 滾動一旦起動，碎塊可隨滾動而被磨圓，往往造成高速滑坡。,9.4.6 塑流—拉裂 這類變形主要發(fā)生在軟弱基座體斜坡(IV類斜坡)中。下伏軟巖在上段巖層壓力作用下，產(chǎn)生塑性流動并向臨空方向擠出，導(dǎo)致上覆較堅硬

47、的巖層拉裂、解體和不均勻沉陷。 風(fēng)化作用以及地下水對軟弱基座的軟化或溶蝕、潛蝕作用，是促進(jìn)這類變形的主要因素。 在軟弱基座產(chǎn)狀近于水平的斜坡(IV1)中，通?？梢娙鐖D9-3l所示變形跡象，上覆硬巖的拉裂起始于軟弱層的接觸面，這是由于軟巖的水平變形遠(yuǎn)遠(yuǎn)超過硬巖所致。斜坡前緣可出現(xiàn)局部墜落。隨著上覆坡體的拉斷解體，則發(fā)展為側(cè)向擴(kuò)離，或塊狀(迷宮式)滑坡(見圖9-10)。,當(dāng)上覆巖層也具有一定塑性時，被下伏呈塑流狀的軟巖

48、載馱的坡體可整體向臨空方向漂移，并于其后緣某處產(chǎn)生拉裂造成陷落帶，形成整體式的側(cè)向擴(kuò)離，其演進(jìn)過程如（圖9-32）所示。上述兩種形式的變形體，也可在特大暴雨作用下產(chǎn)生平推式滑坡。,圖9－31 塑流－拉裂變形體（實例據(jù)Zaruba，1971）,圖9－32 塑流－拉裂發(fā)展為整 體式側(cè)向擴(kuò)離的過程示意圖（實例據(jù)J.Rabar，1971）黑色層為褐煤層，其它為粘土層,軟弱基座傾向坡內(nèi)的陡崖(IV2)，變形過程表現(xiàn)為另一種方式(圖9-3

49、) ： (1)卸荷回彈陡立裂縫的形成[圖9-33中(a)] 在陡崖形成過程中，由于應(yīng)力分異形成由坡緣拉應(yīng)力帶向縱深擴(kuò)展的一系列陡立拉裂縫。 (2)前緣塑流—拉裂變形（圖9-33(b)、(c)] 軟弱基座被切露，改變了其原有的封閉狀態(tài)，并在上覆巖層的強大壓力作用下而被壓縮和向臨空方向擠出，使上覆巖體產(chǎn)生自坡面向內(nèi)其值遞減的不均勻沉陷，因而造成上覆硬巖被拉裂，或使原已形成的拉裂縫得以進(jìn)一步擴(kuò)展。拉裂縫首先出露于

50、陡崖坡緣附近，自上而下地擴(kuò)展。被拉裂縫分割出來的板粱或巖柱，可因基座軟巖擠出的進(jìn)一步發(fā)展而傾倒崩落。,(3)深部塑流一拉裂變形[圖9－33中(d)－(f)] 隨基座軟層塑流的發(fā)展，拉裂縫出現(xiàn)部位由坡緣向后側(cè)推移。某些高陡斜坡中，這種拉裂縫發(fā)育深度可達(dá)200m以上。被分割的高大巖柱或板梁，其根部可因此而被剪裂或壓碎，使變形向蠕滑—拉裂方式轉(zhuǎn)化。一旦后緣拉裂面轉(zhuǎn)而閉合，則預(yù)示進(jìn)入潛在滑移面貫通階段，變形將發(fā)展為崩滑或滑塌。起動機(jī)制

51、與判據(jù)：與前述彎曲—拉裂類似。,圖9－33 軟弱基座陡崖塑流－拉裂演化過程示意圖（a）卸荷回彈拉裂；（b）前緣塑流－拉裂；（c）前緣傾倒崩落；（d）深部塑流－拉裂；（e）轉(zhuǎn)化為蠕滑－拉裂；（f）崩滑,9.4.7 斜坡變形模式的復(fù)合9.4.7.1 變形模式的空間組合(1)斜坡前、后不同變形模式的組合 如圖9-35所示為坡前的彎曲--拉裂與后側(cè)滑移--壓致拉裂組合的實例。(2)淺部、深部不同變形模式的組合

52、 前述金龍山斜坡變形體為一典型實例(見圖9-22)。其深部為滑移—彎曲變形，而在坡腳臨空面影響范圍之內(nèi)的淺部，玄武巖沿一組向坡外傾斜的似層面蠕滑，后緣陡傾坡內(nèi)的一組裂隙被顯著拉開，屬典型的滑移—拉裂變形。深部彎曲造成的表層巖石隆起與松動必然會促進(jìn)淺部變形的發(fā)展，如果淺部巖體因變形發(fā)展而滑落，減小彎曲部分的垂向壓力，又可促進(jìn)深部彎曲的進(jìn)一步發(fā)展。,9.4.7.2 變形模式的轉(zhuǎn)化,圖9－37 彎曲－拉裂轉(zhuǎn)化為蠕滑－拉裂（參照霍夫

53、曼，1973）,轉(zhuǎn)化具有多種形式。根據(jù)本章前述實例，彎曲—拉裂——→滑移(或蠕滑)—拉裂，彎曲—拉裂——→滑移—壓致拉裂；塑流—拉裂——→蠕滑—拉裂；滑移—彎曲——→蠕滑(滑移)—拉裂。,查納滑坡,貴陽沙沖路滑坡,龍羊峽庫岸滑坡,2003年5月11日貴州省三穗縣平溪特大橋滑坡致使35人死亡，毀壞橋墩,2003年7月13日 三峽庫區(qū)沙鎮(zhèn)溪發(fā)生千將坪滑坡，致使24人失蹤。,滑坡壁,滑坡周界,西藏易貢特大崩滑災(zāi)害,雞扒子滑坡全貌,鹽

54、池河崩塌,新灘滑坡全貌,9.5 斜坡破壞后的運動學(xué)9.5.1 滑落體運動速度 崩落體通常作高速運動；擴(kuò)離體則緩慢運動。滑落體的滑速可分為高速、快速、中速和慢速。9.5.2 崩(墜)落塊石的運動特征 其運動方式隨接受塊石斜坡的坡度、坡形和性能不同而不同。研究表明只有在坡度小于某一臨界值(約27。)時，崩落體才停積于崖腳;隨坡度增大，可分別表現(xiàn)為滑動、滾動、跳躍和自由崩落等方式，大部或全部被搬運至坡腳(圖

55、9-40)。 9.5.3 運動狀態(tài)的“流體”化 一定條件下，滑坡體或崩塌體可在繼續(xù)運動過程中轉(zhuǎn)化為“流體”狀態(tài)，稱“流體”化。主要表現(xiàn)為碎屑流、泥流或土爬、泥石(洪)流和濁流等。,碎屑流(debris flows)和泥流或土爬(mudflow/earthflow)系指由滑坡體或崩塌體自身轉(zhuǎn)化而成的流體。前者是一種高速散體狀流體，后者則是一種速度不太大的塑性粘滯流。 泥石(洪)流(debris flows)按其定

56、義應(yīng)屬一種洪流。它總是與暴雨或山洪相聯(lián)系，是在有足夠的外部水流(或降雨)參與下形成的一種高密度“流體”。我國1981、1982年四川暴雨滑坡發(fā)生期間，有不少這樣的實例。 濁流(turbidity current)系指水下的高密度流或異重流，見于水下滑坡(見圖9-11)?；胨械幕禄虮浪w，也可部分轉(zhuǎn)化為濁流。,泥石型,水石型,泥流型,坡面型泥石流,溝谷型泥石流,9.6 斜坡變形破壞與內(nèi)外應(yīng)力的關(guān)系 斜坡之

57、所以能發(fā)展為最終破壞，又總是和一定的內(nèi)外應(yīng)力對斜坡的改造作用相聯(lián)系的。這些作用對斜坡穩(wěn)定性造成的影響有的是可逆的，有的是不可逆的。它們主要通過以下幾方面來改變斜坡的穩(wěn)定性。 (1)改變斜坡的外形，實際上是改變了斜坡的臨空狀況及應(yīng)力場。屬于這方面的作用包括流水、海、湖(包括人工湖泊)的蝕淤，泥石流的侵蝕刨蝕和堆填以及人工開挖、堆放等。 (2)改變斜坡巖體的結(jié)構(gòu)特征和力學(xué)性質(zhì)，即降低斜坡的抗變形、抗破壞能力。屬于這方面的作用包括

58、風(fēng)化作用、凍融作用和地下水的作用等不可逆因素(水的浸濕軟化作用等可逆因素)。,(3)改變斜坡巖體的應(yīng)力狀況。屬于這方面的作用包括地下水動水壓力和空(孔)隙水壓力的作用、區(qū)域構(gòu)造應(yīng)力場的變化、地震力、人工爆破震動力以及開挖斜坡、工程荷載等。這些動力如果已使斜坡造成變形或破壞，其影響則為不可逆的，否則為可逆的。 在影響某一斜坡穩(wěn)定性的諸多因素中，往往可以確定其中起關(guān)健性作用的主導(dǎo)因素，它是在斜坡演變歷史中不斷降低斜坡穩(wěn)定性的動力因素

59、。某些可逆因素，如降雨、洪水、地震及氣溫的變化等，可以使穩(wěn)定性已接近失穩(wěn)狀態(tài)的斜坡突然破壞，它并不一定是促使斜坡穩(wěn)定性降低的主導(dǎo)因素，稱為觸發(fā)或誘發(fā)因素(圖9-45)。,9.6.1 與地表水作用的關(guān)系9.6.1.1 與河流地質(zhì)作用的關(guān)系 ? 河流的蝕淤規(guī)律，對河谷岸坡的影響很大。（1）河谷岸坡演化趨勢分析 ★少年期：河流下切強烈，使岸坡加高、坡度變陡，并不斷切露潛在滑面或弱面。變形破壞頻繁，規(guī)模不等，以彎曲-

60、拉裂、塑流-拉裂的淺部崩落和滑移-拉裂型滑坡為多見。岸坡變形破壞頻率(As，每km岸線變形破壞點數(shù))高,但變形破壞模數(shù)(Ms ，每km岸線變形破壞體積)不一定大。山區(qū)河流的支流和支溝都屬于此階段。 ★中年期：河流下切速度減緩，側(cè)蝕展寬，As低于少年期，以具有明顯時間效應(yīng)特征的深部大規(guī)模破壞為特征。變形體較發(fā)育，Ms比少年期高。多出現(xiàn)滑移-彎曲型滑坡。 ★老年期：河流侵蝕速度進(jìn)一步減緩，或蝕淤接近平衡，伴有側(cè)蝕。變形破壞以老崩塌、滑

61、坡體的局部或整體復(fù)活為主，大多與洪、枯水位波動帶引起的地下水位的變動、沖刷以及暴雨的作用等因素有關(guān)。,9.6.1 與地表水作用的關(guān)系9.6.1.1 與河流地質(zhì)作用的關(guān)系（2）岸坡穩(wěn)定性的河流演化史分析 闡明河床演變與岸坡變形破壞之間的關(guān)系------評價導(dǎo)致失穩(wěn)的主導(dǎo)因素-----對穩(wěn)定性及發(fā)展趨勢作出評價預(yù)測。如：基巖斜坡崩滑期---滑坡穩(wěn)定性增高期----古滑坡再次活動期----古滑坡穩(wěn)定性局部增高期。9.6.1.

62、2 與海、湖波浪作用的關(guān)系 通過對岸坡的改造作用，引起岸坡變形破壞。9.6.2 與地下水作用的關(guān)系9.6.2.1 地下水作用活躍帶及水動力模型 地下水作用活躍帶：強烈的溶蝕作用、滲透變形以及軟化、泥化作用等；強風(fēng)化帶或殘積土層與弱風(fēng)化帶之間的承壓區(qū)；滑坡或崩坡積物與基巖接觸面之間；等。9.6.2.2 動水壓力和空隙水壓力啟動機(jī)制 動水壓力驅(qū)動型：暴雨 間歇性下滲潛水型水動力特性 空隙水壓

63、力驅(qū)動型：平推式滑坡、傾倒失穩(wěn),地下水作用活躍帶及水動力模型 斜坡巖(土）體中地下水作用活躍帶可有多種形式。強烈的溶蝕作用、滲透變形以及軟化、泥化作用等，可在斜坡中形成對斜坡演變起重要控制作用的活躍帶(如圖9-48所示)。 經(jīng)歷過強烈風(fēng)化的某些斜坡巖體(如巖漿巖等)，在強風(fēng)化帶或殘積土層與弱風(fēng)化帶間，也可形成一為承壓特征的地下水活躍帶(如圖9-49所示)。此外某些滑坡或崩坡積物與基巖接觸面，也?？沙蔀榈叵滤饔玫幕钴S帶。如

64、圖9-50所示，當(dāng)覆蓋物的透水性能低于下伏基巖時，使斜坡巖體中原來的潛水水流變?yōu)槌袎核?，這樣接觸面處不僅成為地下水滲透變形的活躍帶，并且對上覆堆積物底面可形成明顯的空隙水揚壓力。,斜坡巖體在變形發(fā)展過程中，將不斷產(chǎn)生一系列新的破裂面，從而改變了巖體的水動力學(xué)特征，也可形成一些新的地下水活躍帶。以傾向?qū)訝铙w斜坡為例，可劃分為圖9—51所示幾種主要水動力學(xué)模型。 地下水的溶蝕和滲透變形等作用的分析評價，屬其它有關(guān)章節(jié)討論內(nèi)容。這里

65、著重討論地下水壓力造成的影響。,圖9－51 順向?qū)訝铙w斜坡水動力學(xué)基本模型左：包氣帶－季節(jié)變動帶水動力型：（a）（b）間歇裂隙充水承壓型（陰影曲線代表空隙水壓力分布狀況），（c）間歇下滲－潛水型，（d）間歇潛水型；右：層間含水層水動力型:（a）弱循環(huán)承壓型，（b）、（c）強循環(huán)承壓型,動水壓力和空隙水壓力起動機(jī)制 斜坡巖(土)體中水動力條件的劇變，通常是由于地下水補給的激增(如特大暴雨、山洪等)或排泄水位異常變動(如河、庫

66、水位波動或排泄通道堵塞等)所引起?？赏ㄟ^以下方式造成斜坡失穩(wěn)。 1．動水壓力驅(qū)動型 主要發(fā)生在具間歇性(下滲)潛水型水動力特征(圖9-51I (c)、I(d)型)的斜坡或滑坡體中?？砂串惓Ｋμ荻扔嬎惴€(wěn)定性。前述1982年長江雞扒子滑坡和1986年香溪馬家壩滑坡(見表9-1)，均為老滑坡體的局部和整體復(fù)活，并且都是由暴雨引發(fā)的異常動水壓力的驅(qū)動所致。經(jīng)計算，雞扒子滑坡,起動時水力梯度高達(dá)0.19倍，穩(wěn)定系數(shù)陡降0.2左右

67、，導(dǎo)致滑坡體復(fù)活。 2．空隙水壓力起動型 (1)平推式滑坡 主要發(fā)生在平緩層狀體斜坡的滑移—壓致拉裂或塑流—拉裂變形體中。斜坡巖體具有間歇裂隙充水承壓型水動力特征[圖9—51左(a)]。在特大暴雨條件下，巖體在裂隙中充水的靜水壓力和滑移面空隙水揚壓力的聯(lián)合作用下，有可能被平推滑出。其起動機(jī)制如圖9-52所示。可以后緣拉裂縫(假定垂直分布)中充水臨界高度(hcr)作為起動判據(jù)，在滑面緩傾外(或內(nèi))時：,（9－23）

68、 式中：W-滑坡單寬重量（t/m）；α-滑移面順滑坡方向傾角（傾向坡外為正值，反之為負(fù)）；L-滑塊底面沿滑動方向長；φ-滑面摩擦角，不考慮內(nèi)聚力C；γw 為水的容量（ γw ＝ρwg） 當(dāng)α＝0時，上式可簡化為：（9－22）,(2)傾倒失穩(wěn) 發(fā)生在厚板梁彎曲-拉裂(傾

69、倒)變形體中?？障端畨毫ψ饔梅绞脚c前者相似，但以塊體繞支撐軸作轉(zhuǎn)動傾倒墜落方式失穩(wěn)(圖9-53)。,9.6.2.3 超空隙水壓力激發(fā)機(jī)制 斜坡巖(土)體的變形與破裂，也可引起斜坡內(nèi)部空隙水壓力的激變，從而促進(jìn)其變形與破壞?？捎幸韵聨追N方式。 1．架空、擴(kuò)容帶突然壓密激發(fā)機(jī)制 2．水擊激發(fā)機(jī)制9.6.3 與氣候條件的關(guān)系 氣候條件通過多種作用方式改變斜坡的穩(wěn)定狀況。如風(fēng)化作用、降雨(暴雨)作用、風(fēng)蝕作

70、用以及高寒地區(qū)的凍融作用等。暴雨作用尤為突出。9.6.4 與植被的關(guān)系水文地質(zhì)效應(yīng)、力學(xué)效應(yīng)：均有利弊。利：護(hù)坡、防止水土流失、根固和錨筋作用弊：樹木荷載、風(fēng)動力作用,9.6.5 與地震和人工爆破的關(guān)系累積效應(yīng)觸發(fā)（誘發(fā)）效應(yīng)9.6.6 與人工開挖的關(guān)系根部失穩(wěn),9.7 斜坡穩(wěn)定性評價與預(yù)測9.7.1 過程機(jī)制分析法 這種方法的實質(zhì)就是應(yīng)用前述斜坡變形、破壞的基本規(guī)律，通過追溯斜坡演變的全過程，對斜坡穩(wěn)定