新型高強β鈦合金的熱處理和微合金化以及高溫變形行為研究.pdf

1、高強β型鈦合金具有良好的成型能力，而且具有非常高的比強度，通過固溶-時效熱處理工藝可以獲得良好的強度與塑性和韌性的匹配。但是隨著航空航天事業(yè)的發(fā)展，對高強鈦合金的比強度和比剛度等性能提出了更高的要求。本文以自主設計的Ti-3.5Al-5Mo-6V-3Cr-2Sn-0.5Fe合金為研究對象，系統(tǒng)地研究了熱處理工藝以及微量的B4C與C的混合添加對合金的組織與性能的影響。開展了Ti-3.5Al-5Mo-6V-3Cr-2Sn-0.5Fe合金的超

2、塑性研究以及對變形過程中的組織演變規(guī)律進行研究。對合金高溫壓縮變形能力進行研究，并以高溫壓縮試驗結果為依據軋制了合金板材。
　　對鍛造后的Ti-3.5Al-5Mo-6V-3Cr-2Sn-0.5Fe合金棒材組織性能進行研究，發(fā)現熱處理工藝對合金的力學性能非常重要。合金在(α+β)兩相區(qū)和β單相區(qū)固溶后具有非常好的塑性，但是強度水平較低。經過低溫時效后，合金的強度大幅提高，并且時效溫度越低，強度越高。對合金在775℃/1h/AC+44

3、0℃/8h條件下熱處理時，獲得了1715MPa的超高抗拉強度，并具有一定的塑性。在800℃/1h/AC+520℃/8h熱處理條件下，合金獲得了強度與塑性的優(yōu)良匹配，抗拉強度與延伸率分別為1466MPa和14.5％。
　　Ti-3.5Al-5Mo-6V-3Cr-2Sn-0.5Fe合金的力學性能對其組織非常敏感，尤其是α相的影響尤為重要。在(α+β)兩相區(qū)固溶條件下產生的初生α相可以抑制β晶粒的長大，α相的數量越多，其晶粒越細小，因此

4、合金能夠獲得更好的強度與塑性。而在β單相區(qū)固溶的合金β晶粒將迅速長大，這對合金的性能帶來不利影響。時效過程中析出的細小的次生α相是合金強度提高的主要原因，次生α相尺寸的減小或者其體積分數的增加，都會使合金的強度得到提高。塑性的變化與強度呈相反趨勢，即強度越高，塑性越低。
　　研究了微量B4C與C的添加對Ti-3.5Al-5Mo-6V-3Cr-2Sn-0.5Fe顯微組織及性能的影響。合金中加入微量的B4C與C后，以原位反應合成的方式

5、生成總體積分數約為1%的TiB和TiC。TiB和TiC具有細化β晶粒的作用。在β單相區(qū)固溶時Ti B和Ti C可以通過釘扎作用而限制β晶粒的長大，其晶粒大小只有相當于基體合金的一半；當合金在(α+β)兩相區(qū)固溶時，B4C與C增加了初生α相的數量，從而也達到了細化β晶粒的效果。另外，B4C和C的加入還細化了次生α相的尺寸。添加B4C和C的合金的最高抗拉強度可以達到1834MPa，塑性為2%。在相同的熱處理條件下，B4C和C可以明顯提高合金

6、的強度，但是塑性略有下降。
　　本文研究了Ti-3.5Al-5Mo-6V-3Cr-2Sn-0.5Fe合金在650℃～800℃、2.78×10-4s-1～8.33×10-3s-1條件下的(α+β)兩相區(qū)的超塑性變形行為。結果發(fā)現，變形溫度的升高或者應變速率的降低都會提高合金的超塑性延伸率，在變形溫度為800℃，應變速率為2.78×10-4s-1時，合金得到最大延伸率，為455%。合金超塑性變形的主要機制為位錯的運動。在塑性變形過程中

7、，合金產生大量的位錯，位錯纏結并切割母相形成亞晶粒和亞晶界。隨著變形的繼續(xù)，亞晶粒發(fā)生長大，晶界隨著變形發(fā)生轉動，最終形成與母相具有一定晶界角度的晶粒。合金在塑性變形過程中也發(fā)現有少量的再結晶晶粒，但數量很少，并不是合金超塑性變形的主要機制。
　　采用熱物理模擬方法，研究了Ti-3.5Al-5Mo-6V-3Cr-2Sn-0.5Fe合金的高溫壓縮變形行為，揭示了變形應力與變形溫度和應變速率之間的關系，峰值應力和流變應力均隨溫度的升高

8、和應變速率的減小而降低，且峰值應力σ與溫度(1000/T)、lnε?之間都滿足線性關系。合金在(α+β)兩相區(qū)的平均變形激活能為271.1kJ/mol。建立了合金在(α+β)相區(qū)熱變形本構方程，為后續(xù)熱變形參數的選擇和設備噸位的確定提供了指導。
　　根據熱壓縮的研究結果，對Ti-3.5Al-5Mo-6V-3Cr-2Sn-0.5Fe合金分別在790℃((α+β)兩相區(qū))及870℃(β單相區(qū))進行了板材的軋制。當合金在790℃變形量為