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文檔簡(jiǎn)介
1、<p><b> 目錄</b></p><p><b> 課程設(shè)計(jì)書3</b></p><p><b> 設(shè)計(jì)課題:3</b></p><p> 一、原動(dòng)機(jī)選擇(Y系列三相交流異步電動(dòng)機(jī))3</p><p> 1、工作機(jī)所需功率3</p>
2、<p> 2、電動(dòng)機(jī)輸出功率4</p><p> 3、確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速及傳動(dòng)比4</p><p> 二、設(shè)計(jì)V帶和帶輪7</p><p> 1、確定計(jì)算功率:7</p><p> 2、選擇V帶型號(hào)7</p><p> 3、確定帶輪直徑 7</p><p>
3、; 4、確定V帶中心距a和基準(zhǔn)長(zhǎng)度7</p><p> 5、驗(yàn)算小帶輪上的包角8</p><p> 6、確定V帶根數(shù)Z8</p><p> 7、計(jì)算單根V帶初拉力8</p><p><b> 8、計(jì)算壓軸力9</b></p><p> 9、確定帶輪的結(jié)構(gòu)尺寸,給出帶輪工作圖
4、9</p><p><b> 三、齒輪設(shè)計(jì)10</b></p><p> ?。ㄒ唬⒏咚偌?jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算10</p><p> 1.齒輪材料,熱處理及精度10</p><p> 2.初步設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)的主要尺寸10</p><p> 3.按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算11</p&
5、gt;<p> 4.齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)12</p><p> 5.幾何尺寸計(jì)算13</p><p> ?。ǘ?、低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算14</p><p> 1、確定公式中各數(shù)值14</p><p> 2、計(jì)算圓周速度15</p><p><b> 3、計(jì)算齒寬15&l
6、t;/b></p><p> 4、計(jì)算齒寬與齒高之比15</p><p> 5、計(jì)算縱向重合度15</p><p> 6、計(jì)算載荷系數(shù)K15</p><p> 7、按實(shí)際載荷系數(shù)校正所算的分度圓直徑16</p><p> 四、軸及軸承的設(shè)計(jì)18</p><p> A、
7、從動(dòng)軸的設(shè)計(jì)18</p><p> B、中間軸的設(shè)計(jì)24</p><p> C、第一軸(高速軸)的設(shè)計(jì)25</p><p> 五、鍵的設(shè)計(jì)和計(jì)算26</p><p> 六、箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)27</p><p> 七、 潤(rùn)滑密封設(shè)計(jì)29</p><p> 八、聯(lián)軸器設(shè)計(jì)29
8、</p><p><b> 九、設(shè)計(jì)小結(jié)29</b></p><p><b> 十、參考資料30</b></p><p><b> 課程設(shè)計(jì)書</b></p><p><b> 設(shè)計(jì)課題:</b></p><p> 設(shè)
9、計(jì)一用于帶式運(yùn)輸機(jī)上的兩級(jí)展開(kāi)式斜齒圓柱齒輪減速器.運(yùn)輸機(jī)連續(xù)單向運(yùn)轉(zhuǎn),載荷變化不大,空載起動(dòng),卷筒效率 (包括其支承軸承效率的損失),減速器小批量生產(chǎn),使用期限8年(300天/年),兩班制工作,運(yùn)輸容許速度誤差為5%,車間有三相交流,電壓380/220V</p><p> 設(shè)計(jì)帶式運(yùn)輸機(jī)傳動(dòng)裝置(簡(jiǎn)圖如下)</p><p> 一、原動(dòng)機(jī)選擇(Y系列三相交流異步電動(dòng)機(jī))</p&g
10、t;<p><b> 1、工作機(jī)所需功率</b></p><p> 工作機(jī)效率 = ==0.97</p><p> = =r/min≈38.19r/min</p><p> = = kw≈2.67kw</p><p><b> 其中:</b></p><
11、p> η鼓為鼓輪傳動(dòng)效率 η帶為輸送帶傳動(dòng)效率</p><p><b> 2、電動(dòng)機(jī)輸出功率</b></p><p> 電動(dòng)機(jī)到工作機(jī)輸送帶間的總效率:</p><p> ==0.960.99=0.90</p><p> ==kw=2.95kw 要求 Pm≥P </p><p>
12、 查(課設(shè)) 得Pm=3kw</p><p><b> 其中:</b></p><p> ηv為V帶傳動(dòng)效率 η齒為7級(jí)精度圓柱齒輪傳動(dòng)效率(油潤(rùn)滑) </p><p> η滾為滾動(dòng)球軸承傳動(dòng)效率 η聯(lián)為聯(lián)軸器的傳動(dòng)效率</p><p> 3、確定電動(dòng)機(jī)的轉(zhuǎn)速及傳動(dòng)比</p><
13、p> V帶傳動(dòng)的傳動(dòng)比范圍=2~4,齒輪傳動(dòng)的傳動(dòng)比范圍=3~5</p><p> =(2~4)(3~5)=18~100</p><p> ==38.19(18~100)=687.5~3819(r/min)</p><p> 由查表可知:選擇電動(dòng)機(jī)為Y100L2-4型 </p><p> 技術(shù)數(shù)據(jù):額定功率() 3
14、 滿載轉(zhuǎn)速() 1440 </p><p> 額定轉(zhuǎn)矩() 2.2 最大轉(zhuǎn)矩() 2.2 </p><p> Y100L2-4電動(dòng)機(jī)的外型尺寸(mm): (見(jiàn)課設(shè)表k.3)</p><p> A:160 B:140 C:63 D:28 E:60 F:8 G:24 H:100 K:12 AB:205 A
15、C:205 AD:180 HD:245 BB:170 L:380</p><p> 傳動(dòng)裝置總體傳動(dòng)比的確定及各級(jí)傳動(dòng)比的分配</p><p><b> 總傳動(dòng)比:</b></p><p><b> 各級(jí)傳動(dòng)比分配</b></p><p><b> 初定 </b&
16、gt;</p><p><b> =</b></p><p><b> =</b></p><p> 計(jì)算傳動(dòng)裝置的運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)</p><p><b> ?。?) 各軸轉(zhuǎn)速</b></p><p> ==1440/2.6=553.85r/mi
17、n</p><p> ==553.85/4.43=125.02r/min</p><p> ?。?#160;/ =125.02/3.274=38.19 r/min</p><p> ?。?38.19r/min</p><p> ?。?) 各軸輸入功率</p><p> ?。?#215;=2.97×
18、0.96=2.85kW</p><p> ?。?#215;×=2.85×0.99×0.99=2.79kW</p><p> ?。?#215;×=2.79×0.99×0.99=2.74kW</p><p> ?。?#215;×=2.74×0.99×0.99=2.68kW</
19、p><p> 則各軸的輸出功率: </p><p> ?。?#215;0.99=2.82kW</p><p> ?。?#215;0.99=2.76 kW</p><p> ?。?#215;0.99=2.71kW</p><p> =×0.98=2.63 kW</p><
20、;p><b> 各軸輸入轉(zhuǎn)矩</b></p><p><b> =×× N·m</b></p><p> 電動(dòng)機(jī)軸的輸出轉(zhuǎn)矩=9550 =9550×2.97/1440=19.70 N·m</p><p><b> 所以輸入轉(zhuǎn)矩: </b>
21、;</p><p> ?。?#215;× =19.70×2.6×0.96=49.17 N·m</p><p> ?。?#215;××=49.17×4.43×0.99×0.99=213.49 N·m</p><p> =×××=213.4
22、9×3.28×0.99×0.99=686.31N·m</p><p> =××=686.31×0.99×0.99=672.65 N·m</p><p> 輸出轉(zhuǎn)矩:=×0.99=48.68N·m</p><p> ?。?#215;0.99=211.36
23、N·m</p><p> ?。?#215;0.99=679.45N·m</p><p> =×0.98=659.20 N·m</p><p> 運(yùn)動(dòng)和動(dòng)力參數(shù)結(jié)果如下表</p><p><b> 二、設(shè)計(jì)V帶和帶輪</b></p><p> 外傳動(dòng)帶
24、選為 普通V帶傳動(dòng) </p><p> 1、確定計(jì)算功率: </p><p> 1)、由表8-7(機(jī)械設(shè)計(jì))查得工作情況系數(shù) </p><p> 2)、由式8-21(機(jī)設(shè)) </p><p><b> 2、選擇V帶型號(hào)</b></p>
25、<p> 查圖8-11 (機(jī)設(shè))選A型V帶。</p><p> 3、確定帶輪直徑 </p><p> ?。?)、參考圖8-11(機(jī)設(shè))及表8-6(機(jī)設(shè))選取小帶輪直徑 </p><p> (電機(jī)中心高符合要求)</p><p> ?。?)、驗(yàn)算帶速V 由式8-13(機(jī)設(shè)),帶速不宜過(guò)低或過(guò)高,一般應(yīng)使V=5~25m/s
26、,最高不超過(guò)30m/s。</p><p> ?。?)、計(jì)算從動(dòng)帶輪直徑</p><p> 查表8-8(機(jī)設(shè)),取=250mm</p><p> 4、確定V帶中心距a和基準(zhǔn)長(zhǎng)度</p><p> 1)、根據(jù)帶傳動(dòng)總體尺寸的限制條件或要求的中心距,結(jié)合(8-20)初定中心距=500mm</p><p> 2)、由式
27、8-22計(jì)算帶長(zhǎng)</p><p><b> ≈2+(+)+</b></p><p><b> =1561mm</b></p><p> 由表8-2選取帶的基準(zhǔn)長(zhǎng)度=1600mm</p><p> 3)、由式8-23計(jì)算實(shí)際中心距</p><p> ≈+=519.5m
28、m</p><p> 中心距的變動(dòng)范圍為:219.8~628mm</p><p> 5、驗(yàn)算小帶輪上的包角</p><p><b> =></b></p><p><b> 6、確定V帶根數(shù)Z</b></p><p> (1)、計(jì)算單根V帶的額定功率</
29、p><p> 由= 100mm ,= 1440r/min 查表8-4a(機(jī)設(shè))得=1.32Kw</p><p> 根據(jù)=1440r/min,=2.6和A型帶,查表8-4b(機(jī)設(shè))=0.17Kw </p><p> 查表8-5(機(jī)設(shè))得=0.96 ,表8-2得=0.99 </p><p> 于是,=(+)=1.42
30、Kw </p><p> (2)、計(jì)算V帶根數(shù)Z,</p><p><b> 取Z=3根 </b></p><p> 7、計(jì)算單根V帶初拉力</p><p> 由表8-3得A型帶的單位長(zhǎng)度質(zhì)量q=0.10kg/m</p><p><b> 所以,
31、 </b></p><p><b> 8、計(jì)算壓軸力</b></p><p> 9、確定帶輪的結(jié)構(gòu)尺寸,給出帶輪工作圖 </p><p> 小帶輪基準(zhǔn)直徑dd1=100mm采用腹板式結(jié)構(gòu)。大帶輪基準(zhǔn)直徑dd2=250mm,采用腹板式結(jié)構(gòu),基準(zhǔn)圖見(jiàn)零件工作圖。</p><p><b>
32、三、齒輪設(shè)計(jì)</b></p><p> ?。ㄒ唬?、高速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p> 1.齒輪材料,熱處理及精度</p><p> 考慮此減速器的功率及現(xiàn)場(chǎng)安裝的限制,故大小齒輪都選用硬齒面漸開(kāi)線斜齒輪</p><p> ?、?材料:高速級(jí)小齒輪選用鋼調(diào)質(zhì),齒面硬度為小齒輪 280HBS 取小齒輪齒數(shù)=24 <
33、;/p><p> 高速級(jí)大齒輪選用鋼正火,齒面硬度為大齒輪 240HBS </p><p> Z=×Z=4.43×24=106.32 取Z=107</p><p><b> ② 齒輪精度</b></p><p> 按GB/T10095-1998,選擇7級(jí),齒根噴丸強(qiáng)化。</p>
34、;<p> ?、?選取螺旋角。 初選螺旋角 </p><p> 2.初步設(shè)計(jì)齒輪傳動(dòng)的主要尺寸</p><p><b> 齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 確定各參數(shù)的值: </b></p><p><b> ?、僭囘x=1.6</b><
35、;/p><p> 查課本圖10-30 選取區(qū)域系數(shù) Z=2.433 </p><p> 由課本圖10-26 </p><p><b> 則</b></p><p> ②由課本公式10-13計(jì)算應(yīng)力值環(huán)數(shù)</p><p> N=60nj =60×553.85×1
36、×(2×8×300×8)=1.276×10h</p><p> N= =2.881×10h (4.43為齒數(shù)比,即4.43=)</p><p> ?、鄄檎n本 10-19圖得:K=0.90 K=0.96</p><p> ?、荦X輪的疲勞強(qiáng)度極限</p><p> 取失效概率為
37、1%,安全系數(shù)S=1,由P209圖10-21按齒面硬度查得小齒輪接觸疲勞強(qiáng)度極限=750Mpa;大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限=690Mpa。</p><p> 應(yīng)用公式10-12得:</p><p> []==0.90×750=675</p><p> []==0.96×690=662.4 </p><p>
38、;<b> 許用接觸應(yīng)力 </b></p><p> ?、莶檎n本由表10-6得: =189.8MP </p><p> 由表10-7得: =1</p><p> T1=95.5×10×=95.5×10×2.85/553.85</p><p> =4.92×10
39、N.mm</p><p> 3.按齒面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p> ①小齒輪的分度圓直徑d</p><p><b> =</b></p><p><b> ?、谟?jì)算圓周速度</b></p><p> ?、塾?jì)算齒寬b和模數(shù) </p><p>
40、<b> 計(jì)算齒寬b</b></p><p> b==38.05mm</p><p><b> 計(jì)算摸數(shù)m</b></p><p><b> =</b></p><p><b> ④計(jì)算齒寬與高之比</b></p><p>
41、; 齒高h(yuǎn)==2.25×1.53=3.44</p><p><b> = =11.06</b></p><p><b> ⑤計(jì)算縱向重合度</b></p><p> =0.318=1.903</p><p><b> ?、抻?jì)算載荷系數(shù)K</b></p&g
42、t;<p> 由課本P193表10-2查得 使用系數(shù)=1</p><p> 根據(jù) 7級(jí)精度, 查課本由圖10-8得</p><p> 動(dòng)載系數(shù)K=1.05,</p><p> 查課本由表10-4得K的計(jì)算公式:</p><p> K= +0.23×10×b</p><
43、;p> =1.12+0.18(1+0.61) ×1+0.23×10×38.05=1.11</p><p> 查課本由圖10-13得: K=1.35</p><p> 查課本由表10-3 得: K==1.2</p><p><b> 故載荷系數(shù):</b></p><p> =1
44、×1.05×1.2×1.11=1.40</p><p> ?、甙磳?shí)際載荷系數(shù)校正所算得的分度圓直徑</p><p> d=d=38.05×=36.39</p><p><b> ?、嘤?jì)算模數(shù)</b></p><p><b> =</b></p>
45、<p> 4.齒根彎曲疲勞強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p> 由彎曲強(qiáng)度的設(shè)計(jì)公式</p><p><b> ≥</b></p><p> ?、?確定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值</p><p> 小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩T1=49.2N·m</p><p> 初定螺旋角
46、 </p><p><b> 計(jì)算當(dāng)量齒數(shù)</b></p><p><b> 初選齒寬系數(shù)</b></p><p><b> 由表查得=1</b></p><p><b> ?、?#160;載荷系數(shù)K</b></p><p&
47、gt; =1×1.05×1.2×1.35=1.70</p><p> ?、?#160;查取齒形系數(shù)和應(yīng)力校正系數(shù)</p><p> 查課本由表10-5得:</p><p> 齒形系數(shù)=2.592 =2.175 </p><p> 應(yīng)力校正系數(shù)=1.596 =1.796</p>
48、<p><b> ?、?重合度系數(shù)</b></p><p> 端面重合度近似為=[1.88-3.2×()]=[1.88-3.2×(1/24+1/107)]×cos=1.67</p><p> ?。絘rctan()=arctan()=</p><p><b> ?。?lt;/b></
49、p><p> 因?yàn)椋?,則重合度系數(shù)為=0.25+0.75=0.6769</p><p><b> ⑧ 螺旋角系數(shù)</b></p><p><b> 根據(jù)縱向重合度</b></p><p> 從課本P217圖10-28查得</p><p> ?、?#160;計(jì)算大小齒輪的
50、</p><p> 查課本由圖10-20c得到彎曲疲勞強(qiáng)度極限 : </p><p> 小齒輪 大齒輪</p><p> 查課本由圖10-18得彎曲疲勞壽命系數(shù):</p><p> K=0.86 K=0.93
51、 </p><p> 取彎曲疲勞安全系數(shù) SF=S=1.4</p><p><b> []=</b></p><p><b> []=</b></p><p> 大齒輪的數(shù)值大.選用.</p><p><b> ?、?設(shè)計(jì)計(jì)算</b><
52、/p><p><b> 計(jì)算模數(shù)</b></p><p> 對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù),取m=2.0mm已可滿足彎曲強(qiáng)度。但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度,需要按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑d=36.39來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù).于是由:</p><p> z==17.65 取z=20</p
53、><p> 那么z=4.43×20=88.6 </p><p><b> 5.幾何尺寸計(jì)算</b></p><p> 計(jì)算中心距 a===111.92</p><p> 將中心距圓整為112</p><p> 按圓整后的中心距修正螺旋角</p>
54、<p><b> =arccos</b></p><p> 因值改變不多,故參數(shù),,等不必修正.</p><p> 計(jì)算大.小齒輪的分度圓直徑</p><p><b> d==41.25</b></p><p><b> d==183.57</b><
55、;/p><p><b> 計(jì)算齒輪寬度</b></p><p><b> B=</b></p><p><b> 圓整的 </b></p><p> (二)、低速級(jí)齒輪傳動(dòng)的設(shè)計(jì)計(jì)算</p><p> ?、挪牧希旱退偌?jí)小齒輪選用鋼調(diào)質(zhì),齒面硬度
56、為小齒輪 280HBS 取小齒齒數(shù)=20</p><p> 速級(jí)大齒輪選用鋼正火,齒面硬度為大齒輪 240HBS z=3.28×20=65.6 圓整取z=67</p><p><b> ?、讫X輪精度</b></p><p> 按GB/T10095-1998,選擇7級(jí),齒根噴丸強(qiáng)化。</p><p&
57、gt; ?、前待X面接觸強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p> 1、確定公式中各數(shù)值</p><p><b> ?、僭囘xK=1.6</b></p><p> ②查課本由圖10-30選取區(qū)域系數(shù)Z=2.45</p><p> ?、墼囘x,查課本由圖10-26查得</p><p> =0.74 =0.87
58、 =0.74+0.87=1.61</p><p><b> 應(yīng)力循環(huán)次數(shù)</b></p><p> N=60×n×j×L=60×125.02×1×(2×8×300×8)</p><p><b> =2.88×10 </b&g
59、t;</p><p><b> N=8.78×10</b></p><p> 由課本圖10-19查得接觸疲勞壽命系數(shù)</p><p> K=0.95 K= 0.97 </p><p> 查課本由圖10-21d</p><p> 按齒面硬度查得
60、小齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限,</p><p> 大齒輪的接觸疲勞強(qiáng)度極限</p><p> 取失效概率為1%,安全系數(shù)S=1,則接觸疲勞許用應(yīng)力</p><p><b> []==</b></p><p> []==(0.97×550)/1=533.5</p><p><b
61、> [551.75</b></p><p> 查課本由表10-6查材料的彈性影響系數(shù)Z=189.8MP</p><p> 選取齒寬系數(shù) </p><p> T=95.5×10×=95.5×10×2.79/125.02</p><p> =21.31×10N
62、.m</p><p><b> =73.22</b></p><p><b> 2、計(jì)算圓周速度</b></p><p><b> 0.479</b></p><p><b> 3、計(jì)算齒寬</b></p><p> b=
63、d=1×73.22=73.22</p><p> 4、計(jì)算齒寬與齒高之比</p><p><b> 模數(shù) m= </b></p><p> 齒高 h=2.25×m=2.25×3.5523=7.9927</p><p> =73.22/7.9927=9.16</p>
64、<p><b> 5、計(jì)算縱向重合度</b></p><p><b> 6、計(jì)算載荷系數(shù)K</b></p><p> K=1.12+0.18(1+0.6+0.23×10×b</p><p> =1.12+0.18(1+0.6)+ 0.23×10×65.71=1.
65、4231</p><p> 使用系數(shù)K=1 </p><p> 同高速齒輪的設(shè)計(jì),查表選取各數(shù)值</p><p> =1.04 K=1.35 K=K=1.2</p><p><b> 故載荷系數(shù)</b></p><p> K==1×1.04×1.2
66、15;1.4231=1.776</p><p> 7、按實(shí)際載荷系數(shù)校正所算的分度圓直徑</p><p> d=d=73.22×</p><p><b> 計(jì)算模數(shù)</b></p><p> ?。?)按齒根彎曲強(qiáng)度設(shè)計(jì)</p><p><b> m≥</b>
67、</p><p> ?、宕_定公式內(nèi)各計(jì)算數(shù)值</p><p> ?。?) 計(jì)算小齒輪傳遞的轉(zhuǎn)矩=213.49kN·m</p><p> ?。?) 初選齒寬系數(shù)</p><p> 按對(duì)稱布置
68、,由表查得=1</p><p> ?。?) 初選螺旋角</p><p><b> 初定螺旋角</b></p><p> ?。?) 載荷系數(shù)K</p><p> =1×1
69、.04×1.2×1.35=1.6848</p><p> ?。?) 當(dāng)量齒數(shù) </p><p> 由課本表10-5查得齒形系數(shù)和應(yīng)力修正系數(shù)</p><p> (6) 螺旋角系數(shù)</p>&
70、lt;p><b> 軸向重合度 </b></p><p> ?。?) 計(jì)算大小齒輪的 </p><p> 查課本由圖10-20c得齒輪彎曲疲勞強(qiáng)度極限</p><p> 查課本由圖10-18得彎曲疲勞壽命系數(shù)</p><p> K=0.
71、90 K=0.93 S=1.4</p><p><b> []=</b></p><p><b> []=</b></p><p> 計(jì)算大小齒輪的,并加以比較</p><p> 大齒輪的數(shù)值大,選用大齒輪的尺寸設(shè)計(jì)計(jì)算.</p><p><b&
72、gt; 計(jì)算模數(shù)</b></p><p> 對(duì)比計(jì)算結(jié)果,由齒面接觸疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù)m大于由齒根彎曲疲勞強(qiáng)度計(jì)算的法面模數(shù),按GB/T1357-1987圓整為標(biāo)準(zhǔn)模數(shù),取m=3mm但為了同時(shí)滿足接觸疲勞強(qiáng)度,需要按接觸疲勞強(qiáng)度算得的分度圓直徑d=75.79來(lái)計(jì)算應(yīng)有的齒數(shù).</p><p> z==24.5 取z=25</p><p>
73、 z=2.38×25=59.5 取z=60 </p><p><b> ?、?初算主要尺寸</b></p><p> 計(jì)算中心距 a===131.4</p><p> 將中心距圓整為132mm</p><p><b> 修正螺旋角</b></p><
74、;p><b> =arccos</b></p><p> 因值改變不多,故參數(shù),,等不必修正</p><p><b> 分度圓直徑</b></p><p><b> d=</b></p><p><b> 計(jì)算齒輪寬度</b></p&
75、gt;<p><b> 圓整后取 </b></p><p><b> 四、軸及軸承的設(shè)計(jì)</b></p><p><b> A、從動(dòng)軸的設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 1總結(jié)以上的數(shù)據(jù)。</b></p><p> 2求
76、作用在齒輪上的力</p><p><b> F=</b></p><p><b> F= F</b></p><p> F= Ftan=7355.57×0.267949=1970.92N</p><p> 圓周力F,徑向力F及軸向力F的方向如圖示:</p><p
77、> 3初步確定軸的最小直徑</p><p> 先按課本15-2初步估算軸的最小直徑,選取軸的材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理,根據(jù)課本取</p><p> 輸出軸的最小直徑顯然是安裝聯(lián)軸器處的直徑,為了使所選的軸與聯(lián)軸器吻合,故需同時(shí)選取聯(lián)軸器的型號(hào)</p><p><b> 查課本,選取</b></p><p>
78、 4 聯(lián)軸器的型號(hào)的選取</p><p> 按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件</p><p><b> 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》</b></p><p> 選取HL4型彈性套柱銷聯(lián)軸器,其公稱轉(zhuǎn)矩為1250Nm,半聯(lián)軸器的孔徑</p><p><b> 5. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p
79、><p> 1)擬定軸上零件的裝配方案</p><p> 2) 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度</p><p> 為了滿足半聯(lián)軸器的要求的軸向定位要求,Ⅰ-Ⅱ軸段右端需要制出一軸肩,故?、?Ⅲ的直徑;左端用軸端擋圈定位,按軸端直徑取擋圈直徑半聯(lián)軸器與L1 =84mm 為了保證軸端擋圈只壓在半聯(lián)軸器上而不壓在軸端上, 故Ⅰ-Ⅱ的長(zhǎng)度應(yīng)比L1 略短一些,現(xiàn)取
80、</p><p> 初步選擇滾動(dòng)軸承.因軸承同時(shí)受有徑向力和軸向力的作用,故選用單列角接觸球軸承.參照工作要求并根據(jù),由軸承產(chǎn)品目錄中初步選取0基本游隙組 標(biāo)準(zhǔn)精度級(jí)的單列角接觸球軸承7013C型</p><p> 7013AC型的基本尺寸</p><p> 對(duì)于選取的單向角接觸球軸承其尺寸為的,故;而 .</p><p> 右端滾
81、動(dòng)軸承采用軸肩進(jìn)行軸向定位.由手冊(cè)上查得7013C型軸承定位軸肩高度,</p><p> ?、?取安裝齒輪處的軸段;齒輪的右端與左軸承之間采用套筒定位.已知齒輪的寬度為75mm,為了使套筒端面可靠地壓緊齒輪,此軸段應(yīng)略短于輪轂寬度,故取. 齒輪的左端采用軸肩定位,軸肩高3.5,取.軸環(huán)寬度,取b=7mm. </p><p> ?、?軸承端蓋的總寬度為20mm(由減速器及軸承端蓋的
82、結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)而定) .根據(jù)軸承端蓋的裝拆及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求,取端蓋的外端面與半聯(lián)軸器右端面間的距離 ,故取.</p><p> ?、?取齒輪距箱體內(nèi)壁之距離a=16,兩圓柱齒輪間的距離c=20.考慮到箱體的鑄造誤差,在確定滾動(dòng)軸承位置時(shí),應(yīng)距箱體內(nèi)壁一段距離 s,取s=8,已知滾動(dòng)軸承寬度T=18,</p><p> 高速齒輪輪轂長(zhǎng)L=50,則</p><p&
83、gt; 至此,已初步確定了軸的各端直徑和長(zhǎng)度.</p><p> 傳動(dòng)軸總體設(shè)計(jì)結(jié)構(gòu)圖:</p><p> 6、求軸上的載荷 </p><p> 首先根據(jù)結(jié)構(gòu)圖作出軸的計(jì)算簡(jiǎn)圖, 確定頂軸承的支點(diǎn)位置時(shí),</p><p> 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》表E.2.</p><p> 對(duì)于7013C型的角接觸球軸承,a
84、=20.1mm,因此,做為簡(jiǎn)支梁的軸的支承跨距.</p><p> 從動(dòng)軸的載荷分析圖:</p><p><b> (軸上載荷示意圖)</b></p><p> 7、按彎曲扭轉(zhuǎn)合成應(yīng)力校核軸的強(qiáng)度</p><p> 進(jìn)行軸校核時(shí),通常只校核軸上承受最大彎矩和扭矩的截面的強(qiáng)度。</p><p&g
85、t;<b> 根據(jù)</b></p><p><b> == </b></p><p> 其中α=1(軸單向旋轉(zhuǎn),扭轉(zhuǎn)切應(yīng)力為脈動(dòng)循環(huán)變應(yīng)力)</p><p> 前已選軸材料為45鋼,調(diào)質(zhì)處理。</p><p> 查表15-1得[]=60MPa</p><p> 〈
86、 [] 此軸合理安全</p><p><b> 所以它是安全的</b></p><p> 8、精確校核軸的疲勞強(qiáng)度.</p><p><b> ?、?、判斷危險(xiǎn)截面</b></p><p> 截面A,Ⅱ,Ⅲ,B只受扭矩作用。所以A Ⅱ Ⅲ B無(wú)需校核.</p><p&
87、gt; 從應(yīng)力集中對(duì)軸的疲勞強(qiáng)度的影響來(lái)看,截面Ⅵ和Ⅶ處過(guò)盈配合引起的應(yīng)力集中最嚴(yán)重,從受載來(lái)看,截面C上的應(yīng)力最大.截面Ⅵ的應(yīng)力集中的影響和截面Ⅶ的相近,但是截面Ⅵ不受扭矩作用,同時(shí)軸徑也較大,故不必做強(qiáng)度校核.截面C上雖然應(yīng)力最大,但是應(yīng)力集中不大,而且這里的直徑最大,故C截面也不必做強(qiáng)度校核,截面Ⅳ和Ⅴ顯然更加不必要做強(qiáng)度校核.由第3章的附錄可知,鍵槽的應(yīng)力集中較系數(shù)比過(guò)盈配合的小,因而,該軸只需校核截面Ⅶ左右兩側(cè)需驗(yàn)證即可.&
88、lt;/p><p><b> ?、?、截面Ⅶ左側(cè)。</b></p><p> 抗彎系數(shù) W=0.1=0.1=34300</p><p> 抗扭系數(shù) =0.2=0.2=68600</p><p> 截面Ⅶ的右側(cè)的彎矩M為 </p><p> 截面Ⅳ上的扭矩為 =686.31</p&g
89、t;<p><b> 截面上的彎曲應(yīng)力</b></p><p><b> 截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力</b></p><p><b> ==</b></p><p> 軸的材料為45鋼。調(diào)質(zhì)處理。</p><p> 由課本表15-1查得:</p>&
90、lt;p> 截面上由于軸肩而形成的理論應(yīng)力集中系數(shù)及按附表3-2查取。 </p><p> 因 </p><p><b> 經(jīng)插入后得</b></p><p> 又由附表3-1可得軸的材料的敏性系數(shù)為</p><p> 故有效應(yīng)力集中系數(shù)按式(附表3-4)為</p>&
91、lt;p><b> k=1+=1.82</b></p><p> k=1+(-1)=1.26</p><p> 由附圖3-2的尺寸系數(shù); 由附表3-3的扭轉(zhuǎn)尺寸系數(shù)</p><p> 軸按磨削加工,由附表3-4得表面質(zhì)量系數(shù)為 </p><p> 軸為經(jīng)表面強(qiáng)化處理,即,則按式(3-12)及
92、式(3-14b)得綜合系數(shù)為: </p><p> 碳鋼的特性系數(shù) 取0.1</p><p><b> 取0.05</b></p><p> 計(jì)算安全系數(shù)值,按式(15-6)至(15-8)則得</p><p><b> 所以它是安全的</b></p><
93、;p><b> ?。?)、截面Ⅳ右側(cè)</b></p><p><b> 抗彎系數(shù) =</b></p><p><b> 抗扭系數(shù) </b></p><p> 截面Ⅳ左側(cè)的彎矩M為 </p><p> 截面Ⅳ上的扭矩為 =686.31Nm</
94、p><p> 截面上的彎曲應(yīng)力 </p><p><b> 截面上的扭轉(zhuǎn)應(yīng)力</b></p><p><b> ==</b></p><p> 過(guò)盈配合處的,取,于是得 </p><p><b> 故得綜合系數(shù)為</b></p>
95、<p><b> K=</b></p><p><b> K=</b></p><p><b> 碳鋼的特性系數(shù)</b></p><p> 取0.1 取0.05</p><p><b> 安全系數(shù)</b></p>
96、;<p><b> 所以它是安全的</b></p><p><b> B、中間軸的設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 1總結(jié)以上的數(shù)據(jù)。</b></p><p> 2求作用在齒輪上的力</p><p> Fr =Ft*tan=1836.64*tan2
97、0°=668.48N</p><p> 3 初步確定軸的直徑</p><p> 先按式[1]15-2初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45號(hào)鋼。根據(jù)表</p><p> [1]15-3選取A0=112。于是有</p><p><b> 4軸承選用</b></p><p><
98、;b> 初步選擇滾動(dòng)軸承。</b></p><p> 考慮到主要承受徑向力,軸向也可承受小的軸向載荷。當(dāng)量摩擦系數(shù)最少。在高速轉(zhuǎn)時(shí)也可承受純的軸向力。 在本次設(shè)計(jì)中盡可能統(tǒng)一型號(hào)。所以選擇7007C號(hào)軸承</p><p><b> 5. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p> A 擬定軸上零件的裝配方案</p
99、><p> B 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度</p><p> 由低速軸的設(shè)計(jì)知 ,軸的總長(zhǎng)度為</p><p> L=18+86+7+72+45=228mm</p><p> 由于軸承選定所以軸的最小直徑為35mm</p><p> 所以左端L1-2=13mm 直徑為D1-2=35mm</
100、p><p> 左端軸承采用軸肩定位由[2]查得 7007C號(hào)軸承的軸肩高度為3mm</p><p> 所以D2-3=41mm ,</p><p> 同理右端軸承的直徑為D1-2=35mm,定位軸肩為3mm</p><p> 在右端大齒輪在里減速箱內(nèi)壁為a=12mm,因?yàn)榇簖X輪的寬度為45mm,且采用軸肩定位所以左端到軸肩的長(zhǎng)度為L(zhǎng)=4
101、5+12+8+18=83mm</p><p> 8mm為軸承與減速器內(nèi)壁的厚度</p><p> 又因?yàn)樵趦升X輪嚙合時(shí),小齒輪的齒寬比大齒輪多5mm,所以取L=119.5mm</p><p> 同樣取在該軸小齒輪與減速器內(nèi)壁的距離為12mm由于第三軸的設(shè)計(jì)時(shí)距離也為12mm所以在這取距離為9.5mm</p><p> 取大齒輪的輪轂直
102、徑為44mm,所以齒輪的定位軸肩長(zhǎng)度高度為2.5mm</p><p> 至此二軸的外形尺寸全部確定。</p><p> C、第一軸(高速軸)的設(shè)計(jì)</p><p><b> 1總結(jié)以上的數(shù)據(jù)。</b></p><p> 2求作用在齒輪上的力</p><p> Fr=Ft*tan=1897
103、.36*tan20°=690.58N</p><p> 3 初步確定軸的直徑</p><p> 先按式[1]15-2初步估算軸的最小直徑。選取軸的材料為45號(hào)鋼。根據(jù)表[1]15-3選取A0=112。于是有</p><p><b> 4. 軸的結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)</b></p><p> A 擬定軸上零件的裝配
104、方案</p><p> B 根據(jù)軸向定位的要求確定軸的各段直徑和長(zhǎng)度</p><p> a 為了滿足小帶輪的軸向定位要求1-2軸段右端要求制出一軸肩;固取2-3段的直徑d2-3=18mm;左端用軸端擋圈定位,按軸端直徑取擋圈直徑D=20。</p><p> b 初步選擇滾動(dòng)軸承。</p><p> 考慮到主要承受徑向力,軸向也可承
105、受小的軸向載荷。當(dāng)量摩擦系數(shù)最少。在高速轉(zhuǎn)時(shí)也可承受純的軸向力,又根據(jù)d2-3=18mm, 選用7004C號(hào)軸承。右端采用軸肩定位 軸間高2.5mm 查[2] 又根據(jù)d2-3=18mm和 軸承內(nèi)孔取d3-4=20mm </p><p> c 取安裝齒輪右端的軸環(huán)直徑為33mm,安裝齒輪出直徑28mm,齒輪的軸向固定為左端用套筒、右端用軸環(huán)。</p><p> d 軸承端蓋的總寬度
106、為15mm(由減速器和軸承端蓋的機(jī)構(gòu)設(shè)計(jì)而定)</p><p> 根據(jù)軸承的裝拆及便于對(duì)軸承添加潤(rùn)滑脂的要求,取端蓋外端面與聯(lián)軸器的距離為25mm。固取L2-3=40mm ,c=15mm,考慮到箱體的制</p><p> 造誤差,在確定軸承的位置時(shí),應(yīng)與箱體的內(nèi)壁有一段距離s,取s=8mm</p><p> 已知滾動(dòng)軸承的寬度T=12mm小齒輪的輪轂長(zhǎng)L=50
107、mm,則</p><p> L3-4 =12mm 至此已初步確定軸得長(zhǎng)度 有因?yàn)閮奢S承距離為189,含齒輪寬度所以各軸段都已經(jīng)確定,各軸的倒角、圓角查表[1 ]表15-2</p><p><b> 取1.0mm</b></p><p><b> 五、鍵的設(shè)計(jì)和計(jì)算</b></p><p>
108、①選擇鍵聯(lián)接的類型和尺寸</p><p> 一般8級(jí)以上精度的尺寸的齒輪有定心精度要求,應(yīng)用平鍵.</p><p> 根據(jù) d1=55 d2=70</p><p> 查表6-1?。?鍵寬 b1=16 h1=10 L1=63</p><p> b2=20 h2=12 L2=63</
109、p><p><b> ?、谛:玩I聯(lián)接的強(qiáng)度</b></p><p> 查表6-2得 []=110MP</p><p> 工作長(zhǎng)度 l1=L1-b1=63-16=47</p><p> L2=L2-b2=63-20=43</p><p> ③鍵與輪轂鍵槽的接觸高度</p>
110、<p> K1=0.5h1=5</p><p> K2=0.5h2=6</p><p> 由式(6-1)得: 因?yàn)檩敵鲚S上</p><p> 輸出扭矩T3´=679.45</p><p> 輸入扭矩T3=686.31</p><p><b> <[]</b>&l
111、t;/p><p><b> <[]</b></p><p><b> 兩者都合適</b></p><p><b> 取鍵標(biāo)記為:</b></p><p> 鍵1:16×63 A GB/T1096-1979</p><p> 鍵2:20
112、215;63 A GB/T1096-1979</p><p><b> 六、箱體結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)</b></p><p> 減速器的箱體采用鑄造(HT200)制成,采用剖分式結(jié)構(gòu)為了保證齒輪佳合質(zhì)量,</p><p> 大端蓋分機(jī)體采用配合.</p><p> 1. 機(jī)體有足夠的剛度</p><
113、p> 在機(jī)體為加肋,外輪廓為長(zhǎng)方形,增強(qiáng)了軸承座剛度</p><p> 2. 考慮到機(jī)體內(nèi)零件的潤(rùn)滑,密封散熱。</p><p> 因其傳動(dòng)件速度小于12m/s,故采用侵油潤(rùn)油,同時(shí)為了避免油攪得沉渣濺起,齒頂?shù)接统氐酌娴木嚯xH為40mm</p><p> 為保證機(jī)蓋與機(jī)座連接處密封,聯(lián)接凸緣應(yīng)有足夠的寬度,聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng),其表面粗糙度為6.3&l
114、t;/p><p> 3. 機(jī)體結(jié)構(gòu)有良好的工藝性.</p><p> 鑄件壁厚為10,圓角半徑為R=3。機(jī)體外型簡(jiǎn)單,拔模方便.</p><p> 4. 對(duì)附件設(shè)計(jì)</p><p> A 視孔蓋和窺視孔</p><p> 在機(jī)蓋頂部開(kāi)有窺視孔,能看到 傳動(dòng)零件齒合區(qū)的位置,并有足夠的空間,以便于能伸入進(jìn)
115、行操作,窺視孔有蓋板,機(jī)體上開(kāi)窺視孔與凸緣一塊,有便于機(jī)械加工出支承蓋板的表面并用墊片加強(qiáng)密封,蓋板用鑄鐵制成,用M6緊固</p><p><b> B 油螺塞:</b></p><p> 放油孔位于油池最底處,并安排在減速器不與其他部件靠近的一側(cè),以便放油,放油孔用螺塞堵住,因此油孔處的機(jī)體外壁應(yīng)凸起一塊,由機(jī)械加工成螺塞頭部的支承面,并加封油圈加以密封。&l
116、t;/p><p><b> C 油標(biāo):</b></p><p> 油標(biāo)位在便于觀察減速器油面及油面穩(wěn)定之處。</p><p> 油尺安置的部位不能太低,以防油進(jìn)入油尺座孔而溢出.</p><p><b> D 通氣孔:</b></p><p> 由于減速器運(yùn)轉(zhuǎn)時(shí),機(jī)
117、體內(nèi)溫度升高,氣壓增大,為便于排氣,在機(jī)蓋頂部的窺視孔改上安裝通氣器,以便達(dá)到體內(nèi)為壓力平衡.</p><p><b> E 蓋螺釘:</b></p><p> 啟蓋螺釘上的螺紋長(zhǎng)度要大于機(jī)蓋聯(lián)結(jié)凸緣的厚度。</p><p> 釘桿端部要做成圓柱形,以免破壞螺紋.</p><p><b> F 位銷
118、:</b></p><p> 為保證剖分式機(jī)體的軸承座孔的加工及裝配精度,在機(jī)體聯(lián)結(jié)凸緣的長(zhǎng)度方向各安裝一圓錐定位銷,以提高定位精度.</p><p><b> G 吊鉤:</b></p><p> 在機(jī)蓋上直接鑄出吊鉤和吊環(huán),用以起吊或搬運(yùn)較重的物體.</p><p> 減速器機(jī)體結(jié)構(gòu)尺寸如下:&
119、lt;/p><p><b> 七、 潤(rùn)滑密封設(shè)計(jì)</b></p><p> 對(duì)于二級(jí)圓柱齒輪減速器,因?yàn)閭鲃?dòng)裝置屬于輕型的,且傳速較低,所以其速度遠(yuǎn)遠(yuǎn)小于,所以采用脂潤(rùn)滑,箱體內(nèi)選用SH0357-92中的50號(hào)潤(rùn)滑,裝至規(guī)定高度.</p><p><b> 油的深度為H+</b></p><p>
120、<b> H=30 =34</b></p><p> 所以H+=30+34=64</p><p> 其中油的粘度大,化學(xué)合成油,潤(rùn)滑效果好。</p><p> 密封性來(lái)講為了保證機(jī)蓋與機(jī)座聯(lián)接處密封,聯(lián)接</p><p> 凸緣應(yīng)有足夠的寬度,聯(lián)接表面應(yīng)精創(chuàng),其表面粗度應(yīng)為 </p>&
121、lt;p> 密封的表面要經(jīng)過(guò)刮研。而且,凸緣聯(lián)接螺柱之間的距離不宜太</p><p> 大,國(guó)150mm。并勻均布置,保證部分面處的密封性。</p><p><b> 八、聯(lián)軸器設(shè)計(jì)</b></p><p><b> 1.類型選擇.</b></p><p> 為了隔離振動(dòng)和沖擊,選用
122、彈性套柱銷聯(lián)軸器.</p><p><b> 2.載荷計(jì)算.</b></p><p><b> 查課本,選取</b></p><p> 按照計(jì)算轉(zhuǎn)矩應(yīng)小于聯(lián)軸器公稱轉(zhuǎn)矩的條件</p><p><b> 查《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》</b></p><p>
123、 選取HL4型彈性套柱銷聯(lián)軸器,其公稱轉(zhuǎn)矩為1250Nm</p><p><b> 九、設(shè)計(jì)小結(jié)</b></p><p> 這次關(guān)于帶式運(yùn)輸機(jī)上的兩級(jí)展開(kāi)式圓柱斜齒輪減速器的課程設(shè)計(jì)是我們真正理論聯(lián)系實(shí)際、深入了解設(shè)計(jì)概念和設(shè)計(jì)過(guò)程的實(shí)踐考驗(yàn),對(duì)于提高我們機(jī)械設(shè)計(jì)的綜合素質(zhì)大有用處。通過(guò)二個(gè)星期的設(shè)計(jì)實(shí)踐,使我對(duì)機(jī)械設(shè)計(jì)有了更多的了解和認(rèn)識(shí).為我們以后的工作打下
124、了堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ).</p><p> 機(jī)械設(shè)計(jì)是機(jī)械工業(yè)的基礎(chǔ),是一門綜合性相當(dāng)強(qiáng)的技術(shù)課程,它融《機(jī)械原理》、《機(jī)械設(shè)計(jì)》、《理論力學(xué)》、《材料力學(xué)》、《公差與配合》、《CAD實(shí)用軟件》、《機(jī)械工程材料》、《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》等于一體。</p><p> 這次的課程設(shè)計(jì),對(duì)于培養(yǎng)我們理論聯(lián)系實(shí)際的設(shè)計(jì)思想;訓(xùn)練綜合運(yùn)用機(jī)械設(shè)計(jì)和有關(guān)先修課程的理論,結(jié)合生產(chǎn)實(shí)際反系和解決工程實(shí)際問(wèn)題的能力;鞏
125、固、加深和擴(kuò)展有關(guān)機(jī)械設(shè)計(jì)方面的知識(shí)等方面有重要的作用。</p><p> 在這次的課程設(shè)計(jì)過(guò)程中,綜合運(yùn)用先修課程中所學(xué)的有關(guān)知識(shí)與技能,結(jié)合各個(gè)教學(xué)實(shí)踐環(huán)節(jié)進(jìn)行機(jī)械課程的設(shè)計(jì),一方面,逐步提高了我們的理論水平、構(gòu)思能力、工程洞察力和判斷力,特別是提高了分析問(wèn)題和解決問(wèn)題的能力,為我們以后對(duì)專業(yè)產(chǎn)品和設(shè)備的設(shè)計(jì)打下了寬廣而堅(jiān)實(shí)的基礎(chǔ)。</p><p> 本次設(shè)計(jì)得到了指導(dǎo)老師的細(xì)心幫
126、助和支持。衷心的感謝老師的指導(dǎo)和幫助.</p><p> 設(shè)計(jì)中還存在不少錯(cuò)誤和缺點(diǎn),需要繼續(xù)努力學(xué)習(xí)和掌握有關(guān)機(jī)械設(shè)計(jì)的知識(shí),繼續(xù)培養(yǎng)設(shè)計(jì)習(xí)慣和思維從而提高設(shè)計(jì)實(shí)踐操作能力。</p><p><b> 十、參考資料</b></p><p><b> 1.《機(jī)械設(shè)計(jì)》</b></p><p>
127、 西北工業(yè)大學(xué)機(jī)械原理及機(jī)械零件教研室編著。高等教育出版社</p><p><b> 2.《機(jī)械原理》</b></p><p> 西北工業(yè)大學(xué)機(jī)械原理及機(jī)械零件教研室編著。高等教育出版社</p><p> 3.《現(xiàn)代工程圖學(xué)教程》 湖北科學(xué)技術(shù)出版社。</p><p><b> 2002年8月版&
128、lt;/b></p><p> 4.《機(jī)械零件設(shè)計(jì)手冊(cè)》 國(guó)防工業(yè)出版社</p><p><b> 1986年12月版</b></p><p> 5.《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊(cè)》 機(jī)械工業(yè)出版社</p><p> 2004年9月第三版</p><p> 6.《實(shí)用軸承手冊(cè)》 遼寧科學(xué)技術(shù)
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