液壓課程設(shè)計(jì)---臥式銑床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)

1、<p><b>　　摘 要</b></p><p>　　學(xué)生通過《液壓與氣壓傳動(dòng)》課的課堂學(xué)習(xí)，初步掌握了基本理論知識。本課程設(shè)計(jì)即為了給學(xué)生創(chuàng)造一個(gè)運(yùn)用課堂理論知識，解決較復(fù)雜的問題的平臺，鍛煉學(xué)生綜合利用所學(xué)知識的能力，初步接觸一下“設(shè)計(jì)”的味道。</p><p>　　本次為臥式銑床液壓系統(tǒng)設(shè)計(jì)，可以實(shí)現(xiàn)快進(jìn)¬—工進(jìn)——快退——停止。而且

2、快進(jìn)和快退速度相等。液壓系統(tǒng)的主要性能參數(shù)要求如下，軸向切削力為42000N；滑臺移動(dòng)部件總質(zhì)量為410kg；快進(jìn)行程為200mm，工進(jìn)行程為100mm，快進(jìn)與快退速度相等，均為5m／min，工進(jìn)速度為 50mm／min，加、減速時(shí)間為0.2s；采用平導(dǎo)軌，靜摩擦系數(shù)為0.2，動(dòng)摩擦系數(shù)為0.1，。工作時(shí)要求運(yùn)動(dòng)平穩(wěn)，且可隨時(shí)停止運(yùn)動(dòng)。試設(shè)計(jì)動(dòng)力滑臺的液壓系統(tǒng)。</p><p><b>　　目 錄<

3、;/b></p><p>　　一、摘要.....................................................................1</p><p>　　二、負(fù)載分析.................................................................4</p><p>

4、　　2.1 負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析.........................................................4</p><p>　　2.2 負(fù)載圖和速度圖的繪制...................................................4</p><p>　　三、設(shè)計(jì)方案擬定.............................

5、............................... 6</p><p>　　3.1 選擇液壓基本回路.......................................................7</p><p>　　3.2 組成液壓系統(tǒng)原理圖.....................................................7</p

6、><p>　　3.3 系統(tǒng)圖的原理...........................................................8</p><p>　　四、參數(shù)計(jì)算..................................................................8</p><p>　　4.1液壓缸參數(shù)計(jì)算....

7、......................................................8</p><p>　　4.2液壓泵的參數(shù)計(jì)算.......................................................12</p><p>　　4.3電動(dòng)機(jī)的選擇.... ............ ....... ................

8、.................12</p><p>　　五、元件選擇.................................................................14</p><p>　　5.1 確定閥類元件及輔件 ....................................................14</p>&l

9、t;p>　　5.2油管的選擇.............................................................14</p><p>　　5.3油箱容積的確定.........................................................15</p><p>　　六、液壓系統(tǒng)性能驗(yàn)算...............

10、.........................................15</p><p>　　6.1 驗(yàn)算系統(tǒng)壓力損失.......................................................15</p><p>　　6.2 驗(yàn)算系統(tǒng)發(fā)熱與溫升.................................................

11、....17</p><p>　　七、小結(jié)......................................................................18</p><p>　　八、參考文獻(xiàn).................................................................19</p><p&g

12、t;<b>　　二、負(fù)載分析</b></p><p>　　2.1負(fù)載與運(yùn)動(dòng)分析</p><p>　　1．工作負(fù)載：工作負(fù)載即為軸向切削力Ff=24000。</p><p>　　2．摩擦負(fù)載：摩擦負(fù)載即為導(dǎo)軌的摩擦阻力：</p><p>　　靜摩擦阻力Ffs=0.2 ×41000=8200</p>

13、<p>　　動(dòng)摩擦阻力 Ffd=01 ×4100=4100</p><p><b>　　3．慣性負(fù)載:</b></p><p>　　取重力加速度，則有移動(dòng)部件質(zhì)量為m=410kg。</p><p>　　Fm=M×△v÷△t=410×5÷60÷0.2=2958.3N=2959

14、N</p><p><b>　　取η=0.95。</b></p><p>　　啟動(dòng)：=8200N Ft=F/η=8200/0.95=8631.6N</p><p>　　加速: =8631.6+2959=11590.6N Ft=F/η=11590.6/0.95=12200.6N</p>&l

15、t;p>　　快進(jìn): =4100N Ft=F/η=4100/0.95=4315.8N</p><p>　　工進(jìn): =4100+42000=461000NFt=F/η=46100/0.95=48526.3N</p><p>　　快退: =4100N Ft=F/η=4100/0.95=4315.8N</p&g

16、t;<p>　　表2-1 液壓缸各階段的負(fù)載和推力</p><p>　　(液壓缸的機(jī)械效率取η=0.95)</p><p>　　注：不考慮動(dòng)力滑臺上顛覆力矩的作用。</p><p>　　2.2負(fù)載圖和速度圖的繪制</p><p>　　負(fù)載圖按表2-1中所示數(shù)據(jù)繪制，如下圖1所示。</p><p>　　圖

17、2-1 負(fù)載循環(huán)圖</p><p>　　速度圖按如下已知數(shù)值繪制:</p><p>　　快進(jìn)速度與快退速度分別為：v1=v2=5m/min</p><p>　　快進(jìn)行程：L1=200mm</p><p>　　工進(jìn)行程：L2=100mm</p><p>　　快退行程：L3=L1+L2=300mm</p>&

18、lt;p>　　工進(jìn)速度：v2=0.05m/min</p><p><b>　　速度圖如下圖2所示</b></p><p>　　圖2-2 速度循環(huán)圖</p><p><b>　　三、設(shè)計(jì)方案擬定</b></p><p>　　1：確定液壓泵類型及調(diào)速方式</p><p>　

19、　參考同類組合機(jī)床，選用雙作用葉片泵雙泵供油，調(diào)速閥進(jìn)油節(jié)流調(diào)速的開式回路，溢流閥做定壓閥。為防止孔鉆通時(shí)負(fù)載突然消失引起運(yùn)動(dòng)部件前沖，在回路上加背壓閥，初定背壓值Pb=0.8Mpa.</p><p><b>　　2選用執(zhí)行元件</b></p><p>　　因系統(tǒng)動(dòng)作循環(huán)要求正向快進(jìn)和工作，反向快退，且快進(jìn)快退速度相等，因此選用單活塞桿液壓缸，快進(jìn)時(shí)差動(dòng)連接，無桿腔面

20、積A1等于有桿腔面積A2的二倍。</p><p>　　3：快速運(yùn)動(dòng)回路和速度換接回路</p><p>　　根據(jù)運(yùn)動(dòng)方式和要求，采用差動(dòng)連接和雙泵供油二種快速運(yùn)動(dòng)回路來實(shí)現(xiàn)快速運(yùn)動(dòng)。即快進(jìn)時(shí)，由大小泵同時(shí)供油，液壓缸實(shí)現(xiàn)差動(dòng)連接。</p><p>　　采用二位二通電磁閥的速度換接回路，控制由快進(jìn)轉(zhuǎn)為工進(jìn)。與采用行程閥相比，電磁閥可直接安裝在液壓站上，且能實(shí)現(xiàn)自動(dòng)化控制

21、，由工作臺的行程開關(guān)控制，管路較簡單，行程大小也容易調(diào)整，另外采用液壓順序閥與單向閥來切斷差動(dòng)油路。因此速度換接回路為行程閥與壓力聯(lián)合控制形式。</p><p><b>　　4：換向回路的選擇</b></p><p>　　本系統(tǒng)對換向的平穩(wěn)性沒有嚴(yán)格的要求，所以選用電磁換想閥的換向回路。為便于實(shí)現(xiàn)差動(dòng)連接，所以選用三位五通電磁換向閥。為提高換向的位置精度，采用死擋鐵鐵

22、和壓力繼電器的行程終點(diǎn)返程控制。</p><p>　　5：組成液壓系統(tǒng)繪原理圖 </p><p>　　將上述選出的液壓基本回路組合在一起，并根據(jù)要求作必要的修改補(bǔ)充，即組成如圖4-1所示的液壓系統(tǒng)圖。為便于觀察調(diào)整壓力，在液壓泵的進(jìn)口處，背壓閥和液壓缸無桿腔進(jìn)口處設(shè)置測壓點(diǎn)，并設(shè)置多點(diǎn)壓力表開關(guān)。這樣只需一個(gè)壓力表即能觀測各點(diǎn)壓力。</p><p>　　圖2-3組合

23、機(jī)床動(dòng)力滑臺液壓系統(tǒng)原理圖</p><p>　　液壓系統(tǒng)中各電磁鐵的動(dòng)作順序如表2-2所示</p><p>　　表2-2電磁鐵動(dòng)作順序表</p><p><b>　　四、參數(shù)計(jì)算</b></p><p><b>　　液壓缸參數(shù)計(jì)算</b></p><p>　　1：初選液壓缸的

24、工作壓力</p><p>　　所設(shè)計(jì)的動(dòng)力滑臺在工進(jìn)時(shí)負(fù)載最大，在其他工況負(fù)載都不太高，參考表4-1和表4-2初定液壓缸的工作壓力P1=40×105Pa。</p><p>　　表4-1 按負(fù)載選擇工作壓力、</p><p>　　表4-2 液壓常用設(shè)備的工作壓力</p><p>　　2：確定液壓缸的主要結(jié)構(gòu)尺寸</p>

25、<p>　　要求動(dòng)力滑臺的快進(jìn)，快退速度相等，現(xiàn)采用活塞桿固定的單桿式液壓缸?？爝M(jìn)時(shí)采用差動(dòng)連接，并取無桿腔有效面積A等于有桿腔有效面積 A的二倍</p><p>　　即A =2 A。為了防止在鉆孔鉆通時(shí)滑臺突然前沖，在回油路中裝有背壓閥，按表4-3，初選背壓閥 =8×105Pa?？爝M(jìn)時(shí)液壓缸雖然作差動(dòng)連接，但是由于油管中有壓降存在，有桿腔的壓力必須大于無桿腔，估算時(shí)可取?？焱藭r(shí)回油腔中有背壓

26、，這時(shí)也可按5Pa 估算。</p><p>　　表4-3 執(zhí)行元件背壓的估計(jì)值</p><p>　　由前面的表格知最大負(fù)載為工進(jìn)階段的負(fù)載F=25800N，按此計(jì)算A1.則</p><p><b>　　液壓缸直徑</b></p><p>　　由A =2 A，可知活塞桿直徑D=，d=0.707D=0.707×13

27、.10cm=9.26cm</p><p>　　按GB/T2348-1993將所計(jì)算的D與d值分別圓整到相近的標(biāo)準(zhǔn)直徑，以便采用標(biāo)準(zhǔn)的密封裝置。圓整后得 D=140mm d=100mm</p><p>　　按標(biāo)準(zhǔn)直徑算出 </p><p>　　按最低工進(jìn)速度驗(yàn)算液壓缸尺寸，查產(chǎn)品樣本，調(diào)速閥最小穩(wěn)定流量q=0.05/min，因工進(jìn)速度V=0.05m

28、/min為最小速度，則有</p><p>　　A=153.86cm2＞10cm2,滿足最低速度的要求。</p><p>　　3：計(jì)算液壓缸各階段的工作壓力，流量和功率</p><p>　　根據(jù)液壓缸的負(fù)載圖和速度圖以及液壓缸的有效面積，可以算出液壓缸工作過程各階段的壓力，流量和功率，在計(jì)算工進(jìn)時(shí)背壓按Pb=8×105Pa代入，快退時(shí)背壓按Pb=5×

29、;105Pa代人計(jì)算公式和計(jì)算結(jié)果于下表中</p><p>　　表4-4：液壓缸所需的實(shí)際流量，壓力和功率</p><p>　　注：1.差動(dòng)連接時(shí)，液壓缸的回油口到進(jìn)油口之間的壓力損失△P=5×Pa,而 = +△P。</p><p>　　2：快退時(shí)，液壓缸有桿腔進(jìn)油，壓力為,無桿腔回油，壓力為.退時(shí)回油腔中有背壓，這時(shí)也可按5Pa 估算.</p>

30、;<p>　　圖4-1 各階段壓力圖</p><p>　　圖4-2 各階段流量圖</p><p>　　圖4-3 液壓缸的工況圖</p><p><b>　　液壓泵的參數(shù)計(jì)算</b></p><p>　　由表3-1可知工進(jìn)階段液壓缸工作壓力最大，若取進(jìn)油路總壓力損失∑△P=5×Pa，壓力繼電器可靠動(dòng)

31、作需要壓力差為5×105Pa，則液壓泵最高工作壓力可按式下式算出</p><p>　　= +∑△P+5×=(35.5+5+5)×Pa=45.5×Pa </p><p>　　因此泵的額定壓力可取Pr1.25×45.5×105Pa=56.875×Pa</p><p>　　由表3-1可知，工進(jìn)時(shí)所需流量

32、最小是0.7693/min，設(shè)溢流閥最小溢流為2.5L/min。</p><p>　　取泄露系數(shù)K=1.1,則小流量泵的流量應(yīng)為</p><p>　　(1.1×0.7693+2.5)L/min=3.346L/min</p><p>　　快進(jìn)快退時(shí)液壓缸所需的最大流量是39.25L/min，則泵的總流量為</p><p>　　=1.1

33、×39.25L/min=43.175L/min</p><p>　　即大流量泵的流量=43.175-3.345=39.83L/min。</p><p>　　根據(jù)上面計(jì)算的壓力和流量，并考慮液壓泵存在容積損失，查《液壓元件及選用》，選用YB1-50/2.5型的雙聯(lián)葉片泵，該泵額定壓力為6.3MPa.額定轉(zhuǎn)速為960r/min.</p><p><b&g

34、t;　　（三）電動(dòng)機(jī)的選擇</b></p><p>　　系統(tǒng)為雙泵供油系統(tǒng)，其中小泵1的流量==0.060, 大泵流量=0.8 m/s。差動(dòng)快進(jìn)，快退時(shí)兩個(gè)泵同時(shí)向系統(tǒng)供油；工進(jìn)時(shí)，小泵向系統(tǒng)供油，大泵卸載。下面分別計(jì)算三個(gè)階段所需的電動(dòng)機(jī)功率P。</p><p><b>　　1：差動(dòng)連接-快進(jìn)</b></p><p>　　差動(dòng)快

35、進(jìn)時(shí)，大泵2的出口壓力經(jīng)單向閥11與小泵1匯合，然后經(jīng)單向閥2，三位五通閥3，二位二通閥4進(jìn)入液壓缸大腔，大腔的壓力,由樣本可知，小泵的出口壓力損失△P=4.5×105Pa，大泵出口到小泵的壓力損失。于是計(jì)算得小泵的出口壓力 (總效率=0.5)，大泵出口壓力 (總效率=0.5).</p><p><b>　　電動(dòng)機(jī)功率：</b></p><p><b&

36、gt;　　2:工進(jìn)</b></p><p>　　考慮到調(diào)速閥所需最小壓力差。壓力繼電器可靠動(dòng)作需要壓力差因此工進(jìn)時(shí)小泵的出口壓力.而大泵的卸載壓力取=2×105Pa.（小泵的總效率=0.565，大泵總效率=0.3）。</p><p><b>　　電動(dòng)機(jī)功率：</b></p><p><b>　　3：快退</

37、b></p><p>　　類似差動(dòng)快進(jìn)分析知：小泵的出口壓力Pp1=20.4×105Pa(總效率=0.5)，大泵出口壓力Pp2=21.9×105Pa(總效率=0.51).</p><p><b>　　電動(dòng)機(jī)功率：</b></p><p>　　綜合比較，快退時(shí)所需功率最大。據(jù)此查樣本選用Y112m-4異步電動(dòng)機(jī)，電動(dòng)機(jī)功

38、率4KW。額定轉(zhuǎn)速1440r/min。</p><p><b>　　五、元件選擇</b></p><p>　　1：確定閥類元件及輔件</p><p>　　根據(jù)系統(tǒng)的最高工作壓力和通過各閥類元件的實(shí)際流量，查閱產(chǎn)品樣本，選出的閥類元件和輔助規(guī)格如下表所示。其中溢流閥12按小流量泵的額定流量選取。過濾器按液壓泵額定流量的2倍選取吸油用線隙式過濾器。

39、表中序號與系統(tǒng)原理圖的序號一致。</p><p>　　表5-1：液壓元件明細(xì)表</p><p><b>　　2：油管的選擇</b></p><p>　　根據(jù)選定的液壓閥的連接油口尺寸確定管道尺寸。液壓缸的進(jìn)、出油管按輸入、排出的最大流量來計(jì)算。由于本系統(tǒng)液壓缸差動(dòng)連接快進(jìn)快退時(shí)，油管內(nèi)通油量最大，其實(shí)際流量為泵的額定流量的兩倍達(dá)100L/min

40、 ，液壓缸進(jìn)、出油管直徑由下表可知。</p><p>　　為統(tǒng)一規(guī)格，按產(chǎn)品樣本選取所有油管均為內(nèi)徑20mm,外徑28mm的10號冷拔管。</p><p><b>　　3：油箱容積的確定</b></p><p>　　中壓系統(tǒng)的油箱容積一般取液壓泵額定流量的5～7倍，現(xiàn)取5倍，故油箱容積為</p><p>　　V=(5&#

41、215;50)L=250L</p><p>　　3：液壓缸的結(jié)構(gòu)選型</p><p>　　為滿足本題目的液壓系統(tǒng)快進(jìn)——工進(jìn)——快退的使用要求，選用雙作用單桿油塞缸。</p><p><b>　　（1）液壓缸的組成</b></p><p>　　液壓缸的結(jié)構(gòu)基本上可以為：缸筒和缸蓋、活塞和活塞桿、密封裝置、緩沖裝置以及排氣

42、裝置等五個(gè)部分。</p><p>　?。?）液壓缸組件的連接方式</p><p>　　缸筒與剛改的連接方式</p><p>　　因?yàn)榉ㄌm結(jié)構(gòu)簡單，容易加工，也易拆卸，股缸筒和缸蓋、缸筒和缸底均采用法蘭連接。</p><p>　　b）活塞與活塞桿的連接方式</p><p>　　因?yàn)槁菁y連接結(jié)構(gòu)簡單，安裝方便，可靠，故活塞

43、與活塞桿之間采用螺紋連接。</p><p>　?。?）活塞桿導(dǎo)向部分的結(jié)構(gòu)</p><p>　　活塞桿導(dǎo)向部分包括活塞桿與端蓋、導(dǎo)套的結(jié)構(gòu)以及密封、防塵、鎖緊裝置等。</p><p>　　（4）活塞機(jī)活塞桿處密封圈的選用</p><p>　　活塞機(jī)活塞桿處密封圈的選擇，應(yīng)根據(jù)密封部分，使用部位使用的壓力、溫度、運(yùn)動(dòng)的速度的范圍不同而選擇O型密

44、封圈。</p><p>　?。?）液壓缸的緩沖裝置</p><p>　　液壓缸帶動(dòng)工作部件運(yùn)動(dòng)時(shí)，因運(yùn)動(dòng)部件的質(zhì)量大，運(yùn)動(dòng)速度較高，則在達(dá)到行程終點(diǎn)時(shí)，會產(chǎn)生液壓沖擊，甚至是活塞與缸筒端蓋產(chǎn)生碰撞，為防止此現(xiàn)象的發(fā)生，在行程末端設(shè)置緩沖裝置。常見的緩沖裝置有環(huán)狀間隙節(jié)流緩沖裝置，三角槽式節(jié)流緩沖裝置，可調(diào)緩沖裝置。</p><p>　　（6）液壓缸的排氣裝置<

45、/p><p>　　對于有速度穩(wěn)定性要求的液壓缸，則要求有排氣裝置。</p><p><b>　?。?）密封圈的選擇</b></p><p>　　選O型密封圈，因其具有良好的密封性能，且結(jié)構(gòu)緊湊，運(yùn)動(dòng)間的摩擦小，裝拆方便、容易制造，價(jià)格便宜等優(yōu)點(diǎn)。</p><p>　　（8）液壓缸設(shè)計(jì)應(yīng)注意事項(xiàng)</p><

46、p>　　a)盡量使液壓缸在不同行程終了處的制動(dòng)問題和液壓缸的排氣問題、缸內(nèi)如無緩沖裝置和排氣裝置，系統(tǒng)中須有有相應(yīng)的措施。</p><p>　　b）盡量使液壓缸在不同的工作情況下有不同的變化，活塞桿在受拉的情況下承受最大負(fù)載。</p><p>　　c）根據(jù)主機(jī)的工作情況和結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)要求，正確地安裝液壓缸以及固定方式，大液壓缸智能一端固定。</p><p>　　d

47、）液壓缸各部分的結(jié)構(gòu)需要根據(jù)推薦結(jié)構(gòu)和設(shè)計(jì)標(biāo)準(zhǔn)比較，盡可能做到簡單、緊湊、加工裝配和維修方便。</p><p>　?。?）液壓缸的主要零件和技術(shù)要求。</p><p>　　a）液壓缸壁厚和外徑的計(jì)算</p><p>　　式中 ——液壓缸厚度</p><p>　　——實(shí)驗(yàn)壓力，一般取最大工作壓力的（1.25-1.5）倍</p>&

48、lt;p>　　——缸筒材料的許用應(yīng)力。選用材料為無縫鋼管：=100MPa</p><p>　　則液壓缸外徑D1D+2=148.8mm 取值D1=150mm</p><p>　　b）液壓缸工作行程的確定</p><p>　　根據(jù)快進(jìn)和工進(jìn)行程（200+100）mm，在參考表（2-6）中的系列選選用M=300mm。</p><p>&l

49、t;b>　　c）缸蓋厚度的確定</b></p><p>　　一般液壓缸多為平底缸蓋，其有效厚度t按強(qiáng)度要求可用下面式子進(jìn)行近似計(jì)算。</p><p>　　d）最小導(dǎo)向長度的確定</p><p><b>　　根據(jù)公式</b></p><p>　　活塞的寬度B=0.7D=100mm；缸蓋滑動(dòng)支承面的長度；隔

50、套的長度</p><p><b>　　f）缸體長度的確定</b></p><p>　　液壓缸缸體內(nèi)部長度：L=B+M=450mm。</p><p>　　六、液壓系統(tǒng)性能驗(yàn)算</p><p>　　壓力損失的驗(yàn)算及泵壓力的調(diào)整</p><p>　　1：工進(jìn)時(shí)的壓力損失驗(yàn)算和小流量泵壓力的調(diào)整</

51、p><p>　　工進(jìn)時(shí)管路中的流量僅為0.314L/min,因此流速很小，所以沿程壓力損失和局部壓力損失都非常小，可以忽略不計(jì)。這時(shí)進(jìn)油路上僅考慮調(diào)速閥的壓力損失，回油路上只有背壓閥的壓力損失，小流量泵的調(diào)整壓力應(yīng)等于工進(jìn)時(shí)的液壓缸的工作壓力加上進(jìn)油路壓差，并考慮壓力繼電器動(dòng)作需要，則</p><p>　　=（35.5+5+5）×10Pa=45.5×10Pa</p&g

52、t;<p>　　即小流量泵的溢流閥12應(yīng)按此壓力調(diào)整。</p><p>　　2：快退時(shí)的壓力損失驗(yàn)算和大流量泵卸載壓力的調(diào)整</p><p>　　因快退時(shí)，液壓缸無桿腔的回油量是進(jìn)油量的2倍，其壓力損失比快進(jìn)時(shí)的要大，因此必須計(jì)算快退時(shí)的進(jìn)油路與回油路的壓力損失，以便確定大流量泵的卸載壓力。</p><p>　　由于系統(tǒng)管路布局尚未確定，所以只能估算系

53、統(tǒng)壓力損失。估算時(shí)，首先確定管道內(nèi)液體的流動(dòng)狀態(tài)。現(xiàn)取進(jìn)，回油路管道長為l=1.8m，油管直徑d=20×10m，通過的流量為進(jìn)油路q=40L/min=0.667×10m/s，回油路q=80L/min=1.333×10m/s，油的運(yùn)動(dòng)粘度取v=1.5cm/s，油的密度ρ=900kg/m,液壓系統(tǒng)元件采用集成塊式的配置形式。</p><p>　　（1）確定油流的流動(dòng)狀態(tài) 按式（2-1

54、9）經(jīng)單位換算為</p><p><b>　　Re= </b></p><p>　　式中 v——平均流速（m/s）；</p><p>　　D——油管內(nèi)徑（m）；</p><p>　　——油的運(yùn)動(dòng)粘度（cm/s）</p><p>　　q—— 通過的流量（m/s）</p><p

55、>　　則進(jìn)油路中的液流雷諾數(shù)為</p><p><b>　　R=</b></p><p>　　回油路中的液流雷諾數(shù)為</p><p><b>　　R=</b></p><p>　　由上可知，進(jìn)油路中的流動(dòng)都是層流。</p><p>　　（2）沿程壓力損失∑ 由式（2-

56、33）可算出進(jìn)油路和回油路的壓力損失。</p><p><b>　　在進(jìn)油路上，流速</b></p><p><b>　　則壓力損失為</b></p><p><b>　　∑</b></p><p>　　在回油路上，流速為進(jìn)油路流速的2倍即V=4.24m/s</p>

57、<p><b>　　則壓力損失為</b></p><p><b>　　∑</b></p><p>　?。?）局部壓力損失 由于采用集成塊式的液壓裝置，所以只考慮閥類元件和集成塊內(nèi)油路的壓力損失，通過各閥的局部壓力損失按式（1-39）計(jì)算，結(jié)果于表五中。</p><p>　　表6-1閥類元件局部壓力損失

58、</p><p>　　注：快退時(shí)經(jīng)過三位五通閥的兩油道流量不同，壓力損失也不同</p><p>　　若取集成塊進(jìn)油路的壓力損失=0.3×10Pa,回油路壓力損失為=0.5×10Pa，則進(jìn)油路和回油路總的壓力損失為</p><p>　　=（0.62+0.82+0.26+0.46+0.3）×10Pa=2.46×10Pa</p

59、><p>　　=（1.24+1.03+1.03+0.5）×10Pa =3.26×10Pa</p><p>　　前面已算出快退時(shí)液壓缸負(fù)載F=536.8N；則快退時(shí)液壓缸的工作壓力為</p><p>　　P=(536.8+∑)/ =[(536.8+3.26×10×78.54×)/40.05×]Pa=7.733&#

60、215;Pa</p><p>　　可算出快退時(shí)泵的工作壓力為</p><p>　　= P+∑=(7.733+2.46) ×10Pa =10.193×105Pa</p><p>　　因此，大流量泵卸載閥10的調(diào)整壓力應(yīng)大于10.193×105Pa。</p><p>　　從以上驗(yàn)算結(jié)果可以看出，各個(gè)工況下的實(shí)際壓力損

61、失都小于初選的壓力損失值，說明液壓系統(tǒng)的油路結(jié)構(gòu)，元件的參數(shù)是合理的，滿足要求。</p><p>　　液壓系統(tǒng)的發(fā)熱和升溫驗(yàn)算</p><p>　　在整個(gè)工作循環(huán)中。工進(jìn)階段所占用的時(shí)間最長，所以系統(tǒng)的發(fā)熱主要是工進(jìn)階段造成的，故按工進(jìn)工況驗(yàn)算系統(tǒng)升溫。</p><p>　　工進(jìn)時(shí)液壓泵的輸入功率如前面計(jì)算 P=1016.6W</p><p&

62、gt;　　工進(jìn)時(shí)液壓缸的輸出功率</p><p>　　=FV=(48526.3×0.05/60)W=40.4W</p><p>　　系統(tǒng)總的發(fā)熱功率Ф為： </p><p>　　Ф= P-=(1016.6-40.4)W=976.2W</p><p>　　已知郵箱容積V=250L=250×10m,則郵箱近似散熱面積A為<

63、;/p><p>　　A=0.065=1.6913</p><p>　　假定通風(fēng)良好，取郵箱散熱系數(shù),則可得油液升溫為</p><p>　　設(shè)環(huán)境溫度，則熱平衡溫度為</p><p>　　所以油箱散熱基本可達(dá)到要求。</p><p><b>　　七、總結(jié)</b></p><p>

64、　　通過這次液壓課程設(shè)計(jì)，我基本上學(xué)會了液壓系統(tǒng)的設(shè)計(jì)和計(jì)算，強(qiáng)化了對液壓元件性能的掌握，理解不同的賄賂在系統(tǒng)中的各自作用，進(jìn)一步鞏固、加深和拓寬了所學(xué)的知識。</p><p>　　在本次課程設(shè)計(jì)中，我們還需要很多的課本沒有學(xué)到的知識，于是在在課程設(shè)計(jì)過程中，就需要查閱各種相關(guān)資料，以充實(shí)自己，來更好的完成液壓課程設(shè)計(jì)，在設(shè)計(jì)的過程中我們的對液壓這門課又有了更深的一步了解，對以后的工作也有一定的幫助。同時(shí)，在課程

65、設(shè)計(jì)過程中，我也遇到了很多問題，比如液壓課程設(shè)計(jì)如何著手、怎么樣計(jì)算、根據(jù)液壓設(shè)計(jì)要求怎么才能設(shè)計(jì)出符合要求的液壓系統(tǒng)，而且工藝性能比較好、還有就是液壓缸的設(shè)計(jì)與裝配圖的畫法等問題。 液壓課程設(shè)計(jì)對我們今后的學(xué)習(xí)和工作很重要，每天必要專注和辛勞換來的我們對液壓課程設(shè)計(jì)的新認(rèn)識，通過這次液壓設(shè)計(jì)的一般方法，具備了初步的設(shè)計(jì)能力，學(xué)會了查閱相關(guān)資料和手冊，合理選用設(shè)計(jì)方案，液壓基本回路和元件。</p><p>　　最

66、后，感謝老師為我們提供了一次鍛煉自己動(dòng)手實(shí)踐機(jī)會，我對液壓課程設(shè)計(jì)有了一個(gè)更深的認(rèn)識。</p><p><b>　　八、參考文獻(xiàn)</b></p><p>　　【1】王守城　《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊》. </p><p>　　【2】楊曙東 《液壓與氣壓傳動(dòng)》 </p><p>　　【3】成大先 《機(jī)械設(shè)計(jì)手冊單行本》</p