板式精餾塔課程設(shè)計

1、<p>　　摘 要</p><p>　　本設(shè)計采用板式精餾塔（浮閥塔）乙醇-水溶液，先找出乙醇-水溶液的平衡數(shù)據(jù)，然后利用AutoCAD作圖，求出最小回流比為2.2406，再建立總費(fèi)用與回流比之間的函數(shù)關(guān)系，利用C語言編程求出最優(yōu)回流比為2.2476，利用塔板效率求出理論塔板數(shù)，然后對塔和塔板的工藝尺寸進(jìn)行計算，計算圓整得塔徑DT=1.0m，塔高47.1m。進(jìn)而對塔的流體力學(xué)性能進(jìn)行驗(yàn)算

2、，利用塔設(shè)備的強(qiáng)度求塔體厚度，最后對塔的穩(wěn)定性進(jìn)行驗(yàn)算，使之符合設(shè)計要求。</p><p>　　關(guān)鍵詞：浮閥塔 精餾塔 最優(yōu)回流比 尺寸計算 強(qiáng)度驗(yàn)算</p><p><b>　　Abstract</b></p><p>　　The design use the float valve tower distilling and

3、 seperating the ethanol-water solution.At first ,we find some necessary data and then use “AutoCAD” to make a drawing and obtain our minimum reflux ratio.Next ,we establish the pattern between the reflux ratio and the t

4、otal cost by economic calculation,and then we make a program of C language to select our optional reflux ratio.The theoretical plate number of our tower is 55,and the optional reflux ratio is 2.2476.We also have calculat

5、ed the si</p><p>　　Key words:float valves optional reflux ratio liquid mechanic calculation ethanol-water solution</p><p><b>　　1、概述 </b></p><p>　　精餾是通過氣液兩相的直接接觸，

6、利用組分的揮發(fā)度的不同，使易揮發(fā)組分由液相向氣相傳遞，難揮發(fā)組分由氣相向液相傳遞，來達(dá)到分離液體混合物的一種常用操作。精餾過程按操作壓強(qiáng)可分為常壓精餾、加壓精餾和減壓精餾。</p><p>　　一般說來，當(dāng)總壓強(qiáng)增大時，平衡時氣相濃度與液相濃度接近，對分離不利，但對在常壓下為氣態(tài)的混合物，可采用加壓精餾；沸點(diǎn)高又是熱敏性的混合液，可采用減壓精餾。精餾是分離過程中的重要單元操作之一，精餾過程所用的設(shè)備及其相互聯(lián)系，

7、總稱為精餾裝置，所用設(shè)備主要包括精餾塔及再沸器和冷凝器,其核心是精餾塔。常用的精餾塔又有板式塔和填料塔兩大類，通稱塔設(shè)備。 精餾塔 精餾塔是一圓形筒體，塔內(nèi)裝有多層塔板或填料，塔中部適宜位置設(shè)有進(jìn)料板。兩相在塔板上相互接觸時，液相被加熱，液相中易揮發(fā)組分向氣相中轉(zhuǎn)移；氣相被部分冷凝，氣相中難揮發(fā)組分向液相中轉(zhuǎn)移，從而使混合物中的組分得到高程 度的分離。簡單精餾中，只有一股進(jìn)料，進(jìn)料位置將塔分為精餾段和提餾段，而在塔頂和塔底分別引出一股產(chǎn)

8、品。精餾塔內(nèi)，氣、液兩相的溫度和壓力自上而下逐漸增加，塔頂最低，塔底最高。 </p><p>　　分離乙醇—水溶液用的是板式塔精餾塔，板式塔大致可分兩類，一類是有降液管的塔板，如泡罩、浮閥、篩板、導(dǎo)向篩板、新型垂直板、舌形、S形、多降液管塔板等；另一類是無降液管塔板，如穿流式篩板（柵板）、穿流式波紋板等。工業(yè)應(yīng)用較多的是有降液管的浮閥、篩板和泡罩塔板等。 </p><p><b>

9、;　?。ㄒ唬┡菡炙?</b></p><p>　　泡罩塔是應(yīng)用最早的氣液傳質(zhì)設(shè)備之一，其主要構(gòu)件是泡罩、升氣管及降液管。泡罩的種類很多，國內(nèi)應(yīng)用較多的是圓形泡罩。 </p><p>　　泡罩塔的主要優(yōu)點(diǎn)是操作彈性較大，液氣比范圍大，適用于多種介質(zhì)，操作穩(wěn)定可靠；但其結(jié)構(gòu)復(fù)雜、造價高，氣體流經(jīng)曲折，塔板壓降大，生產(chǎn)能力及板效率較低?，F(xiàn)雖已被其他新型塔板取代，但鑒于其某些優(yōu)點(diǎn)，仍有

10、沿用。</p><p><b>　?。ǘ┖Y板塔</b></p><p>　　篩板是在塔板上有均勻的篩孔，操作時，液體橫向流過塔板，靠溢流堰，使板上能維持一定厚度的液層，上升氣流通過篩孔分散成細(xì)小的流股，在板上液層中鼓泡而出，氣液間密切接觸而進(jìn)行傳質(zhì)，在正常操作氣速下，通過篩孔上升的氣流，應(yīng)能阻止液體經(jīng)篩孔向下泄露。</p><p>　　篩板的

11、優(yōu)點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單，制造維修方便，造價低，相同條件下生產(chǎn)能力高于浮閥塔，塔板效率接近浮閥塔。其缺點(diǎn)是穩(wěn)定操作狀態(tài)范圍窄，小孔徑篩板易堵塞不適宜處理粘性大的，易結(jié)焦的和帶固體粒子的物料，但設(shè)計良好的篩板塔仍具有足夠的操作彈性，對易引起堵塞的物系可采用大孔徑篩板，故近年我國對篩板的應(yīng)用日益增多。</p><p><b>　　（三）浮閥塔 </b></p><p>　　浮閥塔廣

12、泛應(yīng)用于精餾、吸收和解吸等過程。操作時，從閥孔上升的氣流，經(jīng)過閥片與塔板間的間隙與板上橫流的液體接觸。浮閥開度隨氣體負(fù)荷而變。在低氣量時，開度較小，氣體仍能以足夠的氣速縫隙，避免過多的漏液；在高氣量時，閥片自動浮起，開度增大，使氣速不至過大。 </p><p>　　浮閥塔的優(yōu)點(diǎn)是在塔板的開孔上裝有可浮動的浮閥，氣流從浮閥周邊以穩(wěn)定的速度水平地進(jìn)入塔板上液層進(jìn)行兩相接觸。浮閥可根據(jù)氣流量的大小而上下浮動，自行調(diào)節(jié)。

13、盤式浮閥塔的主要優(yōu)點(diǎn)是生產(chǎn)能力大，操作彈性較大，分離效率較高，浮閥塔的結(jié)構(gòu)比泡罩塔簡單。 </p><p>　　板式精餾塔中溶液經(jīng)過一塊塔板即相當(dāng)于一次相平衡，塔板的數(shù)目越多則分離效果越明顯，但同時塔板費(fèi)用也越高，故需要根據(jù)實(shí)際的費(fèi)用及操作要求來確定塔板的數(shù)目。</p><p><b>　　2、設(shè)計方案的確定</b></p><p><b

14、>　　2.1塔型的選擇</b></p><p>　　板式塔主要有篩板塔，浮閥塔，泡罩塔等，各有優(yōu)點(diǎn)，應(yīng)根據(jù)實(shí)際情況來選擇，根據(jù)生產(chǎn)任務(wù)，每年工作300天，每天工作24小時，本次設(shè)計采用浮閥塔，因?yàn)楦￠y塔有如下優(yōu)點(diǎn)：</p><p>　　Ⅰ、生產(chǎn)能力大，比泡罩塔約提高20~40%，與篩板相近。</p><p>　?、颉⒉僮鲝椥源?，在較寬的氣速變化范圍

15、內(nèi)板效率變化較小，其彈性范圍比篩板及泡罩塔大得多。</p><p>　?、?、由于氣液接觸狀態(tài)良好，以及氣體從水平方向吹出，霧沫夾帶量小，因此效率高。</p><p>　?、簟⑺迳蠜]有復(fù)雜的障礙物，因而液面梯度小，蒸汽的分配均勻。此外，塔板壓降比泡罩塔小。</p><p>　?、酢⑺宓慕Y(jié)構(gòu)簡單，安裝容易制造費(fèi)用較少。</p><p>　　2

16、.2 工藝流程的確定</p><p>　　一套完整的精餾設(shè)備應(yīng)該包括精餾塔、再沸器、冷凝器（本設(shè)計采用全凝器），由于本設(shè)計采用的是泡點(diǎn)進(jìn)料，所以在進(jìn)料之前料液還要經(jīng)過預(yù)熱器進(jìn)行預(yù)熱。釜底餾出液和塔頂餾出液由于溫度較高，必須設(shè)置冷凝器，另外必要的地方要設(shè)置儲槽，以穩(wěn)定流體的流速，儲存產(chǎn)品。</p><p>　　2.3操作壓強(qiáng)的選擇</p><p>　　乙醇—水兩相體系

17、在常壓下還是比較容易分離的，只要分離要求不很高（乙醇質(zhì)量含量≤95%），為降低塔的操作費(fèi)用，操作壓強(qiáng)選用常壓。</p><p>　　2.4進(jìn)料熱狀況的選擇</p><p>　　不同的進(jìn)料熱狀態(tài)對精餾塔操作及分離效果有比較大的影響，進(jìn)料狀態(tài)的不同直接影響塔內(nèi)蒸汽速度，在精餾操作中選擇合適的進(jìn)料狀態(tài)很重要。為了使塔的操作穩(wěn)定，免受季節(jié)氣溫的影響，本設(shè)計采用泡點(diǎn)進(jìn)料。</p>&l

18、t;p>　　2.5 加熱方式的選擇</p><p>　　工程上對再沸器的基本要求是操作穩(wěn)定、調(diào)節(jié)方便、結(jié)構(gòu)簡單、加工制造容易、安裝檢修方便、使用周期長、運(yùn)轉(zhuǎn)安全可靠，同時也應(yīng)考慮其占地面積和安裝空間高度等。塔底再沸器的加熱方式有間接加熱和直接加熱兩種，我們采用的是間接加熱，其相對于直接加熱有以下優(yōu)點(diǎn)： </p><p>　?。?）在XF,q,XD,R 相同的情況下，若保持XW 亦相同

19、，直接加熱蒸汽的提餾段斜率比間接加熱的大，所需理論板數(shù)較少，但輕組分回收率降低，若保持輕組分回收率相等，則直接加熱蒸汽的提餾段斜率要與間接加熱的一致，但須延伸至X 軸， 且釜液組成比間接加熱時低，所需理論板數(shù)有所增加，理論板數(shù)的增加導(dǎo)致塔高增加，制造費(fèi)用增加。 </p><p>　?。?）在XF,F,XD,XW 相同時，采用直接蒸汽加熱所得塔頂產(chǎn)品流率和輕組分回收率較間接加熱的低。 </p><

20、;p>　　所以綜合上述優(yōu)點(diǎn)我們采用間接水蒸汽加熱。</p><p>　　2.6 回流比的優(yōu)化 </p><p>　　對回流比的優(yōu)化就是要建立回流比與操作費(fèi)用之間的函數(shù)關(guān)系，力求使設(shè)備的總操作費(fèi)用最小，用編程求出最優(yōu)回流比。</p><p>　　3.板式精餾塔的工藝設(shè)計</p><p>　　3.1物性參數(shù)的計算</p>&l

21、t;p>　　年處理量：30000噸乙醇；料液乙醇質(zhì)量含量：35%；殘液乙醇質(zhì)量含量：0.04%,餾出液乙醇質(zhì)量含量94.5%。</p><p>　　年工作300天，每天工作24小時。</p><p><b>　　最小回流比</b></p><p>　　原料液的平均摩爾質(zhì)量</p><p><b>　　原料

22、液流量</b></p><p><b>　　餾出液流量</b></p><p><b>　　釜?dú)堃毫髁?lt;/b></p><p><b>　　乙醇的回收率</b></p><p>　　3.2最小回流比的確定</p><p>　　根據(jù)乙醇-水的氣

23、液平衡數(shù)據(jù)利用CAD作圖如下：先作出氣液相平衡線，然后由（xd，xd）處作平衡線的切線，算出切線的斜率，進(jìn)而算出最小回流比。</p><p><b>　　由圖可得：</b></p><p>　　3.3最優(yōu)回流比的確定</p><p>　　取最小回流比的1.1倍作為程序的起始回流比，建立回流比與總操作費(fèi)用之間的函數(shù)關(guān)系，然后編程求出最優(yōu)回流比。&

24、lt;/p><p>　　以精餾塔系統(tǒng)（包括塔體、塔頂冷凝器和塔底再沸器）的年費(fèi)用為目標(biāo)函數(shù),表示為:</p><p>　　J=J1+J2+J3</p><p>　　式中： J-----------精餾塔系統(tǒng)的總費(fèi)用,元/年;</p><p>　　J1----------精餾塔塔體的折舊費(fèi)及維修費(fèi)用, 元/年;</p><p&

25、gt;　　J2----------冷凝器的折舊及維修費(fèi)用, 元/年;</p><p>　　J3----------再沸器的折舊及維修費(fèi)用, 元/年。</p><p>　　3.3.1 J1的數(shù)學(xué)模型</p><p>　　F1=塔體費(fèi)用+塔板費(fèi)用</p><p>　　即: F1=(Fc+0.06)(Ct+Ch)</p

26、><p><b>　　塔板費(fèi)用Ct的計算</b></p><p>　　若塔的材料為碳鋼，在塔徑0.6-4.8m范圍內(nèi)</p><p>　　Ct=2.78.38×Fl×Ft×Fn×exp(0.570 ) ×N/E</p><p>　　式中 ：Fl -----------美元對

27、人民幣的匯率，此處查的為6.825人民幣/美元；</p><p>　　Ft ----------塔板類型因子，其中浮閥塔Ft =1，篩板塔Ft=0.85，泡罩塔Ft=1.59；</p><p>　　Fn ----------板數(shù)因子，當(dāng)實(shí)際塔板數(shù) Ns>20時，F(xiàn)n=1，Ns<20</p><p><b>　　時，F(xiàn)n=</b>&l

28、t;/p><p>　　----------塔徑，m；</p><p>　　N ----------理論塔板數(shù)；</p><p>　　E ----------塔的總板效率。</p><p>　　通過計算知：當(dāng)=1.0m時</p><p>　　Ct=7015.169N</p><p>　　塔體費(fèi)用Ch的

29、計算：</p><p><b>　　+ ]</b></p><p>　　式中： </p><p>　　式中： Ws-----------塔體的質(zhì)量，Kg；</p><p>　　H----------塔筒體長度加兩端封頭直邊部分長度，m；</p><

30、p>　　----------塔板間距，m；</p><p>　　----------塔頂空間高度，m一般取1.0-1.5m；</p><p>　　-----------塔底空間高度，m，可按塔釜料液儲量和塔徑計算，</p><p>　　對于塔底產(chǎn)量大的塔，有時僅取3-5min的儲量； </p><p>　　b--------

31、--塔壁厚；</p><p>　　ρ----------塔壁材料密度， ； </p><p>　　3.3.2 J2數(shù)學(xué)模型</p><p>　　塔頂冷凝器的年費(fèi)J2由冷卻水的年費(fèi)與設(shè)備的年折舊費(fèi)組成，公式如下：</p><p>　　式中： -----------冷卻水價格，元/ Kg；</p><

32、;p>　　-------------操作時間，h/a;</p><p>　　、-------冷卻水的進(jìn)出口溫度，℃；</p><p>　　、-------冷凝器的壓力和材質(zhì)校正系數(shù)；</p><p>　　-----------冷凝器的總傳熱系數(shù)，kW/ (˙℃)；</p><p>　　、--------冷凝器的回歸系數(shù)；</p&g

33、t;<p>　　-----------塔頂蒸汽的露點(diǎn)溫度，℃；</p><p>　　------------設(shè)備折舊率，；</p><p>　　由于后一項(xiàng)相對較小，對整體影響不大，故可省略計算，只計算前一項(xiàng)。可以看出：</p><p>　　3.3.3 J3的數(shù)學(xué)模型</p><p>　　采用間接蒸汽加熱，則塔底再沸器的年費(fèi)用由加

34、熱蒸汽的年費(fèi)用和設(shè)備的年折舊費(fèi)用組成，公式如下：</p><p>　　式中： Cz0-----------飽和水蒸氣的價格系數(shù)，元/千克；</p><p>　　Cz1----------飽和水蒸氣的價格系數(shù),元/千克/ ℃； </p><p>　　Ta-----------加熱飽和水蒸氣溫度，℃；</p><p>　　--------

35、----操作時間，h/a;</p><p>　　、-------再沸器的壓力和材質(zhì)校正系數(shù)；</p><p>　　、--------再沸器的回歸系數(shù)；</p><p>　　-----------塔釜物料的汽化潛熱，kJ/kmol；</p><p>　　----------再沸器的總傳熱系數(shù)，kW/ (˙℃)；</p><p

36、>　　-------- -塔底釜液的泡點(diǎn)溫度，℃；</p><p>　　-------- -飽和蒸汽的溫度，133.3℃ </p><p>　　由于后一項(xiàng)相對較小，對整體影響不大，故可省略計算，只計算前一項(xiàng)?？梢钥闯觯?lt;/p><p>　　綜上：因?yàn)樗鍞?shù)也只與R有關(guān)，所以總費(fèi)用僅與R有關(guān) ，</p><p>　　

37、即 J=J(R) </p><p>　　3.4塔的工藝條件及物性數(shù)據(jù)計算</p><p><b>　　3.4.1溫度</b></p><p>　　由拉格朗日插值法求進(jìn)口、塔釜、塔底溫度：</p><p><b>　　: ℃</b></p><p&g

38、t;<b>　?。?℃</b></p><p><b>　　: ℃</b></p><p><b>　　精餾段平均溫度：℃</b></p><p><b>　　提餾段平均溫度：℃</b></p><p>　　塔釜與塔頂?shù)钠骄鶞囟龋骸?lt;/p&g

39、t;<p>　　3.4.2 密度及摩爾質(zhì)量</p><p>　　混合液密度：（a為質(zhì)量分率），混合氣密度：</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　平均溫度℃</b></p><p><b>　　液相組成 %</b><

40、/p><p>　　所以 液相的平均摩爾質(zhì)量</p><p><b>　　氣相的平均摩爾質(zhì)量</b></p><p>　　由拉格朗日插值法求乙醇和水的密度：</p><p>　　乙醇的密度 </p><p>　　水的密度 </p><p>　　所以

41、，精餾段的液相密度 </p><p><b>　　精餾段的氣相密度</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>　　平均溫度℃</b></p><p>　　液相組成 </p><p>&

42、lt;b>　　氣相組成 </b></p><p>　　所以 液相的平均摩爾質(zhì)量</p><p><b>　　氣相的平均摩爾質(zhì)量</b></p><p>　　由拉格朗日插值法求密度：</p><p><b>　　液相密度</b></p><p>&

43、lt;b>　　氣相密度：</b></p><p>　　3.4.3液體的表面張力</p><p>　　不同溫度下乙醇和水的表面張力可用下式計算。</p><p>　　公式： </p><p><b>　　精餾段：</b></p><p>　　平均溫度℃，由內(nèi)插法求表面

44、張力：</p><p>　　乙醇表面張力 </p><p>　　水的表面張力 </p><p>　　混合液體的表面張力： </p><p><b>　　提餾段：</b></

45、p><p>　　平均溫度℃，由內(nèi)插法求表面張力：</p><p>　　乙醇表面張力 </p><p>　　水的表面張力 </p><p>　　所以混合液體的表面張力</p><p>　　3.4.4混合物的黏度：</p><p>　　進(jìn)料中水的黏度，乙醇的黏度。</p>

46、;<p><b>　　液體的平均黏度</b></p><p>　　精餾段：平均溫度℃，查表得</p><p><b>　　精餾段黏度</b></p><p>　　提餾段：平均溫度℃，查表得</p><p><b>　　提餾段黏度</b></p>&l

47、t;p>　　3.4.5相對揮發(fā)度</p><p>　　精餾段相對揮發(fā)度：由精餾段組成及相對揮發(fā)度公式有</p><p><b>　　提餾段相對揮發(fā)度：</b></p><p>　　3.4.6 塔效率的計算</p><p><b>　　塔板效率</b></p><p>　

48、　3.4.7 氣液負(fù)荷的計算</p><p>　　由氣液平衡相圖可得最小回流比</p><p><b>　　最優(yōu)回流比</b></p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　質(zhì)量流量：</b></p><p><b>

49、;　　體積流量：</b></p><p>　　提餾段：因本設(shè)計為飽和進(jìn)料，所以。</p><p><b>　　質(zhì)量流量</b></p><p><b>　　體積流量</b></p><p>　　3.5塔和塔板主要工藝尺寸的計算</p><p>　　3.5.1塔板數(shù)

50、的計算</p><p>　　由程序計算得理論塔板數(shù)N=55（不含塔釜),精餾段塔板數(shù) N1=50，提餾段N2=5，塔徑DT=1.063040。</p><p>　　實(shí)際的精餾段塔板數(shù),提餾段塔板數(shù)，實(shí)際總塔板數(shù)</p><p>　　進(jìn)料口應(yīng)該在第108塊板上。</p><p>　　3.5.2塔徑的初步選擇及校驗(yàn)</p><

51、;p>　　取塔徑DT=1.1m,板間距。</p><p>　　由,式中C可由史密斯關(guān)聯(lián)圖查出：</p><p><b>　　對精餾段進(jìn)行校驗(yàn)：</b></p><p>　　橫坐標(biāo)數(shù)值：，查表可知， </p><p><b>　　所以，</b></p><p>&l

52、t;b>　　取</b></p><p>　　橫截面積：，空塔氣速：</p><p><b>　　對精餾段進(jìn)行校驗(yàn)：</b></p><p>　　橫坐標(biāo)數(shù)值：,查表得,</p><p><b>　　所以，</b></p><p><b>　　取<

53、;/b></p><p>　　結(jié)合精餾段、提餾段及理論塔內(nèi)徑，圓整得出塔內(nèi)徑</p><p>　　DT=1.0m，橫截面積</p><p>　　3.6溢流裝置的設(shè)計</p><p>　　本次設(shè)計采用單溢流，弓形降液管，凹形受液盤，設(shè)有出口堰（平直堰）的溢流裝置。下面計算溢流裝置的各種參數(shù)：</p><p><

54、;b>　　3.6.1堰長:</b></p><p>　　堰長一般根據(jù)經(jīng)驗(yàn)公式確定，對常用的單溢流弓形降液管：</p><p><b>　　取</b></p><p>　　出口堰高：對于平直堰，堰上液層高度可用Francis公式計算，即</p><p>　　式中E為液流收縮系數(shù)，根據(jù)設(shè)計經(jīng)驗(yàn)，取E=1時所

55、引起的誤差能滿足工程設(shè)計要求，所以本設(shè)計取E=1。</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p>　　3.6.2弓形降液管的寬度和橫截面積</p><p>　　堰長與塔徑之比，查表得，算得</p><p>　　驗(yàn)算

56、降液管內(nèi)停留時間：</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p>　　停留時間，故降液管可使用。</p><p>　　3.6.3降液管底隙高度</p><p>　　降液管底隙高度是指降液管底邊與塔板間的距離。確定的

57、原則是：保證液體夾帶的懸浮固體在通過底隙時不致沉降下來堵塞通道，同時又要有良好的液封，防止氣體通過降液管造成短路。</p><p><b>　　一般按下式計算</b></p><p>　　，式中為液體通過底隙時的流速，根據(jù)經(jīng)驗(yàn)，一般取=0.07~0.25</p><p>　　本次設(shè)計取=0.08</p><p><

58、b>　　精餾段：</b></p><p><b>　　提餾段：</b></p><p>　　上述兩值都大于20mm，故符合設(shè)計要求。</p><p><b>　　3.6.4 受液盤</b></p><p>　　塔板上接受上一層流下的液體的部位稱為受液盤，受液盤有兩種形式：平受液盤和

59、凹形受液盤；本次設(shè)計采用凹形受液盤。因?yàn)榘夹问芤罕P不需設(shè)置進(jìn)口堰，節(jié)省板面，它在低液量時</p><p>　　形成良好的液封，且有改變液體流向的緩沖作用，并便于液體從側(cè)線抽出。</p><p><b>　　3.7 塔板布置 </b></p><p><b>　　3.7.1塔徑分布</b></p><p&

60、gt;　　本設(shè)計塔徑，安定區(qū)寬度無效區(qū)寬度，采用分塊式塔板，這樣便于通過人孔拆裝塔板。</p><p>　　3.7.2浮閥類型數(shù)目與排列</p><p>　　本設(shè)計采用F1型浮閥，其特點(diǎn)是結(jié)構(gòu)簡單，制作方便，節(jié)省材料。</p><p>　　一般在正常負(fù)荷情況下希望浮閥是在剛?cè)_時操作，試驗(yàn)結(jié)果表明一般閥此時的閥孔動能因數(shù)為,可以按此確定所需閥數(shù)。下面分精餾段和提餾段

61、來計算：</p><p><b>　　精餾段：</b></p><p>　　取閥孔動能因子，則孔速</p><p>　　則每層塔板上浮閥數(shù)目為：</p><p>　　計算塔板上鼓泡區(qū)面積，即： </p><p><b>　　其中，</b></p><p&

62、gt;<b>　　故</b></p><p>　　浮閥排列方式采用等腰三角形叉排，國內(nèi)浮閥塔盤系列（JB1206--71)中推薦一排中的閥孔中心距為75mm;</p><p><b>　　排間距</b></p><p>　　考慮到選擇的是分塊式塔板，而各分塊的支撐與銜接也要占去一部分鼓泡面積，因此排間距應(yīng)該小一些，故排間距

63、取。以等邊三角形叉排方式作圖，排得閥數(shù)91個。</p><p>　　按N=91重新核算孔速及閥孔動能因數(shù)。</p><p>　　,仍在8~13之間，符合要求。</p><p>　　塔板開孔率，在15%左右，符合要求。</p><p><b>　　提餾段：</b></p><p><b>

64、　　取閥孔動能因子則</b></p><p>　　每層塔板上浮閥數(shù)目為：塊</p><p>　　排間距，除去各分塊的支撐與銜接所占的面積，取，以等邊三角形叉排方式作圖，排得閥數(shù)79塊。</p><p>　　按N=95塊重新核算孔速及閥孔動能因數(shù)。</p><p><b>　　，符合設(shè)計要求。</b></

65、p><p>　　塔板開孔率，浮閥排列如下圖所示：</p><p>　　（精餾段的排列情況一樣，只是浮閥數(shù)目不同，圖略）</p><p>　　3.8塔板流體力學(xué)計算</p><p>　　塔板流體力學(xué)驗(yàn)算的目的在于檢驗(yàn)初步設(shè)計的塔板能否在較高的效率下正常操作，它的內(nèi)容有以下幾項(xiàng)：塔板壓力降、液泛、液沫夾帶、漏液、液相負(fù)荷上下限、液面落差等。</

66、p><p>　　塔板壓降 氣相通過一塊塔板的壓降為</p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　干板阻力：</b></p><p><b>　　，故：</b></p><p>　　板上充氣液層阻力： 取，</p>

67、<p>　　由液體表面張力所造成的阻力可以忽略不計，因此與氣體流經(jīng)塔板的壓降相當(dāng)?shù)母叨葹椋?lt;/p><p><b>　　提餾段</b></p><p><b>　　干板阻力：</b></p><p><b>　　，故：</b></p><p>　　由液體表面張力所

68、造成的阻力可以忽略不計，因此單板的壓降相當(dāng)與液柱的高度為：</p><p><b>　　（2）液泛（淹塔）</b></p><p>　　為了防止淹塔現(xiàn)象，要求控制降液管中清液高度：</p><p><b>　　其中</b></p><p><b>　　精餾段</b></p

69、><p>　　液體通過液體降液管的壓頭損失：</p><p>　　取相對泡沫密度，則>，故不會淹塔。</p><p><b>　　提餾段</b></p><p>　　取，則>,故不會發(fā)生淹塔現(xiàn)象。</p><p><b>　　（3）液沫夾帶</b></p>

70、<p>　　液沫夾帶指氣流穿過板上液層時夾帶液滴進(jìn)入上層塔板的現(xiàn)象，它影響塔板分離效率，為保持塔板一定效率，應(yīng)控制液沫夾帶量。</p><p>　　式中為塔板上鼓泡層高度，可按泡沫層相對密度為0.4考慮，即=0.15m，</p><p><b>　　精餾段</b></p><p>　　<0.1，故不會發(fā)生嚴(yán)重的液沫夾帶。&l

71、t;/p><p><b>　　提餾段</b></p><p>　　<0.1，故不會發(fā)生嚴(yán)重的液沫夾帶。</p><p>　　3.9塔板負(fù)荷性能圖</p><p><b>　　精餾段</b></p><p><b>　　a、氣相負(fù)荷下限線</b><

72、/p><p><b>　　，</b></p><p><b>　　b、氣相負(fù)荷上限線</b></p><p><b>　　泛點(diǎn)率</b></p><p><b>　　板上液體流經(jīng)長度：</b></p><p><b>　　板上

73、液流面積：</b></p><p>　　K=1,查泛點(diǎn)負(fù)荷因數(shù)圖得</p><p><b>　　整理得</b></p><p><b>　　c、液相負(fù)荷上限線</b></p><p>　　液體的最大流量應(yīng)保證降液管中停留時間不低于3~5s。以5s作為液體在降液管內(nèi)停留時間的下限，則：&l

74、t;/p><p><b>　　d、液相負(fù)荷下限線</b></p><p>　　取堰上液層高度作為液相負(fù)荷下限條件作出液相負(fù)荷：</p><p><b>　　，取E=1.0，</b></p><p><b>　　整理得</b></p><p><b>

75、;　　e、液泛線</b></p><p>　　由此確定液泛線，忽略式中</p><p>　　式中,代入數(shù)據(jù)并整理得：</p><p><b>　　負(fù)荷圖如下圖所示：</b></p><p><b>　　提餾段</b></p><p><b>　　a、氣相

76、負(fù)荷下限線</b></p><p><b>　　b、氣相負(fù)荷上限線</b></p><p>　　c、液相負(fù)荷上限線 同精餾段</p><p>　　d、液相負(fù)荷下限線 同精餾段</p><p>　　e、液泛線 同理可得： </p><p><b>　　負(fù)荷圖如下圖所示

77、：</b></p><p>　　4．塔的結(jié)構(gòu)與輔助設(shè)備設(shè)計</p><p>　　4.1塔高塔徑的確定 </p><p>　　由程序的理論板數(shù)N=55(不含塔釜) </p><p>　　N1=50 , ?N2= 5 ? </p><p><b>　　則實(shí)際板數(shù)為： </b></p&

78、gt;<p>　　精餾塔的有效高度41.3m</p><p><b>　　計算公式：</b></p><p>　　H: 塔高（不包括裙座），m； </p><p>　　HD: 塔頂空間，m 取1m； </p><p>　　HT: 塔板間距，m 為0.35m； </p><p>　　H

79、T′: 開由人孔的塔板間距，m 取0.6m；</p><p>　　，計算時取H=48m </p><p><b>　　4.2 管徑的選擇</b></p><p>　　4.2.1 進(jìn)料管 </p><p>　　進(jìn)料管的結(jié)構(gòu)類型很多，有直管進(jìn)料管、彎管進(jìn)料管、T 型進(jìn)料管。本設(shè)計采用 </p><p>

80、;　　直管進(jìn)料管。管徑計算如下： </p><p><b>　　已知原料液流量</b></p><p>　　原料液的平均摩爾質(zhì)量</p><p>　　所以V=182.1733*22.872=4166.67kg/h</p><p>　　已求得平均密度 </p><p>　　所以Vs

81、=4166.67/929.13=4.48449m3/h </p><p>　　取uf = 1.0m/?56416 . (料液由離心泵輸送) </p><p>　　則進(jìn)料管直徑 0.04m </p><p><b>　　安裝時取型無縫鋼管</b></p><p><b>　　4.2.2 回流管</

82、b></p><p>　　采用直管強(qiáng)制回流管，取uR=2.0m/s, 則 </p><p>　　dr= =0.028m</p><p>　　查表取：ф38×3.5 型無縫鋼管</p><p>　　4.2.3 塔頂蒸汽管 </p><p>　　選取直管出氣，取出口氣速為 u=15m/s </p>

83、;<p>　　dp ==0.33m</p><p><b>　　安裝時取型無縫鋼管</b></p><p>　　4.2.4 塔釜出料管 </p><p><b>　　取u=0.5m/s</b></p><p><b>　　釜?dú)堃毫髁?lt;/b></p>

84、<p>　　=145.7622×18.8115/929.13=2.951m3/h</p><p>　　則釜液出口管徑dw ==0.046m</p><p><b>　　安裝時用型無縫鋼管</b></p><p>　　4.2.5 加熱蒸汽管 </p><p><b>　　取u=20m/s &l

85、t;/b></p><p>　　蒸汽流率：z=1153.337kg/h, </p><p>　　加熱蒸汽壓為0.2MPa，則可查得其密度為1.6501kg/m3 </p><p>　　加熱蒸汽的體積流率 VH=</p><p>　　加熱管直徑：dH= </p><p><b>　　安裝時用型無縫鋼管&l

86、t;/b></p><p>　　4.2.6 離心泵的選擇 </p><p>　　先要算其揚(yáng)程：H=0.45*9+3+3=10.4m（裙座、塔底空間、提餾段的高度之和） </p><p>　　qv=3.8398m3/h </p><p>　　qe=Hqvρg=10.4*3645.813*9.81/3600 =103.3222w </

87、p><p>　　則查取資料，選擇離心泵型號：IS50-32-200 </p><p>　　4.2.7 冷凝器的選擇 </p><p>　　有機(jī)物蒸汽冷凝器設(shè)計選用的總傳熱系數(shù)范圍：350～700 kcal/m3 .h ℃ </p><p>　　則可選取K=600 kcal/（m3 .h ℃）=2510.46 kJ/（m3 .h ℃） </p

88、><p>　　tD=78.17 ℃ 冷卻水的溫度：t1=20℃，t2=50℃ </p><p>　　采用逆流傳熱 Δt1=58.17℃, Δt2=28.17℃ Δtm = (Δt1 ?Δt2)/ ln (Δt1 /Δt2) = (58.17 ?28.17)/ ln (58.17 /28.17) = 41.25℃ </p><p>　　A=Q/(K*Δtm)=36.411

89、1*38540.8*4.109210/(2510.46*41.25)=27.6937m3</p><p>　　則可采用列管式固定板換熱器 :G500 IV-19-35 </p><p>　　4.2.8 再沸器的選擇 </p><p>　　133.3℃飽和水蒸氣：K=2510.46kJ/（m3 .h ℃） </p><p>　　料液溫度：99.

90、98℃，33.3℃ </p><p>　　所以應(yīng)采用立式熱虹吸式再沸器：GCH1000-6-60</p><p>　　5蒸餾塔(浮閥塔)機(jī)械設(shè)計</p><p><b>　　5.1材料選擇</b></p><p>　　設(shè)計壓力，屬于低壓分離設(shè)備，一類容器；介質(zhì)腐蝕性小，設(shè)計溫度在100℃左右，可以考慮用Q235-A號鋼板

91、。</p><p>　　5.2筒體、封頭壁厚確定</p><p>　　先按內(nèi)壓容器設(shè)計厚度，然后按自重、液重等引起的正應(yīng)力及風(fēng)載荷引起的彎曲應(yīng)力及風(fēng)載荷引起的彎度應(yīng)力進(jìn)行強(qiáng)度校驗(yàn)。</p><p><b>　　筒體厚度計算</b></p><p><b>　　=2.422mm</b></p&g

92、t;<p>　　式中 P__筒內(nèi)壓強(qiáng)，0.1013MPa</p><p>　　__筒體直徑，1000mm</p><p>　　— 35-A在100℃時的許用應(yīng)力,查得為113Mpa;</p><p>　　—塔體焊接接頭系數(shù)，采用雙面對接焊，局部無損檢測，查得=0.85</p><p>　　C—腐蝕裕量，2mm</p&g

93、t;<p>　　按剛度要求，筒體所需最小厚度</p><p><b>　　δmin==</b></p><p>　　故按剛度條件，取整,筒體厚度需3mm</p><p>　　考慮到此塔較高，風(fēng)載荷較大，而塔的內(nèi)徑不太大，故應(yīng)適當(dāng)增加厚度，現(xiàn)假設(shè)塔體厚度=20mm,則假設(shè)的塔體有效厚度為：</p><p>&

94、lt;b>　　封頭壁厚</b></p><p>　　為了便于焊接，取封頭與筒體等厚，即</p><p><b>　　5.3質(zhì)量載荷計算</b></p><p><b>　　殼體和裙座質(zhì)量：</b></p><p>　　人孔、法蘭、接管等附件的質(zhì)量：</p><p

95、><b>　　內(nèi)構(gòu)件質(zhì)量：</b></p><p>　　保溫層材料質(zhì)量：4834.92kg</p><p>　　扶梯、平臺質(zhì)量（扶梯單位質(zhì)量為40kg/m，操作平臺共六層，平臺寬1.2m，單位質(zhì)量150kg/）：6539.3625kg</p><p>　　操作時塔內(nèi)物料質(zhì)量：</p><p><b>　　

96、充水質(zhì)量：</b></p><p><b>　　塔器的操作質(zhì)量：</b></p><p><b>　　塔器的最大質(zhì)量:</b></p><p><b>　　塔器的最小質(zhì)量：</b></p><p>　　5.3風(fēng)載荷和風(fēng)彎矩</p><p>　

97、　5.3.1 風(fēng)載荷 </p><p>　　將塔沿高度分層五段，P=K1K2iq0filiDei</p><p>　　K1=0.7，塔高=48m，Di=1.0m，K2=1.7，q0=30×10-5MPa，Do=1.040m</p><p><b>　　對于： </b></p><p>　　0—10m:

98、 l1=10-0=10m f1=0.80</p><p>　　10—20m: l2=20-10=10m f2=1.15</p><p>　　20—30m: l3=30-20=10m f3=1.33</p><p>　　30—40m: l4=40-30=10m f4=1.48</p>&l

99、t;p>　　40—48m: l5=48-40=8m f5=1.58</p><p>　　扶梯的附加寬度：K3=200mm（斜梯）</p><p>　　操作平臺的附加量：K4 = 600mm</p><p><b>　　塔體有效直徑:</b></p><p>　　0—10m: P1′= K1K2iq

100、0fil1′Dei = 0.7×1.7×300×0.80×10×2.04=5826.24N </p><p>　　10—20m: P2= K1K22q0filiDei =0.7×1.7×300×1.15×10×2.04=8375.22N </p><p&

101、gt;　　20—30m: P3= K1K23q0filiDei = 0.7×1.7×300×1.33×10×2.04=9686.124N</p><p>　　30—40m: P4= K1K24q0filiDei = 0.7×1.7×300×1.48×10×2.04=10778.544N</p>

102、<p>　　40—48m: P5= K1K25q0filiDei = 0.7×1.7×300×1.58×8×2.04=9205.46N </p><p>　　5.3.2 風(fēng)彎矩 </p><p>　　截面劃分：0-0截面為裙座基底截面,1—1截面為裙座人孔處截面，2—2截面為裙座與塔體焊縫處截面。</p>&l

103、t;p><b>　　計算公式： </b></p><p>　　由上式計算和2—2截面彎矩：</p><p>　　1-1 截面與0-0 截面計算同上，結(jié)果如下： </p><p>　　5.4 地震載荷計算</p><p>　　5.4.1 塔的自振周期計算 </p><p><b>　

104、　H—塔的總高度</b></p><p>　　E—塔殼體材料在設(shè)計溫度下的彈性模量，MPa</p><p>　　Se—塔殼的有效壁厚</p><p><b>　　Di—塔殼內(nèi)徑</b></p><p>　　5.4.2 地震載荷計算 </p><p>　　查得=0.23（設(shè)計地震烈度7級

105、）</p><p>　　Tg=0.3（Ⅱ類場地上，近震）</p><p><b>　　地震影響系數(shù)</b></p><p>　　結(jié)構(gòu)影響系數(shù)Cz=0.5</p><p>　　H/Di=56/1=56>15,必須考慮高振型影響</p><p>　　確定危險截：0-0截面為裙座基底截面，<

106、/p><p>　　1-1截面為裙座人孔處截面，</p><p>　　2-2截面為裙座與塔體焊縫處截面</p><p>　　計算危險截面的地震彎矩</p><p>　　0-0 截面地震彎矩 </p><p><b>　　塔底地震彎矩：</b></p><p>　　1-1 截面地震

107、彎矩 </p><p>　　2-2 截面地震彎矩 </p><p>　　5.5 塔體的強(qiáng)度和穩(wěn)定性校核 </p><p>　　5.5.1 塔底危險截面(2-2)的軸向應(yīng)力計算 </p><p>　　塔底危險截面（2-2）抗壓強(qiáng)度及軸向穩(wěn)定性驗(yàn)算</p><p>　　該截面上的最大軸向壓縮應(yīng)力發(fā)生在空塔時，</p&

108、gt;<p>　　因此塔底2-2截面滿足抗壓強(qiáng)度及軸向穩(wěn)定條件</p><p>　　5.5.2 塔底(2-2)截面上的抗拉強(qiáng)度校核 </p><p>　　塔底(2-2)截面上的最大拉應(yīng)力：</p><p>　　因此該截面滿足抗拉強(qiáng)度要求</p><p>　　綜合以上各項(xiàng)計算，在各種不同危險截面情況下塔體壁厚取,可以滿足整個塔體的

109、強(qiáng)度、剛度和穩(wěn)定性要求。</p><p><b>　　--</b></p><p>　　5.6 裙座的強(qiáng)度及穩(wěn)定性計算 </p><p>　　5.6.1 底部(0-0)截面強(qiáng)度校核 </p><p>　　操作時全塔質(zhì)量收起的應(yīng)力 </p><p>　　風(fēng)載荷收起的截面彎曲應(yīng)力 </p>

110、<p><b>　　? ? ? </b></p><p><b>　　所以</b></p><p><b>　　由于</b></p><p>　　因此裙座底部0-0截面滿足抗壓強(qiáng)度及軸向穩(wěn)定性條件</p><p>　　5.6.2 1-1 截面強(qiáng)度校核<

111、;/p><p>　　操作時全塔質(zhì)量收起的應(yīng)力 </p><p>　　裙座材料為Q235-A 查得</p><p><b>　　由于</b></p><p>　　因此裙座底部1-1截面滿足抗壓強(qiáng)度及軸向穩(wěn)定性條件</p><p>　　同理計算可得裙座底部2-2 截面滿足抗壓強(qiáng)度及軸向穩(wěn)定性條件 &l

112、t;/p><p>　　5.6.4 裙座焊縫強(qiáng)度校核 </p><p>　　此塔裙座與塔體采用對接焊，焊縫承受的組合拉應(yīng)力為</p><p>　　因此焊縫強(qiáng)度足夠，式中為旨縫材料在操作溫度下的許用應(yīng)力，132MPa </p><p>　　5.7 塔體水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核</p><p>　　5.7.1 由試驗(yàn)壓力引起的環(huán)向應(yīng)力

113、</p><p>　　由試驗(yàn)壓力引起的環(huán)向應(yīng)力</p><p><b>　　試驗(yàn)壓力</b></p><p>　　液柱靜壓力△P=0.569MPa</p><p>　　進(jìn)而比較與0.9大小</p><p>　　0.9=0.9×245×0.85=187.425>，滿足要求&

114、lt;/p><p>　　5.7.2 由試驗(yàn)壓力引起的軸向應(yīng)力</p><p>　　5.7.3 水壓試驗(yàn)時，重力引起的軸向應(yīng)力 </p><p>　　5.7.4 由彎矩引起的軸向應(yīng)力 </p><p>　　5.7.5 最大組合軸向拉應(yīng)力校核 </p><p><b>　　由于</b></p>

115、<p><b>　　故符合要求</b></p><p>　　5.7.6 最大組合軸向壓應(yīng)力校核 </p><p><b>　　故滿足要求</b></p><p>　　5.8 裙座水壓試驗(yàn)應(yīng)力校核 </p><p>　　5.8.1 水壓試驗(yàn)時，重力引起的軸向應(yīng)力 </p>

116、<p>　　—裙座人孔處截面積；</p><p>　　—裙座大端的內(nèi)直徑；</p><p><b>　　—裙座的有效壁厚</b></p><p>　　5.8.2 水壓試驗(yàn)時，由彎矩引起的軸向應(yīng)力 </p><p>　　—裙座人孔處截面的抗彎截面系數(shù)；</p><p>　　—裙座大端的內(nèi)直

117、徑；</p><p>　　5.8.3 最大組合軸向壓應(yīng)力校核 </p><p><b>　　軸向許用壓應(yīng)力，取</b></p><p><b>　　因?yàn)?，故滿足要求</b></p><p>　　5.9 裙座基礎(chǔ)環(huán)設(shè)計 </p><p>　　5.9.1 基礎(chǔ)環(huán)內(nèi)外徑 </

118、p><p>　　外徑：Dob=Dso+360=1040+360=1400㎜</p><p>　　內(nèi)徑：Dio=Dso-240=1040-240=800㎜</p><p>　　2.12.9.2 混凝土基礎(chǔ)強(qiáng)度校核：</p><p><b>　　正常操作：</b></p><p>　　混凝土的許用應(yīng)力Ra

119、：</p><p><b>　　水壓試驗(yàn)：</b></p><p>　　以上應(yīng)力均小于標(biāo)號為200的混凝土的許用壓應(yīng)力，滿足強(qiáng)度要求</p><p>　　5.9.3 基礎(chǔ)環(huán)厚度設(shè)計 </p><p>　　由于該塔較高，塔底裙座采用加筋結(jié)構(gòu)，基礎(chǔ)版采用24個均勻布的角螺旋固定，取筋板的厚度，取基礎(chǔ)環(huán)上筋板間的距離為<

120、/p><p><b>　　基礎(chǔ)環(huán)的外伸寬度</b></p><p>　　兩筋板間基礎(chǔ)環(huán)部分的長寬比</p><p><b>　　查表得</b></p><p>　　基礎(chǔ)環(huán)板采用Q235-A鋼，則其厚度為</p><p>　　考慮腐蝕裕度，取C=3mm，在圓整至鋼板系列尺寸，故基礎(chǔ)

121、環(huán)厚度</p><p>　　5.10 地腳螺栓計算 </p><p>　　地腳螺栓承受的最大拉應(yīng)力</p><p><b>　　，取其中較小值</b></p><p><b>　　—基礎(chǔ)環(huán)的面積</b></p><p>　　5.10.2 地腳螺栓直徑 </p>

122、<p>　　因?yàn)?gt;0，故此塔設(shè)備必須安裝地腳螺栓</p><p>　　取地腳螺栓的個數(shù)n=24,地腳螺栓材料的許用應(yīng)力</p><p><b>　　圓整為49mm</b></p><p>　　6.各項(xiàng)設(shè)計數(shù)據(jù)匯總</p><p><b>　　課程設(shè)計總結(jié)</b></p>

123、<p>　　時間如白駒過隙般飛逝，持續(xù)三周的課程設(shè)計很快就要結(jié)束了，在這三周中，我們在姚老師的帶領(lǐng)下，按時按規(guī)完成了精餾板式塔的設(shè)計。整個設(shè)計過程我組成員不遺余力，無可否認(rèn)，過程進(jìn)行得很辛苦，但是通過這次課程設(shè)計，我們的收獲很大。</p><p>　　首先，本次課程設(shè)計讓我們學(xué)到了查閱參考文獻(xiàn)的方法和解決實(shí)際問題的能力，平時我們都很少獨(dú)立的查閱文獻(xiàn)，很多信息都是從課本上直接讀取，但這次我們在設(shè)計之初就

124、進(jìn)行了很多文獻(xiàn)的查閱，從圖書館借了很多相關(guān)書籍和資料，這些文獻(xiàn)也為我們解決問題提供了巨大的幫助。記得當(dāng)初大家為了盡快獲得更多資料，便都往圖書館里跑，于是在圖書館里面化工類書架旁邊就出現(xiàn)了暴擠的現(xiàn)象。其實(shí)圖書館的書籍還是還是相當(dāng)豐富的。我們的擔(dān)心是多余的，資料很豐富，網(wǎng)絡(luò)、圖書館。有著兩方面的資源足以供我們課程設(shè)計用！ 實(shí)際不同于理論，要想把實(shí)際中的問題解決好，需要建立很多的模型，有時候還需要一些估算或經(jīng)驗(yàn)值，而沒有很精確地計算方法。很多

125、同學(xué)常常會因?yàn)檫@些近似的計算方法不能合理選取而使問題無法解決，經(jīng)過這次課程設(shè)計，以后再遇到化工設(shè)計的實(shí)際問題時，我們就會對設(shè)計方法有所了解，知道如何根據(jù)經(jīng)驗(yàn)選擇計算公式，能夠獨(dú)立的解決一些實(shí)際問題。</p><p>　　其次，這次設(shè)計讓我們在短時間內(nèi)提高了自己化工制圖的能力。制圖是學(xué)習(xí)化學(xué)工程必須具備的能力，但我們在這方面的能力還很不足，本次設(shè)計要求我們完成兩張圖紙，這對我們是一個很大的挑戰(zhàn)。通過這些天的自學(xué)和實(shí)

126、踐，我們初步的了解了如何用AutoCAD軟件并完成了繪圖，當(dāng)然，我們掌握的還很有限，但我想這是一個開始，也是一個很好的激勵。以后我們會更努力地學(xué)習(xí)制圖，讓自己得到實(shí)質(zhì)性的提高。</p><p>　　再次，這次設(shè)計還讓我們學(xué)會了彼此之間的合作，學(xué)會了與他人的溝通與交流，也正是在合作與交流中，我們才能完成設(shè)計任務(wù)。</p><p>　　我想，這次課程設(shè)計給我們帶來的還不止這些，這次設(shè)計對我們以

127、后走上工作崗位也會有很大的幫助。</p><p>　　最后，感謝學(xué)院給我們這次難得的實(shí)踐和鍛煉機(jī)會，特別感謝姚老師的幫助和指導(dǎo)，沒有姚老師的指導(dǎo)和幫助，我們的設(shè)計就不可能這么快出成果，謝謝姚老師！</p><p><b>　　參考文獻(xiàn) </b></p><p>　　[1]. 郭長生等，《化學(xué)工程手冊》，北京：化學(xué)工業(yè)出版社，1982 </

128、p><p>　　[2]. 崔鵬，魏鳳玉. 《化工原理》.合肥：合肥工業(yè)大學(xué)出版社,2007 </p><p>　　[3]. 阮奇,葉長,黃詩煌《.化工原理優(yōu)化設(shè)計與解題指南》.北京：化學(xué)工業(yè)出版 </p><p><b>　　社,2001 </b></p><p>　　[4]. 湯善甫,朱思明.《化工設(shè)備機(jī)械基礎(chǔ)第二版》.上

129、海：華東理工大學(xué)出版社,2003 </p><p>　　[5]. 《化工應(yīng)用數(shù)學(xué)》. 合肥：合肥工業(yè)大學(xué)教材科 </p><p>　　[6]. 天津大學(xué)化工原理教研室，《化工原理下》，天津：天津科學(xué)技術(shù)出版社，1987 </p><p>　　[7]. 厲玉鳴. 《化工儀表及自動化(第四版)》. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社,2004 </p><p>

130、;　　[8]. 《石油化工甚而數(shù)據(jù)手冊》，化學(xué)工業(yè)出版社，1982 </p><p>　　[9]. 柴誠敬,張纓.《化工原理課程設(shè)計》.天津：天津科技出版社,2006 </p><p>　　[10]. 國家醫(yī)藥管理局上海醫(yī)藥設(shè)計院.《化工工藝設(shè)計手冊（上冊）第二版》. 北京：化學(xué)工業(yè)出版社1985 </p><p>　　[11]. 陳英南,劉玉蘭.《常用化工單元設(shè)備

131、的設(shè)計》.上海：華東理工大學(xué)出版社，2005 </p><p>　　[12]. 路平，《化工工藝流程圖與CAD二次開發(fā)與應(yīng)用》，武漢：武漢大學(xué)出版社，2005 </p><p>　　[13]. 姚汝華，趙繼倫.《酒精發(fā)酵工藝學(xué).廣州：華南理工大學(xué)出版社，1999 </p><p>　　[14]. 葉世超，夏素蘭等，化工原理下冊》，四川：科學(xué)出版社，2006 <