化工原理課程設計--板式精餾塔設計

1、<p>　　處理量為7萬噸/年二硫化碳和四氯化碳體系精餾分離板式塔設計</p><p>　　學 院：化學化工學院</p><p>　　專 業(yè)：化學工程與工藝</p><p>　　【精餾塔設計任務書】</p><p><b>　　一 設計題目</b></p><p>　　精餾塔及

2、其主要附屬設備設計</p><p><b>　　二 工藝條件</b></p><p>　　生產能力：7萬噸每年（料液）</p><p>　　年工作日：7200小時</p><p>　　原料組成：32%的二硫化碳和68%的四氯化碳（摩爾分率，下同）</p><p>　　產品組成：餾出液 96%的二硫

3、化碳，釜液2.4%的二硫化碳</p><p>　　操作壓力：塔頂壓強為常壓</p><p><b>　　進料溫度：泡點</b></p><p><b>　　進料狀況：自定</b></p><p>　　加熱方式：直接蒸汽加熱</p><p><b>　　回流比： 自

4、選</b></p><p><b>　　三 設計內容</b></p><p>　　1 確定精餾裝置流程;</p><p>　　2 工藝參數的確定</p><p>　　基礎數據的查取及估算，工藝過程的物料衡算及熱量衡算，理論塔板數，塔板效率，實際塔板數等。</p><p>　　主要設

5、備的工藝尺寸計算</p><p>　　板間距，塔徑，塔高，溢流裝置，塔盤布置等。</p><p><b>　　流體力學計算</b></p><p>　　流體力學驗算，操作負荷性能圖及操作彈性。</p><p>　　5 主要附屬設備設計計算及選型</p><p><b>　　四 設計結果

6、總匯</b></p><p>　　將精餾塔的工藝設計計算的結果列在精餾塔的工藝設計計算結果總表中。</p><p><b>　　五 參考文獻</b></p><p>　　列出在本次設計過程中所用到的文獻名稱、作者、出版社、出版日期。</p><p><b>　　流程的設計及說明</b>&

7、lt;/p><p>　　圖1 板式精餾塔的工藝流程簡圖</p><p>　　工藝流程：如圖1所示。原料液由高位槽經過預熱器預熱后進入精餾塔內。操作時連續(xù)的從再沸器中取出部分液體作為塔底產品（釜殘液）再沸器中原料液部分汽化，產生上升蒸汽，依次通過各層塔板。塔頂蒸汽進入冷凝器中全部冷凝或部分冷凝，然后進入貯槽再經過冷卻器冷卻。并將冷凝液借助重力作用送回塔頂作為回流液體，其余部分經過冷凝器后被送

8、出作為塔頂產品。為了使精餾塔連續(xù)的穩(wěn)定的進行，流程中還要考慮設置原料槽。產品槽和相應的泵,有時還要設置高位槽。為了便于了解操作中的情況及時發(fā)現問題和采取相應的措施，常在流程中的適當位置設置必要的儀表。比如流量計、溫度計和壓力表等，以測量物流的各項參數。</p><p><b>　　【已知參數】:</b></p><p><b>　　主要基礎數據:</b

9、></p><p>　　表1 二硫化碳和四氯化碳的物理性質</p><p>　　表2 液體的表面加力 (單位:mN/m)</p><p>　　表3 常壓下的二硫化碳和四氯化碳的氣液平衡數據</p><p><b>　　【設計計算】</b></p><p><b>　　一、精餾

10、流程的確定</b></p><p>　　二硫化碳和四氯化碳的混合液體經過預熱到一定的溫度時送入到精餾塔，塔頂上升蒸氣采用全凝器冷若冰霜凝后，一部分作為回流，其余的為塔頂產品經冷卻后送到貯中，塔釜采用間接蒸氣再沸器供熱，塔底產品經冷卻后送入貯槽。流程圖如圖1所示。</p><p><b>　　二、塔的物料衡算</b></p><p>

11、　　(一)、料液及塔頂塔底產品含二硫化碳的質量分率</p><p><b>　?。ǘ⑵骄肿恿?lt;/b></p><p><b>　?。ㄈ?、物料衡算</b></p><p><b>　　每小時處理摩爾量</b></p><p><b>　　總物料衡算</b&

12、gt;</p><p><b>　　易揮發(fā)組分物料衡算</b></p><p><b>　　聯立以上三式可得：</b></p><p><b>　　三、塔板數的確定</b></p><p>　　（一）理論板NT的求法</p><p><b>　

13、　用圖解法求理論板</b></p><p>　　根據二硫化碳和四氯化碳的氣液平衡數據作出y-x圖,如圖2所示</p><p>　　進料熱狀況參數 q =1</p><p><b>　　q線方程</b></p><p>　　圖2 二硫化碳、四氯化碳的y-x圖及圖解理論板</p><p&g

14、t;　　最小回流比及操作回流比R</p><p><b>　　依公式</b></p><p><b>　　取操作回流比</b></p><p><b>　　精餾段操作線方程</b></p><p>　　按常規(guī)M,T，在圖(1)上作圖解得：</p><p>

15、;　?。ú话ㄋ渲芯s段為7層，提餾段為4層.</p><p><b>　　(二) 全塔效率</b></p><p>　　塔內的平均溫度為,該溫度下的平均粘度</p><p><b>　　故:</b></p><p><b>　　(三) 實際板數N</b></p&

16、gt;<p><b>　　精餾段:</b></p><p><b>　　提餾段:</b></p><p>　　四：塔工藝條件及物性數據計算</p><p>　　(一) 操作壓強的計算Pm</p><p>　　塔頂壓強PD=101.3恐怕取每層塔板壓降△P=0.7kPa 則：</p

17、><p>　　進料板壓強：PF=101.3+170.7=113.2kPa</p><p>　　塔釜壓強：Pw=101.3+100.7=108.3kPa</p><p>　　精餾段平均操作壓強：Pm==109.5 kPa </p><p>　　提餾段平均操作壓強：P′m = =116.8kPa.</p><p>　　(二)

18、操作溫度的計算</p><p>　　近似取塔頂溫度為46.5℃,進料溫度為58℃,塔釜溫度為76℃</p><p><b>　　精餾段平均溫度℃ </b></p><p><b>　　提餾段平均溫度℃ </b></p><p>　　(三) 平均摩爾質量計算</p><p>　

19、　塔頂摩爾質量的計算：由xD=y1=0.96查平衡曲線,得x1=0.927 </p><p><b>　??；</b></p><p>　　進料摩爾質量的計算：由平衡曲線查的： yF=0.582 xF=0.32；</p><p><b>　　；</b></p><p><b>　??；&

20、lt;/b></p><p>　　塔釜摩爾質量的計算：由平衡曲線查的：xW=0.024 =0.0796</p><p>　　精餾段平均摩爾質量：</p><p><b>　　；</b></p><p><b>　??；</b></p><p>　　提餾段平均摩爾質量：&

21、lt;/p><p><b>　　；</b></p><p><b>　　；</b></p><p>　　（四) 平均密度計算：m</p><p><b>　　1、液相密度：</b></p><p>　?、偎敳糠?依下式：</p><p

22、>　?。橘|量分率）；其中=0.941,=0.059；</p><p><b>　　即：；</b></p><p>　　②進料板處：由加料板液相組成：由xF=0.32得=0.203；</p><p><b>　??；</b></p><p>　?、鬯幰合嘟M成：由xW=0.024 得=0.02

23、53；</p><p><b>　?。?lt;/b></p><p>　　故 精餾段平均液相密度：</p><p><b>　?。?lt;/b></p><p>　　提餾段的平均液相密度：</p><p><b>　?。?lt;/b></p><p&g

24、t;<b>　　2、氣相密度：</b></p><p>　?、?精餾段的平均氣相密度</p><p>　　② 提餾段的平均氣相密度</p><p>　?。ㄎ澹┮后w平均表面張力 的計算</p><p>　　液相平均表面張力依下式計算，及</p><p>　?、偎斠合嗥骄砻鎻埩Φ挠嬎?由

25、=45.5℃查手冊得：</p><p><b>　?。?；</b></p><p><b>　　；</b></p><p>　?、?進料液相平均表面張力的計算 由=58℃查手冊得：</p><p><b>　?。?；</b></p><p>

26、<b>　　；</b></p><p>　?、?塔釜液相平均表面張力的計算 由=97.33℃查手冊得：</p><p><b>　??； </b></p><p><b>　?。?則：</b></p><p>　　精餾段液相平均表面張力為：</p><

27、p>　　提餾段液相平均表面張力為：</p><p>　?。┮后w平均粘度的計算</p><p>　　液相平均粘度依下式計算，即；</p><p>　　塔頂液相平均粘度的計算，由由=46.5℃查手冊得：</p><p><b>　??； ；</b></p><p><b>　　；

28、</b></p><p>　　進料板液相平均粘度的計算：由=58℃手冊得：</p><p><b>　?。?；</b></p><p><b>　　；</b></p><p>　　塔釜液相平均粘度的計算： 由=76.8℃查手冊得：</p><p><b&

29、gt;　??； ；</b></p><p><b>　　；</b></p><p>　　五、精餾塔氣液負荷計算</p><p>　　精餾段：V=(R+1) = </p><p>　　L=RD= </p><p>　　Lh=36000.0021=7.66 <

30、/p><p><b>　　提餾段：；</b></p><p><b>　　；</b></p><p><b>　?。?lt;/b></p><p><b>　??；</b></p><p><b>　　；</b></

31、p><p>　　六、塔和塔板的主要工藝尺寸的計算</p><p>　?。ㄒ唬┧紻 參考下表 初選板間距HT=0.40m,取板上液層高度HL=0.07m 故：</p><p><b>　?、倬s段：</b></p><p>　　HT-hL=0.40-0.07=0.33</p><p><b&

32、gt;　　查圖表</b></p><p>　　=0.078；依公式</p><p><b>　??；</b></p><p>　　取安全系數為0.7，則：</p><p>　　u=0.7=0.72.14=1.047m/s </p><p><b>　　故：；</b>

33、</p><p>　　按標準，塔徑圓整為1.４m,</p><p><b>　　則空塔氣速為 </b></p><p><b>　　塔的橫截面積</b></p><p><b>　?、谔狃s段：</b></p><p><b>　　；查圖<

34、/b></p><p>　　=0.068；依公式：；</p><p>　　取安全系數為0.70，</p><p><b>　??；</b></p><p><b>　??；</b></p><p>　　為了使得整體的美觀及加工工藝的簡單易化,在提餾段與精餾段的塔徑相差不大的

35、情況下選擇相同的尺寸;</p><p><b>　　故:D取1.４m</b></p><p><b>　　塔的橫截面積:</b></p><p><b>　　空塔氣速為</b></p><p>　　板間距取0.4m合適</p><p><b>

36、　　（二）溢流裝置</b></p><p>　　采用單溢流、弓形降液管、平形受液盤及平形溢流堰，不設進流堰。各計算如下：</p><p><b>　?、倬s段：</b></p><p>　　1、溢流堰長 為0.7D，即：；</p><p>　　2、出口堰高 hw hw=hL-how </p

37、><p>　　由lw/D=0.91/1.４=0.7, 查手冊知：</p><p>　　E為1.03 依下式得堰上液高度：</p><p><b>　　故：</b></p><p>　　降液管寬度與降液管面積</p><p><b>　　有=0.7查手冊得</b></p&

38、gt;<p>　　故：=0.14D=0.14 1.3=0.182m </p><p><b>　　4、降液管底隙高度</b></p><p>　　取液體通過降液管底隙的流速=0.1m/s </p><p>　　依式計算降液管底隙高度， 即：</p><p><b>　?、谔狃s段：<

39、/b></p><p>　　溢流堰長為0.7，即：；</p><p><b>　　出口堰高 ；</b></p><p><b>　　由 ，查手冊知</b></p><p>　　E為1.04依下式得堰上液高度：</p><p><b>　　。</b>

40、;</p><p>　　降液管寬度與降液管面積</p><p><b>　　有=0.7查手冊得</b></p><p>　　故：=0.14D=0.14 1.４=0.182m </p><p><b>　　降液管底隙高度</b></p><p>　　取液體通過降液管底隙的流

41、速=0.008m/s </p><p>　　依式計算降液管底隙高度 ：即</p><p><b>　　（三）塔板布置</b></p><p>　　1、取邊緣區(qū)寬度=0.035m ,安定區(qū)寬度=0.065m</p><p>　?、倬s段：依下式計算開孔區(qū)面積</p><p><b>

42、　　其中</b></p><p><b>　　故: </b></p><p>　?、谔狃s段：依下式計算開孔區(qū)面積</p><p><b>　　=0.304 </b></p><p><b>　　其中</b></p><p>　?。ㄋ模┖Y孔數n

43、與開孔率</p><p>　　取篩孔的孔徑d0為5mm正三角形排列，一般碳鋼的板厚為4mm,取 故孔中心距t=3.5 5.0=17.5mm</p><p>　　依下式計算塔板上篩孔數n ,即 </p><p>　　依下式計算塔板上開孔區(qū)的開孔率，即：</p><p>　?。ㄔ?~15%范圍內）</p><p>　　精

44、餾段每層板上的開孔面積為</p><p><b>　　氣孔通過篩孔的氣速</b></p><p>　　提餾段每層板上的開孔面積為</p><p><b>　　氣孔通過篩孔的氣速</b></p><p><b>　?。ㄎ澹┧行Ц叨?lt;/b></p><p>

45、;<b>　　精餾段；</b></p><p><b>　　提餾段有效高度；</b></p><p>　　在進料板上方開一人孔，其高為0.8m，一般每6~8層塔板設一</p><p>　　人孔（安裝、檢修用），需經常清洗時每隔3~4層塊塔板處設一人孔。設人孔處的板間距等于或大于600m。根據此塔人孔設3個。故：精餾塔有效高

46、度</p><p>　　七．篩板的流體力學驗算</p><p>　　(一) 氣體通過篩板壓降相當的液柱高度</p><p><b>　　1、根據 </b></p><p>　　干板壓降相當的液柱高度</p><p>　　2、根據，查干篩孔的流量系數圖</p><p>&

47、lt;b>　?、倬s段由下式得=</b></p><p><b>　?、谔狃s段由下式得</b></p><p>　　3、①精餾段氣流穿過板上液層壓降相當的液柱高度</p><p>　　由圖充氣系數與的關聯圖查取板上液層充氣系數為0.57</p><p><b>　　則==</b>&

48、lt;/p><p>　　②提餾段氣流穿過板上液層壓降相當的液柱高度</p><p>　　由圖充氣系數與的關聯圖查取板上液層充氣系數為0.58</p><p><b>　　則==</b></p><p>　　3、①精餾段克服液體表面張力壓降相當的液柱高度</p><p><b>　　由 =&

49、lt;/b></p><p>　?、谔狃s段克服液體表面張力壓降相當的液柱高度</p><p><b>　　由 =</b></p><p><b>　　故①精餾段 </b></p><p>　　單板壓降 =（設計允許值）</p><p><b>　　故②提餾

50、段 </b></p><p>　　單板壓降 =（設計允許值）</p><p>　?。ǘ倬s段霧沫夾帶量的驗算</p><p><b>　　由式=</b></p><p>　　==kg液/kg氣<0.1kg液/kg氣 </p><p>　　故在設計負荷下不會發(fā)生過量霧沫夾帶&

51、lt;/p><p>　?、谔狃s段霧沫夾帶量的驗算</p><p><b>　　由式=</b></p><p>　　==kg液/kg氣<0.1kg液/kg氣 </p><p>　　故在設計負荷下不會發(fā)生過量霧沫夾帶</p><p>　?。ㄈ倬s段漏液的驗算</p><p&g

52、t;<b>　　= </b></p><p><b>　　=8.6 </b></p><p>　　篩板的穩(wěn)定性系數 </p><p>　　故在設計負荷下不會產生過量漏液</p><p><b>　?、谔狃s段漏液的驗算</b></p><p><b

53、>　　=8.6 </b></p><p>　　篩板的穩(wěn)定性系數 </p><p>　　故在設計負荷下不會產生過量漏液</p><p>　?。ㄋ模倬s段液泛驗算</p><p>　　為防止降液管液泛的發(fā)生，應使降液管中清液層高度</p><p><b>　　由計算</b>&l

54、t;/p><p>　　=0.082+0.06+0.00098=0.143m</p><p>　　取=0.5，則=0.5（0.4+0.057）=0.229m</p><p>　　故，在設計負荷下不會發(fā)生液泛</p><p><b>　?、谔狃s段液泛驗算</b></p><p>　　為防止降液管液泛的發(fā)生

55、，應使降液管中清液層高度</p><p><b>　　由計算</b></p><p>　　取=0.5，則 故，在設計負荷下不會發(fā)生液泛</p><p><b>　　八．塔板負荷性能圖</b></p><p><b>　?、偬狃s段</b></p>&

56、lt;p>　　(一) 霧沫夾帶線（1） </p><p>　　式中 （a）</p><p><b>　　=</b></p><p>　　近似取E1.0，=0.057m，=0.91m</p><p><b>　　故=</b></p><p>　　

57、=0.1425+1.776 　 （b）</p><p>　　取霧沫夾帶極限值為0.1Kg液/Kg氣，已知=，</p><p>　　=0.4m，并將（a），（b）式代入</p><p><b>　　得</b></p><p>　　整理得 =

58、 （1）</p><p>　　此為霧沫夾帶線的關系式，在操作控制范圍內去幾個Ls,計算出相應的Vs值。列于表４中</p><p><b>　　表 ４</b></p><p><b>　　（二）液泛線</b></p><p>　　令 </p><p&

59、gt;<b>　　聯立得 </b></p><p>　　近似的取E=1.0, </p><p>　　整理得 (c)</p><p><b>　　取,近似的有</b></p><p>　　故: (d)</p>

60、<p><b>　　由式</b></p><p><b>　　(e)</b></p><p>　　將,及(c),(d),(e)代入得</p><p><b>　　整理得:</b></p><p>　　此為液泛線的關系式，在操作控制范圍內去幾個Ls,計算出相應的Vs值。

61、列于表５中</p><p><b>　　表?。?lt;/b></p><p>　?。ㄈ┮合嘭摵缮舷蘧€</p><p>　　以作為液體在降液管中停留時間的下限</p><p><b>　　則 </b></p><p>　　據此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷上限</p>

62、;<p>　　(四)漏液線（氣相負荷下限線）</p><p><b>　　由=4.4</b></p><p>　　= =- =</p><p><b>　　得 整理得:</b></p><p>　　此為液相負荷上限線的關系式，在操作控制范圍內去幾個Ls,計算出相應

63、的Vs值。列于表６</p><p><b>　　表?。?lt;/b></p><p>　　(五)液相負荷下限線</p><p>　　對于平直堰，取堰上液層告訴=0.006m，化為最小液體負荷標準, 取E1.0。由</p><p>　　=即:0.006=則</p><p>　　據此可作出與氣體流量無關的垂

64、直液相負荷下限線</p><p>　　可知設計供板上限有霧沫夾帶線控制，下限由漏夜線控制</p><p><b>　　精餾段操作彈性=</b></p><p><b>　?、谔狃s段</b></p><p>　　(一) 霧沫夾帶線（1） </p><p>　　式中

65、 （a）</p><p><b>　　=</b></p><p>　　近似取E1.0，=0.057m，=0.91m</p><p><b>　　故=</b></p><p>　　=0.136+1.776 （b）</p>&l

66、t;p>　　取霧沫夾帶極限值為0.1Kg液/Kg氣，已知=，</p><p>　　=0.4m，并將（a），（b）式代入</p><p><b>　　得</b></p><p>　　整理得 = （1）</p><p>　　此為霧沫夾帶線的關系式，在操作控制范圍內去幾個Ls

67、,計算出相應的Vs值。列于表８中。</p><p><b>　　表 ８</b></p><p><b>　?。ǘ┮悍壕€</b></p><p>　　令 </p><p><b>　　聯立得 </b></p><p>　　近似的取E

68、=1.0, </p><p>　　整理得 (c)</p><p><b>　　取,近似的有</b></p><p>　　故: (d)</p><p><b>　　由式</b></p><p><

69、b>　　(e)</b></p><p>　　將,及(c),(d),(e)代入得</p><p><b>　　整理得:</b></p><p>　　此為液泛線的關系式，在操作控制范圍內去幾個Ls,計算出相應的Vs值。列表９</p><p><b>　　表 ９</b></p>

70、;<p>　　（三）液相負荷上限線</p><p>　　以作為液體在降液管中停留時間的下限</p><p><b>　　則 </b></p><p>　　據此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷上限</p><p>　　(四)漏液線（氣相負荷下限線）</p><p><b>

71、　　由=4.4</b></p><p>　　= =- =</p><p><b>　　得 整理得:</b></p><p>　　此為液相負荷上限線的關系式，在操作控制范圍內去幾個Ls,計算出相應的Vs值。列表10中。</p><p><b>　　表　10</b>&l

72、t;/p><p>　　(五)液相負荷下限線</p><p>　　對于平直堰，取堰上液層告訴=0.006m，化為最小液體負荷標準, 取E1.0。</p><p><b>　　由=</b></p><p><b>　　即:</b></p><p><b>　　則</b

73、></p><p>　　據此可作出與氣體流量無關的垂直液相負荷下限線</p><p>　　可知設計供板上限有霧沫夾帶線控制，下限由漏夜線控制</p><p><b>　　精餾段操作彈性=</b></p><p>　　九、精餾塔的工藝設計計算結果總表</p><p>　　表11　精餾塔的工藝設

74、計計算結果總表</p><p>　　十、精餾塔的的附屬設備及接管尺寸</p><p><b>　　塔體結構</b></p><p>　?。?、塔高 :根據實際的工作經驗，及相似條件下的精餾塔的相關參數的選擇。已知全塔板間距，可選擇塔頂空間。塔底空間。全塔共有21塊塔板，考慮清理和維修的需要，選擇全塔的人孔數為4個，在進料板上方開一人孔，人孔的直徑

75、選擇為500mm，其伸出勞動塔體的長度為220mm。</p><p><b>　　塔高</b></p><p>　　全塔的板間距相同，則上式可化為：</p><p><b>　　２、塔體壁厚</b></p><p>　　（二） 塔板結構 :出于對勞動塔安裝、維修、剛度等方面的考慮，將塔板分成多塊。由

76、表塔板分塊數表查得，塔徑為1.4m時，塔板分為4塊。</p><p>　?。ㄈ【s塔的附屬設備</p><p>　?。薄⒃俜衅鳎ㄕ麴s釜）</p><p>　　該設備是用于加熱塔底料液合之部分氣化提供蒸餾過程所需要的熱量的熱交換設備，常用的有以下幾種：內置式再沸器，釜式再沸器，虹式再沸器，強制循環(huán)式再沸器。綜合考慮其生產的傳熱條件及經濟效率選擇虹式再沸。</

77、p><p><b>　?。?、塔頂回流冷凝器</b></p><p>　　塔頂回流冷凝器通常是采用管殼式換熱器,有臥式、立式、或管外冷凝器等形式。按冷凝器與塔的相對位置區(qū)分有這樣的兩類：整體式及自流式、強制循環(huán)式。在這個設計的生產中，由于產量比較大，宜選用強制循環(huán)式。</p><p>　　(四)　裙座的相關尺寸計算</p><p&

78、gt;<b>　　１、基礎環(huán)內壞徑</b></p><p><b>　　其中</b></p><p>　　取基礎環(huán)的內外徑與裙座截面內徑的差為200mm</p><p><b>　　２、基礎環(huán)板厚度</b></p><p><b>　　３、地腳螺栓</b>

79、</p><p>　　４、裙座與塔體封頭的焊接結構</p><p>　　根據實際情況，由于這個塔的塔身較大，宜選用對接焊接。</p><p><b>　?。ㄎ澹┙宇^管設計</b></p><p>　　接管尺寸 :接管尺由管內蒸氣速度及體積、流量決定。各接管允許的蒸氣速度查表得</p><p>　　

80、1、塔頂蒸氣出口管徑</p><p>　　取u=15m/s, </p><p><b>　　,</b></p><p>　　根據工藝標準，將其圓整到D=0.30m。</p><p>　　2、回流管管徑: 取u=2.0m/s, ,</p><p>　　根據工藝標準，將其圓整到D=0.04m。&l

81、t;/p><p><b>　　加料管管徑</b></p><p>　　取u=0.6m/s, </p><p>　　根據工藝標準，將其圓整到D=0.07m。</p><p><b>　　料液排出管管徑</b></p><p>　　取u=0.8m/s, </p>&

82、lt;p>　　根據工藝標準，將其圓整到D=0.05m。</p><p><b>　　參考文獻</b></p><p>　　[1]《化工原理課程設計》 化工原理教研室室選編</p><p>　　[2] 譚蔚，聶清德　化工設備設計基礎　天津大學出版社　2008.８　</p><p>　　[3] 陳國桓　化工機械基礎