土木路橋畢業(yè)設(shè)計---4×30m先簡支后連續(xù)梁橋施工圖設(shè)計

1、<p>　　4×30m先簡支后連續(xù)梁橋施工圖設(shè)計</p><p><b>　　摘 要</b></p><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計課題是4×30米先簡支后連續(xù)梁橋施工圖設(shè)計。為了計算結(jié)果的準(zhǔn)確與方便，本課題采用橋梁博士軟件進行結(jié)構(gòu)計算，橋梁博士為我們提供了便捷的計算過程，準(zhǔn)確的計算結(jié)果提高了工作效率。運用橋梁博士軟件進行結(jié)構(gòu)計算，計算過程大致

2、如下。</p><p>　　首先，參照《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D60-2004），擬定方案設(shè)計尺寸，主要包括上部結(jié)構(gòu)、下部結(jié)構(gòu)以及附屬結(jié)構(gòu)尺寸。其次，據(jù)施工工藝，建立模型劃分結(jié)構(gòu)單元。本課題結(jié)構(gòu)采用懸臂施工法，從施工工藝角度離散結(jié)構(gòu)劃分單元，支座及變截面處必須為單元節(jié)點。把擬定好的結(jié)構(gòu)尺寸輸入橋梁博士軟件中，其中的細(xì)部信息嚴(yán)格依據(jù)設(shè)計規(guī)范以及橋梁博士使用說明，通過橋梁博士軟件計算，可以得到結(jié)構(gòu)各個單元的

3、內(nèi)力與位移，從而計算橋梁支座及跨中的剪力和彎矩。內(nèi)力計算完畢后，估算結(jié)構(gòu)配筋面積，本結(jié)構(gòu)為部分預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，預(yù)應(yīng)力鋼筋、普通鋼筋都需考慮。通過橋梁博士計算流程，容易得到各個單元截面所需的配筋面積，依據(jù)輸出的配筋面積可以初步擬定預(yù)應(yīng)力鋼束的編束根數(shù)與束數(shù)。最后把初步擬定的鋼束信息輸入橋梁博士中，進行結(jié)構(gòu)安全驗算，通過橋梁博士軟件圖文并茂的顯示，很容易得到結(jié)構(gòu)安全驗算的結(jié)果。結(jié)構(gòu)安全驗算是個細(xì)部工作，必須通過多次驗算才能得到理想結(jié)果，經(jīng)過多次

4、調(diào)節(jié)各號鋼束的編束根數(shù)與束數(shù)以及加配普通鋼筋，最終使得結(jié)構(gòu)安全驗算合格。</p><p>　　關(guān)鍵詞： 先簡支后連續(xù)梁，預(yù)應(yīng)力混凝土，體系轉(zhuǎn)換</p><p><b>　　ABSTRACT</b></p><p>　　My graduate design issue is the construction design for Simply s

5、upported continuous beam bridge (4×40m) meter. In order to have exact and facilitate results， the issue use Dr. software which can provide a convenient and fast process and increase the efficiency of work. After usi

6、ng Dr. software， the process of calculation is more or less as follows.</p><p>　　Firstly， after referring to "Highway Bridge Design general specification" (JTG D60-2004)， you can make an initial dr

7、aft including the upper structure， the lower part Structure and the subsidiary structure size. Secondly， according to construction technology， you can build models of structural units. From the perspective of the structu

8、re of discrete units and supporting the need for variable cross-section unit nodes， the issue adopt the method of cantalever.when input the initial draft into Dr. b</p><p>　　KWYWORDS: continuous beams， prest

9、ressed concrete，system conversion</p><p><b>　　目 錄</b></p><p><b>　　摘 要1</b></p><p>　　ABSTRACT2</p><p><b>　　緒論7</b></p>&l

10、t;p><b>　　1 方案比選8</b></p><p>　　1.1 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)8</p><p>　　1.2 技術(shù)規(guī)范8</p><p>　　1.3 構(gòu)思宗旨8</p><p>　　1.4 初擬A、B、C三種橋型方案9</p><p>　　2 方案簡介及上部結(jié)構(gòu)尺寸擬定10&l

11、t;/p><p>　　2.1 主跨徑的擬定10</p><p>　　2.2 順橋向主梁尺寸擬定（跨中截面）10</p><p>　　2.3 橫橋向的尺寸擬定10</p><p>　　2.4 線性的選定11</p><p>　　2.5 附屬設(shè)施11</p><p>　　2.6 下部結(jié)構(gòu)11

12、</p><p>　　2.7 技術(shù)規(guī)范12</p><p>　　2.8 本橋主要材料12</p><p>　　2.9 橋梁設(shè)計荷載12</p><p>　　3 橋面板的計算13</p><p>　　3.1 主橋橋面板一計算13</p><p>　　3.1.1 恒載內(nèi)力13</p

13、><p>　　3.1.2 活載內(nèi)力13</p><p>　　3.2主橋橋面板二計算14</p><p>　　3.2.1恒載內(nèi)力14</p><p>　　3.2.2 活載內(nèi)力15</p><p>　　3.2.3 內(nèi)力組合15</p><p>　　3.3 主梁橋面板懸臂板的計算16</

14、p><p>　　3.3.1 恒載內(nèi)力以縱向取1m的板條計算16</p><p>　　3.2.2 活載產(chǎn)生的內(nèi)力16</p><p>　　3.3.3 行車道板的設(shè)計內(nèi)力16</p><p>　　3.4 橋面板配筋17</p><p>　　3.4.1支點處配筋，沿縱向取1m寬板條計算17</p><

15、;p>　　3.4.2 跨中處配筋，沿縱向取1m寬板條計算17</p><p><b>　　4 電算模型17</b></p><p>　　4.1 使用軟件17</p><p>　　4.2 模型分析與建立17</p><p>　　4.3 恒載、活載內(nèi)力計算18</p><p>　　4.

16、3.1 恒載內(nèi)力的計算18</p><p>　　4.3.2活載內(nèi)力計算22</p><p>　　4.4 其他因素引起的內(nèi)力計算35</p><p>　　4.4.1 溫度引起的內(nèi)力計算35</p><p>　　4.4.2 支座位移引起的內(nèi)力計算35</p><p>　　4.4.3 一期恒載體系轉(zhuǎn)換后徐變引起的次

17、內(nèi)力計算36</p><p>　　4.5 內(nèi)力組合39</p><p>　　4.5.1 承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合39</p><p>　　4.5.2 正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合39</p><p>　　4.5.3 內(nèi)力組合（一）40</p><p>　　4.6 預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量的確定及布置45</

18、p><p>　　4.6.1 預(yù)應(yīng)力鋼束面積的確定45</p><p>　　4.6.2 預(yù)應(yīng)力鋼束根數(shù)的確定49</p><p>　　4.6.3 預(yù)應(yīng)力束的布置50</p><p>　　4.7 預(yù)應(yīng)力損失計算51</p><p>　　4.7.1 預(yù)應(yīng)力鋼束與管道壁之間的摩擦損失（）51</p><

19、;p>　　4.7.2 錨具變形、鋼束回縮引起的應(yīng)力損失（）52</p><p>　　4.7.3 分批張拉時混凝土彈性回縮引起的應(yīng)力損失（）52</p><p>　　4.7.4 預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛損失（）52</p><p>　　4.7.5 混凝土引起的預(yù)用力損失()52</p><p>　　4.8 全梁的截面特性計算53&l

20、t;/p><p>　　4.8 內(nèi)力組合（二）57</p><p>　　5 各項應(yīng)力驗算57</p><p>　　5.1 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算57</p><p>　　5.1.1 正截面抗彎承載力計算57</p><p>　　5.1.2 斜截面抗剪承載力計算60</p><p>　　

21、5.2 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算60</p><p>　　5.2.1 電算應(yīng)力結(jié)果60</p><p>　　5.2.2截面抗裂驗算64</p><p>　　5.2.3 正常使用階段豎向最大位移（撓度）65</p><p>　　5.3 持久狀況應(yīng)力驗算65</p><p>　　5.3.1 混凝土截面法向壓應(yīng)

22、力驗算68</p><p>　　5.3.2 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束拉應(yīng)力驗算68</p><p>　　5.3.3 斜截面主壓應(yīng)力驗算68</p><p>　　5.4 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算69</p><p>　　5.5 錨下局部應(yīng)力驗算74</p><p>　　5.5.1 錨具74</p><

23、;p>　　5.5.2 截面尺寸驗算74</p><p>　　5.5.3 局部承壓承載力驗算75</p><p>　　6 主梁施工工藝75</p><p>　　6.1 0#段施工技術(shù)75</p><p>　　6.1.1 施工工藝流程75</p><p>　　6.1.2 地基處理75</p>

24、<p>　　6.1.3 搭設(shè)臨時支墩及支架75</p><p>　　6.1.4 鋼筋施工75</p><p>　　6.1.5 預(yù)應(yīng)力管道施工76</p><p>　　6.1.6 梁體砼施工76</p><p>　　6.1.7 張拉及封錨施工76</p><p>　　6.1.8 0#段預(yù)壓77&l

25、t;/p><p>　　6.2 先簡支后連續(xù)施工77</p><p>　　6.2.1 先簡支后連續(xù)施工工藝流程見下面工藝流程圖77</p><p>　　6.2.2 模板設(shè)計制作和安裝拆卸78</p><p>　　6.2.3 鋼筋制安及預(yù)應(yīng)力筋管道的埋設(shè)78</p><p>　　6.2.5體系轉(zhuǎn)換79</p&g

26、t;<p><b>　　結(jié)論79</b></p><p><b>　　緒 論</b></p><p>　　畢業(yè)設(shè)計是專業(yè)理論知識靈活運用于工程設(shè)計實踐的一次升華，是大學(xué)學(xué)習(xí)的閉幕。畢業(yè)設(shè)計是大學(xué)本科教育培養(yǎng)目標(biāo)實現(xiàn)的重要階段，是畢業(yè)前的綜合學(xué)習(xí)階段，是深化、拓展、綜合教和學(xué)的重要過程，是對大學(xué)期間所學(xué)知識的全面總結(jié)。</p

27、><p>　　本次畢業(yè)設(shè)計課題是上武高速公路河南段專用連續(xù)梁橋施工圖設(shè)計，橋梁結(jié)構(gòu)為四跨裝配式預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋（4×40m）。為了計算結(jié)果的準(zhǔn)確與方便，本課題采用橋梁博士軟件進行結(jié)構(gòu)計算，橋梁博士為我們提供了便捷的計算過程，準(zhǔn)確的計算結(jié)果，提高了工作效率。運用橋梁博士軟件進行結(jié)構(gòu)計算，計算過程大致如下。</p><p>　　首先，參照《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D60-20

28、04），擬定方案設(shè)計尺寸，主要包括上部結(jié)構(gòu)、下部結(jié)構(gòu)以及附屬結(jié)構(gòu)。其次，依據(jù)施工工藝，建立模型劃分結(jié)構(gòu)單元。本結(jié)構(gòu)采用懸臂施工法，從施工工藝角度離散結(jié)構(gòu)劃分單元，支座及變截面處必須為單元節(jié)點。把擬定好的結(jié)構(gòu)尺寸輸入橋梁博士軟件中，其中的細(xì)部信息嚴(yán)格依據(jù)設(shè)計規(guī)范以及橋梁博士使用說明，通過橋梁博士軟件計算，可以得到結(jié)構(gòu)各個單元的內(nèi)力與位移，從而計算橋梁支座及跨中的剪力和彎矩。內(nèi)力計算完畢后，估算結(jié)構(gòu)配筋面積，本結(jié)構(gòu)為部分預(yù)應(yīng)力結(jié)構(gòu)，預(yù)應(yīng)力鋼

29、筋、普通鋼筋都需考慮。通過橋梁博士計算流程，容易得到各個單元截面所需的配筋面積，依據(jù)輸出的配筋面積可以初步擬定預(yù)應(yīng)力鋼束的編束根數(shù)與束數(shù)。最后把初步擬定的鋼束信息輸入橋梁博士中，進行結(jié)構(gòu)安全驗算，通過橋梁博士軟件圖文并茂的顯示，很容易得到結(jié)構(gòu)安全驗算的結(jié)果。結(jié)構(gòu)安全驗算是關(guān)鍵之處，必須通過多次驗算才能得到理想結(jié)果，經(jīng)過多次調(diào)節(jié)各號鋼束的編束根數(shù)與束數(shù)以及加配普通鋼筋，最終使得結(jié)構(gòu)安全驗算合格。</p><p>　

30、　在設(shè)計過程中，我們碰到了許多問題，如軟件使用、專業(yè)知識、規(guī)范使用等，通過翻閱專業(yè)資料、請教指導(dǎo)老師以及討論研究，最終得到了圓滿地解決。畢業(yè)設(shè)計使我們受益菲淺，不僅進一步深化了我們的專業(yè)知識，而且也提高了我們的計算機使用能力。</p><p><b>　　1 方案比選</b></p><p><b>　　1.1 技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)</b></p>

31、;<p>　　設(shè)計荷載：汽車荷載：公路-Ⅰ級 人群荷載：0kN/㎡</p><p>　　橋梁凈空：總寬34.5m：0.5（防撞墻）＋15.25＋1（防撞墻） </p><p>　　車道：3×3.75m </p><p>　　橫 坡：橫坡2％ </p><p>　　縱 坡：考慮兩岸的引橋坡度和橋面標(biāo)高

32、，具體擬定如下：邊跨橋臺起至主跨跨中為直線，其坡度為2％。</p><p>　　橋面鋪裝：8cm水泥混凝土+10cm瀝青混凝土</p><p>　　截面形式：根據(jù)不同方案而異</p><p>　　材 料：預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁采用號混凝土；預(yù)應(yīng)力鋼筋采用270K級鋼絞線（15.24），極限抗拉強度1860Mpa；普通鋼筋采用HRB335Ⅱ級螺紋鋼筋，構(gòu)造鋼筋采用R

33、235光圓鋼筋。</p><p>　　地質(zhì)條件：地面上不為粘土，再往下為中細(xì)沙，再往下為亞粘土，再往下為粘土夾卵礫石，直到地下將近四五十米的地方才為卵礫巖。</p><p><b>　　1.2 技術(shù)規(guī)范</b></p><p>　　1. 中華人民共和國行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)《公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》（JTGB01-2003）。</p><p&g

34、t;　　2. 中華人民共和國交通部標(biāo)準(zhǔn)《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTJ023-2004）。</p><p>　　3. 中華人民共和國交通部標(biāo)準(zhǔn)《公路橋涵施工技術(shù)規(guī)范》（JTG/T F50-2011）。</p><p>　　4. 中華人民共和國交通部標(biāo)準(zhǔn)《高速公路交通安全設(shè)計及施工技術(shù)規(guī)范》（JTJ074-94）。</p><p>　　5. 中華人

35、民共和國交通部標(biāo)準(zhǔn)《公路橋梁板式橡膠支座》（JT/T4-93）。</p><p><b>　　1.3 構(gòu)思宗旨</b></p><p>　　在我國，安全、經(jīng)濟、適用、美觀是橋梁設(shè)計中的主要考慮因素，安全尤為重要。比選標(biāo)準(zhǔn):</p><p>　?。?） 符合當(dāng)?shù)乜傮w發(fā)展規(guī)劃，滿足交通、通航、泄洪等能力要求。</p><p>

36、;　?。?） 橋梁構(gòu)造形式要簡潔、輕巧、美觀，能反映出本地區(qū)的經(jīng)濟發(fā)展水平。</p><p>　?。?） 設(shè)計方案求結(jié)構(gòu)新穎，同時保證橋梁結(jié)構(gòu)受力合理，技術(shù)可靠，施工方便。</p><p>　　1.4 初擬A、B、C三種橋型方案</p><p><b>　　表1-1 方案比選</b></p><p>　　2 方案簡介及上

37、部結(jié)構(gòu)尺寸擬定</p><p>　　本設(shè)計經(jīng)方案比選后采用等截面先簡支后連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，全長。</p><p>　　上部結(jié)構(gòu)根據(jù)通行要求布置雙向6車道車道，采用單箱單室，箱寬3.331m。</p><p>　　因基礎(chǔ)底面土質(zhì)較差，采用樁柱式橋墩，橋臺采用樁柱式橋臺，墩臺均采用嵌巖樁基礎(chǔ)。</p><p>　　2.1 主跨徑的擬定</p>

38、;<p>　　跨徑擬定為40m，則全聯(lián)跨徑為</p><p>　　2.2 順橋向主梁尺寸擬定（跨中截面）</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁橋的主梁高度與邊跨徑之比通常在～之間，標(biāo)準(zhǔn)設(shè)計中，高跨比約在～，當(dāng)建筑高度不受限制時，增大梁高是比較經(jīng)濟的方案?？梢怨?jié)省預(yù)應(yīng)力鋼束布置用量，加大深高只是腹板加厚，增大混凝土用量有限。根據(jù)橋下通車線路情況，并且為達(dá)到美觀的效果，取，即梁

39、高為2.204m。</p><p>　　本設(shè)計經(jīng)方案比選后采用四跨裝配式部分預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁結(jié)構(gòu)，全長160m。根據(jù)橋下通航凈空要求，跨徑擬定為40m。</p><p>　　上部結(jié)構(gòu)根據(jù)通行要求布置3車道，采用單箱單室，箱寬3.331m。</p><p>　　因基礎(chǔ)底面土質(zhì)較差，采用樁柱式橋墩，橋臺采用樁柱式橋臺，墩臺均采用嵌巖樁基礎(chǔ)。</p>&l

40、t;p>　　2.3 橫橋向的尺寸擬定</p><p>　　上部結(jié)構(gòu)根據(jù)通行3個車道要求，左側(cè)0.5m防撞墻，右側(cè)1m連續(xù)墻，采用單箱單室型箱梁。</p><p>　　圖2-1 主梁橫斷面</p><p><b>　　2.4 線性的選定</b></p><p>　　橋面鋪裝：選用8cm厚40號水泥混凝土調(diào)平層，上

41、加三涂FYT-1改進型防水層，其上再加10cm厚瀝青混凝土橋面鋪裝。</p><p>　　橋面橫坡：根據(jù)《橋規(guī)》規(guī)定橫坡為1.5%～3％，取2％，該坡度由梁底支座控制。</p><p>　　豎曲線：考慮兩岸的引橋坡度和橋面標(biāo)高，具體擬定如下：左邊自0號橋臺起至主跨跨中為直線，其坡度為2％，右邊自3號橋臺起至主跨跨中亦為直線，其坡度為2％。</p><p><b

42、>　　2.5 附屬設(shè)施</b></p><p>　　﹙1﹚橋面鋪裝：選用8cm厚40號水泥混凝土調(diào)平層，上加三涂FYT-1改進型防水層，其上再加10cm厚瀝青混凝土橋面鋪裝。</p><p>　　﹙2﹚錨具：本設(shè)計采用GVM15-4和GVM15-5型錨及其配套設(shè)備。</p><p>　　﹙3﹚支座：主橋四跨等截面先簡支后連續(xù)箱梁采用GYZ和GYZF

43、系列板式橡膠支座，其性能應(yīng)符合交通行業(yè)相關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，具體支座型號、參數(shù)詳見相關(guān)設(shè)計圖紙及產(chǎn)品說明書。</p><p>　　﹙4﹚伸縮縫：根據(jù)高速公路的使用特點和平整度要求，主橋橋梁伸縮縫均采用D160毛勒伸縮縫。</p><p>　　﹙5﹚防撞護欄：外側(cè)防撞護欄采用組合式防撞護欄，內(nèi)側(cè)防撞護欄采用波形防撞護欄。</p><p><b>　　2.5 下部結(jié)

44、構(gòu)</b></p><p>　　由于0號臺地質(zhì)條件較好，承臺直接落于弱風(fēng)化巖石上作為基礎(chǔ)，所以不采用樁基基礎(chǔ)，而3號臺則是采用樁基基礎(chǔ)。下部的尺寸按照同地質(zhì)條件和跨徑擬定，具體尺寸如下：</p><p>　　圖2-2 下部結(jié)構(gòu)圖</p><p><b>　　2.7 技術(shù)規(guī)范</b></p><p>　　《

45、公路工程技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)》(JTG B01-2003)</p><p>　　《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D60-2004）</p><p>　　《公路鋼筋混凝土及預(yù)應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》（JTG D62-2004）</p><p>　　2.8 本橋主要材料</p><p>　　預(yù)應(yīng)力混凝土連續(xù)梁采用號混凝土；預(yù)應(yīng)力鋼筋采用270K級鋼絞線（1

46、5.24），；非預(yù)應(yīng)力鋼筋采用HRB33級螺紋鋼筋，構(gòu)造鋼筋采用R235光圓鋼筋。</p><p>　　2.9 橋梁設(shè)計荷載</p><p>　　根據(jù)規(guī)定荷載等級為公路－Ⅰ級。</p><p><b>　　3 橋面板的計算</b></p><p>　　3.1 主橋連續(xù)單向板第一部分計算</p><p&

47、gt;　　3.1.1 恒載內(nèi)力</p><p>　　以縱向1m寬的板條進行計算，沒延米板上的恒載g，則：</p><p><b>　　瀝青混凝土面層：</b></p><p><b>　　鋼筋混凝土找平層：</b></p><p>　　將承托的面積平坦于橋面板上，則：</p><

48、p><b>　　主梁的自重：</b></p><p><b>　　合計：</b></p><p>　　每米寬板條的恒載內(nèi)力：</p><p><b>　　計算跨徑：</b></p><p><b>　　，</b></p><p&g

49、t;<b>　　所以取</b></p><p><b>　　彎矩 </b></p><p><b>　　剪力 </b></p><p>　　3.1.2 活載內(nèi)力</p><p>　　根據(jù)《公橋規(guī)》，公路—Ⅰ級車輛荷載的布置，要求板的最不利受力，后輪軸重為P=140kN，著地長度

50、為，寬度為</p><p><b>　　有效分布寬度：</b></p><p><b>　　（兩后輪軸距）</b></p><p><b>　　所以取</b></p><p>　　，說明支點處有效分布寬度無重疊?？傻冒宓挠行Х植紝挾葓D，在影響線上進行最不利情況的加載，利用結(jié)構(gòu)力

51、學(xué)計算得出簡支單向板的內(nèi)力。</p><p>　　作用于每米寬板條上的彎矩為：</p><p>　　圖3-1 單向板內(nèi)力計算圖示</p><p>　　作用于每米板條上的剪力為：</p><p><b>　　, </b></p><p>　　3.1.3 內(nèi)力組合</p><p&g

52、t;<b>　　由于</b></p><p><b>　　所以：</b></p><p><b>　　跨中彎矩 </b></p><p><b>　　支點彎矩 </b></p><p>　　3.2主橋橋面板二計算</p><p>&

53、lt;b>　　3.2.1恒載內(nèi)力</b></p><p>　　以縱向1m寬的板條進行計算，沒延米板上的恒載g，則：</p><p><b>　　瀝青混凝土面層：</b></p><p><b>　　鋼筋混凝土找平層：</b></p><p>　　將承托的面積平坦于橋面板上，則：&l

54、t;/p><p><b>　　主梁的自重：</b></p><p><b>　　合計：</b></p><p>　　每米寬板條的恒載內(nèi)力：</p><p><b>　　計算跨徑：</b></p><p><b>　　，</b></

55、p><p><b>　　所以取</b></p><p><b>　　彎矩 </b></p><p><b>　　剪力 </b></p><p>　　3.2.2 活載內(nèi)力</p><p>　　根據(jù)《公橋規(guī)》，公路—Ⅰ級車輛荷載的布置，要求板的最不利受力，后輪軸

56、重為P=140kN，著地長度為，寬度為</p><p><b>　　有效分布寬度：</b></p><p><b>　?。▋珊筝嗇S距）</b></p><p><b>　　所以取</b></p><p>　　，說明支點處有效分布寬度無重疊?？傻冒宓挠行Х植紝挾葓D，在影響線上進行

57、最不利情況的加載，利用結(jié)構(gòu)力學(xué)計算得出簡支單向板的內(nèi)力。</p><p>　　作用于每米寬板條上的彎矩為：</p><p>　　作用于每米板條上的剪力為：</p><p><b>　　, </b></p><p>　　3.2.3 內(nèi)力組合</p><p><b>　　由于</b&g

58、t;</p><p><b>　　所以：跨中彎矩 </b></p><p><b>　　支點彎矩 </b></p><p>　　3.3 主梁橋面板懸臂板的計算</p><p>　　懸臂板長度按短懸臂計算</p><p>　　對于邊主梁外側(cè)懸臂板或沿縱縫不相連接的懸臂板，在計算

59、根部最大彎矩時，應(yīng)將車輪荷載靠板的邊緣布置。</p><p>　　圖3-2 懸臂板計算</p><p>　　3.3.1 恒載內(nèi)力以縱向取1m的板條計算</p><p><b>　　瀝青混凝土面層：</b></p><p><b>　　鋼筋混凝土找平層：</b></p><p>

60、;<b>　　人行道和欄桿：</b></p><p><b>　　主梁自重：</b></p><p>　　合計： </p><p>　　每米寬板條的恒載內(nèi)力：</p><p><b>　　彎矩 </b></p><p>

61、<b>　　剪力</b></p><p>　　3.2.2 活載產(chǎn)生的內(nèi)力</p><p>　　一個車輪荷載對于懸臂根部的有效分布寬度：</p><p><b>　?。▋珊筝嗇S距）</b></p><p>　　兩后輪的有效分布寬度發(fā)生重疊，應(yīng)一起計算其有效分布寬度。頂板中線上2個車輪對于懸臂板根部的有

62、效分布寬度為：</p><p><b>　　有效分布高度見圖。</b></p><p>　　作用于每米寬板條上的彎矩為：</p><p>　　作用于每米板條上的剪力為：</p><p>　　3.3.3 行車道板的設(shè)計內(nèi)力</p><p>　　所以箱形梁腹板頂板處的設(shè)計彎矩為：</p>

63、<p>　　箱型梁頂板中間截面的設(shè)計彎矩為; </p><p>　　支點處的設(shè)計剪力為：</p><p><b>　　3.4 橋面板配筋</b></p><p>　　3.4.1支點處配筋，沿縱向取1m寬板條計算</p><p>　　混凝土強度等級為C50，鋼筋采用HRB335，則：</p>&l

64、t;p><b>　　截面計算高度：</b></p><p><b>　　, </b></p><p><b>　　將各參數(shù)代入數(shù)值：</b></p><p><b>　　整理后得到：</b></p><p>　　取直徑為12@100的HRB335鋼

65、筋,</p><p>　　3.4.2 跨中處配筋，沿縱向取1m寬板條計算</p><p><b>　　,</b></p><p><b>　　將各參數(shù)代入數(shù)值：</b></p><p><b>　　整理后得到：</b></p><p>　　取直徑為12@

66、300的HRB335鋼筋,</p><p>　　4.4 其他因素引起的內(nèi)力計算</p><p>　　4.4.1 溫度引起的內(nèi)力計算</p><p>　　由于連續(xù)梁只有一個橫向支座，所以整體溫變對梁體的內(nèi)力沒有影響，在這里只考慮橋面板由于日照等因素產(chǎn)生梯度溫度效應(yīng)，根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D60-2004）第4.3.10條規(guī)定，橋面板表面豎向日照正溫差計

67、算基數(shù)取14℃，取5.5℃，豎向日照反溫差為正溫差乘以-0.5。按以上規(guī)定由橋梁博士有限元軟件程序可算出不均勻溫度引起的內(nèi)力。</p><p>　　4.4.2 支座位移引起的內(nèi)力計算</p><p>　　由于各個支座處的豎向支座反力和地質(zhì)條件的不同引起支座的不均勻，連續(xù)梁是一種超靜定結(jié)構(gòu)，對支座的不均勻沉降特別敏感，所以由它引起的內(nèi)力是構(gòu)成內(nèi)力的重要組成部分。</p><

68、;p>　　按矩陣位移法求解支座沉降次內(nèi)力。在橋梁設(shè)計中，支座沉降工況的選取是應(yīng)慎重考慮的問題。一般綜合考慮橋址處的地質(zhì)、水文等情況，根據(jù)已建橋梁的設(shè)計經(jīng)驗來定。有時需選取幾種沉降工況計算，這樣就存在一個工況組合的問題。澄江一般對每個截面挑最不利的工況內(nèi)力值作為沉降次內(nèi)力。</p><p>　　其計算方法是：四跨連續(xù)梁的四個支點中的每個支點分別下沉2cm，其余的支點不動，所得到的內(nèi)力進行疊加，取最不利的內(nèi)力范

69、圍。</p><p><b>　　4.5 內(nèi)力組合</b></p><p>　　根據(jù)《公路橋涵設(shè)計通用規(guī)范》（JTG D60-2004）第4.1.6條和第4.1.7條規(guī)定，進行承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合和正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合。</p><p>　　4.5.1 承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合 </p><p><b

70、>　　組合I：基本組合</b></p><p>　　在此基本組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力、基礎(chǔ)沉降，可變作用—汽車荷載、溫度梯度作用，則基本組合作用效應(yīng)表達(dá)式為：</p><p>　　式中：—結(jié)構(gòu)重要性系數(shù)，取為1.0；</p><p>　　—永久作用結(jié)構(gòu)重力效應(yīng)分項系數(shù)，取為1.2；</p><p>　　—可變作用荷載效應(yīng)分

71、項系數(shù)，取為1.4；</p><p>　　—除汽車荷載效應(yīng)（含沖擊力、離心力）、風(fēng)荷載外其它可變作用效應(yīng)系數(shù)；</p><p>　　—永久作用結(jié)構(gòu)重力效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值；</p><p>　　—可變作用汽車荷載效應(yīng)標(biāo)準(zhǔn)值。</p><p>　　4.5.2 正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合</p><p><b>　?。?

72、）短期組合</b></p><p>　　在此短期組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力、基礎(chǔ)沉降，可變作用—汽車荷載、溫度梯度作用，則短期組合作用效應(yīng)表達(dá)式為：</p><p>　　式中：—可變作用荷載效應(yīng)頻遇值系數(shù)，汽車取為0.7，溫度梯度取為0.8，其他1.0；</p><p>　　—第j個可變作用荷載效應(yīng)頻遇值。</p><p><

73、;b>　?。?）長期組合</b></p><p>　　在此長期組合考慮永久作用—結(jié)構(gòu)重力、基礎(chǔ)沉降，可變作用—汽車荷載、溫度梯度作用，則長期組合作用效應(yīng)表達(dá)式為：</p><p>　　式中：—可變作用荷載效應(yīng)頻遇值系數(shù)，汽車取為0.4，溫度梯度取為0.8，其他1.0；</p><p>　　—第j個可變作用荷載效應(yīng)準(zhǔn)永久值。</p>&

74、lt;p>　　4.5.3 內(nèi)力組合（一）</p><p>　　按照《橋規(guī)》要求和以上計算結(jié)果，可進行承載能力極限狀態(tài)的內(nèi)力組合和正常使用極限狀態(tài)的內(nèi)力組合。組合結(jié)果用來按承載能力及按應(yīng)力估算鋼束，這里只簡要給出承載能力極限狀態(tài)與正常使用極限狀態(tài)組合的彎矩和剪力包絡(luò)圖（見下圖）。</p><p><b>　　彎矩包絡(luò)圖</b></p><p&

75、gt;<b>　　剪力包絡(luò)圖</b></p><p>　　圖4-4 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力包絡(luò)圖</p><p><b>　　彎矩包絡(luò)圖</b></p><p><b>　　剪力包絡(luò)圖</b></p><p>　　圖4-5 正常使用極限狀態(tài)內(nèi)力包絡(luò)圖</p><

76、;p>　　4.6 預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量的確定及布置</p><p>　　4.6.1 預(yù)應(yīng)力鋼束面積的確定</p><p>　　根據(jù)各個截面正截面抗裂要求，確定預(yù)應(yīng)力鋼束數(shù)量。根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D62-2004）規(guī)定，正截面抗裂應(yīng)滿足下列條件要求：</p><p>　　全預(yù)應(yīng)力混凝土構(gòu)件，在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下，分段澆筑或砂漿接縫的縱向分塊構(gòu)件應(yīng)滿足：&

77、lt;/p><p>　　式中：—在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下構(gòu)件抗裂性驗算截面邊緣混凝土的法向拉應(yīng)力；</p><p>　　—扣除全部預(yù)應(yīng)力損失后的預(yù)加力在構(gòu)件抗裂性驗算截面邊緣產(chǎn)生的混凝土有效預(yù)壓應(yīng)力。</p><p>　　配置主梁縱向預(yù)應(yīng)力筋的目的是使預(yù)應(yīng)力混凝土梁在預(yù)應(yīng)力和使用荷載共同作用下截面上、下緣均不產(chǎn)生拉應(yīng)力截面上、下緣均不出現(xiàn)拉應(yīng)力，該條件可表示為：&

78、lt;/p><p>　　可將上面的式子改寫為：</p><p>　　式中： 、—分別表示預(yù)應(yīng)力筋在截面上、下緣產(chǎn)生的有效預(yù)壓應(yīng)力；</p><p>　　、—分別為截面上、下緣的抗彎模量（可按毛截面考慮）；</p><p>　　、—表示在作用（或荷載）短期效應(yīng)組合下，計算截面最大、最小彎矩（自帶符號）。</p><p>　　

79、由預(yù)應(yīng)力鋼束所產(chǎn)生的截面上、下緣產(chǎn)生的有效預(yù)壓應(yīng)力分三種情況討論：（1） 截面上、下緣均配置預(yù)應(yīng)力筋</p><p>　　由預(yù)應(yīng)力鋼束及在截面上、下緣產(chǎn)生的應(yīng)力分別為：</p><p>　　將式（4-3）、（4-4）分別代入式（4-5）、（4-6），聯(lián)立方程式后解得：</p><p>　　由此可得到上、下緣所需鋼束的面積為：</p><p>

80、　　式中：、—分別表示截面上、下緣的預(yù)應(yīng)力鋼筋重心距截面重心的距離；</p><p>　　A—估算鋼筋數(shù)量時近似采用毛截面面積；</p><p>　　—分別表示截面上、下緣每束（股）預(yù)應(yīng)力筋的截面積；</p><p>　　—預(yù)應(yīng)力筋的張拉控制應(yīng)力；</p><p>　　—預(yù)應(yīng)力損失，按張拉控制應(yīng)力的20％估算。</p><

81、p>　?。?） 只在截面下緣配置預(yù)應(yīng)力筋時</p><p>　　由下緣預(yù)應(yīng)力鋼筋在截面上、下緣產(chǎn)生的應(yīng)力分別為：</p><p>　　由截面下緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力來控制，下緣所需的有效預(yù)加力為：</p><p>　　由式可估算出下緣截面所需的鋼束的面積。</p><p>　?。?）只在截面上緣配置預(yù)應(yīng)力筋時</p><p&

82、gt;　　由上緣預(yù)應(yīng)力鋼筋在截面上、下緣產(chǎn)生的應(yīng)力分別為：</p><p>　　由截面上緣不出現(xiàn)拉應(yīng)力來控制，上緣所需的有效預(yù)加力為：</p><p>　　由式可估算出上緣截面所需的鋼束的面積。</p><p>　　擬采用鋼絞線，單根鋼絞線的公稱截面面積，抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值，張拉控制應(yīng)力取，預(yù)應(yīng)力損失按張拉控制應(yīng)力的20％估算。所需預(yù)應(yīng)力鋼絞線的面積為：</p&g

83、t;<p>　　由橋梁博士估算結(jié)構(gòu)配筋面積可得到正常使用極限狀態(tài)短期荷載效應(yīng)組合下的配筋估算面積，各截面所需預(yù)應(yīng)力鋼束的截面面積，見下表如表，取兩表中較大值作為估算值。</p><p>　　4.6.3 預(yù)應(yīng)力剛束的布置</p><p><b>　?。?）布置原則：</b></p><p>　　1）為避免梁體產(chǎn)生橫向彎曲，預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)

84、在截面上對稱布置，各施工階段都要滿足對稱布置的原則；</p><p>　　2）為滿足布置、錨固等需要，預(yù)應(yīng)力筋在梁體內(nèi)可以平彎和豎彎，但要避免平彎和豎彎的疊加，且平彎和豎彎（不包括抗剪因素）的角度不宜大于20°，半徑不能小于4m，常常取大于8m的數(shù)值，為了簡化構(gòu)造和減少預(yù)應(yīng)力損失，應(yīng)盡量減少或避免平彎，避免使用多次反向曲率變化的連續(xù)束；</p><p>　　3）現(xiàn)階段有取消為抗剪

85、而彎索的趨勢，彎索應(yīng)盡量布置在腹板及梗脅內(nèi)，錨固在截面中性軸附近，盡量以S型曲線錨固，以消除錨固點產(chǎn)生的橫向力；</p><p>　　4）頂、底板的預(yù)應(yīng)力筋應(yīng)適量集中布置在腹板及梗脅等混凝土較厚的位置，而不宜采用均勻分散的布置方式，底板索一般都平行于底板布置；</p><p>　　5）為防止中間支點處因偏心距較大的錨固力作用而導(dǎo)致梁下緣開裂，通常在梁上、下緣布置幾束直線通長束；</p

86、><p>　　6）若預(yù)應(yīng)力鋼筋數(shù)量較多而不得不在板的中部布筋時，應(yīng)盡量避開橫向正彎矩較大區(qū)域，應(yīng)滿足構(gòu)造要求；</p><p>　　7）力筋較多時可分層布置，先錨固或彎起靠近腹板中部的力筋，盡量使管道上下對齊，以便澆注和振搗，不宜采用梅花型布置，特別當(dāng)管道間距較小時；</p><p>　　8）為了便于計算，應(yīng)盡量減少預(yù)應(yīng)力鋼筋的類型。</p><p&

87、gt;　　9）本橋采用預(yù)埋金屬波紋管，根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D62-2004）第9.4.9規(guī)定，直線管道的凈距不應(yīng)小于40mm，且不宜小于管道直徑的0.6倍，其豎直方向可將兩管道疊置。</p><p>　　10）根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D62-2004）第9.4.10規(guī)定，后張法預(yù)應(yīng)力構(gòu)件的曲線預(yù)應(yīng)力鋼束的曲率半徑不宜小于4m。</p><p><b>　?。?）鋼束的布置&l

88、t;/b></p><p>　　全橋預(yù)應(yīng)力鋼束的布置情況，可參考后面的施工圖，現(xiàn)選取部分截面斷面，畫出鋼</p><p>　　4.7 預(yù)應(yīng)力損失計算</p><p>　　由于施工中預(yù)應(yīng)力鋼束的張拉采用后張法，故按《公橋規(guī)》（JTG D62-2004）第6.2.1條，應(yīng)計算以下各項預(yù)應(yīng)力損失：</p><p>　　4.7.1 預(yù)應(yīng)力鋼束與

89、管道壁之間的摩擦損失</p><p>　　按“公預(yù)規(guī)”第6.2.2條規(guī)定，計算公式為：</p><p>　　式中：—張拉鋼束時錨下的控制應(yīng)力，MPa；</p><p>　　μ—鋼束與管道壁的摩檫系數(shù)，對于預(yù)埋金屬波紋管，取u＝0.20； </p><p>　　θ —從張拉端到計算截面曲線管道部分切線的夾角之和，以rad計；</p>

90、<p>　　k —管道每米局部偏差對摩檫的影響系數(shù)，取k＝0.00251；</p><p>　　x —從張拉端至計算截面的管道長度（以m計），可近似取其在縱軸上的投影長度。</p><p>　　4.7.2 錨具變形、鋼束回縮引起的應(yīng)力損失</p><p>　　根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D62-2004）第6.2.3條，計算公式為：</p>

91、<p>　　式中：—錨具變形、鋼束回縮值（以mm計），按《公橋規(guī)》表6.2.3采用；本設(shè)計采用鋼制錐形錨具，每端由鋼束回縮引起的變形值為6mm，兩端壓縮變形為12mm；</p><p>　　—預(yù)應(yīng)力鋼束的有效長度，mm；</p><p>　　4.7.3 分批張拉時混凝土彈性回縮引起的應(yīng)力損失</p><p>　　根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D62-2004）第

92、6.2.5條，后張法構(gòu)件采用分批張拉時，先張拉的鋼束由于后張拉的鋼束所產(chǎn)生的混凝土彈性壓縮引起的應(yīng)力損失為：</p><p>　　式中： —在計算截面先張拉的鋼筋重心處，由后張拉各批鋼筋而產(chǎn)生的混凝土法向應(yīng)力（MPa）；</p><p>　　—預(yù)應(yīng)力鋼筋彈性模量與混凝土彈性模量的比值。</p><p>　　4.7.4 預(yù)應(yīng)力鋼筋的應(yīng)力松弛損失</p>

93、<p>　　根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D62-2004）第6.2.6條，預(yù)應(yīng)力鋼束由于鋼筋松弛引起的預(yù)應(yīng)力損失終極值，按下式計算：</p><p>　　式中：—張拉系數(shù)，一次張拉時，；超張拉時，</p><p>　　—鋼筋松弛系數(shù)，Ⅰ級松弛（普通松弛），；Ⅱ級松弛（低松弛），；在橋梁博士計算程序中，松弛率填寫項輸入0時，則系統(tǒng)自動根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D62-2004）6.2.

94、6-1公式計算松弛損失，此時松弛系數(shù)取用0.3。</p><p>　　—傳力錨固時的鋼束應(yīng)力，對后張法構(gòu)件。</p><p>　　4.7.5 混凝土引起的預(yù)用力損失</p><p>　　由混凝土收縮和徐變引起的應(yīng)力損失可按《公橋規(guī)》（JTG D62-2004）第6.2.7條，進行計算，其計算結(jié)果由橋梁博士程序得到。</p><p>　　4.8

95、 全梁的截面特性計算</p><p>　　由于強度和應(yīng)力驗算中用到的截面各有不同，故應(yīng)計算各截面的凈截面特性和換算截面特性，此計算過程由程序進行，結(jié)果見下表。</p><p>　　4.9 預(yù)加力次力矩和徐變次內(nèi)力計算</p><p>　　4.9.1 預(yù)加力產(chǎn)生的次內(nèi)力</p><p>　　由于預(yù)加力次力矩的計算在點算程序中已經(jīng)全部考慮，故這部

96、分的計算不再進行。這里僅就次力矩的計算方法做一些介紹。首先選定結(jié)構(gòu)基本體系，計算出預(yù)加力對基本體系的彎矩，此為靜定力矩。即初預(yù)矩；然后用力法求解結(jié)構(gòu)在預(yù)加力作用下的贅余力，此即所謂“二次內(nèi)力矩”。初預(yù)矩和二次內(nèi)力矩之和即為預(yù)加力對結(jié)構(gòu)的綜合力矩。</p><p>　　4.9.2 收縮徐變引起的次內(nèi)力計算</p><p>　　根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D62-2004）的編制理念，使用階段的收

97、縮徐變時間應(yīng)為“0”天，而將結(jié)構(gòu)的收縮徐變考慮到施工階段中，即添加一個較長施工周期(如3650天)，用以完成結(jié)構(gòu)的收縮徐變，而不在使用階段考慮。</p><p>　　根據(jù)《公橋規(guī)》（JTG D62-2004）第4.2.12條規(guī)定，在先期結(jié)構(gòu)上由于結(jié)構(gòu)自重產(chǎn)生的彎矩，經(jīng)過混凝土徐變重分配，在后期結(jié)構(gòu)中時的彎矩，可按下式計算：</p><p>　　式中 —在先期結(jié)構(gòu)自重作用下，按先期結(jié)構(gòu)體系

98、計算的彎矩；</p><p>　　—在先期結(jié)構(gòu)自重作用下，按后期結(jié)構(gòu)體系計算的彎矩；</p><p>　　—從先期結(jié)構(gòu)加載齡期至后期結(jié)構(gòu)計算所考慮時間時的徐變系數(shù)，當(dāng)缺乏符合當(dāng)?shù)貙嶋H條件的數(shù)據(jù)時，可按《公橋規(guī)》（JTG D62-2004）附錄F計算；</p><p>　　—從先期結(jié)構(gòu)加載齡期至后期結(jié)構(gòu)計算所考慮時間時的徐變系數(shù)。 </p><p&

99、gt;　　按以上規(guī)定，由橋梁博士有限元軟件程序可算出全橋結(jié)構(gòu)的徐變次內(nèi)力，見表如下。</p><p>　　根據(jù)上表可得到承載能力極限狀態(tài)和正常使用極限狀態(tài)的彎矩包絡(luò)圖和相應(yīng)的剪力包絡(luò)圖，見圖如下。</p><p><b>　　彎矩包絡(luò)圖</b></p><p><b>　　剪力包絡(luò)圖</b></p><

100、p>　　圖4-6 承載能力極限狀態(tài)內(nèi)力包絡(luò)圖</p><p><b>　　彎矩包絡(luò)圖</b></p><p><b>　　剪力包絡(luò)圖</b></p><p>　　圖4-7 正常使用極限狀態(tài)組合Ⅰ內(nèi)力包絡(luò)圖</p><p><b>　　彎矩包絡(luò)圖</b></p>

101、<p><b>　　剪力包絡(luò)圖</b></p><p>　　圖4-8 正常使用極限狀態(tài)組合Ⅱ內(nèi)力包絡(luò)圖</p><p><b>　　5 各項應(yīng)力驗算</b></p><p>　　5.1 持久狀況承載能力極限狀態(tài)計算</p><p>　　5.1.1 正截面抗彎承載力計算</p>

102、;<p>　　由于單元劃分較多，不能在此一一顯示，因此依據(jù)內(nèi)力和應(yīng)力值確定顯示結(jié)果單元號，一般有跨中、支點、1/4跨、變截面處、配筋變化點等。部分的：2#（邊跨邊支點）、11#（邊跨1/4截面）、41#（中跨近中支點）、41#（中跨中支點）、43#（中跨近中支點）、52#（中跨1/4截面）、62#（中跨跨中）。</p><p>　　圖5-1 半跨計算節(jié)點位置圖</p><p&

103、gt;　　橋梁博士系統(tǒng)計算結(jié)果</p><p>　　5.1.2 斜截面抗剪承載力計算</p><p>　　由于梁體中的主拉應(yīng)力都不大于，故根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D62-2004）第7.1.6條規(guī)定，箍筋可僅按構(gòu)造要求設(shè)置，取雙肢HRB33516的鋼筋，自支座中心起長度不小于一倍梁高范圍內(nèi)，其間距為100mm，其他梁段箍筋間距采用200mm。</p><p>　　5

104、.2 持久狀況正常使用極限狀態(tài)計算</p><p>　　5.2.1 電算應(yīng)力結(jié)果</p><p>　　使用階段荷載組合Ⅰ應(yīng)力（長期效應(yīng)）</p><p>　　根據(jù)橋梁博士系統(tǒng)計算結(jié)果輸出使用階段荷載組合1應(yīng)力（長期效應(yīng)）見表如下。</p><p>　　注：正截面抗裂性驗算僅給出邊跨邊支點、邊跨1/4截面、邊跨跨中截面、邊跨距近中支點、中跨支點

105、、中跨近中支點、中跨跨中的，當(dāng)然其他的也是滿足的。</p><p>　　5.2.2截面抗裂驗算</p><p><b>　　1.驗算條件</b></p><p>　　根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D62-2004）第6.1.1規(guī)定，應(yīng)滿足下列條件：</p><p><b>　　（1）正截面抗裂</b>&l

106、t;/p><p>　　對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，在作用（荷載）短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：</p><p>　　對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，在作用（荷載）長期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條件：</p><p><b>　?。?）斜截面抗裂</b></p><p>　　對于部分預(yù)應(yīng)力A類構(gòu)件，在作用（荷載）短期效應(yīng)組合下，應(yīng)符合下列條

107、件：</p><p><b>　　預(yù)制段：</b></p><p><b>　　現(xiàn)澆段：</b></p><p><b>　　2.驗算結(jié)果</b></p><p>　　根據(jù)前述應(yīng)力計算結(jié)果，長期效應(yīng)（組合1）混凝土邊緣未出現(xiàn)拉應(yīng)力，符合。同時短期效應(yīng)（組合2）拉應(yīng)力與主拉應(yīng)力，

108、也符合</p><p>　　與，現(xiàn)澆段主拉應(yīng)力也符合。其他單元也是滿足的。</p><p>　　計算結(jié)果表明，正、斜截面的抗裂性均能滿足規(guī)范要求。</p><p>　　5.2.3 正常使用階段豎向最大位移（撓度）</p><p>　　1．使用階段的撓度計算</p><p>　　使用階段的撓度值，按短期荷載效應(yīng)組合計算，

109、并考慮撓度長期影響系數(shù)，其取值按《公預(yù)規(guī)》（JTG D62-2004）第6.5.3規(guī)定，對于C50混凝土取。</p><p>　　短期效應(yīng)組合作用下的撓度值，利用橋梁博士計算程序得到，中跨跨中撓度值，自重產(chǎn)生的中跨跨中撓度值 。</p><p>　　因此，消除自重產(chǎn)生的撓度，并考慮撓度長期影響系數(shù)后，使用階段撓度值為 ：</p><p>　　計算結(jié)果表明，使用階段的

110、撓度值滿足規(guī)范要求。</p><p>　　2．預(yù)加力引起的反拱計算及預(yù)拱度的設(shè)置</p><p>　　按《公預(yù)規(guī)》（JTG D62-2004）第6.5.4規(guī)定，預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件由預(yù)加力引起的反拱值等于預(yù)加力引起的撓度乘以長期增長系數(shù)，取2.0。</p><p>　　根據(jù)橋梁博士計算程序可得到中跨跨中由預(yù)應(yīng)力引起的反拱度為：</p><p>

111、;　　將預(yù)加力引起的反拱與按荷載短期效應(yīng)影響產(chǎn)生的長期撓度值相比較可知，</p><p>　　由于預(yù)加力產(chǎn)生的長期反拱值小于按荷載短期效應(yīng)組合計算的長期撓度，所以按《公預(yù)規(guī)》（JTG D62-2004）第6.5.5規(guī)定可設(shè)預(yù)拱度。</p><p>　　5.3 持久狀況應(yīng)力驗算</p><p>　　按持久狀況設(shè)計的預(yù)應(yīng)力混凝土受彎構(gòu)件，應(yīng)計算其使用階段正截面混凝土的法

112、向壓應(yīng)力、受拉鋼筋的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力。計算時作用（或荷載）取其標(biāo)準(zhǔn)值，不計分項系數(shù)，汽車荷載應(yīng)考慮沖擊系數(shù)。</p><p>　　由橋梁博士計算程序得到正常使用極限狀態(tài)組合Ⅲ應(yīng)力驗算結(jié)果</p><p>　　5.3.1 混凝土截面法向壓應(yīng)力驗算</p><p>　　根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D62-2004）第7.1.5規(guī)定：未開裂構(gòu)件受壓區(qū)混凝土的最大壓應(yīng)力

113、應(yīng)滿足</p><p>　　最大壓應(yīng)力 滿足規(guī)范要求；</p><p>　　5.3.2 受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼束拉應(yīng)力驗算</p><p>　　根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D62-2004）第7.1.5規(guī)定：未開裂構(gòu)件受拉區(qū)預(yù)應(yīng)力鋼絞線的最大拉應(yīng)力應(yīng)滿足</p><p>　　由橋梁博士計算程序得到預(yù)應(yīng)力鋼絞線在極限狀態(tài)組合Ⅲ（標(biāo)準(zhǔn)組合）最大拉應(yīng)力結(jié)果&l

114、t;/p><p>　　5.3.3 斜截面主壓應(yīng)力驗算</p><p>　　根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D62-2004）第7.1.6規(guī)定：混凝土主壓應(yīng)力在作用標(biāo)準(zhǔn)值組合下應(yīng)符合下式規(guī)定</p><p>　　最大壓應(yīng)力滿足規(guī)范要求；</p><p>　　最大主拉應(yīng)力在30號節(jié)點，其值因此因此需要按下式計算箍筋的間距。</p><p&

115、gt;　　式中： —箍筋的抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值；</p><p>　　—同一截面內(nèi)箍筋的總截面面積；</p><p><b>　　—截面腹板寬度。</b></p><p>　　按本條計算的箍筋用量少于按斜截面抗剪承載力計算的箍筋用量，因此按斜截面抗剪承載力計算結(jié)果配置箍筋。</p><p>　　計算結(jié)果表明，使用階段正截面混凝

116、土的法向壓應(yīng)力、預(yù)應(yīng)力鋼絞線的拉應(yīng)力及斜截面的主壓應(yīng)力均滿足規(guī)范要求。</p><p>　　5.4 短暫狀況構(gòu)件的應(yīng)力計算</p><p>　　橋梁構(gòu)件按短暫狀況設(shè)計時，應(yīng)計算其在制作、運輸及安裝等施工階段，由自重、施工荷載等引起的正截面和斜截面的應(yīng)力，并不應(yīng)超過規(guī)范規(guī)定的限值。</p><p>　　根據(jù)《公預(yù)規(guī)》（JTG D62-2004）第7.2.8條規(guī)定：預(yù)應(yīng)

117、力混凝土受彎構(gòu)件，在預(yù)應(yīng)力和構(gòu)件自重等施工荷載作用下截面邊緣混凝土的法向應(yīng)力應(yīng)符合下列規(guī)定：</p><p><b>　　壓應(yīng)力 </b></p><p>　　拉應(yīng)力 當(dāng)時，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于0.2%的縱向鋼筋；</p><p>　　當(dāng)時，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置其配筋率不小于0.4%的縱向鋼筋；</p><p>

118、;　　當(dāng)時，預(yù)拉區(qū)應(yīng)配置的縱向鋼筋配筋率按以上兩者直線內(nèi)插取用。拉應(yīng)力不應(yīng)超過。</p><p>　　式中 、—按短暫狀況計算時截面預(yù)壓區(qū)、預(yù)拉區(qū)邊緣混凝土的壓應(yīng)力、拉應(yīng)力；</p><p>　　、—與制作、運輸、安裝各施工階段混凝土立方體抗壓強度相應(yīng)的抗壓強度、抗拉強度標(biāo)準(zhǔn)值。</p><p>　　由橋梁博士有限元模型計算結(jié)果可得到各施工階段應(yīng)力驗算結(jié)果，由于單

119、元過多，現(xiàn)選取二期恒載施工完成后施工階段（第14施工階段）及橋梁在使用階段混凝土收縮徐變的影響（第15施工階段）四個施工階段進行應(yīng)力驗算，其他施工階段可查看橋梁博士有限元模型的計算結(jié)果。</p><p>　　5.5 錨下局部應(yīng)力驗算</p><p><b>　　5.5.1 錨具</b></p><p>　　本設(shè)計錨具采用GVM15-4、GVM1

120、5-5型錨。</p><p>　　5.5.2 截面尺寸驗算</p><p>　　根據(jù)《公路橋規(guī)》規(guī)定，局部受壓的截面尺寸應(yīng)滿足要求。</p><p>　　根據(jù)張拉端錨具有關(guān)參數(shù)和有限元模型計算有關(guān)結(jié)果，得到局部承壓計算公式的參數(shù)數(shù)值：</p><p><b>　　，，</b></p><p>　　

121、，，張拉時混凝土強度為設(shè)計強度的90％，近似取0.9×22.4=20.16MPa。</p><p><b>　　所以</b></p><p>　　其中：為選取各施工階段鋼束由錨具壓縮損失的最小值，其通過橋梁計算程序得到。</p><p>　　計算表明，局部受壓區(qū)的截面尺寸符合規(guī)范要求。</p><p>　　5.

122、5.3 局部承壓承載力驗算</p><p>　　局部抗壓承載力應(yīng)滿足公式的要求。</p><p>　　由計算得的參數(shù)數(shù)值: ，，k=2，,，，取。</p><p><b>　　所以：=1，</b></p><p>　　所以計算結(jié)果表明局部抗壓承載力滿足要求。</p><p><b>　　

123、6主梁施工工藝</b></p><p>　　全橋施工順序：搭設(shè)0#段（即1和2號橋墩上的36-39/96-99單元）支架→澆筑0#段→掛籃拼裝→澆注掛籃懸澆段→搭設(shè)邊跨現(xiàn)澆支架→澆注邊跨現(xiàn)澆段→澆筑中跨合龍段→澆筑邊跨合龍段。</p><p>　　6.1 0#段施工技術(shù)</p><p>　　6.1.1 施工工藝流程</p><p>

124、;　　地基處理→搭設(shè)支架→安裝支座→鋪設(shè)方木、模板→支架預(yù)壓→綁扎底、腹板鋼筋→安裝內(nèi)?！壴敯邃摻睢鷿仓淞喉拧A(yù)應(yīng)力張拉→張拉槽口封錨。</p><p>　　6.1.2 地基處理</p><p>　　承臺基坑回填部分，無法搭設(shè)支架，必須進行地基處理。采用風(fēng)化巖回填，碾壓夯實。</p><p>　　6.1.3 搭設(shè)臨時支墩及支架</p><p